Способ вскрытия лопаритовых концентратов



 


Владельцы патента RU 2506333:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" (RU)

Изобретение относится к металлургии редких металлов. Способ вскрытия лопаритовых концентратов включает предварительную механообработку лопаритовых концентратов и последующую обработку активированных лопаритовых концентратов 30% раствором HNO3 при температуре 99°С. Последующей обработке подвергают активированные лопаритовые концентраты с усвоенным количеством энергии изменения параметров кристаллической решетки лопарита не мене 73 кДж/моль и запасенным суммарным количеством энергии, соответствующим поверхности областей когерентного рассеяния и микродеформаций, не менее 9,5 кДж/моль лопарита. Обеспечивается эффективное вскрытие лопаритовых концентратов с 99% извлечением РЗМ в раствор. 1 табл.

 

Изобретение относится к металлургии редких металлов, в частности к процессам вскрытия минералов тугоплавких металлов.

Лопарит относится к достаточно трудновскрываемым минералам.

Известен сернокислотный способ переработки лопаритовых концентратов (Зеликман А.Н. Металлургия тугоплавких редких металлов. - М.: Металлургия, 1986. С.244-246). Лопаритовый концентрат разлагают 85-92%-ной серной кислотой при 150-180°C, расходе кислоты 2-2,8 т/т концентрата, измельченного до крупности менее 74 мкм. Добавление сульфата аммония в количестве 0,2 т/т концентрата к серной кислоте предотвращает спекание реагирующей массы и повышает извлечение титана, тантала и ниобия в раствор. Продолжительность полного разложения лопаритового концентрата составляет 20-30 мин (степень вскрытия 99%). Продукт переработки выщелачивают водой. В твердой фазе остается большая часть РЗМ в составе малорастворимых двойных сульфатов и их изоморфной смеси с сульфатом кальция. В раствор переходят титан, ниобий и тантал.

Недостатками данного способа являются: многостадийность; высокий расход реагентов; высокая температура процесса; реализация процесса в автоклаве, что усложняет аппаратурное оформление; невозможность обеспечениея четкого разделения ценных составляющих лопарита, в результате чего получается продукция технической чистоты, поэтому необходима ее дальнейшая сложная переработка.

Известен также способ разложения лопаритовых концентратов (прямым) хлорированием, который является более простым с технологической точки зрения (там же, с.236-244). Его сущность состоит в том, что лопаритовый концентрат в смеси с коксом хлорируют при температуре 950-1050°C. Различия в летучести образующихся хлоридов компонентов лопаритового концентрата позволяют разделить его основные ценные составляющие.

Хлоридная технология переработки лопарита обеспечивает извлечение 93-94% ниобия и 86-88% тантала в технические оксиды, 96,5-97% титана в технический тетрахлорид, извлечение 95,5-96% редкоземельных металлов (РЗМ) в плав хлоридов.

Способу прямого хлорирования наряду с высокими технологическими показателями присущи следующие недостатки:

- хлор, расходуемый на хлорирование оксидов редкоземельных металлов, переходит в плав хлоридов РЗМ, который при переработке переходит в сточные воды;

- из-за наличия в лопаритовом концентрате оксидов РЗМ температуру хлорирования необходимо поддерживать на уровне 950-1050°C, что приводит к повышенной энергоемкости производства, значительному уменьшению срока службы хлоратора и увеличению количества отработанной футеровки, загрязненной радиоактивными продуктами, подлежащими захоронению в спецхранилищах.

Известен также способ фторирования лопаритовых концентратов (Карелин В.А., Карелин В.И. Фторидная технология переработки концентратов редких металлов. - Томск: Изд-во НТЛ, 2004. С.73-80). Процесс двухстадийный, проводится в пламенном реакторе или аппаратах «кипящего» слоя при температурах: на первой стадии -350-500°C; на второй - 2000°C. Помимо использования активного фтора процесс осложняется использованием специального оборудования и низким сроком его службы.

Известен также азотнокислотный способ переработки лопаритовых концентратов (Пат. 2145980 РФ, Способ переработки лопаритового концентрата / Зоц Н.В., Шестаков С.В., дата публикации 27.02.2000), который более перспективен при расширении объемов производства РЗМ, тантала, ниобия и тантала из лопаритовых концентратов. Исходный концентрат измельченный до крупности по меньшей мере 95% частиц не более 0,075 мм вскрывается раствором азотной кислоты концентрацией 650-700 г/л при температуре 115-118°C и атмосферным давлением. Для увеличения продолжительности пребывания частиц лопарита в азотной кислоте до 40 часов и увеличения вероятности их вскрытия обработка осуществляется в каскаде аппаратов. В результате такой переработки в раствор переходят соединения РЗМ и радиоактивных примесей. Тантал, титан и ниобий полностью остаются в составе гидратированных оксидов в осадке. Реализация способа позволяет сократить сброс хлор-иона со сточными водами; снизить температуру последующего хлорирования осадка выщелачивания до 800°C; уменьшить расходы реагентов (кокса и хлора).

Недостатками данного способа является; значительный расход реагента и высокая продолжительность процесса.

Известен также способ азотнокислотного вскрытия лопаритового концентрата с применением предварительной механоакивации в центробежной планетарной мельнице (Медведев А.С. Выщелачивание и способы его интенсификации. - М.: МИСиС. 2005. С.140-144) предполагающий проведение предварительной механообработки лопаритового концентрата в планетарной мельнице с развиваемым ускорением 25g в течение 15 мин в «сухом» режиме. После механообработки лопаритовый концентрат подвергается обработке 25-56%-ными растворами азотной кислоты при температуре 90-100°C, Т:Ж=1:(3…4) и продолжительности 6 часов.

В результате извлекалось в азотнокислый раствор: без активации ~9% РЗМ, после 15 мин. активации 98-99% РЗМ.

Недостатками данного способа являются: высокая продолжительность механоактивации; применение концентрированных растворов азотной кислоты. Степень активации определяется только по продолжительности механообработки, что при изменении параметров активации или активатора не дает возможности практического применения данного способа ввиду отсутствия методов контроля степени деформации кристаллических решеток фаз концентрата. Кроме того, как показано в работе А.С. Медведева, степень извлечения ценного компонента сильно зависит от условий переработки активированного сырья.

Известен способ вскрытия лопаритовых концентратов (Богатырева Е.В. и др., Применение рентгеноструктурного анализа для оценки реакционной способности фазы лопарита после механоактивации, Сборник трудов Международной научно-практической конференции «Научные исследования и их практическое применение. Современное состояние и пути развития 2010», 4-15 октября, 2010, Одесса), включающий предварительную механообработку лопаритовых - концентратов и последующую обработку активированных лопаритовых концентратов 30% раствором HNO3 при температуре 99°C. Установлена возможность прогнозирования реакционной способности лопаритового концентрата, однако, в данном способе не определено пороговое значение усвоенного количества энергии изменения параметров кристаллической решетки лопарита и не определено пороговое значение запасенного суммарного количества энергии поверхности областей когерентного рассеяния и микродеформации, которые обеспечивают эффективное вскрытие лопаритовых концентратов.

Изобретение решает задачу упрощения процессов вскрытия лопаритовых концентратов и снижения энергозатрат на стадии предварительного активирования вскрываемого материала.

Технический результат - эффективное вскрытие лопаритовых концентратов.

Поставленная задача решается в способе вскрытия лопаритовых концентратов, включающий предварительную механообработку лопаритовых концентратов и последующую обработку активированных лопаритовых концентратов 30% раствором HNO3 при температуре 99°C. Последующей обработке подвергают активированные лопаритовые концентраты с усвоенным количеством энергии изменения параметров кристаллической решетки лопарита не мене 73 кДж/моль и запасенным суммарным количеством энергии, соответствующим поверхности областей когерентного рассеяния и микродеформаций, не менее 9,5 кДж/моль лопарита.

Оценку степени деформации кристаллической решетки лопарита проводилась по количеству усвоенной энергии с помощью методики изложенной в работе Е.В. Богатыревой, А.Г. Ермилова «Оценка доли энергии, запасенной при механической активации минерального сырья» Неорганические материалы, 2008, том 44, с.242-247:

ΔE=ΔEd+ΔES+ΔEε,

где ΔEd - количество энергии, усвоенной в виде изменения межплоскостных расстояний кристаллической решетки минерала:

ΔEd=KElatt.

K - коэффициент относительного изменения объема элементарной ячейки фазы концентрата (по модулю);

Elatt - энергия кристаллической решетки минерала.

ΔES - количество энергии, усвоенной в виде поверхности областей когерентного рассеивания (ОКР):

.

Esurf - поверхностная энергия минерала до активации;

Vmol - мольный объем минерала;

Di, D0 - размеры областей когерентного рассеивания минерала после МА и до обработки, соответственно.

ΔEε - количество энергии, усвоенной в виде микродеформаций:

.

EY - модуль Юнга минерала;

εi, εo - среднеквадратичная микродеформация минерала после и до МА, соответственно.

Предварительную обработку проводят до количества энергии усвоенной в виде изменения параметров кристаллической решетки лопарита не менее 73 кДж/моль и суммарного количества энергии, запасенной в виде поверхности областей когерентного рассеивания и микродеформаций не менее 9,5 кДж/моль лопарита, а последующую обработку проводят 30%-ным раствором HNO3 при температуре 99°C.

Оценка количества усвоенной энергии позволяет не только оценить, но и контролировать реакционную способность активированного материала не по степени или скорости его реагирования, то есть на конечном этапе вскрытия, а по степени его структурных нарушений сразу после извлечения из активатора.

Технический результат - снижение энергозатрат достигается за счет снижения продолжительности механообработки с 15 до 2,5 минут.

Наибольший эффект активирования проявляется при количестве энергии усвоенной в виде изменения параметров кристаллической решетки лопарита не менее 73 кДж/моль и суммарном количестве энергии, запасенном в виде поверхности областей когерентного рассеивания и микродеформаций не менее 9,5 кДж/моль лопарита. Степень извлечения РЗМ в азотнокислый раствор при этом составляет 99%. У неактивированного лопарита, в тех же условиях вскрытия, она составила 1,5%.

При количестве энергии усвоенной в виде изменения параметров кристаллической решетки лопарита 73,4 кДж/моль и снижении суммарного количества энергии, усвоенной в виде областей когерентного рассеивания и микродеформации до 5,8 кДж/моль лопарита сопровождается снижением степени извлечения РЗМ до 76% (в тех же условиях выщелачивания).

Снижение количества усвоенной энергии в виде изменения параметров кристаллической решетки лопарита до 21 кДж/моль и суммарного количества энергии, усвоенной в виде областей когерентного рассеивания и микродеформации до 3,9 кДж/моль лопарита сопровождается снижением степени извлечения РЗМ до 26,5% (в тех же условиях выщелачивания).

Механоактивации подвергали лопаритовый концентрат крупностью 89,9% фракции (-0,100+0,010) мм, содержащего, %: 21,67 Ti; 27,44 РЗЭ; 5,73 Nb; 5,29 Ca; 5,12 Na; 1,02 Si; 0,49 Ta; 0,43 Th.

Активацию проводили в центробежной планетарной мельнице марки ЛАИР-0.015.

Усвоенное количество энергии изменения параметров кристаллической решетки лопарита и суммарное количество энергии, соответствующее поверхности областей когерентного рассеивания и микродеформаций, могут быть оценены в процессе механообработки на периодически отбираемых пробах лопаритового концентрата либо может быть спрогнозировано заранее путем проведения пробной механоактивации при различных режимах.

Конкретные примеры исполнения представлены в таблице. Обозначения в таблице:

Мш:Мк - соотношение массы мелющих тел и массы загруженного концентрата.

Z - степень заполнения барабана мельницы шарами, %.

τа - продолжительность механообработки (активации).

Т:Ж - соотношение твердой и жидкой составляющих в пульпе при выщелачивании.

Elatt=16675,5 кДж/моль (определена методом Ферсмана); Vmol=37,91 см3/моль.

Esurf=1,39 Дж/м2 и EY=199,26 ГПа (определены по методике изложенной в работе Зуев В.В., Аксенова Г.А., Мочалов Н.А. и др. Исследование величин удельных энергий кристаллических решеток минералов и неорганических кристаллов для оценки их свойств/Обогащение руд. 1999. №1-2. С.48-53).

Представленные данные показывают, что количество усвоенной энергии в виде областей когерентного рассеивания и микродеформаций коррелируется со степенью извлечения ценного компонента. Данные по условиям механоактивации приведены, поскольку это единственные реперы на сегодняшний день, используемые большинством исследователей.

Таблица
Соотношение количеств усвоенных энергий и степени извлечения РЗМ раствор
№ образца Режимы механоактивации Структурные характеристики лопарита по РСА Количество усвоенной энергии, кД ж/моль Режимы выщелачивания Извлечение РЗМ в раствор, %
Мш:Мк Z, % τа, мин Параметры решетки Di, Å εi, % ΔEd (ΔEs+ΔEε) Т:Ж t, °C τвыщ, ч , %
Исх. - - - a=5,494 >5000 0,10 - - 1:6 99 6 30 1,52
c=7,783
1 20:1 15 0,5 a=5,495 3510 0,11 17,5 0,9 1:6 99 6 30 5,06
c=7,772
2 20:1 15 2,5 a=5,484 633 0,28 73,4 5,8 1:6 99 6 30 76,13
c=7,777
3 80:1 60 0,5 a=5,495 1093 0,14 4,0 3,0 1:6 99 6 30 11,31
c=7,782
4 80:1 60 2,5 a=5,486 381 0,39 74,1 9,9 1:6 99 6 30 99,7
c=7,771
5 5:1 15 2,5 a=5,493 1571 0,14 12,5 2,1 1:6 99 6 30 9,59
c=7,780
6 20:1 60 2,5 a=5,494 857 0,17 21,0 3,9 1:6 99 6 30 26,53
c=7,777
7 80:1 60 2,0 a=5,484 355 0,17 73,4 9,1 1:6 99 6 30 92,10
c=7,777

Способ вскрытия лопаритовых концентратов, включающий предварительную механообработку лопаритовых концентратов и последующую обработку активированных лопаритовых концентратов 30%-ным раствором HNO3 при температуре 99°С, отличающийся тем, что последующей обработке подвергают активированные лопаритовые концентраты с усвоенным количеством энергии изменения параметров кристаллической решетки лопарита не менее 73 кДж/моль и запасенным суммарным количеством энергии, соответствующим поверхности областей когерентного рассеяния и микродеформаций, не менее 9,5 кДж/моль лопарита.



 

Похожие патенты:

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ переработки фосфогипса включает стадийное агитационное сернокислотное выщелачивание редкоземельных металлов (РЗМ) и фосфора с подачей серной кислоты на головную стадию, использование полученного раствора выщелачивания головной стадии на последующих стадиях выщелачивания, выделение нерастворимого остатка из пульпы хвостовой стадии и его водную промывку, переработку раствора выщелачивания хвостовой стадии с получением маточного раствора, использование маточного и промывного растворов в обороте для выщелачивания.

Изобретение относится к получению редкоземельных металлов. Способ включает углетермическое восстановление оксидного соединения редкоземельного металла в вакууме с получением порошка карбида редкоземельного металла, свободного от остатков примеси кислорода.

Настоящее изобретение относится к способу извлечения церия из отработанных железокалиевых катализаторов дегидрирования олефиновых углеводородов. Способ заключается в том, что извлечение церия осуществляют после предварительной подготовки катализатора.

Изобретение относится к области гидрометаллургии, а именно к способу извлечения ценных компонентов из продуктивных растворов переработки черносланцевых руд. Способ включает сорбцию ценных компонентов из продуктивных растворов противотоком ионитами при регулируемом pH среды и окислительно-восстановительного потенциала Eh.

Изобретение относится к области извлечения ценных веществ - алюминия, ванадия, урана, молибдена и редкоземельных металлов из черносланцевых руд. Способ переработки черносланцевых руд включает измельчение, противоточное двухстадиальное выщелачивание раствором серной кислоты при нагревании, разделение образующихся после выщелачивания пульп на обеих стадиях фильтрованием.

Изобретение относится к гидрометаллургии и может быть использовано для извлечения редких металлов из бедных, упорных, ультрадисперсных руд. Способ переработки черносланцевых руд с извлечением редких металлов включает выщелачивание руды раствором серной кислоты с растворением редких металлов.

Изобретение относится к способу переработки фосфогипса. .

Изобретение относится к способу переработки фосфогипса. .
Изобретение относится к аналитической химии, в частности к способу количественного определения церия в стали и сплавах. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам электронно-лучевой выплавки изделий из тугоплавких металлов и сплавов, и может быть использовано в авиационном и энергетическом машиностроении при изготовлении деталей горячего тракта газотурбинных двигателей.

Изобретение относится к производству комплекта удлиненных прутков. .

Изобретение относится к получению циркония (гафния) магниетермическим восстановлением его тетрахлорида в реакторе восстановления. .

Изобретение относится к аппарату вакуумной сепарации губчатого циркония. .

Изобретение относится к переработке стружки металлов подгруппы титана и его сплавов. .

Изобретение относится к электрометаллургии и может быть использовано при вакуумном дуговом переплаве слитков тугоплавких и высокореакционных металлов и сплавов. .

Изобретение относится к металлургии высокочистых металлов и может быть использовано при выращивании совершенных кристаллов переходных и тугоплавких металлов. .

Изобретение относится к способу и устройству для получения металлов восстановлением водородом. .

Изобретение относится к устройству электронно-лучевой зонной плавки тугоплавких и переходных металлов для выращивания монокристаллов. .

Изобретение относится к переработке лопаритового концентрата. Способ включает измельчение концентрата и пирометаллургическое вскрытие концентрата в два этапа. На первом этапе проводят углетермическое восстановление натрия из концентрата путем испарения натрия при давлении p=10-50 Па, температуре Т=1000 К и содержании углерода относительно концентрата mC=2,9 мас.%, пары натрия выводят из реакционного объема и конденсируют при температуре Т=300 К. На втором этапе проводят дальнейшее углетермическое восстановление полученного обогащенного концентрата при давлении p=10-50 Па, температуре Т=2000 К и содержании углерода относительно обогащенного концентрата mC=28 мас.% с восстановлением оксидов тугоплавких металлов до карбидов в конденсированной фазе и переходом оксидов редкоземельных элементов в газовую фазу, которую отводят из реакционного объема и конденсируют при температуре Т=300 К. Обеспечивается пирометаллургическая переработка лопаритового концентрата без применения вредных реагентов, повышается степень извлечения натрия, редкоземельных элементов и тугоплавких металлов. 1 ил.
Наверх