Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение

Изобретение относится к методам измерения объемного расхода, а именно определения эффективной площади натекания и механизма поступления природного газа радона в помещение. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение основан на анализе временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях, который позволяет выявить зависимости удельного поступления радона на единицу объема воздуха в помещении от разницы температур атмосферного воздуха внутри и снаружи помещения. Изучение зависимости скорости поступления радона в помещение от разности температур между атмосферой в здании и внешней атмосферой позволяет оценить доминирующий тип поступления радона в помещение - диффузионный (отсутствие зависимости от разности температур) или конвективный (рост скорости поступления с увеличением разности температур). Одновременные измерения временной зависимости объемной активности радона и разницы давлений между оболочкой здания и внешней атмосферой позволяют оценить такой параметр помещения, как эффективная площадь натекания.

Техническим результатом является высокая точность определения механизма поступления природного газа радона в помещение, путем анализа временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях. 3 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к методам измерения объемного расхода, а именно определения эффективной площади натекания и механизма поступления природного газа радона в помещение.

Из предшествующего уровня техники известно, что поступление радона в помещение в основном обусловлено двумя механизмами [Sherman, 1998а]: диффузионным, обусловленным наличием градиента объемной активности радона в среде, и конвективным, вызванным наличием разности давлений между внутренним объемом здания и внешней атмосферой. Основными причинами возникновения воздухообмена между внутренним объемом здания и внешней атмосферой при отсутствии источников принудительной вентиляции являются разность температур между оболочкой здания и наружной атмосферой и ветровой напор [Жуковский и др., 2000]. Низкая температура наружного воздуха приводит к возникновению отрицательной разности давлений между зданием и наружной атмосферой. Поскольку температура воздуха в помещении выше, чем снаружи, возникает подъемная сила, приводящая к движению воздуха в верхнюю часть здания [Sherman, 1998б]. Чем ниже температура вне здания, тем выше подъемная сила воздуха внутри. Теплый воздух утекает из здания через открытые участки в оболочке здания - окна, щели (инфильтрация). Чтобы компенсировать эту потерю воздуха наружный воздух натекает в здание (эксфильтрация). При этом натекание может иметь место как за счет неплотностей в оболочке здания, сообщающиеся с внешней атмосферой, так и за счет поступления почвенного воздуха с высоким содержанием радона.

Наиболее близким к заявленному техническому решению является метод [Цапалов, Калашников, 2008] по выявлению количественной зависимости объемной активности радона в помещениях от разности температур внутреннего и наружного воздуха. Метод основан на анализе удельного поступления радона на единицу объема воздуха в помещении. Полученные результаты хорошо соответствуют диффузионному механизму поступления. Авторы отмечают, что представленный метод оценки содержания радона может быть применен к закрытым помещениям, за возможным исключением тех случаев, которые недостаточно соответствуют модели.

Недостатками данного технического решения, является то, что данный метод накладывает ограничения за счет применимости модели исключительно к закрытым помещениям, также авторы метода рассматривают исключительно диффузионный механизм поступления радона. Модель не может быть применена в условиях реально эксплуатируемых помещений, т.е. там, где такая оценка может представлять значительный интерес.

Задача, на решение которой направлено заявленное изобретение, заключается в разработке способа достоверного определения механизма поступления природного газа радона в помещение, а также способа оценки эффективной площади натекания радона.

Данная задача достигается за счет того, что способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение основан на анализе временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях, который позволяет выявить зависимости удельного поступления радона на единицу объема воздуха в помещении от разницы температур атмосферного воздуха внутри и снаружи помещения. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, в котором могут быть использованы измерения объемной активности радона в помещении при стационарном и активном режиме его эксплуатации. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, в котором могут быть использованы достаточно длительные непрерывные временные ряды измерений объемной активности радона. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, в котором может быть оценена эффективная площадь натекания природного газа радона. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, в котором может быть произведено измерение фиксированной разности давлений снаружи и внутри помещений. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, в котором могут быть использованы значения баз данных о фактической погоде по данным наземных метеорологических станций.

Техническим результатом, обеспечиваемым приведенной совокупностью признаков, является высокая точность определения механизма поступления природного газа радона в помещение, путем анализа временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях.

Сущность способа поясняется чертежами, на которых изображено:

На фиг.1 - Кривая температурной зависимости объемной активности радона от соотношения между конвективным и диффузионным механизмами поступления.

На фиг.2 - Кривая временных рядов измерений объемной активности радона в действующем помещении.

На фиг.3 - Зависимость удельной скорости поступления радона в помещение от разности температур.

Метод основан на анализе временной зависимости объемной активности радона в помещении при стационарном и активном режиме их эксплуатации. Изучение зависимости скорости поступления радона в помещение от разности температур между атмосферой в здании и внешней атмосферой позволяет оценить доминирующий тип поступления радона в помещение - диффузионный (отсутствие зависимости от разности температур) или конвективный (рост скорости поступления с увеличением разности температур). Одновременные измерения временной зависимости объемной активности радона и разницы давлений между оболочкой здания и внешней атмосферой позволяют оценить такой параметр помещения, как эффективная площадь натекания. Типичный вид временного ряда объемной активности радона представлен на Фиг.1.

Поток воздуха Q (м3/с), поступающего в помещение, вызванный имеющейся разностью давлений, может быть выражен через эффективную площадь натекания S н а т э ф и показатель степени n, зависящий от аэродинамических характеристик мест инфильтрации и эксфильтрации воздуха в здании:

Q = S н а т э ф ν 0 ( Δ P P 0 ) n ( 1 )

где ΔP - разность давлений, обусловливающая поток воздуха Q; ν0=2,58 м/с - скорость воздуха, связанная с величиной образцового давления Р0=4 Па:

ν 0 2 P 0 ρ 0 ( 2 )

ρ0 - плотность воздуха при нормальном давлении.

Для описания натекания радона в здание по аналогии с эффективной площадью натекания, относящейся к процессам воздухообмена, используется такое понятие, как площадь натекания радона - S н а т R n . По аналогии с уравнением (1) можно записать:

Q R n = A S н а т R n ν 0 ( Δ P P 0 ) n r ( 3 )

где ΔP=ΔρgH (H - высота здания, а разность плотностей воздуха Δ ρ = ρ 0 Т в н у т р и Т с н а р у ж и Т в н у т р и определяется через разность температур внутри здания и вне него). Почва рассматривается как резервуар радона с объемной активностью А и как среда, создающая сопротивление потоку воздуха.

Равновесное значение ОА радона в здании при конвективном поступлении в общем виде может быть записано:

A r = A S н а т R n S н а т э ф f R f P ( 4 )

В данном случае:

- член A S н а т R n S н а т э ф является общим для всех механизмов, создающих разность давлений между оболочкой здания и наружной атмосферой;

- fR - характеризует распределение мест натекания воздуха по оболочке здания;

- fP - коэффициент, зависящий от создаваемой разности давлений и определяющий конвективное поступление радона.

Можно составить общее уравнение, описывающее ожидаемое значение ОА радона. При составлении уравнения, описывающего накопление радона в помещении, были рассмотрены следующие основные процессы:

- диффузионное поступление из почвы и материалов строительных конструкций SD,

- конвективное поступление за счет стек-эффекта,

- инфильтрация воздуха с объемной активностью радона ( A R n а т м ) и связанные с этими механизмами скорости воздухообмена Q.

Можно ввести ряд обобщающих коэффициентов, которые для каждого индивидуального помещения будут постоянны. Это позволяет записать общее выражение для зависимости равновесного значения ОА в помещении как:

A r = A S н а т R n [ X S Δ T T 1 ] n r + S D S н а т э ф [ [ Y S Δ T T 1 ] n + Y W ] + A R n а т м ( 5 )

Для конкретного исследуемого здания скорость вентиляции, обусловленная ветровым эффектом, постоянна и пропорциональна некоторой величине YW, которая зависит от распределения мест утечек и натекания в здании. В свою очередь скорость воздухообмена, обусловленная стек-эффектом, пропорциональна величине YS и зависит от разности температур внутри и вне здания. Скорость поступления радона, обусловленная стек-эффектом, также определяется разностью температур и пропорциональна некоторой величине XS, характеризующейся положением нейтральной плоскости (уровня, где обусловленная стек-эффектом разность давлений между наружным воздухом и воздухом внутри здания равна нулю).

При доминирующем конвективном механизме поступления радона в помещение, когда первое слагаемое в числителе уравнения (5) много больше величины SD, изменение разности температур ΔТ будет оказывать влияние как на скорость поступления радона в помещение (числитель), так и на скорость воздухообмена в помещении (знаменатель). Показатель степени n≈2/3, a показатель степени nr, стоящий в числителе, принимается равным единице для большинства конструкций зданий, кроме зданий с подпольным пространством, имеющим земляной пол. В любом случае, при увеличении параметра ΔT числитель уравнения (5) растет быстрее, чем знаменатель и, следовательно, ОА радона в здании для зимнего сезона должна быть выше, чем для летнего. При доминировании диффузионного механизма поступления радона в помещение числитель не имеет ярко выраженной температурной зависимости. В то же время, сезонное увеличение параметра ΔT в зимний период приведет к заметному увеличению знаменателя дроби в уравнении (5), т.е. к увеличению скорости воздухообмена в здании, в первую очередь за счет стек-эффекта. При этом ОА радона в здании для зимнего сезона будет меньше, чем для летнего. На Фиг.1 показаны относительные изменения ОА радона в зависимости от разности температур внутри и вне здания для различного соотношения между конвективным и диффузионным механизмами поступления радона.

Типичный вид временного ряда объемной активности радона представлен на Фиг.2. После выделения временного ряда значений объемной активности радона, соответствующего кривой, серия измерений описывается уравнением нелинейной математической регрессии (2) и производится расчет численных значений и асимптотических случайных погрешностей величин А0, Amax и λ.

Зависимость скорости поступления радона в помещение от разницы температур ΔT однозначно позволяет определить доминирующий механизм поступления радона в помещение - диффузионный или конвективный. На Фиг.3 представлены такие зависимости. Как можно видеть, с ростом разности температур скорость поступления для помещения 1 остается практически неизменной. Таким образом, диффузионный механизм поступления радона для данных помещений является преобладающим. Для помещения 2, напротив, наблюдается значимый рост скорости поступления радона, что свидетельствует о преобладании конвективного механизма поступления.

Значительный объем дополнительной информации по процессам воздухообмена в помещении можно получить, проводя измерения разности давлений между оболочкой здания и наружной атмосферой. Подставив значения минимальной кратности воздухообмена для соответствующих разностей давлений в уравнение (3), можно получить оценку эффективной площади натекания от разности температур.

Литература

Жуковский М.В., Кружалов А.В., Гурвич В.Б., Ярмошенко И.В. Радоновая безопасность зданий. Екатеринбург: УрО РАН, опубл. 2000 г.;

Цапалов А.А., Калашников С.И. Зависимость объемной активности радона в помещениях от разности внутренней и наружной температур воздуха, АНРИ №2 2008, с.37-43;

Sherman M.H. Simplified Modeling for Infiltration and Radon Entry. Lawrence Berkeley National Laboratory, опубл. 1998 г. LBL-31305;

Sherman M.H. Single-Zone Stack Dominated Infiltration Modelling. Lawrence Berkeley National Laboratory, опубл. 1998, LBL-30147.

1. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение, характеризующийся тем, что он основан на анализе временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях, который позволяет выявить зависимости удельного поступления радона на единицу объема воздуха в помещении от разницы температур атмосферного воздуха внутри и снаружи помещения.

2. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение по п.1, отличающийся тем, что используют измерения объемной активности радона в помещении при стационарном и активном режиме его эксплуатации.

3. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение по п.1, отличающийся тем, что производят измерение фиксированной разности давлений снаружи и внутри помещений.

4. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение по п.1, отличающийся тем, что используют значения баз данных о фактической погоде по данным наземных метеорологических станций.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к измерительным устройствам и может быть использовано в технологических трубопроводах для измерения количества газа или жидкости в производственных процессах, а также в узлах учета энергоресурсов для коммерческого расчета в ЖКХ.

Способ обеспечивает определение объема отсепарированного попутного нефтяного газа (ПНГ) в установке предварительного сброса воды (УПСВ) или дожимной насосной станции (ДНС).

Предложенное изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в водоснабжении и гидравлике для измерения количества холодной и/или горячей воды.

Способ оценки термодинамического равновесия газожидкостной смеси при проведении фильтрационных экспериментов предусматривает закачивание в многофазный сепаратор газовой и жидкой фаз с заданными объемным соотношением фаз в потоке и расходами.

Изобретение относится к области измерительной техники. .

Изобретение относится к области газовой хроматографии, а именно к прокачке поверочных газовых смесей (ПГС) через какие-либо изделия, например концентраторы, используемые в дальнейшем в лабораторных комплексах для отбора и газохроматографического анализа проб воздуха из компрессора газотурбинного авиационного двигателя при его стендовых испытаниях на наличие и содержание вредных примесей.

Изобретение относится к способу измерения объема расхода электропроводящих жидкостей через сосуд по п.1 формулы изобретения. .

Изобретение относится к способу управления давлением и/или объемным расходом текучей среды и к устройству для управления объемным расходом и/или давлением в трубопроводе.

Изобретение относится к области измерительной техники и направлено на повышение точности определения массового расхода убираемых культур даже в случае малых расходов, что обеспечивается за счет того, что устройство, в котором убираемая культура транспортируется посредством транспортера, содержит первое измерительное устройство для взвешивания транспортера вместе с транспортируемой убираемой культурой, второе измерительное устройство для определения объема убираемой культуры, транспортируемой с помощью транспортера, и компьютерное устройство, которое соединено с первым измерительным устройством и вторым измерительным устройством и которое задействовано для того, чтобы определять массовую плотность убираемой культуры посредством измеренных значений первого измерительного устройства и второго измерительного устройства.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано в химической, микробиологической, фармацевтической промышленности, в том числе связанных с нанотехнологиями.

Турбинный расходомер содержит корпус с измерительным каналом, в котором между двумя обтекателями, соответственно струенаправляющего аппарата и струевыпрямителя, с возможностью осевого перемещения и вращения расположена турбинка, а также узел съема сигнала. На ступице турбинки расположены лопасти, на которых закреплено кольцевое тело обтекания с лопастями на его внешней стороне и лопастями, закрепленными на внутренней стороне упомянутого кольцевого тела обтекания. Для обеспечения гидродинамического уравновешивания турбинки на торце ступицы с противоположной входу стороне расположен кольцевой буртик, в котором выполнены продольные сквозные каналы, расположенные против лопастей, на которых закреплено кольцевое тело обтекания. Высота лопастей, закрепленных на внутренней стороне кольцевого тела обтекания, меньше или равна расстоянию между кольцевым телом обтекания и кольцевым буртиком. Технический результат - обеспечение надежности гидродинамического уравновешивания турбинки в широком диапазоне измеряемых расходов, в том числе и на максимальных расходах, расширение диапазона измерений, повышение чувствительности на малых расходах, повышение точности измерений, увеличение ресурса работы, снижение потерь напора, упрощение технологии изготовления турбинки вместе с устройством для ее гидродинамического уравновешивания. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к области контроля правильности загрузки железнодорожных цистерн нефтепродуктами и может применяться для контроля уровня загрузки железнодорожных цистерн непосредственно в процессе налива нефтепродуктов, например мазута, на наливных эстакадах для исключения (предупреждения) перелива или недолива цистерн. Способ контроля уровня загрузки железнодорожных цистерн в процессе налива нефтепродуктов характеризуется тем, что перед началом налива нефтепродуктов при помощи гибкой линейки, размещенной на наружной стороне цилиндрической поверхности котла цистерны, фиксируют уровень H1 контроля загрузки цистерны, который устанавливают ниже уровня Н2 требуемой загрузки цистерны, затем осуществляют налив нефтрепродуктов, в процессе которого при помощи тепловизионного прибора контролируют момент, при котором фактический уровень загрузки цистерны достигает уровня Ht контроля загрузки цистерны. Технический результат - расширение арсенала технических средств, предназначенных для контроля уровня загрузки железнодорожных цистерн в процессе налива нефтепродуктов, повышении точности определения уровня загрузки за счет контроля текущего уровня загрузки цистерны в режиме реального времени в процессе налива нефтепродуктов, что снижает вероятность недолива или перелива загружаемых нефтепродуктов. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться для контроля расхода газожидкостной смеси (ГЖС), извлекаемой, например, из буровой скважины. Способ измерения расхода газожидкостной смеси включает измерение объемного расхода по частоте вращения ротора при нулевом перепаде давления и передачу данных вычислителю. При этом поддерживают частоту вращения ротора при нулевом перепаде давления на нем, измеряют величины крутящего момента ротора и его частоты вращения, определяют плотность смеси по крутящему моменту ротора, приравнивают ее к одному из двух уравнений, связывающих плотность, вязкость и покомпонентные доли трехкомпонентной смеси для формирования ее доли сопротивления в крутящем моменте ротора. Далее выделяют вязкость для двухфазной смеси и сравнивают ее с другим из двух уравнений, корректируют величину плотности смеси в трехкомпонентной смеси через крутящий момент ротора, формируют его доли по плотности и вязкости смеси, извлекают вычислителем из полученных независимых уравнений массовые и объемные составляющие трехкомпонентной смеси и массового расхода смеси. Технический результат - упрощение способа измерения расхода газожидкостной смеси при ограниченном приборном составе устройств измерения, т.е. сокращение измерительных операций, требующих одновременности для более достоверного измерения массового расхода среды, а также измерение параметров потока в одном приборном месте. 1 ил.

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться для измерения расхода различных сред, в частности при коммерческих расчетах. Способ измерения массового расхода среды включает измерение объемного расхода по частоте вращения измерителя при нулевом перепаде давления и передачу данных вычислителю. При этом выработанную вычислителем величину крутящего момента привода делят на частоту вращения измерителя. Технический результат - упрощение способа измерения массового расхода при ограниченном приборном составе устройства измерения, т.е. сокращение измерительных и вычислительных операций, требующих одновременности для более достоверного измерения массового расхода среды, а также одновременное измерение двух параметров в одном приборном месте. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться для контроля расхода газожидкостной смеси (ГЖС), извлекаемой, например, из буровой скважины. Способ измерения покомпонентного расхода газожидкостной смеси включает измерение объемного расхода и передачу данных вычислителю. При этом поддерживают частоту вращения ротора при нулевом перепаде давления на нем, измеряют величины крутящего момента ротора, его частоты вращения и вязкость смеси, определяют плотность смеси по величине крутящего момента и приравнивают ее одному из двух известных уравнений, связывающих плотность, вязкость и покомпонентные доли трехкомпонентной смеси, измеренный коэффициент вязкости смеси сравнивают с другим из двух известных уравнений, извлекают вычислителем из трех независимых уравнений массовые и объемные покомпонентные составляющие смеси. Технический результат - упрощение способа измерения покомпонентного расхода газожидкостной смеси при ограниченном приборном составе устройств измерения, т.е. сокращение измерительных операций, требующих одновременности для более достоверного измерения массового расхода среды, а также измерение параметров потока в одном приборном месте. 1 ил.

Изобретение относится к приборостроению, а именно к технике измерения расхода жидких металлов с помощью электромагнитного способа, т.е. способа, основанного на взаимодействии движущейся жидкости с магнитным полем. Электромагнитный расходомер жидких металлов имеет цилиндрическую трубу, выполненную из немагнитного материала, электроды и индуктор. При этом имеется защитный кожух, выполненный из нержавеющей немагнитной стали в виде полого цилиндра с диаметром, превышающим диаметр трубы, и установленный соосно с трубой, с которой закреплен с помощью двух металлических перемычек, касающихся наружной поверхности трубы и внутренней поверхности защитного кожуха по линии, пересекающий диаметр канала в центральной области поперечного сечения трубы перпендикулярно направлению магнитного поля, создаваемого индуктором, который расположен за пределами защитного кожуха, а электроды приварены к внешней поверхности защитного кожуха. Технический результат - упрощение монтажа расходомера на трубопроводе с защитным кожухом. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Устройство для регулирования уровня жидкости содержит сепарационную емкость, коллектор входа газожидкостной смеси, газовую трубу, жидкостную трубу, выходной коллектор. Сепарационная емкость соединена с выходным коллектором через расходную емкость, причем соединения жидкостной трубы, газовой трубы и выходного коллектора образуют комплекс из двух прямых и двух оппозитных сифонов и, при этом жидкостная труба соединена через расходную емкость с выходным коллектором при помощи прямого сифона и оппозитного сифона, а газовая труба соединена с выходным коллектором при помощи другого прямого и другого оппозитного сифона тоже через расходную емкость, и, кроме того, и оба оппозитных сифона, и выходной коллектор соединены тройником, а нижняя образующая колена прямого сифона, соединяющая сепарационную емкость с расходной емкостью, находится внутри расходной емкости. Соединение сепарационной емкости с выходным коллектором через расходную емкость достаточного объема для организации необходимого расхода жидкости посредством комплекса из двух прямых и двух оппозитных сифонов и создает надежную систему регулирования уровня жидкости. Технический результат - повышение эксплуатационных характеристик, герметичности и стабильности работы устройства для регулирования уровня жидкости. 1 ил.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения объема и объемного расхода жидких сред. Счетчик состоит из входного (1) и выходного (2) коллекторов, корпуса (3), ротора (4), имеющего возможность вращаться вокруг оси в точке O, и лопастей (5), шарнирно закрепленных на роторе в точках A, A′, A′′. Также имеются тяги (6), соединяющие одну из точек (B, B′, B′′) каждой лопасти (5) с точкой C. Положение точек O и C неизменно и они не совпадают. Подача потока жидких сред возможна в любом направлении. Технический результат - повышение точности измерения объема и объемного расхода жидких сред, исключение трения разделительного элемента по формообразующей поверхности корпуса и износа формообразующих поверхностей корпуса и лопастей. 2 ил.

Изобретение относится к приборостроению, а именно к технике измерения расхода жидких металлов с помощью способа, основанного на взаимодействии движущейся жидкости с магнитным полем. Это взаимодействие подчиняется закону электромагнитной индукции, согласно которому в жидкости, пересекающей магнитное поле, индуцируется электрическое поле, являющееся мерой объемного расхода. Электромагнитный расходомер большого диаметра для жидких металлов состоит из трубы без электроизоляционного покрытия, электродов, присоединенных к наружной поверхности трубы, магнитопровода, выполненного в виде полого цилиндра толщиной не менее 5 мм и двух бескаркасных седлообразной формы индукционных катушек возбуждения магнитного поля. Каждая бескаркасная катушка имеет вид эллипса, огибающего трубу, ось среднего витка которого, расположенная вдоль образующей трубы, равна 0,5-0,6 диаметра канала, а ось среднего витка, расположенная вдоль периметра трубы, равна 1,0-1,2 диаметра канала. Технический результат - повышение верхнего предела температуры измеряемой среды до 500°C и повышение точности измерения расхода в трубах большого диаметра (от 300 до 1000 мм). 1 ил.

Изобретение относится к устройствам автоматики и может быть использовано для измерения расхода и количества газа или жидкости в производственных процессах, а также в узлах учета энергоресурсов для коммерческого расчета в ЖКХ. Способ изготовления струйного генератора, содержащего проточную часть в виде плоских струйных элементов с каналами управления, приемными, питания и слива, конструктивно расположенных друг над другом, по которому разрабатывают 3D-модель струйного генератора, выбирают рабочий материал для выращивания струйного генератора, определяют ось модели 3D струйного генератора в качестве оси выращивания, подбирают в формате 3D ее положение для выращивания (полимеризации), которое определяет минимум уменьшения проходных сечений проточной части, формируют послойные сечения струйного генератора в формате 3D в направлении оси выращивания, технологически выращивают послойно всю конструкцию струйного генератора. Технический результат - надежность герметичности между слоями и каналами передачи информации, уменьшение количества времени на изготовление струйного генератора, упрощение размещения цельного корпуса струйного генератора в любой конструкции за счет неразборности, сложность копирования. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к методам измерения объемного расхода, а именно определения эффективной площади натекания и механизма поступления природного газа радона в помещение. Способ определения доминирующего механизма поступления радона в помещение основан на анализе временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях, который позволяет выявить зависимости удельного поступления радона на единицу объема воздуха в помещении от разницы температур атмосферного воздуха внутри и снаружи помещения. Изучение зависимости скорости поступления радона в помещение от разности температур между атмосферой в здании и внешней атмосферой позволяет оценить доминирующий тип поступления радона в помещение - диффузионный или конвективный. Одновременные измерения временной зависимости объемной активности радона и разницы давлений между оболочкой здания и внешней атмосферой позволяют оценить такой параметр помещения, как эффективная площадь натекания.Техническим результатом является высокая точность определения механизма поступления природного газа радона в помещение, путем анализа временных рядов непрерывных измерений объемной активности радона в действующих помещениях. 3 з.п. ф-лы, 3 ил.

Наверх