Способ получения интерметаллического соединения ni3al



Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al
Способ получения интерметаллического соединения ni3al

 


Владельцы патента RU 2515777:

Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) (RU)

Изобретение относится к области порошковой металлургии алюминидов никеля, в частности к высокотемпературному синтезу интерметаллида Ni3Al. Способ получения интерметаллического соединения Ni3Al включает приготовление порошковой смеси никеля с алюминием стехиометрического 3Ni+Al состава, размещение ее в пресс-форме, нагрев пресс-формы для инициирования в смеси реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза СВС интерметаллического соединения Ni3Al в режиме теплового взрыва смеси и компактирование для пластического деформирования интерметаллического продукта реакции СВС. Компактирование продукта реакции СВС проводят при приложении давления прессования до 400-500 МПа с задержкой по времени 1-2 секунды с момента теплового взрыва с экструзией продукта реакции СВС через одно или несколько калиброванных отверстий в нижней части пресс-формы. Пресс-форма имеет конусообразную или цилиндрическую форму. Интерметаллическое соединение Ni3Al обладает повышенной прочностью и пластичностью. 1 з.п. ф-лы, 9 ил., 3 табл.

 

Изобретение относится к области порошковой металлургии алюминидов никеля, в частности к высокотемпературному синтезу интерметаллида Ni3Al в порошковой смеси чистых элементов стехиометрического состава, и может быть использовано для получения жаростойких сплавов, в частности интерметаллида Ni3Al с повышенной прочностью и пластичностью.

Основной упрочняющей фазой никелевых жаропрочных сплавов является интерметаллическое соединение Ni3Al (γ'-фаза, упорядоченный твердый раствор), поведение которого под нагрузкой в значительной мере определяет ресурс работы сплавов в целом. В связи с этим одним из актуальных направлений исследований в области разработки новых и улучшения существующих жаропрочных сплавов является исследование возможностей улучшения прочности и пластичности соединения Ni3Al при повышенных (~1100°С) температурах.

С другой стороны, поскольку прочность и пластичность поликристаллического интерметаллида ограничены хрупким межкристаллитным разрушением, повышение этих характеристик возможно в случае многократного измельчения зеренной структуры интерметаллида. Однако достичь этого известными методами интенсивной пластической деформации удается только на микрообразцах в наковальнях Бриджмена (Корзников А.В., Идрисова С.Р., Димитров O.K. и др. Структура и механические свойства нанокристаллического интерметаллида Ni3Al // ФММ. 1998. Т.85. Вып.85. С.91-96).

Альтернативным решением проблемы интенсивного пластического деформирования интерметаллидов является их интенсивная пластическая деформация в узком временном интервале термограммы теплового взрыва исходной порошковой смеси чистых элементов стехиометрического состава.

Известен способ изготовления твердосплавного инструмента методом высокотемпературного синтеза, включающий смешение исходных порошковых компонентов, прессование из порошковой смеси брикетов, инициирование локальным разогревом высокотемпературного синтеза тугоплавкого соединения в режиме послойного горения порошкового брикета и прессование продукта синтеза до получения компактного материала целевого назначения (Войцехович С.М., Мишулин А.А. Опыт изготовления твердосплавного инструмента методом СВС//Порошковая металлургия. - 1992. - №3. - С.92-97).

Основным недостатком известного способа является режим послойного горения порошкового брикета, который не обеспечивает однородность структурно-фазового состояния и равномерность плотности продукта синтеза в полученной заготовке (изделии) после компактирования термореагирующего порошкового брикета, что снижает эксплуатационные свойства синтезированного материала.

Известен способ обработки порошковых материалов (RU 2082556, B22F 3/23, опубл. 27.06.1997), включающий приготовление экзотермической смеси порошков, помещение порошковой смеси в пресс-форму, нагрев порошковой смеси объемным электромагнитным полем до ее самовоспламенения (теплового взрыва) и компактирование продукта синтеза в закрытой пресс-форме в момент достижения экзотермической смесью максимальной температуры взаимодействия с целью получения высокоплотных целевых продуктов конструкционного и инструментального назначений.

Способ обеспечивает сравнительно равномерное структурно-фазовое состояние продукта высокотемпературного синтеза в синтезированном компакте. Недостатком известного способа является невозможность реализовать условия интенсивной пластической деформации продукта синтеза в закрытой пресс-форме, инициирующей целенаправленную модификацию (измельчение) зеренной структуры полученного целевого продукта в компактном состоянии.

Наиболее близким по технической сущности решением является способ получения интерметаллического соединения Ni3Al, включающий приготовление порошковой смеси никеля с алюминием стехиометрического 3Ni3+Al состава, размещение ее в пресс-форме, нагрев пресс-формы с целью инициирования в смеси реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) в режиме теплового взрыва смеси и компактирование продукта реакции, при этом компактирование продукта реакции СВС проводят с частичной его экструзией через калиброванные отверстия в нижней части пресс-формы (Овчаренко В.Е. и др. Температурная зависимость прочностных свойств деформационного интерметаллического соединения Ni3Al. Инновационные технологии и экономика в машиностроении. Сборник трудов III Международной конференции с элементами научной школы для молодых ученых, т.1, Томск, 24-25.05.2012, с.116-119).

Недостатком известного способа является то, что в известном способе не были исследованы (определены) конкретные технологические режимы получения интерметаллического соединения Ni3Al с повышенной прочностью и пластичностью.

Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа получения интерметаллического соединения Ni3Al, обладающего повышенной прочностью и пластичностью.

Указанный технический результат достигается тем, что как известный, так и в предлагаемый способ получения интерметаллического соединения Ni3Al включает приготовление порошковой смеси никеля с алюминием стехиометрического (3Ni+Al) состава, размещение ее в пресс-форме, нагрев пресс-формы для инициирования в смеси реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) интерметаллического соединения Ni3Al в режиме теплового взрыва смеси и компактирование для пластического деформирования интерметаллического продукта реакции СВС.

Новым является то, что компактирование продукта реакции СВС проводят при приложении давления прессования до 400-500 МПа с задержкой по времени 1-2 секунды с момента теплового взрыва с экструзией продукта реакции СВС через одно или несколько калиброванных отверстий в нижней части пресс-формы.

Сущность изобретения заключается в следующем.

В результате компактирования интерметаллического продукта реакции СВС при приложении давления до 400-500 МПа с задержкой по времени 1-2 секунды с момента теплового взрыва с экструзией продукта реакции СВС через одно или несколько калиброванных отверстий в нижней части пресс-формы основная масса интерметаллического продукта реакции СВС подвергается интенсивной пластической деформации во внутреннем объеме пресс-формы, в результате которой происходит измельчение зеренной структуры синтезированного интерметаллического соединения Ni3Al, в результате которого повышаются прочность и пластичность синтезированного интерметаллида.

На примере высокотемпературного синтеза интерметаллического соединения Ni3Al с пластической деформацией интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза в пресс-форме конусной формы сущность изобретения поясняется следующими чертежами.

На фиг.1 представлена схема пластического деформирования интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза в конусной пресс-форме с частичной экструзией продукта синтеза на стадии охлаждения после теплового взрыва порошковой смеси никеля с алюминием стехиометрического состава.

На фиг.2 представлена микродифракционная картина, полученная с образцов интерметаллического соединения Ni3Al, синтезированного в конусной пресс-форме с пластической деформацией продукта высокотемпературного синтеза. Сверхструктурные рефлексы {001} и {110} показывают, что основной фазой всех исследованных образцов интерметаллического соединения является интерметаллид Ni3Al. На фиг.2 представлены сверхструктурные рефлексы {001} (указаны темными стрелками) и {110} (указаны светлыми стрелками).

Синтезированный в конусной пресс-форме конический компакт интерметаллида был извлечен из пресс-формы и разделен по горизонтали на пять равных по толщине слоев (фиг.3), из которых были вырезаны образцы на растяжение. Испытания на растяжение проводили при комнатной температуре на машине INSTRON 3369 со скоростью деформирования 0,2 мм/мин.

Степень пластической деформации интерметаллического продукта синтеза в отдельных слоях конусного компакта определяли по формуле:

где r0 - радиус нижнего основания конической пресс-формы, α - половина угла конуса пресс-формы, Δh - расстояние, на которое переместился в сечение r2 находившийся в сечении радиуса r1 продукт высокотемпературного синтеза.

Степень пластической деформации интерметаллического продукта синтеза для каждого указанного слоя представлена в таблице 1.

Таблица 1
Номер слоя в интерметаллическом компакте, начиная с верхней части конуса 1 2 3 4 5
Степень пластической деформации интерметаллического продукта синтеза в слое, % 4,2 5,6 7,4 10,6 15,2

Полученные кривые растяжения образцов интерметаллида с различной величиной пластической деформации интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза в конусной пресс-форме показывают, что с повышением величины пластической деформации интерметаллического продукта синтеза повышаются прочность и пластичность синтезированного интерметаллида Ni3Al (фиг.4а, б).

На фиг.4а представлены кривые растяжения образцов интерметаллического соединения Ni3Al, полученных из поперечных слоев конусного компакта с различной степенью пластической деформации (а): 1 - 4,2%, 2 - 5,6%, 3 - 7,4%, 4 - 10,6%, 5 - 15,2% и зависимости значений предела прочности и деформации до разрушения при растяжении (4б) от степени пластической деформации интерметаллического продукта синтеза в пресс-форме.

Установлено, что с увеличением степени пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза в пресс-форме изменяется и характер зеренной структуры синтезированного интерметаллического соединения (фиг.5). Основной особенностью новой зеренной структуры является образование отдельных зерен, состоящих из микрозерен субмикронного диапазона размерности и имеющие четкие границы как с обычными зернами микрометровой размерности, так и с другими подобными им микрозернами. Зерна интерметаллида, состоящие из множества микрозерен, можно рассматривать как мультизерна. Средний размер отдельных микрозерен в мультизернах составляет 0,1-0,5 мкм. Численные оценки объемного содержания в синтезированном интерметаллическом соединении Ni3Al мультизерен показали, что их объемное содержание повышается с увеличением степени пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза.

Объемное содержание мультизерен в синтезированном интерметаллиде повышается с увеличением степени пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза (фиг.6) при одновременном повышении его микротвердости (фиг.7). При минимальных значениях пластической деформации микротвердость синтезированного интерметаллида практически соответствует микротвердости интерметаллида аналогичного состава, полученного вакуумной плавкой, и с увеличением степени деформации продукта в пресс-форме увеличивается.

Полученные данные о влиянии пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза в конусной пресс-форме на прочность и пластичность синтезированного интерметаллида Ni3Al полностью согласуются с результатами исследования влияния пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза в цилиндрической пресс-форме, что поясняется следующими чертежами.

На фиг.8 представлена схема высокотемпературного синтеза интерметаллического соединения Ni3Al с пластической деформацией продукта синтеза в цилиндрической пресс-форме.

На фиг.9 представлены зависимости предела прочности (а) и деформации до разрушения (б) образцов интерметаллического соединения Ni3Al от степени деформации продукта синтеза в конусной и цилиндрической пресс-формах.

Из сравнения зависимостей предела прочности и деформации до разрушения образцов интерметаллического соединения Ni3Al, синтезированных с пластической деформацией продукта синтеза в конусной и цилиндрической пресс-формах, можно констатировать, что с увеличением степени деформации продукта синтеза, независимо от конструкции пресс-формы, предел прочности и величина деформации образцов до разрушения увеличиваются.

Таким образом, пластическая деформация продукта высокотемпературного синтеза формирует в синтезированном интерметаллическом соединении Ni3Al бимодальную зеренную структуру, состоящую из зерен микрометровой размерности и мультизерен, состоящих из микрозерен субмикронной размерности. Величина объемной доли мультизерен в зеренной структуре синтезированного интерметаллида находится в прямой зависимости от степени пластической деформации продукта высокотемпературного синтеза в пресс-форме - с увеличением степени деформации продукта синтеза увеличивается объемное содержание мультизерен в зеренной структуре синтезированного интерметаллида. Эффективным методом модификации зеренной структуры интерметаллического соединения Ni3Al и повышения его прочностных характеристик является высокотемпературный синтез интерметаллида с пластической деформацией продукта синтеза в цилиндрической пресс-форме.

Изобретение осуществляется следующим образом.

Из порошков никеля и алюминия микронного диапазона дисперсности готовится порошковая смесь стехиометрического состава 3Ni+Al. Полученная порошковая смесь засыпается в стальную пресс-форму, имеющую одно или несколько калиброванных отверстий в ее нижней части. После подпрессовки порошковой смеси на гидравлическом прессе до пористости 30-40% стальная пресс-форма нагревается токами высокой частоты с заданной скоростью нагрева, обеспечивающей нагрев порошковой смеси с минимальным градиентом температуры по объему порошковой прессовки до температуры ее самовоспламенения в режиме теплового взрыва (градиент температуры по объему прессовки контролируется термопарами, помещенными в центральную и периферийную части порошковой прессовки). С задержкой по времени 1-2 секунды от момента теплового взрыва пуансон пресс-формы нагружают гидравлическим прессом с давлением прессования до 400-500 МПа, обеспечивающего пластическую деформацию интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза непосредственно в пресс-форме с его частичной экструзией через калиброванные отверстия в нижней части пресс-формы.

В таблицах 2, 3 приведены сводные данные о влиянии величины пластической деформации интерметаллического продукта синтеза в пресс-формах конусной и цилиндрической конфигурации на прочность и величину деформации до разрушения интерметаллического соединения Ni3Al.

Таблица 2
Конусная пресс-форма
Деформация продукта синтеза в пресс-форме, % 4,2 5,6 7,4 10,6 15,2
Предел прочности интерметаллида Ni3Al 130 198 235 246 462
Цилиндрическая пресс-форма
Деформация продукта синтеза в пресс-форме, % 0 14 16 24 36 38
Предел прочности интерметаллида Ni3Al 451 510 522 540 558 697
Таблица 3
Конусная пресс-форма
Деформация продукта синтеза в пресс-форме, % 4,2 5,6 7,4 10,6 15,2
Деформация до разрушения, % 2,4 4,5 5,3 5,5 9,2
Цилиндрическая пресс-форма
Деформация продукта синтеза в пресс-форме, % 0 14 16 24 36 38
Деформация до разрушения, % 5,5 5,6 6,5 6,8 8,5 9,9

Можно констатировать, что независимо от геометрической конфигурации пресс-формы пластическая деформация интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза в пресс-форме приводит к повышению прочности и пластичности синтезированного интерметаллида Ni3Al и тем в большей степени, чем выше степень пластической деформации интерметаллического продукта высокотемпературного синтеза в пресс-форме.

1. Способ получения интерметаллического соединения Ni3Al, включающий приготовление порошковой смеси никеля с алюминием стехиометрического 3Ni+Al состава, размещение ее в пресс-форме, нагрев пресс-формы для инициирования в смеси реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза СВС интерметаллического соединения Ni3Al в режиме теплового взрыва смеси и компактирование для пластического деформирования интерметаллического продукта реакции СВС, отличающийся тем, что компактирование продукта реакции СВС проводят при приложении давления прессования до 400-500 МПа с задержкой по времени 1-2 секунды с момента теплового взрыва с экструзией продукта реакции СВС через одно или несколько калиброванных отверстий в нижней части пресс-формы.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что пресс-форма имеет конусообразную или цилиндрическую форму.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к получению композиционных материалов на основе силицида ниобия Nb5Si3 методом высокотемпературного синтеза (CBC) под давлением.
Способ относится к порошковой металлургии, в частности к получению изделий путем самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС). Может применяться для создания материалов и изделий, в том числе медицинского назначения, в случае синтеза биологически совместимых материалов.

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению сложных оксидов алюминия и магния, активированных ионами редкоземельных металлов. Может использоваться при производстве материалов для источников и преобразователей зеленого света.

Изобретение относится к области создания высокотемпературных конструкционных керамических материалов, а именно к способу получения керамического композита с матрицей на основе Ti3SiC 2.
Изобретение относится к порошковой металлургии и может быть использовано в медицине для изготовления поверхностно-пористых имплантатов из биосовместимых материалов.
Изобретение относится к металлургической и машиностроительной промышленности и может быть использовано при производстве литых заготовок из графитизированных алюминиевых чугунов.

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению открытопористого наноструктурного металла. .
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к получению азотированных ферросплавов для легирования стали и чугунов. .

Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к получению материалов на основе Ti-Al-C методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза.
Изобретение относится к производству нитрида галлия и может быть использовано в электронной, аэрокосмической, твердосплавной, химической отраслях промышленности для получения нитрида высокой степени чистоты, применяемого для изготовления изделий, обладающих высокими люминесцентными свойствами, химической и радиационной стойкостью, термостойкостью, стойкостью в агрессивных средах, стабильностью физических свойств в широких температурных диапазонах. Способ получения порошка нитрида галлия включает приготовление экзотермической смеси, состоящей из азотируемого элемента - галлия, неорганического азида - азида натрия и галоидной соли - фторида аммония или хлорида аммония, и воспламенение смеси в среде азота под давлением, при этом полученный порошок используют для приготовления экзотермической смеси с азидом натрия и галоидной солью, проводят четырехкратный синтез, каждый раз приготавливая экзотермическую смесь из получившегося на предыдущей стадии порошка с азидом натрия и галоидной солью. Изобретение обеспечивает выход конечного продукта около 100%. 1 табл., 2 пр.
Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению пористых многослойных проницаемых материалов. Может использоваться в медицине для изготовления функционально-градиентных имплантатов. Готовят экзотермическую смесь порошков исходных компонентов при их соотношении, обеспечивающем ее самостоятельное горение, и осуществляют гранулирование. Проводят послойное прессование заготовки, чередуя слои крупных и мелких гранул, при одинаковых или разных давлениях прессования, затем осуществляют самораспространяющийся высокотемпературный синтез и последующее охлаждение полученного материала в вакууме. Обеспечивается получение пористого материала с широким диапазоном пор и высоким пределом прочности. 3 пр.
Способ получения композиционного материала Аl-Аl2O3 относится к технологии композиционных материалов - керметов и может быть использовано для получения уплотнительных элементов, применяемых для плотного сопряжения деталей и конструкций высокотемпературных энергетических установок. В соответствии с заявленным способом алюминиевый порошок (марки ПАП-2) предварительно термообрабатывали на воздухе для удаления стеарина с поверхности его частиц. Далее его гранулировали путем механической обработки в планетарной мельнице в течение 15-180 минут при отношении массы порошка к массе твердосплавных сферических тел от 1:20 до 1:25, проводили термообработку засыпки из гранул в вакууме при температуре 500-600°С в течение 45-60 минут с последующим прессованием заготовки при давлении 400-600 МПа. Полученную заготовку нагревали воздушным теплоносителем до температуры 550-600°С для инициирования процесса самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) с последующей изотермической выдержкой в течение 30-60 минут и охлаждением нагретого изделия на воздухе при комнатной температуре. Способ позволяет получить материал с высокой способностью к пластической деформации при сохранении высокой прочности. 3 з.п. ф-лы, 3 пр., 1 табл.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам получения отливок сплавов на основе гамма алюминида титана, и может быть использовано при получении изделий ответственного назначения, работающих при температурах до 700°C, в частности лопаток газотурбинных двигателей. Способ получения литого сплава на основе гамма алюминида титана для фасонных отливок включает получение смеси порошков, формирование из нее брикета и проведение самораспространяющегося высокотемпературного синтеза. Получают смесь порошков из чистых металлов, содержащую титан, алюминий, ниобий и молибден в количестве, мол.%: алюминий 40-44, ниобий 3-5, молибден 0,6-1,4, титан - остальное. Брикет формируют с относительной плотностью 50-85 % и подвергают его термовакуумной обработке при температуре 550-650°C в течение 10-40 мин, скорости нагрева 5-40°C/мин и давлении 10-1-10-3 Па, а СВС проводят при начальной температуре 560-650°C. Получают отливки заданной конфигурации с высоким уровнем механических свойств при повышенных температурах. 2 ил., 2 табл., 2 пр.
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к составам шихты для получения пористого проницаемого каталитического материала методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, и может быть использовано для изготовления фильтрующих элементов. Шихта содержит, мас.%: железная окалина 47,5-47,7, оксид хрома(III) 10,5-11,5, хром 5,2-5,6, никель 5,4-6,0, алюминий 12,4-12,6, руда монацита 15-17, медь 1,6-2,0. Пористый проницаемый материал обеспечивает качественную каталитическую очистку отработавших газов двигателей внутреннего сгорания. Повышается устойчивость к динамическим и статическим нагрузкам. 1 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к составам шихты для получения пористого проницаемого каталитического материала методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, и может быть использовано для изготовления фильтрующих элементов. Шихта содержит, мас.%: железная окалина 47,5-47,7, оксид хрома (III) 10,5-11,5, хром 5,2-5,6, никель 5,4-6,0, алюминий 12,4-12,6, руда бастнезита 15-17, медь 1,6-2,0. Пористый проницаемый материал обеспечивает качественную каталитическую очистку отработавших газов двигателей внутреннего сгорания. Повышается устойчивость к динамическим и статическим нагрузкам. 1 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к составам шихты для получения пористого проницаемого каталитического материала методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, и может быть использовано для изготовления фильтрующих элементов. Шихта содержит, мас.%: железная окалина 45,34-50,30, оксид хрома (III) 17,90-18,00, хром 6,75-6,85, никель 12,1-12,3, алюминий 10,55-15,45, родий 0,08-0,10, иридий 0,18-0,20, медь 1,90-2,00. Пористый проницаемый материал обеспечивает качественную каталитическую очистку отработавших газов двигателей внутреннего сгорания. Повышается устойчивость к динамическим и статическим нагрузкам. 1 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к составам шихты для получения пористого проницаемого каталитического материала методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, и может быть использовано для изготовления фильтрующих элементов. Шихта содержит, мас.%: железная окалина 47,5-47,7, оксид хрома (III) 10,5-11,5, хром 5,2-5,8, никель 5,5-6,0, алюминий 12,3-12,5, руда цеолита 15-17, медь 1,5-2,0. Пористый проницаемый материал обеспечивает качественную каталитическую очистку отработавших газов двигателей внутреннего сгорания. Повышается устойчивость к динамическим и статическим нагрузкам. 1 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к составам шихты для получения пористого проницаемого каталитического методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, и может быть использовано для изготовления фильтрующих элементов. Шихта с лопаритом для получения пористого проницаемого каталитического материала содержит, мас.%: железная окалина 47,5-47,8, оксид хрома (III) 10,5-11,5, хром 5,2-5,6, никель 5,5-6,0, алюминий 12,3-12,5, руда лопарита 15-17, медь 1,6-2,0. Пористый проницаемый материал обеспечивает качественную каталитическую очистку отработавших газов двигателей внутреннего сгорания. Повышается устойчивость к динамическим и статическим нагрузкам. 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению высокопористых керамических блоков. Может использоваться для изготовления носителя каталитических моноблоков для переработки углеводородного сырья. Готовят реакционную смесь, содержащую окислитель, восстановитель, тугоплавкий компонент, газификатор и жидкое связующее, газифицирующееся при терморазложении. Получение заготовки обеспечивают методом подпрессовки реакционной смеси в формообразующей оправке. Сушку заготовки проводят в формообразующей оправке с последующим извлечением заготовки и ее отверждением. Самораспространяющийся высокотемпературный синтез блока из реакционной смеси заготовки проводят на воздухе в оправках из огнеупорного газопроницаемого углеродосодержащего материала. Обеспечивается получение высокопористых длинномерных керамических блоков с отношением высоты к диаметру до 5 при увеличении открытой пористости, термостойкости, прочности на сжатие, а также улучшается качество изделий и упрощается конструкция технологической оснастки. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 2 пр.
Наверх