Способ производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами

Изобретение предназначено для повышения стойкости валков, снижения технологических отходов в виде удаляемых затравочных концов, повышения срока службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети при производстве бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами. Способ включает нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков и заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, состоящую из этапов затравки, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовой головки, в валках, содержащих по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка с центральным углом 90-100°, полирующего участка с центральным углом от 70°, угла продольного выпуска с центральным углом от 40° и холостого участка с центральным углом 150-160°. Снижение динамических ударов при затравке гильз в процессе пилигримовой прокатки обеспечивается за счет того, что скоростной режим вращения валков за один оборот регламентирован математическими зависимостями.

 

Изобретение относится к способу производства бесшовных горячекатаных труб и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами при производстве труб диаметром от 245 до 630 мм с толщинами стенок от 8 до 90 мм из разных марок стали и сплавов.

В трубной промышленности известен способ прокатки труб диаметром 245, 273 и 299 мм в валках с диаметром бочки 980 мм, труб диаметром 325 и 351 мм в валках с диаметром бочки 1025 мм, а труб диаметром 377, 426, 465, 508, 530 и 550 мм в валках с диаметром бочки 1045 мм. Данный способ производства труб на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» будет являться аналогом и прототипом. Процесс прокатки труб от затравки до обкатки пилигримовой головки производят с неизменной скоростью вращения валков, а именно труб диаметром 245, 273 и 299 мм со скоростью вращения валков 42-44 об/мин, труб диаметром 325 и 351 мм со скоростью 40-42 об/мин, труб диаметром 377 мм со скоростью 38-41 об/мин, труб диаметром 426 мм со скоростью 36-39 об/мин, а труб диаметром 465-550 мм со скоростью вращения валков от 35 до 38 об/мин. Величина подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки регламентируется только толщиной стенки труб и не зависит от их диаметров, а именно для труб с толщиной стенки 8-10 мм величина подачи не должна превышать 18-20 мм, труб с толщиной стенки 11-15 мм - 20-28 мм, труб с толщиной стенки 16-25 мм - 28-30 мм, труб с толщиной стенки 26-40 мм - 30-35 мм, а для труб с толщиной стенки более 40 мм величина подачи установлена в пределах 35-40 мм (ТИ 158-Тр.ТБ1-23-2011 «Подготовка, нагрев, прошивка слитков и заготовок, пилигримовая прокатка и калибровка труб в цехе №1»).

Недостатком данного способа является то, что процесс затравки при данных скоростях вращения валков и движущихся масс (дорновая головка, дорн и гильза) более 10 тонн приводит к динамическим ударам, которые отрицательно влияют на работоспособность валков, шпинделей, шестеренной клети и привода пилигримового стана. Процесс затравки гильз (12-24 подачи), количество которых зависит от диаметра гильз и прокатываемых труб, особенно в первые подачи приводит к соударению гильзы с валками, а следовательно, к интенсивному износу бойков валков пилигримового стана, усилие которого распространяется на всю приводную линию пилигримового стана (шпинделя, шестеренная клеть, привод пилигримового стана) и отрицательно сказывается на ее работоспособность. Особенно это сказывается при прокатке труб больших диаметров, т.е. больших подвижных масс. В настоящее время на ОАО «ЧТПЗ» производится освоение производства труб диаметром 610 и 630 мм в валках с диаметром бочки 1150 мм.

Задачей предложенного способа является снижение поперечной и продольной разностенности затравочных концов, увеличение срока службы валков, полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет снижения скоростей вращения валков при затравке, а следовательно, снижения динамических ударов гильз в валки.

Технический результат достигается тем, что в известном способе производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающем нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков и заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане с изменением скорости вращения валков, включающую этапы затравки гильзы, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовой головки, в валках по окружности бочки которых выполнен ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, образованный по длине последовательно расположенными участками бойка с центральным углом 90-100°, полирующего участка с центральным углом 70°, продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150-160°, с величиной подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки в зависимости от калибровки валков пилигримового стана, толщины стенки и диаметра труб, скорость вращения валков за один оборот плавно увеличивают от минимальной скорости nmin, соответствующей этапу встречи гильзы с нулевой точкой валков, до номинальной скорости nnom при повороте валков на угол разгона Θp, а затем плавно снижают до минимальной nmin при повороте валков на угол спада Θc до встречи гильзы с нулевой точкой валков, значения которых определяют из выражений:

,

Θc=360°-Θp,

где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валка, град; Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град; Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град; Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:

nmin=kni.ном.,

где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра; ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин.

Идеальный случай когда скорость вращения валков при встрече с гильзой равна нулю, но в данный момент чтобы начать процесс прокатки нужно приложить усилие значительно большее, чем с определенной скоростью вращения валков, что в свою очередь приведет к увеличению мощности привода пилигримового стана.

Сопоставительный анализ заявляемого решения с аналогом и прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что скорость вращения валков за один оборот плавно увеличивают от минимальной скорости nmin, соответствующей этапу встречи гильзы с нулевой точкой валков, до номинальной скорости nnom при повороте валков на угол разгона Θp, а затем плавно снижают до минимальной nmin при повороте валков на угол спада Θc до встречи гильзы с нулевой точкой валков, значения которых определяют из выражений:

,

Θc=360°-Θp,

где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валков, град; Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град; Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град; Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:

nmin=kni.ном.,

где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра; ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию «изобретательский уровень».

Сравнение заявляемого решения (способа) не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии условию патентоспособности «изобретательский уровень».

Так как аналогичного способа и оборудования в мировой практике не существует, то пример конкретного выполнения в данный период времени привести не представляется возможным. Вместо примера конкретного выполнения приведена технологическая последовательность операций производства труб размером 530×20 мм стали марки 20 из заготовок размером 630×100×1400 мм. Нагрев заготовок массой 3340 кг до температуры 1280-1300°C. Прошивка заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 510 мм в гильзы размером 650×вн.525×3160 мм. Прокатка гильз на пилигримовом стане в валках с диаметром бочки 1045 мм на дорне диаметром 494/495 мм массой 6795 кг в трубы размером 530×20 мм. Масса дорновой головки более 1200 кг. Таким образом, масса подвижных систем более 11 тонн. Скорость движения системы (гильза, дорн, дорновая головка) ≈2,0 м/сек. С такой скоростью происходит соударение подвижной системы массой более 11 тонн с валками, вращающимися навстречу движения со скоростью 34 об/мин (существующая технология-способ). По предлагаемому способу в момент соударения подвижной системы массой более 11 тонн валки должны вращаться со скоростью 14-15 об/мин. Затем при повороте валков на угол (100+70+40+150/5)=240° скорость валков плавно возрастает с 14-15 до 34 об/мин. При повороте валков на угол 120°-128° (4/5 холостого участка бойка) скорость вращения валков снижается с 34 до 14-15 об/мин. Скорость движения системы (гильза, дорн, дорновая головка) ≈1,3 м/сек, т.е. ниже в 1,54 раза. В данном случае соударение подвижной системы массой более 11 тонн происходит со скоростью 1,3 м/сек с валками вращающимися навстречу движения со скоростью 14-15 об/мин (предлагаемая технология - способ).

Таким образом, использование предлагаемого способа производства труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами позволит снизить энергию удара подвижных масс с валками, повысить стойкость валков пилигримовых станов, снизить длину удаляемых затравочных концов (технологических отходов) и повысить срок службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет снижения динамических ударов при затравке и прокатке гильз.

Способ производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающий нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков и заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане с изменением скорости вращения валков, включающую этапы затравки гильзы, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовой головки, в валках, по окружности бочки которых выполнен ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, образованный по длине последовательно расположенными участками бойка с центральным углом 90-100°, полирующего участка с центральным углом 70°, продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150-160°, с величиной подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки в зависимости от калибровки валков пилигримового стана, толщины стенки и диаметра труб, отличающийся тем, что скорость вращения валков за один оборот плавно увеличивают от минимальной скорости nmin, соответствующей этапу встречи гильзы с нулевой точкой валков, до номинальной скорости nном при повороте валков на угол разгона Θp, а затем плавно снижают до минимальной nmin при повороте валков на угол спада Θc до встречи гильзы с нулевой точкой валков, значения которых определяют из выражений:
,
Θc=360°-Θp,
где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валка, град;
Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град;
Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град;
Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:
nmin=kni.ном.,
где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра;
ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин.



 

Похожие патенты:

Способ включает изготовление рубашек из слитков ЭШП стали марки 10ГН2МФА, изготовление цилиндрических втулок из слитков ЭШП стали марки 08X18Н10Т и изготовление торцевых колец из непрерывнолитых заготовок углеродистых марок сталей.

Изобретение относится к трубному производству, в частности к способу производства передельных труб размером 290×12 мм. Способ включает отливку слитков электрошлаковым переплавом, обточку слитков по наружной поверхности до удаления дефектов литейного происхождения в слитки-заготовки, сверление сквозного центрального отверстия диаметром 100±5,0 мм, нагрев слитков-заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков-заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане с подкладными углеродистыми кольцами размером 480хвн.295×250-300 мм в передельные трубы-плети с вытяжкой и обжатием по диаметру, отрезку пилой горячей резки технологических отходов в виде пилигримовых головок и затравочных концов, порезку труб-плетей на две трубы равной длины, правку труб на шестивалковой правильной машине и переработку в товарные шестигранные трубы-заготовки размером 257+2,0/-3,0×6,0+2,0/-1,0×4300+80/-30 мм.

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Непрерывно-литые заготовки (НЛЗ) диаметром 430 мм нагревают до температуры пластичности.

Изобретение предназначено для повышения качества труб и производительности стана холодной прокатки труб большого типоразмера. Нажимное устройство рабочей клети стана холодной прокатки труб содержит станину с опорным рельсом, установленный между станиной и опорным рельсом клин и механизм продольного перемещения клина в виде винт-гайка.

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Технический результат - повышение качества труб.

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Для изготовления труб методом холодной пилигримовой прокатки используется прокатный стан, включающий в себя опирающуюся по меньшей мере на один упор стержня оправки оправку для прокатки, а также по меньшей мере два воздействующих на трубу снаружи инструмента для обработки давлением предпочтительно наружных валка.

Изобретение может быть использовано для изготовления шестигранных труб для уплотненного хранения в бассейнах выдержки АЭС и транспортировки отработанного ядерного топлива.

Изобретение относится к металлургии. Слитки ЭШП или заготовки нагревают до температуры пластичности, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы с внутренним диаметром больше диаметра дорна на 25-30 мм или в гильзы-заготовки.

Изобретение относится к уплотнительным устройствам шатуна стана холодной прокатки труб. Уплотнительная манжета выполнена в сечении в виде соединенного с корпусом опорного элемента и двух эластичных губок с рабочими кромками, расположенными по разные стороны опорного элемента.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве высокопрочных труб нефтяного сортамента в линиях термических отделений трубопрокатных цехов способом подготовки обсадных и насосно-компрессорных труб под нарезку резьбы с температурой 500-720°С после термообработки, включающим калибрование трубы в валках многоклетьевого калибровочного стана, калибрование на заданный наружный размер с овальностью не более 0,6 мм в валках с круглым калибром без выпусков, размер которого определяют из выражения:Dk =Dt·(1+ ·t), гдеDk - диаметр калибра, мм;Dt - заданный наружный диаметр трубы, мм; - коэффициент линейного расширения материала трубы, ·10 -6 град-1;t - температура трубы, °С,при этом размеры калибра одинаковы для каждой клети, что позволяет изготавливать трубы с овальностью не более 0,6 мм, осуществляя только одну операцию по калиброванию, снижает трудоемкость процесса и позволяет получить качественную трубу для дальнейшей нарезки резьбы.

Изобретение предназначено для снижения расходного коэффициента металла без снижения производительности трубопрокатной установки при производстве бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами. Способ включает нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы или гильзы-заготовки, нагрев гильз-заготовок до температуры пластичности, прошивку-раскатку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, включающую затравку гильз, установившийся процесс прокатки и обкатку-докатку пилигримовой головки. Повышение качества труб, стойкости валков пилигримового стана, срока службы оборудования за счет исключения динамических ударов обеспечивается за счет того, что при прокатке на пилигримовом стане затравку гильз производят со скоростью вращения валков, регламентированной математической зависимостью, учитывающей радиус валков, количество подач, среднее значение коэффициента опережения металла и другие параметры. 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве бесшовных горячекатаных труб из сталей марок 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок. Полые слитки ЭШП размером 670хвн.370х1650±50 мм растачивают и обтачивают в полые слитки-заготовки, нагревают до температуры пластичности и прошивают-раскатывают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 690хвн.590х3280-3480 мм. На ТПУ 8-16” с пилигримовыми станами гильзы прокатывают в товарные трубы размером 610х28-32х4700-5400 мм. Обеспечивается повышение механических свойств и точность геометрических размеров труб. 6 з.п. ф-лы, 2 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при изготовлении составных дорнов пилигримовых станов. Сплошные сердечники изготавливают из непрерывно-литых заготовок или сортового проката из углеродистых марок стали. С одного конца сердечник просверливают и нарезают правую винтовую нарезку, а на другом конце выполняют утолщение в виде усеченного конуса, с большим основанием на конце сердечника. Замковые части изготавливают механическим способом из бракованных дорнов и поковок стали марки 25Х2М1Ф или из стали, стойкой к ударным воздействиям, выполняют резьбовую нарезку на противоположном от замка конце. Сердечник и замковую часть свинчивают в сборную конструкцию. Заготовки, изготовленные ковкой или отливкой электрошлаковым переплавом, нагревают до температуры пластичности и прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, внутренний диаметр которых больше больших оснований усеченных конусов сердечников на 15-20 мм. Надевают гильзу на сборную конструкцию до соприкосновения с конусом замковой части, и на пилигримовых станах проводят прокатку-накатку гильз на сердечники. Термообработку составных дорновых заготовок с рубашками проводят до получения на поверхности рубашки сорбита глубиной 40-50 мм. Затем проводят механическую обработку составных дорновых заготовок в составные дорны. Обеспечивается снижение расхода теплостойкой износостойкой стали при изготовлении дорнов увеличенной стойкости. 4 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве передельных труб большого и среднего диаметров из слитков и заготовок сплавов на основе титана. Гильзы прокатывают в передельные трубы на ТПУ с пилигримовыми станами, удаляют налипший сплав титана с реборд бойковой части валков и отрезают пилой горячей резки технологические отходы - не полностью обкатанные пилигримовые головки и затравочные концы. Передельные трубы правят с использованием температуры прокатного нагрева, обтачивают и растачивают в товарные или передельные трубы для последующего передела их на станах ХПТ. Удаление налипшего сплава титана с реборд бойковой части валков осуществляют прокаткой труб данного размера из углеродистой марки стали после прокатки n-го количества передельных труб из сплавов на основе титана. Обеспечивается повышение качества наружной поверхности передельных труб. Стабилизации режима нагрева слитков и заготовок обеспечивает повышение производительности ТПУ 8-16". 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к металлургии. Способ включает отливку полых слитков ЭШП из стали марки 10ГН2МФА размером 535×вн.250×3100+100 мм, анодно-механическую резку слитков на две равные по длине заготовки-обечайки, обточку заготовок-обечаек на диаметр 520±1,0 мм, расточку по внутреннему диаметру на конус, меньший диаметр которого составляют 257±1,0 мм, а больший 265±1,0 мм. Заготовки-обечайки заплавляют сталью 08Х18Н10Т, удаляют донные части биметаллических слитков и сверлят в биметаллических слитках размером 520±1,0×гр.265±1,0×1550±50 мм сквозное центральное отверстие диаметром 100±1,0 мм. После расточки на размер 520±1,0×гр.265±1,0×160±1,0×1550±50 мм биметаллические слитки нагревают до температуры пластичности, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 540×вн.305×1640-1770 мм на оправках диаметром 290 мм. Гильзы прокатывают на пилигримовом стане в калибрах 383 мм на дорнах диаметром 271/272 мм с подкладными углеродистыми кольцами в передельные трубы размером 371×50,5×4600-4900 и 446×54×4700-5100 мм. Проводят термическую обработку, правку, расточку и обточку передельных труб в товарные горячекатаные трубы размером вн.279×36×4000-4300 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм. Сокращается расход сталей и снижается брак по толщине плакирующего слоя. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.

Изобретение относится к изготовлению составных дорнов пилигримовых станов. Сплошные сердечники дорнов изготавливают из отбракованных сплошных дорнов путем их переточки с выполнением головной - замковой части, рабочей части и направляющей части. Рабочая часть состоит из цилиндрической и конусной частей, направляющая часть - из цилиндрической части и концевого конуса. Нагревают кованые заготовки или слитки-заготовки ЭШП или заготовки, полученные из годных частей отбракованных дорнов диаметром 400-500 мм, из стали 25Х2М1Ф до температуры пластичности и прошивают их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы. Насаживают гильзу на сердечник и на пилигримовых станах проводят прокатку - накатку гильз на сердечники с образованием составных дорновых заготовок. Составные дорновые заготовки термообрабатывают с получением на поверхностях рубашек сорбита глубиной 40-50 мм и проводят механическую обработку с получением составных дорнов. Многократное использование сердечников, изготовленных из отбракованных сплошных дорнов, обеспечивает снижение расхода теплостойкой износостойкой стали. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.
Изобретение относится к трубопрокатному производству. Способ включает нагрев заготовок до температуры пластичности, прошивку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане в трубы, калибровку труб в калибровочном стане и охлаждение на воздухе. Заготовки выполнены из стали микролегированной ванадием от 0,02 до 0,07% и ниобием от 0,01 до 0,03% или титаном от 0,01 до 0,03% и алюминием от 0,02 до 0,05%. Прокатку труб производят с величиной подачи гильзы в очаг деформации от 15 до 20 мм для труб с толщиной стенки от 10 до 15 мм и от 20 до 25 мм для труб с толщиной стенки от 15 до 20 мм. Обеспечивается увеличение ударной вязкости металла труб после прокатки на пилигримовом стане и снижает энергозатраты на их производство.1 табл.
Изобретение предназначено для сокращения потерь на перевалки, вызванные необходимостью замены оправок в станах холодной периодической прокатки труб из высокопрочных марок стали. Оправка содержит хвостовик и рабочий участок с уменьшающимся от хвостовика поперечным сечением. Увеличение стойкости оправки обеспечивается за счет того, что она изготовлена из стали марок, обладающих большей прокаливаемостью по сравнению со сталями ШХ15 и 50ХФА, при этом закаленный слой на поверхности оправки имеет глубину не менее одной трети размера ее поперечного сечения.
Изобретение относится к производству труб для добычи газа и газового конденсата в сероводородсодержащих средах. Методом ЭШП выплавляют полые слитки размером 470×110×2700 или 430×105×2700 мм, которые обтачивают и растачивают в полые слитки-заготовки размером соответственно 460×100×2700 и 420×95×2700 мм. Слитки-заготовки нагревают до температуры пластичности и прокатывают на пилигримовом стане на конусных дорнах в передельные горячекатаные трубы. Передельные горячекатаные трубы обтачивают, растачивают и прокатывают на стане ХПТ в товарные насосно-компрессорные трубы размером 114,3×6,88×9000-10700 мм. Использование полых слитков ЭШП позволяет снизить расход металла. Улучшение качества труб обеспечивается за счет снижения относительных обжатий по стенке. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение предназначено для снижения себестоимости передельных труб из сплавов на железно-никелевой и никелевой основах. Снижение расходного коэффициента металла при производстве труб, повышение их эксплуатационных качеств обеспечивается за счет того, что производят отливку полых слитков - заготовок электрошлакового переплава, нагрев их до температуры пластичности и прокатку на пилигримовых станах на конусных дорнах с углом наклона образующей к оси дорна α=2,7- 3,1 минуты, в валках, имеющих по длине окружности ручей с редуцирующим, обжимным и полирующим участками, участком угла продольного выпуска и холостым участком, образующими калибр, полирующий участок которого выполнен с тангенциальными выпусками с углами 25-28° или овальным, центральные части которого ограничены радиусами, равными 1,10-1,12 радиуса горячекатаной трубы. Слитки-заготовки электрошлакового переплава отливают разных размеров с отношением их диаметра к толщине стенки от 4,4 до 6,0, а прокатку труб на пилигримовых станах производят с вытяжками µ от 1,6 до 6,2, большие значения которых относятся к трубам меньшего диаметра. 3 з.п. ф-лы, 2 табл.

Изобретение предназначено для повышения стойкости валков, снижения технологических отходов в виде удаляемых затравочных концов, повышения срока службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети при производстве бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами. Способ включает нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков и заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, состоящую из этапов затравки, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовой головки, в валках, содержащих по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка с центральным углом 90-100°, полирующего участка с центральным углом от 70°, угла продольного выпуска с центральным углом от 40° и холостого участка с центральным углом 150-160°. Снижение динамических ударов при затравке гильз в процессе пилигримовой прокатки обеспечивается за счет того, что скоростной режим вращения валков за один оборот регламентирован математическими зависимостями.

Наверх