Способ производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами

Авторы патента:

Шмаков Евгений Юрьевич (RU)

Головинов Валерий Александрович (RU)

Еремин Виктор Николаевич (RU)

Осадчий Владимир Яковлевич (RU)

Баричко Владимир Сергеевич (RU)

Пашнин Владимир Петрович (RU)

Сафьянов Анатолий Васильевич (RU)

Бубнов Константин Эдуардович (RU)

Сафьянов Александр Анатольевич (RU)

Федоров Александр Анатольевич (RU)

Матюшин Александр Юрьевич (RU)

Никитин Кирилл Николаевич (RU)

Климов Николай Петрович (RU)

B21B21/00 - Ступенчатая прокатка труб

Владельцы патента RU 2519195:

Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (RU)

Изобретение предназначено для снижения расходного коэффициента металла без снижения производительности трубопрокатной установки при производстве бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами. Способ включает нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы или гильзы-заготовки, нагрев гильз-заготовок до температуры пластичности, прошивку-раскатку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, включающую затравку гильз, установившийся процесс прокатки и обкатку-докатку пилигримовой головки. Повышение качества труб, стойкости валков пилигримового стана, срока службы оборудования за счет исключения динамических ударов обеспечивается за счет того, что при прокатке на пилигримовом стане затравку гильз производят со скоростью вращения валков, регламентированной математической зависимостью, учитывающей радиус валков, количество подач, среднее значение коэффициента опережения металла и другие параметры. 1 табл.

Изобретение относится к способу производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» при производстве товарных и передельных труб диаметром 273, 299, 325, 351, 377, 426, 465, 508, 530, 550, 610 и 630 мм с толщинами стенок от 8 до 90 мм из разных марок стали и сплавов.

В трубной промышленности известен способ прокатки труб диаметром 273 и 299 мм в валках с диаметром бочки 980 мм, труб диаметром 325 и 351 мм в валках с диаметром бочки 1025 мм, а труб диаметром 377, 426, 465, 508, 530 и 550 мм в валках с диаметром бочки 1045 мм. Данный способ производства труб на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» будет являться аналогом и прототипом. Процесс прокатки труб от затравки до обкатки пилигримовой головки производят с неизменной скоростью вращения валков, а именно труб диаметром 273 и 299 со скоростью вращения валков от 42 до 44 об/мин, труб диаметром 325 и 351 со скоростью от 40 до 42 об/мин, труб диаметром 377 мм со скоростью от 38 до 41 об/мин, труб диаметром 426 мм со скоростью от 36 до 39 об/мин, а труб диаметром 465-550 мм со скоростью вращения валков от 35 до 38 об/мин Величина подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки регламентируется только толщиной стенки труб и не зависит от их диаметров, а именно, для труб с толщиной стенки 8-10 мм величина подачи не должна превышать 18-20 мм, труб с толщиной стенки 11-15 мм - 20-28 мм, труб с толщиной стенки 16-25 мм - 28-30 мм, труб с толщиной стенки 26-40 мм - 30-35 мм, а для труб с толщиной стенки более 40 мм величина подачи установлена в пределах 35-40 мм (ТИ 158-Тр.ТБ1-23-2011 «Подготовка, нагрев, прошивка слитков и заготовок, пилигримовая прокатка и калибровка труб в цехе №1»).

Недостатком данного способа является то, что процесс затравки при данных скоростях вращения валков и движущихся масс (дорновая головка, дорн и гильза) более 10 тонн приводит к динамическим ударам, которые отрицательно влияют на работоспособность валков, шпинделей, шестеренной клети и привода пилигримового стана. Процесс затравки гильз (от 12 до 24 подач, количество которых зависит от диаметра гильз и прокатываемых труб), особенно в первые подачи, приводит к интенсивному износу бойков валков пилигримового стана. Величину подачи гильз в очаг деформации необходимо увязывать и регламентировать в зависимости от диаметра валков, от длины рабочей дуги на полирующем участке валков, а на новых калибровках от переходного участка от бойка к полирующему и от переходного участка от полирующего к углу продольного выпуска, которые участвуют в формировании толщины стенки прокатываемых труб, т.е. от коэффициента полировки и диаметра прокатываемых труб. В настоящее время на ОАО «ЧТПЗ» производится освоение производства труб диаметром 610 и 630 мм в валках с диаметром бочки 1150 мм.

Задачей предложенного способа является освоение производства товарных и передельных труб диаметром от 273 до 630 мм на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами с более жесткими допусками по стенке, увеличение срока службы валков, полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет изменения скоростей вращения валков при затравке и установившемся процессе прокатки, регламентированных значений величин подачи гильз в очаг деформации при затравке, обкатке пилигримовых головок и оптимальных величин подач гильз в очаг деформации при установившемся процессе с учетом масштабного фактора (диаметров) прокатываемых труб и диаметров бочки пилигримовых валков.

Технический результат достигается тем, что в известном способе производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатной установке 8-16"′ с пилигримовыми станами, включающем нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы или гильзы-заготовки, нагрев гильз-заготовок до температуры пластичности, прошивку-раскатку гильз-заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, включающую этапы затравки гильз, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовых головок, с величиной подачи гильз в очаг деформации пилигримового стана при установившемся процессе прокатки в зависимости от калибровки пилигримовых валков, толщины стенки и диаметра труб, отличающийся тем, что затравку гильз производят со скоростью вращения валков, которую определяют из выражения

n_i=ε_in_i.уст.,

где ε_i=0,6-0,8 - коэффициент, учитывающий снижение оборотов валков пилигримового стана на затравку гильз при прокатке труб i-го диаметра, большие значения которого относятся к гильзам и трубам меньшего диаметра; n_i.уст. - скорость вращения валков пилигримового стана при установившемся процессе прокатки i-го диаметра, об/мин, после затравки скорость вращения валков увеличивают до значения n_i.уст. на один оборот за одну подачу гильзы в очаг деформации, при этом подачу гильзы в очаг деформации при затравке за каждый оборот валков увеличивают на величину, значение которой определяют из выражения

$m_{i j . у в .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . з .}},$

где m_ij.уст. - величина подачи гильзы в очаг деформации при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки, мм; c_ij.з.=12-24 - количество подач гильзы в очаг деформации пилигримового стана, необходимое для ее затравки, большие значения которых относятся к гильзам и трубам большего диаметра, причем подачу гильзы в очаг деформации при обкатке пилигримовой головки за каждый оборот валков снижают на величину, значения которой определяют из выражения

$m_{i j . о б .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . о б .}},$

где m_ij.уст. - величина подачи гильзы в очаг деформации при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки, мм; c_ij.об.=5-8 - количество подач гильз в очаг деформации пилигримового стана при обкатке пилигримовых головок, большие значения которых относятся к гильзам и трубам большего диаметра с меньшей толщиной стенки, а при установившемся процессе прокатку труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки на пилигримовом стане ведут с подачей гильзы в очаг деформации, максимальное значение которой определяют из выражения

$m_{i J . у с т .} = \frac{R_{n} ω_{n}}{2 k_{i} μ_{i j}} Θ$ ,

где R_n - радиус валка по вершине калибра на полирующем участке, мм; ω_n=1,0-1,05 - среднее значение коэффициента опережения металла на формирующем толщину стенки участка валка; µ_ij - коэффициент вытяжки при прокатке гильзы в трубу i-го диаметра с j-той толщиной стенки; Θ - центральный угол валка, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, значения которой определяют из выражения

Θ=Θ_п+0,3Θ_б+0,4Θ_п.вып.,

где Θ_п - центральный угол полирующего участка валка, радиан; Θ_б - центральный угол бойка, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, радиан; Θ_п.вып. - центральный угол угла продольного выпуска, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, радиан; k_i - коэффициент полировки при получении качественных труб по стенке i-го диаметра, значения которого определяют из выражения

k_i=k_273-299+Δ_iδ_i,

где k_273-299=2,5 - коэффициент полировки при прокатке труб диаметром 273 и 299 мм; Δ_i=0,2 - увеличение коэффициента полировки при прокатке труб следующего размерного ряда 325-351 мм; δ_i - порядковый номер размерного ряда труб по диаметру 273-299 мм - (1), 325-351 мм - (2), 377-426 мм - (3), 465-508 - (4), 530-550 - (5) и 610-630 мм - (6).

Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что затравку гильз производят со скоростью вращения валков, которую определяют из выражения

n_i=ε_in_i.уст.,

$m_{i j . у в .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . з .}},$

$m_{i j . о б .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . о б .}},$

где m_ij.уст. - величина подачи гильзы в очаг деформации при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки, мм; c_ij.об.=5-8 - количество подач гильз в очаг деформации пилигримового стана при обкатке пилигримовых головок, большие значения которых относятся к гильзам и трубам большего диаметра с меньшей толщиной стенки, а при установившемся процессе прокатку труб i-го диаметра с j-той толщиной стеки на пилигримовом стане ведут с подачей гильзы в очаг деформации, максимальное значение которой определяют из выражения

$m_{i J . у с т .} = \frac{R_{n} ω_{n}}{2 k_{i} μ_{i j}} Θ$ ,

Θ=Θ_п+0,3Θ_б+0,4Θ_п.вып.,

k_i=k_273-299+Δ_iδ_i,

Сравнение заявляемого решения (способа), не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии условию патентоспособности «изобретательский уровень».

Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО «ЧТПЗ». В производство были заданы 10 НЛЗ размером 540×1650 мм и 10 кованых заготовок размером 630×1270 мм (существующая технология), 10 НЛЗ размером 540×1650 мм и 20 кованых заготовок размером 630×1270 мм (предлагаемая технология). В заготовках были просверлены центральные сверления диаметром 100±5 мм. НЛЗ и кованые заготовки были нагреты до температуры пластичности, прошиты в гильзы и прокатаны в трубы 377×9 и 530×40 мм. По существующей технологии затравка гильз размером 550×вн.390×3100 мм производилась при 40 оборотов валков в минуту. Среднее количество подач гильз в очаг деформации на затравку (до полного пути отката подающего аппарата) составило 18. Величина подачи гильз при затравке не лимитировалась, т.е. зависела от навыка вальцовщика. При установившемся процессе средняя величина подачи гильз в очаг деформации согласно ТИ 158-Тр.ТБ1-23-2011 составила ≈18 мм. Величина подачи при обкатке пилигримовых головок также не лимитировалась и составила ≈18 мм. В производство было задано 10 НЛЗ размером 540×1650 мм общей массой металла 29,65 тн. Сдано 22,896 тн труб размером 377×9 мм. Расходный коэффициент металла по данной партии труб составил 1,295. По предлагаемой технологии затравку гильз производили со скоростью вращения валков 30 об/мин (определяли из выражения n_i=ε_in_i.уст.). Подачу гильз в очаг деформации при затравке плавно увеличивали от 0 до 11,5 мм (определяли из выражения $m_{i j . у в .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . з .}}$ ). Среднее количество подач до полной затравки составило 15. После затравки установившийся процесс прокатки производили со скоростью вращения валков 40 об/мин (определяли из выражения $m_{i J . у с т .} = \frac{R_{n} ω_{n}}{2 k_{i} μ_{i j}} Θ$ ). Величину подач гильз в очаг деформации при обкатке пилигримовых головок за каждый оборот валков плавно снижали. Подачу гильз в очаг деформации определяли из выражения $m_{i j . о б .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . о б .}}$ формулы изобретения, средняя величина которой составила 11,5 мм. В процессе прокатки из 10 НЛЗ размером 540×1650 мм прокатаны и сданы 30 труб размером 377×9×10000-11500 мм общей массой 30,125 тн. Трубы по толщине стенки не имели выпадов за пределы ГОСТ 8732 (+12,5/-15,0)%. Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,225, т.е. получено снижение расхода металла на 70 кг на каждой тонне труб за счет снижения отрезов по толщине стенки, выходящей за пределы ГОСТ 8732.

Аналогичная картина получена и при прокатке котельных труб размером 530×40 мм из стали марки 20 по ТУ 14-3P-55-2011. По существующей технологии в производство были заданы 10 заготовок размером 630×100×1270 мм общей массой 31,077 тн. Прокатка труб производилась в валках толстостенной калибровки с параметрами: диаметр бочки валков 1045 мм, Θ_б=90°, Θ_п=70° и Θ_пр.вып.=40°. Затравка гильз размером 640×вн.490×2810 мм производилась со скоростью вращения валков 36 об/мин. Среднее количество подач гильз в очаг деформации на затравку (до полного пути отката подающего аппарата) составило 22). Величина подачи гильз при затравке не лимитировалась. При установившемся процессе средняя величина подачи гильз в очаг деформации согласно ТИ 158-Тр.ТБ1-23-2011 составила ≈35 мм. Величина подачи при обкатке пилигримовых головок также не лимитировалась и составила ≈35 мм. Сдано 22,605 тн труб размером 530×40 мм. Расходный коэффициент металла по данной партии труб составил 1,375.

По предлагаемой технологии прокатку труб производили в валках с диаметром бочки 1045 и 1150 мм. Затравку гильз производили со скоростью вращения валков 25 об/мин. Подачу гиль в очаг деформации при затравке плавно увеличивали от 0 до 35,1 мм. Среднее количество подач до полной затравки составило 20. После затравки установившийся процесс прокатки производили со скоростью вращения валков 25 об/мин. Величину подач гильз в очаг деформации при обкатке пилигримовых головок за каждый оборот валков плавно снижали. Подачу гильз в очаг деформации определяли из выражения $m_{i j . о б .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . о б .}},$ средняя величина которой составила 35,1 мм, т.е. равной ТИ. В процессе прокатки в валках с диаметром бочки 1045 мм из 10 заготовок размером 630×100×1270 мм прокатаны и сданы 10 труб размером 530×40×4800-5100 мм общей массой 23,322 тн. Трубы по толщине стенки не имели выпадов за пределы ТУ 14-3P-55-2001 (+20/-5%). Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,323, т.е. получено снижение расхода металла на 52 кг на каждой тонне труб за счет снижения отрезов по стенке, выводящих ее за пределы ТУ 14x3P-55-2001 и снижения поля допуска.

Одновременно по предлагаемой технологии прокатку труб размером 530×40 мм производили в валках с диаметром бочки 1150 мм. Затравку гильз производили при 25 оборотах валков в минуту. Подачу гильз в очаг деформации при затравке плавно увеличивали от 0 до 42,2 мм. Среднее количество подач до полной затравки составило 18. После затравки установившийся процесс прокатки производили со скоростью вращения валков 36 об/мин. Величину подач гильз в очаг деформации при обкатке пилигримовых головок за каждый оборот валков плавно снижали, средняя величина которой составила 42,2 мм, т.е. выше ТИ на 20,5%. В процессе прокатки в валках с диаметром бочки 1150 мм из 10 заготовок размером 630×100×1270 мм прокатаны и сданы 10 труб размером 530×40×4900-5300 мм общей массой 23,899 тн. Трубы по толщине стенки не имели выпадов за пределы ТУ 14-3P-55-2001 (+20/-5%). Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,305, т.е. получено снижение расхода металла, относительно труб прокатанных в валках с диаметром бочки 1045 мм, на 16 кг на каждой тонне труб за счет повышения коэффициента полировки и снижения отрезов по стенке, выходящих за пределы ТУ 14-3P-55-2001. Данные по прокатке труб размером 377×9 и 530×40 мм на ТПУ 8-16" ОАО «ЧТПЗ» по существующей и предлагаемой технологиям приведены в таблице 1.

Таким образом, использование предлагаемого способа производства труб на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами позволит снизить расходный коэффициент металла, без снижения производительности установки, при одновременном повышении качества труб, повысить стойкость вращения валков пилигримового стана, срок службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет снижения динамических ударов при затравке гильз и обкатке пилигримовых головок.

Способ производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 273 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами, включающий нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы или гильзы-заготовки, нагрев гильз-заготовок до температуры пластичности, прошивку-раскатку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане, включающую этапы затравки гильз, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовых головок, с величиной подачи гильз в очаг деформации пилигримового стана при установившемся процессе прокатки в зависимости от калибровки пилигримовых валков, толщины стенки и диаметра труб, отличающийся тем, что затравку гильз производят со скоростью вращения валков, которую определяют из выражения:
n_i=ε_in_i.уст. ,
где ε_i=0,6-0,8 - коэффициент, учитывающий снижение оборотов валков пилигримового стана на затравку гильз при прокатке труб i-го диаметра, большие значения которого относятся к гильзам и трубам меньшего диаметра;
n_i.уст. - скорость вращения валков пилигримового стана при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра, об/мин, после затравки скорость вращения валков увеличивают до значения n_i.уст. на один оборот за одну подачу гильзы в очаг деформации, при этом подачу гильзы в очаг деформации при затравке за каждый оборот валков увеличивают на величину, значение которой определяют из выражения:
$m_{i j . у в .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . з .}},$
где m_ij.уст. - величина подачи гильзы в очаг деформации при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки, мм;
c _ij.з.=12-24 - количество подач гильзы в очаг деформации пилигримового стана, необходимое для ее затравки, большие значения которых относятся к гильзам и трубам большего диаметра, причем подачу гильзы в очаг деформации при обкатке пилигримовой головки за каждый оборот валков снижают на величину, значение которой определяют из выражения:
$m_{i j . с н .} = \frac{m_{i j . у с т .}}{c_{i j . o .}}$ ,
где m_ij.уст. - величина подачи гильзы в очаг деформации при установившемся процессе прокатки труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки, мм;
c _ij.o.=5-8 - количество подач гильз в очаг деформации пилигримового стана при обкатке пилигримовых головок, большие значения которых относятся к гильзам и трубам большего диаметра с меньшей толщиной стенки, а при установившемся процессе прокатку труб i-го диаметра с j-той толщиной стенки на пилигримовом стане ведут с подачей гильзы в очаг деформации, максимальное значение которой определяют из выражения:
$m_{i J . у с т .} = \frac{R_{n} ω_{n}}{2 k {_{i}}_{} μ_{i j}} Θ$ ,
где R_n - радиус валка по вершине калибра на полирующем участке, мм;
ω_n=1,0-1,05 - среднее значение коэффициента опережения металла на формирующем участке валка толщину стенки;
µ_ij - коэффициент вытяжки при прокатке гильзы в трубу i-го диаметра с j - толщиной стенки;
Θ - центральный угол валка, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, значения которой определяют из выражения:
Θ=Θ_п+0,3Θ_б+0,4Θ_п.вып.,
где Θ_п - центральный угол полирующего участка валка, радиан;
Θ_б - центральный угол бойка, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, радиан;
Θ_п.вып. - центральный угол угла продольного выпуска, участвующий в формировании заданной толщины стенки трубы, радиан;
k_i - коэффициент полировки при получении качественных труб по стенке i-го диаметра, значения которого определяют из выражения:
k_i=k₂₇₃+Δ_iδ_i,
где k₂₇₃=2,5 - коэффициент полировки при прокатке труб диаметром 273 и 299 мм;
Δ_i=0,2 - увеличение коэффициента полировки при прокатке труб следующего размерного ряда диаметров 325-351 мм;
δ_i - порядковый номер размерного ряда труб по диаметрам 273-299 мм-1, 325-351 мм-2, 377-426 мм-3, 465-508 мм-4, 530-550 мм-5 и 610-630 мм-6.

Изобретение предназначено для повышения стойкости валков, снижения технологических отходов в виде удаляемых затравочных концов, повышения срока службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети при производстве бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами.

Способ производства горячекатаных механически обработанных биметаллических труб размером вн.279х36 (351х36) и вн.346х40 (426х40) мм из стали марок 10гн2мфа+08х18н10т с внутренним плакирующим слоем сталью 08х18н10т толщиной 7±2 мм // 2516137

Способ включает изготовление рубашек из слитков ЭШП стали марки 10ГН2МФА, изготовление цилиндрических втулок из слитков ЭШП стали марки 08X18Н10Т и изготовление торцевых колец из непрерывнолитых заготовок углеродистых марок сталей.

"способ производства передельных труб размером 290х12 мм на тпу 8-16" пилигримовыми станами из слитков-заготовок электрошлакового переплава низкопластичных сталей марок 04х14т3р1ф-ш и 04х14т5р2ф-ш с содержанием бора от 1, 3 до 3, 5% для изготовления шестигранных труб-заготовок размером "под ключ" 257+2, 0/-3, 0х6+2, 0/-1, ох4300+80/-30 мм для уплотненного хранения в бассейнах выдержки аэс и транспортировки отработанного ядерного топлива" // 2511199

Изобретение относится к трубному производству, в частности к способу производства передельных труб размером 290×12 мм. Способ включает отливку слитков электрошлаковым переплавом, обточку слитков по наружной поверхности до удаления дефектов литейного происхождения в слитки-заготовки, сверление сквозного центрального отверстия диаметром 100±5,0 мм, нагрев слитков-заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков-заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане с подкладными углеродистыми кольцами размером 480хвн.295×250-300 мм в передельные трубы-плети с вытяжкой и обжатием по диаметру, отрезку пилой горячей резки технологических отходов в виде пилигримовых головок и затравочных концов, порезку труб-плетей на две трубы равной длины, правку труб на шестивалковой правильной машине и переработку в товарные шестигранные трубы-заготовки размером 257+2,0/-3,0×6,0+2,0/-1,0×4300+80/-30 мм.

Способ производства обсадных труб размером 244,5×7,9, 244,5×9 и 244,5×10 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами // 2508955

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Непрерывно-литые заготовки (НЛЗ) диаметром 430 мм нагревают до температуры пластичности.

Нажимное устройство рабочей клети стана холодной прокатки труб // 2508172

Изобретение предназначено для повышения качества труб и производительности стана холодной прокатки труб большого типоразмера. Нажимное устройство рабочей клети стана холодной прокатки труб содержит станину с опорным рельсом, установленный между станиной и опорным рельсом клин и механизм продольного перемещения клина в виде винт-гайка.

Способ и устройство для изготовления труб посредством холодного пильгерования // 2507015

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Технический результат - повышение качества труб.

Способ и устройство для изготовления труб методом холодной пилигримовой прокатки // 2505366

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Для изготовления труб методом холодной пилигримовой прокатки используется прокатный стан, включающий в себя опирающуюся по меньшей мере на один упор стержня оправки оправку для прокатки, а также по меньшей мере два воздействующих на трубу снаружи инструмента для обработки давлением предпочтительно наружных валка.

Способ производства передельных труб размером 290х11-12 мм с использованием трубопрокатной установки тпу 8-16" с пилигримовыми станами из низкопластичных сталей марок 04х14т3р1ф-ш и 04х14т5р2ф-ш // 2502571

Изобретение может быть использовано для изготовления шестигранных труб для уплотненного хранения в бассейнах выдержки АЭС и транспортировки отработанного ядерного топлива.

Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из гильз с повышенной кривизной // 2502570

Изобретение относится к металлургии. Слитки ЭШП или заготовки нагревают до температуры пластичности, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы с внутренним диаметром больше диаметра дорна на 25-30 мм или в гильзы-заготовки.

Уплотнительное устройство шатуна стана холодной прокатки труб // 2495306

Изобретение относится к уплотнительным устройствам шатуна стана холодной прокатки труб. Уплотнительная манжета выполнена в сечении в виде соединенного с корпусом опорного элемента и двух эластичных губок с рабочими кромками, расположенными по разные стороны опорного элемента.

Способ производства бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-32×4700-5400 мм из сталей марок 15х1м1ф и 10х9мфб-ш на тпу 8-16" с пилигримовыми станами для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок с повышенными механическими свойствами // 2522514

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве бесшовных горячекатаных труб из сталей марок 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок. Полые слитки ЭШП размером 670хвн.370х1650±50 мм растачивают и обтачивают в полые слитки-заготовки, нагревают до температуры пластичности и прошивают-раскатывают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 690хвн.590х3280-3480 мм. На ТПУ 8-16” с пилигримовыми станами гильзы прокатывают в товарные трубы размером 610х28-32х4700-5400 мм. Обеспечивается повышение механических свойств и точность геометрических размеров труб. 6 з.п. ф-лы, 2 табл.

Способ изготовления и эксплуатации составных дорнов пилигримовых станов для производства горячекатаных труб большого и среднего диаметров // 2523179

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при изготовлении составных дорнов пилигримовых станов. Сплошные сердечники изготавливают из непрерывно-литых заготовок или сортового проката из углеродистых марок стали. С одного конца сердечник просверливают и нарезают правую винтовую нарезку, а на другом конце выполняют утолщение в виде усеченного конуса, с большим основанием на конце сердечника. Замковые части изготавливают механическим способом из бракованных дорнов и поковок стали марки 25Х2М1Ф или из стали, стойкой к ударным воздействиям, выполняют резьбовую нарезку на противоположном от замка конце. Сердечник и замковую часть свинчивают в сборную конструкцию. Заготовки, изготовленные ковкой или отливкой электрошлаковым переплавом, нагревают до температуры пластичности и прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, внутренний диаметр которых больше больших оснований усеченных конусов сердечников на 15-20 мм. Надевают гильзу на сборную конструкцию до соприкосновения с конусом замковой части, и на пилигримовых станах проводят прокатку-накатку гильз на сердечники. Термообработку составных дорновых заготовок с рубашками проводят до получения на поверхности рубашки сорбита глубиной 40-50 мм. Затем проводят механическую обработку составных дорновых заготовок в составные дорны. Обеспечивается снижение расхода теплостойкой износостойкой стали при изготовлении дорнов увеличенной стойкости. 4 з.п. ф-лы, 1 табл.

Способ производства передельных труб большого и среднего диаметров из слитков и заготовок сплавов на основе титана на тпу с пилигримовыми станами // 2523372

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве передельных труб большого и среднего диаметров из слитков и заготовок сплавов на основе титана. Гильзы прокатывают в передельные трубы на ТПУ с пилигримовыми станами, удаляют налипший сплав титана с реборд бойковой части валков и отрезают пилой горячей резки технологические отходы - не полностью обкатанные пилигримовые головки и затравочные концы. Передельные трубы правят с использованием температуры прокатного нагрева, обтачивают и растачивают в товарные или передельные трубы для последующего передела их на станах ХПТ. Удаление налипшего сплава титана с реборд бойковой части валков осуществляют прокаткой труб данного размера из углеродистой марки стали после прокатки n-го количества передельных труб из сплавов на основе титана. Обеспечивается повышение качества наружной поверхности передельных труб. Стабилизации режима нагрева слитков и заготовок обеспечивает повышение производительности ТПУ 8-16". 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Способ производства биметаллических труб для объектов атомной энергетики размером вн.279×36 (351×36) мм из сталей марок 10гн2мфа и 08х18н10т с внутренним плакирующим слоем // 2523382

Изобретение относится к металлургии. Способ включает отливку полых слитков ЭШП из стали марки 10ГН2МФА размером 535×вн.250×3100+100 мм, анодно-механическую резку слитков на две равные по длине заготовки-обечайки, обточку заготовок-обечаек на диаметр 520±1,0 мм, расточку по внутреннему диаметру на конус, меньший диаметр которого составляют 257±1,0 мм, а больший 265±1,0 мм. Заготовки-обечайки заплавляют сталью 08Х18Н10Т, удаляют донные части биметаллических слитков и сверлят в биметаллических слитках размером 520±1,0×гр.265±1,0×1550±50 мм сквозное центральное отверстие диаметром 100±1,0 мм. После расточки на размер 520±1,0×гр.265±1,0×160±1,0×1550±50 мм биметаллические слитки нагревают до температуры пластичности, прошивают в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 540×вн.305×1640-1770 мм на оправках диаметром 290 мм. Гильзы прокатывают на пилигримовом стане в калибрах 383 мм на дорнах диаметром 271/272 мм с подкладными углеродистыми кольцами в передельные трубы размером 371×50,5×4600-4900 и 446×54×4700-5100 мм. Проводят термическую обработку, правку, расточку и обточку передельных труб в товарные горячекатаные трубы размером вн.279×36×4000-4300 мм с толщиной плакирующего слоя 7±2 мм. Сокращается расход сталей и снижается брак по толщине плакирующего слоя. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.

Способ изготовления и эксплуатации составных дорнов пилигримовых станов для производства горячекатаных труб большого и среднего диаметров // 2523395

Изобретение относится к изготовлению составных дорнов пилигримовых станов. Сплошные сердечники дорнов изготавливают из отбракованных сплошных дорнов путем их переточки с выполнением головной - замковой части, рабочей части и направляющей части. Рабочая часть состоит из цилиндрической и конусной частей, направляющая часть - из цилиндрической части и концевого конуса. Нагревают кованые заготовки или слитки-заготовки ЭШП или заготовки, полученные из годных частей отбракованных дорнов диаметром 400-500 мм, из стали 25Х2М1Ф до температуры пластичности и прошивают их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы. Насаживают гильзу на сердечник и на пилигримовых станах проводят прокатку - накатку гильз на сердечники с образованием составных дорновых заготовок. Составные дорновые заготовки термообрабатывают с получением на поверхностях рубашек сорбита глубиной 40-50 мм и проводят механическую обработку с получением составных дорнов. Многократное использование сердечников, изготовленных из отбракованных сплошных дорнов, обеспечивает снижение расхода теплостойкой износостойкой стали. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.

Способ прокатки труб диаметром от 273 до 426 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из углеродистых и низколегированных марок стали с повышенными требованиями к ударной вязкости // 2523396

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Способ включает нагрев заготовок до температуры пластичности, прошивку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане в трубы, калибровку труб в калибровочном стане и охлаждение на воздухе. Заготовки выполнены из стали микролегированной ванадием от 0,02 до 0,07% и ниобием от 0,01 до 0,03% или титаном от 0,01 до 0,03% и алюминием от 0,02 до 0,05%. Прокатку труб производят с величиной подачи гильзы в очаг деформации от 15 до 20 мм для труб с толщиной стенки от 10 до 15 мм и от 20 до 25 мм для труб с толщиной стенки от 15 до 20 мм. Обеспечивается увеличение ударной вязкости металла труб после прокатки на пилигримовом стане и снижает энергозатраты на их производство.1 табл.

Оправка стана холодной пилигримовой прокатки труб. // 2523397

Изобретение предназначено для сокращения потерь на перевалки, вызванные необходимостью замены оправок в станах холодной периодической прокатки труб из высокопрочных марок стали. Оправка содержит хвостовик и рабочий участок с уменьшающимся от хвостовика поперечным сечением. Увеличение стойкости оправки обеспечивается за счет того, что она изготовлена из стали марок, обладающих большей прокаливаемостью по сравнению со сталями ШХ15 и 50ХФА, при этом закаленный слой на поверхности оправки имеет глубину не менее одной трети размера ее поперечного сечения.

Способ производства бесшовных холоднодеформированных насосно-компрессорных труб размером 114,3×6,88×9000-10700 мм из коррозионностойкого сплава марки хн30мдб-ш // 2523398

Изобретение относится к производству труб для добычи газа и газового конденсата в сероводородсодержащих средах. Методом ЭШП выплавляют полые слитки размером 470×110×2700 или 430×105×2700 мм, которые обтачивают и растачивают в полые слитки-заготовки размером соответственно 460×100×2700 и 420×95×2700 мм. Слитки-заготовки нагревают до температуры пластичности и прокатывают на пилигримовом стане на конусных дорнах в передельные горячекатаные трубы. Передельные горячекатаные трубы обтачивают, растачивают и прокатывают на стане ХПТ в товарные насосно-компрессорные трубы размером 114,3×6,88×9000-10700 мм. Использование полых слитков ЭШП позволяет снизить расход металла. Улучшение качества труб обеспечивается за счет снижения относительных обжатий по стенке. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.

Способ производства передельных длинномерных труб из сплавов на железно-никелевой и никелевой основах на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами // 2523399

Изобретение предназначено для снижения себестоимости передельных труб из сплавов на железно-никелевой и никелевой основах. Снижение расходного коэффициента металла при производстве труб, повышение их эксплуатационных качеств обеспечивается за счет того, что производят отливку полых слитков - заготовок электрошлакового переплава, нагрев их до температуры пластичности и прокатку на пилигримовых станах на конусных дорнах с углом наклона образующей к оси дорна α=2,7- 3,1 минуты, в валках, имеющих по длине окружности ручей с редуцирующим, обжимным и полирующим участками, участком угла продольного выпуска и холостым участком, образующими калибр, полирующий участок которого выполнен с тангенциальными выпусками с углами 25-28° или овальным, центральные части которого ограничены радиусами, равными 1,10-1,12 радиуса горячекатаной трубы. Слитки-заготовки электрошлакового переплава отливают разных размеров с отношением их диаметра к толщине стенки от 4,4 до 6,0, а прокатку труб на пилигримовых станах производят с вытяжками µ от 1,6 до 6,2, большие значения которых относятся к трубам меньшего диаметра. 3 з.п. ф-лы, 2 табл.

Способ производства передельных труб размером 426×34×10500±250 мм на тпу 8-16" с пилигримовыми станами из заготовок титанового сплава gr 29 // 2523404

Изобретение относится к производству передельных труб размером 426×34×10500±250 мм из титанового сплава Gr 29. Слитки отливают в вакуумно-дуговых печах, подвергают их ковке и обточке в заготовки. В заготовке сверлят центральное отверстие, шоопируют Аl2О3, нагревают в методических печах до температуры 1150-1180°C со скоростью 2,8-3,2°C в мин с кантовкой через 18-20 мин на угол α=(190±10)°, выдерживают при температуре пластичности на 4-3 окнах первой зоны печи в течение 25-30 мин, кантуют с 3-го окна на яму печи. Прошивают заготовку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы и прокатывают на пилигримовом стане в передельные трубы. От труб пилой горячей резки отрезают технологические отходы и правят на шестивалковой машине в два-три прохода до кривизны не более 6 мм на длину трубы. Обеспечивается снижение количества дефектов прокатного происхождения на внутренних и наружных поверхностях передельных труб. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.