Способ удаления газообразных загрязнителей из потока газа, содержащего газообразные загрязнители и устройство для его осуществления


 


Владельцы патента RU 2520269:

ШЕЛЛ ИНТЕРНЭШНЛ РИСЕРЧ МААТСХАППИЙ Б.В. (NL)

Изобретение относится к способу и устройству для удаления газообразных загрязнителей из потока сырьевого газа, содержащего метан. Поток сырьевого газа охлаждается с образованием суспензии, которая содержит твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газовую фазу. Суспензия вводится в устройство (4) криогенного разделения, с верха которого отводится обогащенная метаном газообразная фаза (5). Суспензия разбавляется жидкофазным загрязнителем (6) и вводится в качестве засасываемой жидкости в эжектор (9), через который она поступает в теплообменник (10), расположенный снаружи устройства разделения и в котором твердый загрязнитель расплавляется с образованием жидкофазного загрязнителя. Часть полученного жидкофазного загрязнителя направляется на рециркуляцию (6) для разбавления суспензии загрязнителей внутри устройства разделения, а другая часть (13) вводится в нижнюю часть устройства разделения. Жидкая фаза (14) выводится из нижней части устройства разделения, часть выведенного жидкофазного загрязнителя забирается в качестве потока продукта (16), а другая часть рециркулирует (17) к эжектору для использования в качестве движущей жидкости. Использование изобретения позволит повысить надежность удаления загрязнителей из разделительного аппарата. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к способу удаления газообразных загрязнителей, в частности диоксида углерода и/или сероводорода, из потока сырьевого газа, содержащего метан и газообразные загрязнители. Изобретение, кроме того, относится к устройству криогенного разделения для осуществления способа, а также к получаемым в результате продуктам.

Уровень техники

Удаление кислых загрязнителей, в частности диоксида углерода и/или сероводорода, из содержащих метан газовых потоков было описано в ряде публикаций.

В WO 03/062725 описывается способ удаления замораживаемых частиц из потока природного газа охлаждением потока природного газа с образованием суспензии твердых кислых загрязнителей в сжатом-сжиженном природном газе. Твердые частицы выделяется из жидкости с помощью циклона. Очевидно, что достижение полного разделения жидкости и твердых частиц является непростой задачей.

В патенте США 4533372 описан криогенный способ удаления диоксида углерода и других кислых газов из метансодержащего газа обработкой сырьевого потока в зоне перегонки и в зоне регулируемого замораживания. Этот способ является достаточно сложным и требует очень специфического оборудования.

В патенте США 3398544 описан способ удаления кислых загрязнителей из потока природного газа охлаждением с целью сжижения потока и частичного отверждения потока, после чего происходит расширение и отделение очищенного газа и жидких потоков от твердых частиц. Твердые загрязнители необходимо удалять из разделительного аппарата, что является сложным процессом, когда требуется минимизировать потери газоконденсатной жидкости.

В WO 2004/070297 описан способ удаления загрязнителей из потока природного газа. На первой стадии из потока сырьевого газа удаляется вода. Это в основном осуществляется путем охлаждения потока сырьевого газа, что приводит к образованию гидратов метана с последующим удалением гидратов. Дальнейшее охлаждение приводит к образованию твердых кислых загрязнителей. После отделения твердых кислых загрязнителей получают поток очищенного природного газа. Предпочтительно превращение твердых загрязнителей в жидкость осуществляют путем нагревания твердых материалов.

Проблема описанного в WO 2004/070297 способа состоит в надежности удаления загрязнителей из разделительного аппарата, так же как и удаления только чистой жидкости, не содержащей твердых частиц. В этой связи отмечается, что непрерывный поток твердых частиц в описанном способе иногда может приводить к образованию в верхней части теплообменника толстого слоя твердого материала. Кроме того, слой твердого материала может нарастать и на дне аппарата, так как твердый CO2 обладает более высокой плотностью по сравнению с жидким потоком. При этом важно выводить из аппарата поток чистой жидкости, так чтобы избежать закупоривания в трубопроводной системе и/или теплообменниках, так же как и повреждения труб и другого оборудования.

Раскрытие изобретения

Целью настоящего изобретения является разработка улучшенного способа криогенного разделения, который бы привлекательным образом позволил преодолеть указанные выше проблемы.

Неожиданным образом было обнаружено, что это может быть достигнуто с помощью определенной последовательности стадий способа, на которых используются эжектор, теплообменник и рециркуляция получаемого из теплообменника жидкофазного загрязнителя.

Соответственным образом, настоящее изобретение относится к способу удаления газообразных загрязнителей из потока сырьевого газа, содержащего метан и газообразные загрязнители, который включает:

1) подачу потока сырьевого газа;

2) охлаждение потока сырьевого газа до температуры, при которой часть загрязнителей затвердевает и образуется суспензия, которая содержит твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газообразную фазу;

3) введение суспензии, полученной на стадии 2), в верхнюю или среднюю часть устройства криогенного разделения;

4) удаление из верхней части устройства криогенного разделения потока, содержащего обогащенную метаном газообразную фазу;

5) введение потока, содержащего жидкофазный загрязнитель, в среднюю и/или нижнюю часть устройства криогенного разделения для получения разбавленной суспензии загрязнителей;

6) введение разбавленной суспензии загрязнителей, полученной на стадии 5), через эжектор в теплообменник, в котором твердый загрязнитель, присутствующий в разбавленной суспензии загрязнителей, расплавляется с образованием жидкофазного загрязнителя, причем теплообменник расположен снаружи устройства разделения, а эжектор установлен с внешней или внутренней стороны устройства криогенного разделения или частично с внутренней и частично наружной стороны устройства криогенного разделения;

7) введение части или всего количества жидкофазного загрязнителя, полученного на стадии 6), в газожидкостный сепаратор, причем газожидкостный сепаратор предпочтительно является нижней частью устройства криогенного разделения;

8) введение части или всего количества жидкофазного загрязнителя, полученного на стадии 6), в устройство для разделения, как описано выше для стадии 5);

9) удаление из газожидкостного сепаратора потока жидкофазного загрязнителя; и

10) разделение потока жидкого загрязнителя, полученного на стадии 9), на поток жидкого продукта и на рециркуляционный поток, который используется в эжекторе как движущая (рабочая) жидкость.

Осуществление изобретения

Согласно настоящему изобретению получена непрерывно перемещающаяся суспензионная фаза, минимизирующая риск каких бы то ни было закупориваний в устройстве криогенного разделения или в трубопроводах и других деталях оборудования. Кроме того, когда из теплообменника выводится полностью жидкий поток, отсутствие твердого загрязнителя снижает риск возникновения закупориваний или эрозии на последующих участках трубопроводов или другого оборудования, благодаря чему не будут повреждаться устройства, имеющие двигающиеся части, например насосы. С целью равномерного распределения твердых частиц CO2 по всему теплообменнику предпочтительно использование при подаче сырья в теплообменник статического смесителя. Кроме того, когда из теплообменника выводится поток чистой жидкости, образуется поток относительно холодной жидкости и, таким образом, минимизируется потребность в тепле для устройства разделения, а в потоке продукта поддерживается высокий объем обмениваемого холода.

Было замечено, что описанный выше для стадии 7) жидкофазный загрязнитель, так же как и жидкофазный загрязнитель, описанный выше для стадии 8), может содержать некоторое количество пара и/или мгновенно выделившегося газа, например до 10 масс.%, предпочтительно до 5 масс.%, более предпочтительно до 2 масс.%, в расчете на все количество жидкофазного загрязнителя.

Согласно настоящему изобретению целесообразно, чтобы потоком сырьевого газа был поток природного газа, в котором газообразными загрязнителями являются диоксид углерода, и/или сероводород, и/или С2+-углеводороды.

Количество углеводородной фракции в потоке сырьевого газа составляет преимущественно от 10 до 85 мол. % потока газа, предпочтительно от 25 до 80 мол. %. Углеводородная фракция потока природного газа содержит, в частности, по меньшей мере 75 мол. % метана, предпочтительно 90 мол. %. Углеводородная фракция в потоке природного газа может приемлемым образом содержать от 0 до 25 об.% С2+-углеводородов, предпочтительно от 0 до 20 об.% С26-углеводородов, более предпочтительно от 0,3 до 18 об.% С24-углеводородов и особо предпочтительно от 0,5 до 15 об.% этана. Поток газа может также содержать до 20 об.% и предпочтительно от 0,1 до 10 об.% азота в расчете на общий объем потока газа.

Приемлемое количество диоксида углерода в потоке газа составляет от 15 до 90 об.%, предпочтительно от 20 до 75 об.%, и/или приемлемое количество сероводорода (в случае его присутствия в потоке газа) составляет от 5 и 40 об.%, предпочтительно от 20 до 35 об.%. Эти количества указаны в расчете на общий объем углеводородов, сероводорода и диоксида углерода. Было замечено, что настоящий способ особенно подходит для потоков газа, содержащих большие объемы высокосернистых загрязнителей, например 10 или более мол. %, предпочтительно от 15 до 90 мол. %.

В способе согласно настоящему изобретению поток сырьевого газа на стадии 1) имеет температуру преимущественно от -5 до 150°C, предпочтительно от -10 до 70°C, и давление от 10 до 700 бар (абс), предпочтительно от 20 до 200 бар (абс).

Охлаждение на стадии 2) настоящего способа целесообразно осуществлять с помощью изоэнтальпического расширения, предпочтительно с помощью изоэнтальпического расширения через отверстие или клапан, в частности клапан Джоуля-Томсона, либо же охлаждение осуществляется с помощью близкого к изоэнтропическому расширению, в частности с помощью детандера, предпочтительно турбодетандера или сопла Лаваля. Особенно предпочтительным является клапан.

На стадии 2) поток сырьевого газа целесообразно охлаждать до температуры от -40°C до -100°C, предпочтительно от -50°C до -80°C.

Перед расширением поток сырьевого газа целесообразно предварительно охлаждать до температуры от 15°C до -45°C, предпочтительно от 5°C до -25°C. В другом варианте осуществления изобретения поток сырьевого газа перед расширением предварительно охлаждают до температуры от 15 до -35°C, предпочтительно от 5 до -20°C.

Такое предварительное охлаждение потока сырьевого газа целесообразно осуществлять с помощью теплообмена с холодной текучей средой, с внешним хладагентом, например пропановым холодильным циклом, каскадной схемой этан/пропан, или циклом со смесью хладагентов, или внутренним технологическим контуром, предпочтительно потоком диоксида углерода из потока сероводорода или потоком холодного метана.

Предпочтительно осуществлять настоящий способ таким образом, чтобы практически весь твердый загрязнитель, присутствующий в разбавленной суспензии загрязнителей, расплавлялся с образованием жидкофазного загрязнителя на стадии 6). Выражение «практически весь» означает, что расплавляется, по меньшей мере, 95% твердого загрязнителя, присутствующего в разбавленной суспензии, в частности, по меньшей мере, 98%. Более предпочтительно, когда на стадии 6) расплавляется весь твердый загрязнитель, присутствующий в разбавленной суспензии загрязнителей.

От 1% до 90 об.% полученного на стадии 6) жидкофазного загрязнителя, предпочтительно от 5 до 80 об.% полученного на стадии 6) жидкофазного загрязнителя вводится в разделительное устройство, как описано для стадии 5). Также возможно вводить в разделительное устройство весь объем полученного на стадии 6) жидкофазного загрязнителя как описано для стадии 5).

Как уже было указано, часть жидкофазного загрязнителя вводят в среднюю часть устройства разделения, а другую часть жидкофазного загрязнителя вводят в нижнюю часть. Преимущественно от 10 до 100 об.% и предпочтительно от 20 до 95 об.% от всего объема вводимого в разделительное устройство жидкофазного загрязнителя вводят в нижнюю часть устройства разделения на стадии 8). Остальную часть жидкофазного загрязнителя преимущественно вводят в среднюю часть устройства разделения.

В настоящем изобретении твердый загрязнитель в основном содержит диоксид углерода, в то время как жидкофазный загрязнитель обычно содержит как диоксид углерода, так и сероводород. Может присутствовать и небольшое количество углеводородов.

Согласно настоящему изобретению теплообменник предпочтительно установлен на уровне ниже уровня установки эжектора.

На стадии 10) от 25 до 95 об.% предпочтительно от 30 до 85 об.% потока жидкофазного загрязнителя, выведенного из устройства разделения на стадии 9), преимущественно используется в качестве движущей (рабочей) жидкости в эжекторе.

Согласно настоящему изобретению эжектор используется для вывода разбавленной суспензии загрязнителей из устройства разделения и направления/введения упомянутой суспензии в теплообменник. Разбавленная суспензия загрязнителей действует как всасываемая жидкость в эжекторе, в то время как рециркуляционный поток, вводимый в эжектор на стадии 10) выступает в роли движущей (рабочей) жидкости.

Эжекторы, которые называют также сифонами, эксгаустерами, эдукторами или струйными насосами, хорошо известны и были подробно описаны в существующем уровне техники. Упоминаемый здесь эжектор является устройством для закачивания суспензии твердых и жидких CO2 из сепаратора в теплообменник. Эжектор, преимущественно предназначен для применения в операциях, в которых напор перекачки низок и ниже напора потока движущей жидкости. В отношении описания подходящих эжекторов, также называемых эжекторами или струйными насосами, см. Perry's Handbook for Chemical Engeneering, 8th Edition, chapter 10.2. Согласно настоящему изобретению, может использоваться любой тип эжектора. Предпочтительным эжектором является жидкоструйный инжектор сыпучих тел.

Эжектор преимущественно располагается внутри устройства разделения или отчасти внутри и отчасти снаружи устройства разделения.

Целесообразно помещать эжектор внутрь какого-либо корпуса, что позволяет удалять эжектор из устройства разделения. Таким корпусом может быть, например, сосудоподобная защитная система, например, труба, которая может быть изолирована от процесса посредством клапанов.

В другом варианте осуществления настоящего изобретения эжектор располагается снаружи устройства разделения. Такой вариант осуществления может быть полезным в тех случаях, когда используемый эжектор требует ремонта или замены.

Эжектор может быть такого размера, чтобы он полностью входил в разделительное устройство или мог перекрывать собой все ширину устройства разделения, обычно имеющего форму емкости. Однако он также может выходить наружу в двух точках через внутреннюю стенку устройства разделения.

На стадии 7) настоящего способа жидкофазный загрязнитель вводится в газожидкостной сепаратор, предпочтительно в нижнюю часть устройства разделения на уровне, который выше уровня, на котором жидкофазный загрязнитель удаляется из нижней части устройства разделения на стадии 9). Жидкофазный загрязнитель может содержать некоторое количество пара и/или мгновенно выделившегося газа. Эти пар и/или мгновенно выделившийся газ могут быть удалены при помощи отделителя мгновенно выделившегося газа, предпочтительно отделителя мгновенно выделившегося газа, расположенного снаружи газожидкостного сепаратора. В результате введения жидкофазного загрязнителя на уровне, который выше уровня, на котором удаляется жидкофазный загрязнитель, свободный мгновенно выделившийся газ и/или пар могут подниматься в направлении верхней части устройства криогенного разделения.

Как правило, обогащенная метаном газообразная фаза удаляется из верхней части устройства для криогенного разделения на высоком уровне, предпочтительно с верха реактора.

Выход для обогащенной метаном газообразной фазы обычно должен располагаться выше уровня, на котором полученный из теплообменника поток жидкофазного загрязнителя вводится в разделительное устройство на стадии 5).

Ввод полученной на стадии 2) суспензии загрязнителей должен осуществляться на уровне, который предпочтительно выше, чем уровень, на котором полученный из теплообменника поток жидкофазного загрязнителя вводится в разделительное устройство на стадии 5).

Предпочтительно, чтобы уровень, на котором суспензия загрязнителя вводится в разделительное устройство на стадии 3), был выше уровня, на котором будет установлен теплообменник.

Предпочтительно, чтобы эжектор был расположен на уровне, который выше уровня, на котором расположен теплообменник, что позволяет разбавленной суспензии загрязнителей течь из эжектора в расположенный после него теплообменник.

При этом следует иметь в виду, что эжектор расположен ниже уровня суспензии, который поддерживается в разделительном аппарате.

Поток жидкофазного загрязнителя, который удаляется из нижней части устройства разделения, целесообразно удалять на уровне ниже уровня суспензии в разделительном устройстве.

Для предотвращения попадания твердых частиц на линию вывода могут быть использованы подходящие для этого внутренние устройства. Для удаления потока жидкофазного загрязнителя с нижней части устройства разделения и для приведения в действие потока жидкофазного загрязнителя, который будет использоваться как движущая (рабочая) жидкость в эжекторе, предпочтительно, чтобы на линии вывода был установлен насос.

Охлаждение, описанное на стадии (2) настоящего способа, предпочтительно осуществляется на близком расстоянии от разделительного аппарата, например до нескольких метров, предпочтительно не более 1 м. Подходящим разделительным устройством является емкость, имеющая вертикальный цилиндрический корпус. Диаметр может варьировать от 1 до 10 м или еще больше, высота может варьировать от 3 до 35 м или еще больше. Как правило, уровень суспензии в разделительном аппарате должен составлять от 30 до 70% высоты аппарата. Температура суспензии преимущественно на примерно от 1 до 45°C предпочтительно на от 3 до 40°C выше, чем температура загрязненного потока газа при введении в разделительный аппарат.

Для подачи тепла, необходимого для расплавления твердых загрязнителей, в теплообменнике предпочтительно используется какой-либо технологический поток. Подходящим технологическим потоком является обогащенная метаном газообразная фаза.

На стадии 5) рециркулят жидкофазного загрязнителя может вводиться в разделительное устройство и в суспензию загрязнителей на уровне ниже уровня, на котором обогащенная метаном газообразная фаза удаляется из устройства разделения. Таким образом на внутренних стенках устройства может быть создан промывочный поток.

В разделительном устройстве имеются средства для направления разбавленной суспензии загрязнителей в направлении к эжектору. Для этой цели преимущественно используется воронка. Одна или более воронок могут быть расположены одна над другой. В более широкой части воронки преимущественно имеется решетка, которая предотвращает падение крупных фрагментов в более узкое входное отверстие эжектора/насоса и тем самым позволяет избегать их закупоривания.

На стадии 7) жидкофазный загрязнитель преимущественно вводится в нижнюю часть устройства разделения на уровне, который выше уровня, на котором жидкофазный загрязнитель удаляется из нижней части устройства разделения на стадии 8).

На стадии 7) способа согласно настоящему изобретению содержащий жидкофазный загрязнитель поток преимущественно вводится в газожидкостный сепаратор, предпочтительно в нижнюю часть устройства разделения на уровне, который ниже уровня, на котором расположен эжектор.

Основной целью введения на стадии 5) потока является разбавление суспензии и в зависимости от условий процесса отгонка некоторого количества углеводородов и/или предварительное расплавление некоторого количества твердого материала в суспензии загрязнителей, которая была введена в разделительное устройство на стадии 3).

На стадии 8) способа согласно настоящему изобретению содержащий жидкофазный загрязнитель поток удаляется из устройства разделения на уровне, который ниже уровня, на котором расположен эжектор.

На стадии 9) поток жидкофазного загрязнителя предпочтительно удаляется с помощью насоса.

На стадии 10) рециркуляционный поток предпочтительно вводится непосредственно в эжектор.

Содержание загрязнителей в обогащенной метаном газообразной фазе, удаляемой из устройства разделения на стадии 4), преимущественно меньше 10 об.% и предпочтительно меньше 5 об.%.

Поток сырьевого газа на стадии 1) настоящего способа может быть подвергнут одному или более процессам очистки, в которых газообразные загрязнители удаляются из потока сырьевого газа перед проведением стадии 2) настоящего способа.

Таким образом, в одном из предпочтительных вариантов осуществления поток сырьевого газа получается с помощью следующих стадий:

a) подачи потока неочищенного сырьевого газа;

b) охлаждения потока неочищенного сырьевого газа до температуры, при которой образуются жидкофазный загрязнитель и обогащенная метаном газообразная фаза; и

c) разделения обеих фаз, полученных на стадии 2) с помощью газожидкостного сепаратора.

Целесообразно двух- или трехкратное повторение стадий а) и b) перед проведением стадии 2) согласно настоящему изобретению. Такого рода способ был, например, описан в WO 2006/087332, который включен в настоящую заявку в качестве ссылочного материала. Таким образом, перед проведением стадии 2) настоящего изобретения поток сырьевого газа может быть подвергнут нескольким комбинациям последовательно проводимых стадий охлаждения и разделения.

После стадии а) и перед проведением стадии 2) согласно настоящему изобретению предпочтительно, чтобы обогащенная метаном газообразная фаза могла быть повторно сжата на одной или более стадиях сжатия.

Для достижения метановым потоком характеристик трубопроводного газа или сжиженного природного газа полученная на стадии 4) обогащенная метаном газообразная фаза может быть подвергнута дальнейшей очистке с помощью процесса криогенной перегонки с использованием секции криогенной перегонки, которая известна в существующем уровне техники.

В таком дополнительном процессе криогенной перегонки предпочтительно, чтобы донная температура секции криогенной перегонки составляла от -30 до 10°C, предпочтительно от -10 до 5°C. Для подачи тепла в секцию перегонки может быть использован ребойлер.

Температура верха в секции криогенной перегонки составляет преимущественно от -110 до -80°C, предпочтительно от -100 до -90°C. В верху секции криогенной перегонки может находиться конденсатор для создания орошения и сжиженного продукта (СПГ). В альтернативном случае оставшиеся кислые загрязнители могут быть экстрагированы водным аминовым раствором, в частности водными этаноламинами, такими как диизопропиламин (DIPA), диэтаноламин (DEA) и т.д. Такие способы хорошо известны в существующем уровне техники.

Настоящее изобретение относится также к устройству криогенного разделения для осуществления способа согласно настоящему изобретению, которое включает верхнюю часть, среднюю часть и нижнюю часть; средства для ввода суспензии, которая содержит твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газообразную фазу, в верхнюю или среднюю часть устройства разделения; средства для удаления обогащенной метаном газообразной фазы из верхней части устройства разделения; средства для введения потока, содержащего жидкофазный загрязнитель, в верхнюю или среднюю часть устройства разделения для разбавления суспензии загрязнителей внутри устройства разделения; теплообменник, расположенный снаружи устройства разделения; насос для перекачки суспензии, предпочтительно эжектор, расположенный внутри или снаружи устройства разделения или частично внутри и частично снаружи устройства разделения на уровне, который ниже уровня, на котором расположены средства для ввода суспензии загрязнителей в разделительное устройство, причем эжектор сообщается с теплообменником; средства для направления к эжектору разбавленной суспензии загрязнителей внутри устройства разделения; средства для ввода полученного в теплообменнике жидкофазного загрязнителя в газожидкостный сепаратор, предпочтительно в нижнюю часть устройства разделения; средства для ввода полученного в теплообменнике жидкофазного загрязнителя в верхнюю или среднюю часть устройства разделения; средства для удаления жидкофазного загрязнителя из нижней части устройства разделения; средства для разделения удаленного из нижней части жидкофазного загрязнителя на поток жидкого продукта и рециркуляционный поток для использования в качестве движущей (рабочей) жидкости в эжекторе.

Подходящее средство для направления разбавленной суспензии загрязнителей внутри устройства разделения к насосу для перекачки суспензии, в частности к эжектору, может включать в себя воронку. Целесообразно использование нескольких воронок, например двух расположенных одна над другой воронок.

Разбавленная суспензия загрязнителей может быть предпочтительным образом направлена из эжектора непосредственно в теплообменник. Однако в другом варианте осуществления перед вводом разбавленной суспензии загрязнителей в теплообменник последняя может быть вначале пропущена через средство типа трубопровода. В этом случае разделительное устройство содержит также средство для введения разбавленной суспензии загрязнителей через эжектор в теплообменник.

В том случае, когда поток жидкофазного загрязнителя содержит в основном диоксид углерода и, следовательно, является CO2-обогащенным потоком, СО2-обогащенный поток преимущественно подвергается дополнительному сжатию и закачивается в подземный пласт, преимущественно для использования в целях повышения нефтеотдачи или для хранения в водоносном горизонте или для хранения в пустом нефтяном коллекторе. Получение жидкого СО2-обогащенного потока дает то преимущество, что для закачивания в подземный пласт этот жидкий поток требует меньше компрессионной аппаратуры. Расплавляется преимущественно по меньшей мере 90% и, более предпочтительно, по меньшей мере 98% твердых кислых загрязнителей. Таким образом получают жидкий поток загрязнителей, который может легко транспортироваться далее.

Настоящее изобретение, кроме того, относится к установке для осуществления описанного выше способа.

Настоящее изобретение также относится к очищенному потоку газа, полученному способом согласно настоящему изобретению.

Настоящее изобретение также относится к способу сжижения потока сырьевого газа, включающему очищение потока сырьевого газа согласно настоящему изобретению с последующим сжижением потока сырьевого газа с помощью известных в технике способов. В том случае, когда поток сырьевого газа является потоком природного газа, изобретение также позволяет получать сжиженный природный газ (СПГ) путем охлаждения полученного настоящим способом очищенного природного газа.

Далее изобретение иллюстрируется с помощью фиг.1. На фиг.1 природный газ, проходящий через трубопровод 1, проходит через расширительное устройство 2, в частности клапан Джоуля-Томсона, в результате чего создается поток суспензии, которая содержит твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газообразную фазу. Поток суспензии проходит через патрубок 3 в аппарат 4 криогенного разделения. Обогащенная метаном газообразная фаза удаляется из разделительного аппарата по трубопроводу 5. Поток жидкофазного загрязнителя вводится в разделительное устройство по трубопроводу 6 для разбавления суспензии внутри устройства разделения, устанавливая или поддерживая уровень 7 суспензии. Разбавленная суспензия загрязнителей направляется с помощью воронки 8 к верхнему отверстию эжектора 9. В эжекторе 9 разбавленная суспензия используется как всасываемая жидкость и через эжектор 9 она поступает по трубопроводу 11 в теплообменник 10. В теплообменнике 10 присутствующий в разбавленной суспензии твердый загрязнитель расплавляется с образованием жидкофазного загрязнителя. Часть образовавшегося таким образом жидкофазного загрязнителя направляется по трубопроводу 12 к трубопроводу 6, в то время как основная часть жидкофазного загрязнителя вводится в нижнюю часть разделительного аппарата 4 через патрубок 13. Затем жидкофазный загрязнитель выводится из разделительного аппарата 4 через трубопровод 14 с помощью насоса 15. Насос 15 может быть также расположен в трубопроводе 17. Часть выведенного жидкофазного загрязнителя отводится в качестве потока продукта по трубопроводу 16, а другая часть указанного жидкофазного загрязнителя рециркулирует по трубопроводу 17 к эжектору 9. Имеется также воронка 18 для направления потока суспензии в сторону воронки 18.

1. Способ удаления газообразных загрязнителей из потока сырьевого газа, содержащего метан и газообразные загрязнители, который включает:
1) подачу потока сырьевого газа;
2) охлаждение потока сырьевого газа до температуры, при которой часть загрязнителей затвердевает и образуется суспензия, которая содержит твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газообразную фазу;
3) введение полученной на стадии 2) суспензии в верхнюю или среднюю часть устройства криогенного разделения;
4) удаление из верхней части устройства криогенного разделения потока, содержащего обогащенную метаном газообразную фазу;
5) введение потока, содержащего жидкофазный загрязнитель, в среднюю или нижнюю часть устройства криогенного разделения для получения разбавленной суспензии загрязнителей;
6) введение полученной на стадии 5) разбавленной суспензии загрязнителей через эжектор в теплообменник, в котором твердый загрязнитель, присутствующий в разбавленной суспензии загрязнителей, расплавляется с образованием жидкофазного загрязнителя, причем теплообменник располагается снаружи устройства разделения, а эжектор располагается внутри или снаружи устройства криогенного разделения или частично внутри и частично снаружи устройства криогенного разделения;
7) введение части жидкофазного загрязнителя, полученного на стадии 6), в газожидкостный сепаратор, который предпочтительно является нижней частью устройства криогенного разделения;
8) введение части полученного на стадии 6) жидкофазного загрязнителя в устройство разделения, как описано выше на стадии 5);
9) удаление потока жидкофазного загрязнителя из газожидкостного сепаратора; и
10) разделение полученного на стадии 9) потока жидкофазного загрязнителя на поток жидкого продукта и рециркуляционный поток, который используется в качестве движущей жидкости в эжекторе.

2. Способ по п.1, в котором поток сырьевого газа представляет собой поток природного газа, в котором газообразными загрязнителями являются диоксид углерода, и/или сероводород, и/или С2+-углеводороды.

3. Способ по п.2, в котором поток природного газа содержит от 15 до 90 об.%, предпочтительно от 20 до 75 об.% диоксида углерода.

4. Способ по п.2 или 3, в котором поток природного газа содержит от 0 до 25 об.% C2+-углеводородов, предпочтительно от 0 до 20 об.% С26 углеводородов, более предпочтительно от 0,3 и 18 об.% С24 углеводородов, предпочтительно от 0 до 20 об.%, особо предпочтительно от 0,5 и 15 об.% этана, и/или в котором поток природного газа содержит от 5 до 40 об.% сероводорода, предпочтительно от 20 до 35 об.%.

5. Способ по п.2 или 3, в котором поток сырьевого газа содержит по меньшей мере 75 об.% метана.

6. Способ по п.1 или 2, в котором поток сырьевого газа на стадии 1) имеет температуру от -20 до 150°C, предпочтительно от -10 до 70°C, и давление от 10 до 250 бар (абс), предпочтительно от 80 до 120 бар (абс).

7. Способ по п.1 или 2, в котором охлаждение на стадии 2) осуществляют с помощью изоэнтальпического расширения, предпочтительно с помощью изоэнтальпического расширения через отверстие или клапан, в частности клапан Джоуля-Томсона, или в котором охлаждение осуществляется с помощью близкого к изоэнтропическому расширения, в частности с помощью детандера, предпочтительно турбодетандера или сопла Лаваля.

8. Способ по п.7, в котором поток сырьевого газа перед расширением предварительно охлаждают до температуры от 15 до -35°C, предпочтительно от 5 до -20°C.

9. Способ по п.8, в котором предварительное охлаждение потока сырьевого газа осуществляют путем теплообмена с хладагентом, в частности с внешним хладагентом, например, пропановым циклом, каскадной схемой этан/пропан, или циклом со смесью холодильных агентов, или внутренним технологическим контуром, предпочтительно с потоком диоксида углерода или потоком сероводорода или холодным потоком метана.

10. Способ по п.1 или 2, в котором поток сырьевого газа охлаждают на стадии 2) до температуры от -40 до -100°C, предпочтительно от -50 до -80°C.

11. Способ по п.1 или 2, в котором практически весь твердый загрязнитель, присутствующий в суспензии загрязнителей, расплавляется на стадии 6).

12. Способ по п.1 или 2, в котором на стадии 7) жидкофазный загрязнитель вводят в нижнюю часть устройства разделения на уровне, который выше уровня, на котором жидкофазный загрязнитель удаляют из нижней части устройства разделения на стадии 8).

13. Способ по п.1 или 2, в котором на стадии 5) поток, содержащий жидкофазный загрязнитель, вводят в устройство разделения на уровне, который ниже уровня, на котором обогащенную метаном газообразную фазу удаляют из устройства разделения на стадии 4).

14. Устройство криогенного разделения для осуществления способа по любому из пп.1-13, которое включает верхнюю часть, среднюю часть и нижнюю часть; средства для введения суспензии, содержащей твердый загрязнитель, жидкофазный загрязнитель и обогащенную метаном газообразную фазу, в верхнюю или среднюю часть устройства разделения; средства для удаления обогащенной метаном газообразной фазы из верхней части устройства разделения; средства для введения потока, содержащего жидкофазный загрязнитель, в верхнюю или среднюю часть устройства разделения для разбавления суспензии загрязнителей внутри устройства разделения; теплообменник, расположенный снаружи устройства разделения; эжектор, расположенный внутри или снаружи устройства разделения или частично внутри и частично снаружи устройства разделения на уровне, который ниже уровня, на котором расположено средство для введения суспензии загрязнителей в устройство разделения, причем эжектор сообщается с теплообменником; средства для направления к эжектору разбавленной суспензии загрязнителей внутри устройства разделения; средства для ввода полученного в теплообменнике жидкофазного загрязнителя в нижнюю часть устройства разделения; средства для ввода полученного в теплообменнике жидкофазного загрязнителя в верхнюю или среднюю часть устройства разделения, соединенные по текучей среде с указанными средствами для введения потока, содержащего жидкофазный загрязнитель, в верхнюю или среднюю часть устройства разделения для разбавления суспензии загрязнителей внутри устройства разделения; средства для удаления жидкофазного загрязнителя из нижней части устройства разделения; средства для разделения удаленного из нижней части жидкофазного загрязнителя на поток жидкого продукта и рециркуляционный поток для использования в качестве движущей жидкости в эжекторе.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к циклонному сепаратору для текучей среды, содержащему горловинную часть (4), которая размещается между секцией впуска сходящейся текучей среды и секцией выпуска расходящейся текучей среды.

Группа изобретений относится к криогенной технике и технологии, а именно к способам и устройствам осушки, очистки и сжижения природного газа, отбираемого из магистрального газопровода, и других низкомолекулярных газов, получаемых на нефтехимическом производстве газоразделения, а также при хранении и выдаче товарных сжиженных и газообразных газов на газораспределительных станциях.

Изобретение относится к области газовой промышленности. Способ промысловой подготовки продукции газоконденсатных залежей включает первичную сепарацию пластовой смеси, охлаждение газа, его низкотемпературную сепарацию, подачу газового конденсата в колонну деэтанизации, после чего деэтанизированный газовый конденсат охлаждают на первой ступени нестабильным газовым конденсатом первичной сепарации, а затем на второй ступени его охлаждают до отрицательной температуры нестабильным газовым конденсатом низкотемпературной сепарации.

Устройство предназначено для обработки газа. Устройство содержит: компрессор (1); теплообменник; разделитель; расширитель (3); клапан (22) регулирования расхода газообразного хладагента; ответвляющийся канал (13); первый теплообменник (24) ответвляющегося канала и второй теплообменник (25) ответвляющегося канала; первый выпускной канал, который соединяется с выпускным отверстием для сжиженного технологического газа в разделителе и который обходит первый теплообменник (24) ответвляющегося канала; второй выпускной канал, который соединяется с выпускным отверстием в расширителе (3) и который обходит второй теплообменник (25) ответвляющегося канала; первый термометр (23) в магистральном канале; второй термометр (26) в ответвляющемся канале (13); третий термометр (27) в разделителе; клапан (20) регулирования расхода в магистральном канале; и средство (5) регулирования, которое регулирует клапан (20) регулирования расхода и/или клапан (22) регулирования расхода газообразного хладагента на основе температур, измеренных посредством первого-третьего термометров (23, 26, 27).

Изобретение относится к способу выделения гелия из гелийсодержащей фракции, в частности из гелий-, азот- и метансодержащей фракции. .

Изобретение относится к способам очистки гелиевого концентрата от примесей и может быть использовано в нефтегазоперерабатывающей промышленности. .

Изобретение относится к дросселирующему клапану и к способу увеличения размеров капелек жидкости в протекающем через дросселирующий клапан потоке текучей среды. .

Изобретение относится к технике глубокой осушки и низкотемпературной переработки нефтяных газов и может быть использовано в газовой, нефтяной, нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической отраслях промышленности.

Изобретение относится к криогенной технике и может быть использовано для получения сжиженных газов, а также разделения компонентов газовых смесей или выделения одного или нескольких целевых компонентов.

Изобретение относится к устройствам для компримирования газа. Устройство для охлаждения и сепарации компрессата включает холодильник-конденсатор, оснащенный линиями подвода/отвода хладагента, а также линии ввода компрессата, вывода сжатого газа и, по меньшей мере, одну линию вывода конденсата. В качестве холодильника-конденсатора используют дефлегматор, оснащенный тепломассообменной секцией, например, радиально-спирального типа и дроссельным вентилем. Дроссельный вентиль установлен на линии вывода конденсата и соединен со стабилизатором линией подачи дросселированного конденсата. Стабилизатор оснащен распределительным устройством, тепломассообменной секцией, например, радиально-спирального типа, линией подачи охлажденного компрессата из стабилизатора в дефлегматор и линией вывода газа стабилизации. Техническим результатом является увеличение выхода сжатого газа, уменьшение потерь углеводородов C5+ со сжатым газом и получение стабильного конденсата с нормативным давлением насыщенных паров. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Группа изобретений относится к переработке нефтяных и природных газов и может быть использовано в газовой, нефтяной, химической и нефтехимической отраслях промышленности. Установка подготовки и переработки газовых углеводородных смесей содержит трубопровод подвода сырья, узел компримирования газовой углеводородной смеси, один мембранный разделитель, имеющий выходы апенетрата, соединенный с потребителем, и пенетрата, соединенный через узел низкотемпературного охлаждения, включающий рекуперативные теплообменники обратных потоков газа и жидкости, выходящих из сепаратора, и пропановый испаритель с входом сепаратора, колонну с входом жидкости, с узлом орошения ее верха, имеющим выход газа, и узлом подогрева ее низа, имеющим выход жидкости, трубопроводные линии, соединяющие оборудование и запорно-регулирующую арматуру. Узел компримирования газовой углеводородной смеси имеет выход углеводородного компрессата, который соединен с помощью устройства, обеспечивающего регулирование давления, с выходом пенетрата из мембранного разделителя. Описан вариант указанной установки. Технический результат - обеспечение использования углеводородного компрессата при оптимизации работы установки и снижении затрат. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 ил.
Изобретение относится к способу получения горючего газа для газовых двигателей из образующегося при добыче нефти попутного газа, который содержит метан, этан, пропан, углеводороды с более чем тремя атомами углерода и по обстоятельствам пропен, причем получаются газообразная фракция и жидкостная фракция путем частичной конденсации попутного газа, причем процесс конденсации проводится при таких соотношениях давления и температуры, что жидкостная фаза по существу не содержит метана, этана, пропана и по обстоятельствам пропена и что газообразная фаза по существу свободна от н-бутана и изобутана. Технический результат - расширение арсенала средств способа. 7 з.п. ф-лы, 2 табл.

Изобретение относится к способу обработки осушенного загрузочного природного газа, включающему введение загрузочного потока (54) в первый разделительный резервуар (22), динамическое расширение газового потока (56), выходящего из резервуара (22), в турбине (24), затем его введение в первую колонну (26) очистки. Способ включает получение в верхней части первой колонны (26) очищенного газа (70) и улавливание в нижней части первой колонны (26) нижнего потока сжиженного газа (74), который после расширения вводят во вторую колонну (30) для удаления углеводородов C5 +. Верхний поток очищенного природного газа (70), выходящий из первой колонны (26), направляют напрямую в теплообменник (20) и подогревают в первом теплообменнике (20) теплообменом только с загрузочным газом (12). Способ включает сжатие газового потока (86) из верхней части второй колонны (30) в компрессоре (38) перед его введением во второй разделительный резервуар (40). Изобретение также касается установки для обработки осушенного загрузочного природного газа. Технический результат - обработка загрузочного природного газа для удаления из него углеводородов C5 + ввиду его последующего сжижения. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 3 ил., 10 табл.

Изобретение относится к газовой промышленности, а именно к способам промысловой подготовки углеводородного газа к транспорту в условиях многолетнемерзлых грунтов, включающим подачу газа от скважин на сепарацию, введение в газовый поток водорастворимого летучего ингибитора гидратообразования, охлаждение газового потока в рекуперативном теплообменнике и детандере, низкотемпературную сепарацию газа с его последующим охлаждением в рекуперативном теплообменнике. Охлаждение газа после низкотемпературной сепарации осуществляют в рекуперативном теплообменнике типа «газ-жидкость», где в качестве хладагента используют жидкость, выведенную из низкотемпературного сепаратора, при этом перед транспортом газа его дополнительно охлаждают в теплообменнике-испарителе посредством использования внешнего холодильного цикла. Техническим результатом является повышение энергоэффективности системы подготовки газа и обеспечение возможности использования в ней компримирующих агрегатов меньшей мощности. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Группа изобретений относится к способу и системе для отделения CO2 из потока топочного газа. Описана охлаждающая система, предназначенная для конденсации двуокиси углерода (CO2), содержащая контур охлаждения, содержащий хладагент. Упомянутый контур охлаждения содержит многоступенчатый компрессор хладагента, конденсатор хладагента, охладитель хладагента, охладитель топочного газа, первый конденсатор CO2, второй конденсатор CO2. Также описана система очистки топочного газа для извлечения CO2. Система содержит компрессор топочного газа, адсорбционный осушитель, а также охлаждающую систему для конденсации двуокиси углерода (CO2). Охладитель топочного газа расположен между компрессором топочного газа и адсорбционным осушителем топочного газа и первый и второй конденсаторы CO2 расположены последовательно после адсорбционного осушителя топочного газа. Описан также и способ для конденсации CO2 в потоке топочного газа, используя циркуляционный поток внешнего хладагента. Группа изобретений позволяет обеспечить эффективное по затратам разделение CO2, используя простые, надежные конструкции теплообменников и материалы. 3 н. и 13 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к способу производства жидкого СО2 из газообразных продуктов сгорания. Топочный газ сжимают в первом компрессоре, затем охлаждают в первом охладителе и частично конденсируют на двух ступенях разделения. Две ступени разделения охлаждают расширяющимся отходящим газом и расширяющимся жидким СО2. Вторая ступень разделения включает второй теплообменник и стриппер CO2, в котором поток жидкого CO2 из первой ступени разделения поступает в стриппер CO2 непосредственно и поток CO2 из первой ступени разделения поступает в стриппер СО2 через второй теплообменник. Жидкий СО2 в стриппере кипятят ребойлером и из верхней части стриппера СО2 отходящий газ выделяют, расширяют в регулирующем давление клапане и используют в ступенях разделения для целей охлаждения. Также жидкий СО2 из ребойлера и стриппера CO2 собирают в буферном барабане. Технический результат заключается в повышении чистоты сжиженного СО2 без увеличения потребности в энергии. 11 з.п. ф-лы, 5 ил., 1 табл.

Изобретение относится к способу получения CO2 из топочного газа. Топочный газ частично конденсируют в двух ступенях разделения. Каждую ступень разделения охлаждают с помощью расширенного отходящего газа и расширенного жидкого CO2. Расширенный CO2 разделяют после прохождения последней ступени разделения на жидкий CO2 и газообразный CO2 в дополнительном разделительном барабане. При этом газообразный CO2 и часть жидкого CO2 из дополнительного разделительного барабана расширяют до первого уровня давления, а давление оставшегося жидкого CO2 повышают до второго уровня давления, после чего расширяют для охлаждения CO2 в последней ступени разделения. Техническим результатом изобретения является понижение потребления энергии. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Изобретение относится к способу и системе для выделения углеводородов, содержащихся в отходящем потоке процесса полимеризации. Способ включает снижение давления потока этилена от давления не менее 3,4 МПа до давления не более 1,4 МПа, охлаждение отходящего газа, включающего мономер, путем теплообмена с потоком этилена пониженного давления с получением первого конденсата, включающего часть мономера, захваченного первым легким газом, выделение первого конденсата и первого легкого газа, отделение первого конденсата от первого легкого газа, компримирование потока этилена пониженного давления до давления не менее 2,4 МПа и пропускание компримированного потока этилена в реактор полимеризации. Изобретение обеспечивает эффективное выделение углеводородов из отходящего газа, повторное применение значительной части олефинового мономера и повторное применение содержащихся в отходящем газе инертных компонентов. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к конструкции сепарационных устройств и может быть использовано для выделения тяжелых компонентов из многокомпонентных паров и газов в нефтегазовой промышленности. Фракционирующий холодильник-конденсатор, состоящий из последовательно расположенных снизу вверх сепарационной секции с линиями вывода нестабильного конденсата и водного конденсата, зоны питания с линией ввода сырьевого газа, газораспределительного устройства и дефлегматорной секции с линией вывода газа дефлегмации, оборудованной тепломассообменным блоком с линиями ввода/вывода хладагента. Между тепломассообменным блоком и газораспределительным устройством установлено контактное устройство. Техническим результатом является повышение качества конденсата за счет снижения давления насыщенных паров. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.
Наверх