Способ измерения угла тангажа летательного аппарата и устройство для его реализации



Способ измерения угла тангажа летательного аппарата и устройство для его реализации

 


Владельцы патента RU 2521137:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) (RU)

Изобретение относится к радионавигации и может использоваться в системах посадки летательных аппаратов по приборам. Технический результат - повышение точности. Для этого измерение угла тангажа заключается в том, что из точки с известными координатами излучают горизонтально линейно поляризованные электромагнитные волны. На борту летательного аппарата приемная антенна, ось симметрии которой перпендикулярна направлению его движения, осуществляет боковой прием электромагнитных волн, при этом собственная поляризация приемной антенны линейна и вращается с некоторой частотой. По измеренной на выходе приемника фазе спектральной составляющей на удвоенной частоте вращения плоскости поляризации принимаемых сигналов определяется угол тангажа летательного аппарата. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к радионавигации и может использоваться в пилотажно-навигационных системах ориентации летательного аппарата (ЛА) при заходе на посадку по приборам.

Известные способы и устройства измерения угла тангажа ЛА основаны на использовании инерциальных систем навигации, в частности, гироскопических систем ориентации [1-4]. Таким способам измерения и устройствам, их реализующим, присущ ряд недостатков. Во-первых, с течением времени происходит постоянное накапливание ошибки измерений и за один час полета она составляет величину единицы градусов [2-3]. Во-вторых, если ЛА развивает значительные перегрузки, то происходит увеличение собственной скорости прецессии гироскопа, что в ряде случаев может привести к полной потере его работоспособности [2].

Поскольку известные способы угла тангажа ЛА и устройства, их реализующие, основаны на другом физическом принципе по сравнению с заявляемым, то они не могут рассматриваться в качестве аналогов, так как не имеют общих признаков.

Сущность заявляемого способа измерения угла тангажа ЛА заключается в следующем.

Из точки с известными координатами излучают горизонтально линейно поляризованные электромагнитные волны, вектор напряженности электрического поля E которых совпадает с горизонтальной плоскостью и совместно с нормалью к этой плоскости образуют неподвижную декартовую прямоугольную систему координат.

На борту ЛА, приемная антенна, ось симметрии диаграммы направленности которой перпендикулярна направлению движения ЛА, осуществляет боковой прием электромагнитных волн в собственном линейном ортогональном поляризационном базисе, единичные орты которого совпадают с вертикальной и продольной осями ЛА соответственно и таким образом образуют связанную с корпусом ЛА подвижную декартовую прямоугольную систему координат. Очевидно, что когда угол тангажа ЛА равен нулю, т.е. продольная ось ЛА находится в горизонтальной плоскости (или в плоскости горизонта), а вертикальная ось перпендикулярна этой плоскости [4], то подвижная и неподвижная декартовые прямоугольные системы координат совпадают по направлению. В случае же, когда продольная ось ЛА находится выше или ниже горизонтальной плоскости (плоскости горизонта), т.е. угол тангажа отличен от нуля, то указанные системы координат не совпадают по направлению. Последнее одновременно приводит к повороту вектора напряженности электрического поля E ˙ принимаемых на борту ЛА электромагнитных волн относительно горизонтальной плоскости, т.е., иначе говоря, одновременно изменяется угол ориентации плоскости поляризации принимаемых на борту ЛА электромагнитных волн относительно продольной оси ЛА, что служит физическим основанием для измерения угла тангажа ЛА. Вращение с частотой Ω собственной линейной поляризации приемной антенны приводит к амплитудной модуляции принятых сигналов с частотой 2Ω. Выделение из принятого сигнала спектральной составляющей на частоте 2Ω и измерение ее фазы позволит измерить угол тангажа ЛА.

Установим связь между амплитудой и фазой спектральной составляющей на частоте 2Ω и углом тангажа ЛА.

Для установления этой связи воспользуемся известным [5-8] формализмом векторов и матриц Джонса.

Тогда сигнал на входе приемника в собственном линейном ортогональном поляризационном базисе, единичные орты которого совпадают соответственно с вертикальной и продольной осями ЛА, можно получить с помощью преобразований вида:

E ˙ в х = с [ 1 0 0 0 ] [ cos α sin α sin α cos α ] [ cos ξ sin ξ ± sin ξ cos ξ ] [ 1 0 ] ( 1 ) ,

где E ˙ = [ 1 0 ] - вектор Джонса излучаемой горизонтально линейно поляризованной волны, записанный в декартовом линейном поляризационном базисе,

[ cos ξ sin ξ ± sin ξ cos ξ ] - оператор поворота на угол тангажа ξ ,

-ξ - отрицательный угол тангажа, когда продольная ось ЛА находится ниже горизонтальной плоскости (плоскости горизонта),

+ξ - положительный угол тангажа ЛА, когда продольная ось ЛА находится выше горизонтальной плоскости (плоскости горизонта),

[ cos α sin α sin α cos α ] - оператор вращателя плоскости поляризации на угол α = Ωt

(Ω - частота вращения),

[ 1 0 0 0 ] - оператор поляризатора (переход с круглого волновода на прямоугольный, с горизонтальной собственной поляризацией, совпадающей с продольной осью ЛА),

с - постоянная величина, учитывающая потенциал передатчика, расстояние от передатчика до ЛА, чувствительность приемника.

Проделав в (1) необходимые матричные преобразования, получим:

E в х = c cos ( Ω t ξ ) ( 2 ) .

Амплитуда сигнала на выходе приемника, имеющего логарифмическую амплитудную характеристику и линейный детектор, будет равна:

E в ы х ( t ) = lg c + lg 1 2 [ 1 + cos ( 2 Ω t 2 ξ ) ] ( 3 ) .

Из анализа (3) видим, что в спектре огибающей выходного сигнала логарифмического приемника присутствует только спектральная составляющая на частоте 2Ω и ее фаза φ определяется только углом тангажа ξ ЛА независимо от мощности передатчика, расстояние от передатчика до ЛА и чувствительности приемника. Амплитуда этой спектральной составляющей может быть найдена как

A 2 Ω t = 1 π 0 2 π E в ы х ( Ω t ) cos 2 Ω t d ( Ω t ) ( 4 )

или с учетом (3) и известного соотношения

0 2 π ln ( 1 + cos x ) cos x d x = 2 π ( 5 ) ,

а также с учетом того, что уровень сигнала при использовании логарифмического приемника обычно измеряют в децибелах, получим, что амплитуда спектральной составляющей максимальна и равна

A 2 Ω t = 40 lg e = 17.37 д Б ( 6 ) ,

а ее фаза φ с учетом (3) связана с углом тангажа ξ ЛА соотношением:

ξ [ р а д . ] = φ 2 Ω 2 [ р а д ] ( 7 ) .

Использование заявляемой совокупности признаков для измерения угла тангажа ЛА в известных решениях не обнаружено.

На фиг.1 представлена структурная электрическая схема устройства, реализующего предложенный способ измерения угла тангажа ЛА.

Устройство содержит передатчик 1 и передающую антенну 2, расположенные в точке с известными координатами. На борту ЛА устройство содержит приемную антенну 3, вращатель плоскости поляризации 4, поляризатор 5, задающий генератор 6, логарифмический приемник 7, формирователь опорного сигнала 8, полосовой фильтр 9, фазовый детектор 10 и индикатор 11.

Устройство работает следующим образом.

Передатчик 1 через передающую антенну 2, расположенные в точке с известными координатами, излучает в направлении ЛА горизонтально линейно поляризованные электромагнитные волны, вектор напряженности электрического поля E которых совпадает с горизонтальной плоскостью (плоскостью горизонта).

На борту ЛА, приемная антенна 3, ось симметрии диаграммы направленности которой перпендикулярна направлению движения ЛА, осуществляет боковой, по отношению к направлению движения ЛА, прием электромагнитных волн. С выхода приемной антенны 3 сигнал поступает на вход вращателя плоскости поляризации 4. Частота вращения плоскости поляризации равна Ω и задается частотой задающего генератора 6. С выхода вращателя плоскости поляризации 4 сигнал поступает на вход поляризатора 5, где происходит выделение горизонтально линейно поляризованной составляющей сигнала.

В результате вращения плоскости поляризации с частотой Ω на выходе логарифмического приемника 7 формируется сигнал, модулированный по амплитуде удвоенной частотой вращения плоскости поляризации 2Ω. Полосовой фильтр 9 выделяет спектральную составляющую на частоте 2Ω и этот сигнал поступает на первый вход фазового детектора 10. С выхода задающего генератора 6 сигнал с частотой Ώ поступает на вход формирователя опорного сигнала 8, где формируется сигнал с удвоенной частотой 2Ω, который затем поступает на второй вход фазового детектора 10. В фазовом детекторе 10 измеряется фаза φ спектральной составляющей на частоте 2Ω относительно удвоенного углового положения плоскости поляризации приемной антенны, по которой определяется угол тангажа ξ ЛА. С выхода фазового детектора 10 сигнал поступает на индикатор 11, шкала которого прокалибрована в градусах угла тангажа ξ ЛА.

В 3-см диапазоне длин волн заявляемое устройство измерения угла тангажа ЛА может быть выполнено следующим образом.

В качестве передатчика 1 может использоваться, например, генератор высокочастотных колебаний типа ГЧ-83.

В качестве передающей антенны 2 может быть использована рупорная слабонаправленная в горизонтальной плоскости антенна [9], которая имеет собственную горизонтальную поляризацию.

Приемная антенна 3 может быть выполнена в виде круглого рупора [10], диаграмма направленности которого симметрична в горизонтальной и вертикальной плоскостях.

Вращатель плоскости поляризации 4 может быть выполнен в виде фарадеевского вращателя плоскости поляризации [8], выполненного на основе круглого волновода.

Поляризатор 5 может быть выполнен в виде перехода с волновода круглого сечения на прямоугольный [8].

Задающий генератор 6 может быть выполнен в виде генератора синусоидальных колебаний.

Приемник 7 может быть выполнен по известной схеме с логарифмической амплитудной характеристикой УПЧ [8].

Формирователь опорного сигнала 8 может быть выполнен по известной схеме [7, 8].

Полосовой фильтр 9 может быть выполнен по известной схеме [7].

Фазовый детектор 10 может быть выполнен по известной схеме [8].

Индикатор 11 может быть выполнен в виде стрелочного прибора, шкала которого прокалибрована в градусах угла тангажа ЛА.

По сравнению с широко используемыми средствами измерения угла тангажа ЛА, основанными на применении гироскопических систем ориентации, заявляемые радиотехнические способ и устройство измерения угла тангажа ЛА позволяют избежать постоянного накапливания с течением времени ошибки измерения.

Источники информации, использованные при составлении описания изобретения

1. Александров А.С., Арно Г.Р. и др. Современное состояние и тенденции развития зарубежных средств и систем навигации подвижных объектов военного и гражданского назначения. - Санкт-Петербург, 1994. - 119 с.

2. Пельпор Д.С., Ягодкин В.В. Гироскопические системы. - М.: Высшая школа, 1977. - 216 с.

3. Агаджапов П.А., Воробьев В.Г. и др. Автоматизация самолетовождения и управления воздушным движением. - М.: Транспорт, 1980. - 357 с.

4. Ярлыков М.С. Статистическая теория радионавигации. - М.: Радио и связь, 1985. - 344 с.

5. Корнблит С. СВЧ оптика. Пер. с англ. Под ред. Фролова О.П. - М.: Связь, 1980. - 360 с.

6. Азам Р., Башара П. Эллипсометрия и поляризованный свет. - М: Мир, 1981. - 588 с.

7. Канарейкин Д.Б., Потехин В.А., Шишкин Н.Ф. Морская поляриметрия. - Л.: Судостроение, 1963. - 328 с.

8. Канарейкин Д.Б., Павлов Н.Ф., Потехин В.А. Поляризация радиолокационных сигналов. - М.: «Советское радио», 1966. - 440 с.

9. Дрябкин А.Л. и др. Антенно-фидерные устройства. - М.: «Советское радио», 1974. - 535 с.

10. Жук М.С, Молочков Ю.Б. Проектирование антенно-фидерных устройств. - М.: «Энергия», 1966.

1. Способ измерения угла тангажа летательного аппарата при его движении в известном направлении, отличающийся тем, что из точки с известными координатами излучают горизонтально линейно поляризованные электромагнитные волны, вектор напряженности электрического поля которых совпадает с горизонтальной плоскостью, на борту летательного аппарата приемная антенна, ось симметрии которой перпендикулярна направлению движения летательного аппарата, принимает электромагнитные волны в собственном линейном ортогональном поляризационном базисе, единичные орты которого совпадают с вертикальной и продольной осями летательного аппарата соответственно, причем собственная поляризация приемной антенны линейная и вращается с частотой Ω, на основании принятого сигнала на выходе приемника с логарифмической амплитудной характеристикой и линейным детектором , где с - постоянная величина, учитывающая потенциал передатчика, расстояние от передатчика до летательного аппарата, чувствительность приемника, выделяют из принятого сигнала спектральную составляющую на частоте 2Ω, измеряют ее фазу φ относительно удвоенного углового положения собственной поляризации приемной антенны и определяют угол тангажа ξ летательного аппарата между продольной осью летательного аппарата и горизонтальной плоскостью по формуле:

где φ - фаза спектральной составляющей на частоте 2Ω (в радианах),
+ξ - положительный угол тангажа, когда продольная ось летательного аппарата находится выше горизонтальной плоскости,
-ξ - отрицательный угол тангажа, когда продольная ось летательного аппарата находится выше горизонтальной плоскости.

2. Устройство для измерения угла тангажа летательного аппарата, отличающееся тем, что в точке с известными координатами располагается передатчик, выход которого подключен к входу передающей антенны и расположенные на борту летательного аппарата приемная антенна, выход которой подключен к сигнальному входу вращателя плоскости поляризации, выполненного в виде фарадеевского вращателя плоскости поляризации на основе круглого волновода, а его управляющий вход подключен к выходу задающего генератора, выход вращателя плоскости поляризации подключен к входу поляризатора, выполненного в виде перехода с волновода круглого сечения на прямоугольный, выход поляризатора со стороны прямоугольного волновода подключен к последовательно соединенным логарифмическому приемнику и полосовому фильтру, выход которого подключен к первому входу фазового детектора, выход задающего генератора подключен к входу формирователя опорного сигнала, а его выход подключен ко второму входу фазового детектора, выход фазового детектора подключен к входу индикатора, шкала которого прокалибрована в градусах угла тангажа летательного аппарата, причем центральная частота полосового фильтра и частота опорного сигнала равны удвоенной частоте вращения плоскости поляризации, собственная поляризация передающей антенны горизонтальная, ось симметрии приемной антенны перпендикулярна направлению движения летательного аппарата, собственная поляризация поляризатора горизонтальная и совпадает с продольной осью летательного аппарата, единичные орты собственного линейного ортогонального поляризационного базиса, в котором осуществляется прием электромагнитных волн и измерение угла тангажа, совпадают соответственно с вертикальной и продольной осями летательного аппарата.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при эксплуатации нефтепромыслового оборудования с использованием его радиочастотной идентификации.

Изобретение относится к инструментальным системам захода самолетов на посадку. .

Изобретение относится к контрольно-поисковым средствам и может быть использовано для обнаружения местоположения людей, оказавшихся под завалами, а также для поиска взрывчатых и наркотических веществ.

Изобретение относится к средствам оповещения об аварии, которые подводная лодка выбрасывает из глубины, а надводный корабль, судно сбрасывает за борт для передачи через систему глобальной спутниковой связи по системе КОСПАС-САРСАТ краткого кодированного сообщения.

Изобретение относится к системам связи, а конкретно - к определению местоположения беспроводного устройства связи в системе связи с множественным доступом на основе кодового разделения каналов.

Изобретение относится к системам организации и обеспечения грузоперевозок железнодорожным, морским, автомобильным и авиационным транспортом, включая складирование грузов преимущественно с помощью стандартных крупногабаритных грузовых контейнеров, оснащенных радиочастотными идентификационными метками.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано для построения радиолокационных и навигационных систем. .

Изобретение относится к электронным цепям приемников, используемых в Глобальной Системе Определения Местоположения Абонента. .

Изобретение относится к радионавигации и может использоваться в пилотажно-навигационных системах ориентации летательного аппарата при заходе на посадку по приборам. Достигаемый технический результат - исключение постоянного накапливания с течением времени ошибки измерения, а также расширение функциональных возможностей радионавигационных систем, измеряющих пеленг подвижного объекта, за счет измерения дополнительного навигационного элемента - угла крена подвижного объекта. Сущность поляризационно-фазового способа измерения крена подвижного объекта заключается в том, что из двух точек с известными координатами излучают ортогонально линейно поляризованные электромагнитные волны с равными амплитудами, фазами и длинами волн, на борту подвижного объекта принимают суммарную электромагнитную волну в круговом поляризационном базисе, измеряют разность фаз между ортогонально поляризованными по кругу составляющими правого и левого направления вращения вектора электрического поля и по измеренной разности фаз определяют крен подвижного объекта. Предлагается также система для реализации способа, выполненная определенным образом. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к радионавигации и может использоваться в системах посадки летательных аппаратов по приборам. Технический результат - повышение точности. Для этого из точки с известными координатами излучают горизонтально линейно поляризованные электромагнитные волны, на борту летательного аппарата осуществляют боковой, по отношению к направлению движения летательного аппарата, прием электромагнитных волн и по измеренным амплитудам синфазных ортогонально линейно поляризованных составляющих принятого сигнала определяется угол тангажа. Таким образом осуществляется исключение постоянного накапливания ошибки измерений и нечувствительности к перегрузкам, которые возникают в случае нестационарного режима полета. 2 н.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к радиомаячным системам для обеспечения инструментального захода на посадку и посадки самолетов. Достигаемый технический результат - упрощение аппаратуры, снижение потерь электромагнитной энергии, уменьшение накопления ошибок в амплитудно-фазовом распределении сигналов. Указанный результат достигается за счет того, что двухчастотный курсовой радиомаяк (КРМ) содержит передатчик узкого канала (УК), передатчик широкого канала (ШК), антенную решетку (АР), состоящую в первом варианте КРМ из N пар (N≥1) излучающих элементов (ИЭ): N левых ИЭ и N правых ИЭ (относительно продолжения оси взлетно-посадочной полосы), АР с нечетным числом 2N+1 (N≥1) излучающих элементов (ИЭ), а также: N левых ИЭ, N правых ИЭ и центрального ИЭ во втором варианте КРМ, N трехдецибельных квадратурных направленных ответвителей, N фазовращателей на 90° во втором варианте КРМ, первый и второй направленные ответвители (НО), первый фазовращатель на 90° и второй фазовращатель на 90° в первом варианте и первый фазовращатель на 90° и второй фазовращатель на 180° во втором варианте, делитель мощности сигнала "боковые частоты", делитель мощности сигнала "боковые частоты плюс несущая". 2 н.п. ф-лы, 16 ил., 5 табл.

Изобретение относится к области радиосвязи. Техническим результатом является снижение сложности и энергопотребления радиомаяка с использованием функциональных возможностей системы тревожного оповещения для прямого определения позиционирования, не прибегая к использованию приемника GNSS или ограничивая его использование. Указанный технический результат достигается тем, что определяют моменты TRi приема сообщения, предназначенного для нескольких спутников-ретрансляторов (102a, 102b, 102c, 102d, 102e) на средней околоземной орбите (МЕО) в зоне видимости упомянутого устройства, принимающих упомянутое сообщение и передающих его на средства обработки, упомянутыми спутниками-ретрансляторами; определяют псевдорасстояния Di между устройством (101), передающим сигнал, и упомянутыми спутниками, проводят поиск и прием минимального числа N спутниковых радионавигационных сигналов, определяют временную разницу между передачей упомянутых радионавигационных сигналов и их приемом упомянутым устройством (101), передают упомянутым устройством (101) эту временную разницу в упомянутом сообщении, определяют положение упомянутого устройства на основании, по меньшей мере, упомянутых псевдорасстояний Di и координат позиционирования упомянутых спутников-ретрансляторов. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 2 ил.
Наверх