Линейный индукционный ускоритель с двумя разнополярными импульсами



Линейный индукционный ускоритель с двумя разнополярными импульсами
Линейный индукционный ускоритель с двумя разнополярными импульсами

 


Владельцы патента RU 2522993:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" (RU)

Изобретение относится к ускорительной технике и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов. Линейный индукционный ускоритель содержит индукционную систему (1) в виде набора ферромагнитных сердечников, охваченных витками намагничивания с объединенными выводами (2) с каждой стороны сердечников, магнитный коммутатор, магнитный импульсный генератор (3), состоящий из последовательных контуров сжатия, каждый из которых образован конденсатором и дросселем насыщения, и имеющий заземленный и потенциальный выводы, к которым подсоединен дроссель насыщения (8), а к потенциальному выводу подключен один из трех электродов двойной формирующей линии (4). Второй электрод двойной формирующей линии (4) одним концом подключен к заземленному выводу магнитного импульсного генератора, а между другим концом этого электрода и одним из выводов витков намагничивания индукционной системы включен магнитный коммутатор (9). Между третьим электродом (7) двойной формирующей линии (4) и вторым выводом витков намагничивания (2) индукционной системы (1) включена одинарная формирующая линия (10). Между точкой соединения двойной (4) и одинарной (10) формирующих линий и точкой соединения магнитного коммутатора (9) и индукционной системы (1) включен дополнительный дроссель насыщения (11). Технический результат - снижение потерь энергии и повышение надежности за счет уменьшения числа элементов в схеме. 2 ил.

 

Изобретение относится к ускорительной технике и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Источники мощных ионных пучков применяются для исследований в области управляемого термоядерного синтеза, а также в области материаловедения, например, для имплантации и отжига полупроводников, модификации свойств металлов и сплавов. В основу работ по технологическому применению мощных ионных пучков был положен подход с использованием взрывной электронной эмиссия для создания плотной плазмы необходимого состава непосредственно в диоде. Первый отрицательный импульс напряжения от высоковольтного генератора, прикладываемый к потенциальному электроду (аноду), служит для образования плазмы, второй же, положительный импульс, является ускоряющим. К моменту прихода положительного импульса напряжения плазма на аноде диода уже будет создана. К настоящему времени для получения ионных пучков разработано несколько типов ускорителей, принципиально не отличающихся, но имеющих разные выходные параметры. Все ускорители выполнены по одинаковой блок-схеме: генератор импульсных напряжений Аркадьева-Маркса, модифицированная двойная формирующая линия с газовыми разрядниками, работающими на самопробое, зарядная индуктивность, установленная перед диодом, магнитоизолированный диод [Ремнев Г.Е. и др. Источники мощных ионных пучков для практического применения. // Известия ВУЗов, Физика, 1998, №4, Приложение, с.92-111]. Пауза между отрицательным и положительным импульсами напряжения регулируется межэлектродными зазорами и давлением газа в разрядниках. В общем импульсы напряжения отрицательной и положительной полярности у разных ускорителей имеют амплитуды 100-400 кВ с задержкой между ними 100-300 нс, при этом ионный ток, формируемый ионным диодом, достигает 1,5-3,6 кА длительностью 80-300 нс, при частоте следования импульсов от одиночных до 40 Гц.

Недостатки таких источников мощных ионных пучков связаны с использованием газовых разрядников: низкая частота повторения импульсов, низкая стабильность амплитудно-временных параметров импульсов напряжения и временной разброс длительности паузы между импульсами, малый ресурс работы разрядников из-за эрозии электродов, необходимость периодической ревизии разрядников. Указанные недостатки снижают эффективность применения подобных источников ионных пучков для технологических целей.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому устройству является конструкция линейного индукционного ускорителя [Винтизенко И.И. Линейный индукционный ускоритель для технологических целей. Патент РФ на изобретение №2242851. Опубл. 20.12.2004, БИПМ №35]. Данный линейный индукционный ускоритель (ЛИУ) построен на магнитных элементах и имеет магнитный импульсный генератор (МИГ) с двумя параллельными каналами звеньев сжатия. Первый основной канал способствует формированию отрицательного импульса, а второй дополнительный - положительного с задержкой между импульсами. Устройство структурно содержит ферромагнитную индукционную систему, двухканальный магнитный импульсный генератор, формирующую линию, магнитный коммутатор, дроссель насыщения. Индукционная система состоит из последовательно установленных ферромагнитных сердечников, охваченных витками намагничивания. Формирующая линия представляет собой чередующиеся наборы изолированных друг от друга трех электродов (потенциальных, промежуточных и земляных) и является фактически двойной формирующей линией (ДФЛ). К выводам витков намагничивания индукционной системы подключены потенциальные и земляные электроды ДФЛ. Противоположные концы земляных электродов ДФЛ через виток намагничивания магнитного коммутатора соединены с землей. Промежуточные электроды подключены к высоковольтным выводам первого и второго каналов МИГ, а также посредством витка намагничивания дросселя насыщения соединены с землей ЛИУ.

Принципиальным отличием от описанной выше конструкции источника питания для получения мощных ионных пучков является использование магнитного коммутатора формирующей линии. Магнитный коммутатор представляет собой одновитковый дроссель насыщения с сердечником из ферромагнитного материала. Такой коммутатор способен с неограниченным ресурсом коммутировать ток величиной сотни килоампер в наносекундном диапазоне длительностей с частотой в единицы килогерц. Однако, чтобы магнитный коммутатор имел малую индуктивность, требуется осуществить зарядку формирующей линии за время не более нескольких сотен наносекунд от магнитного импульсного генератора.

Магнитный импульсный генератор представляет собой последовательность звеньев сжатия энергии (LC-контуров) с увеличивающейся собственной частотой [Меерович А.А. и др. Магнитные генераторы импульсов // М.: Сов. радио, 1968, 476 с.]. Каждое звено сжатия состоит из конденсатора Ck и дросселя насыщения Lk. Емкости конденсаторов звеньев С1, С2,…,CN обычно равны между собой. Но каждый следующий дроссель насыщения Lk по сравнению с предыдущим Lk-1 имеет меньшее число витков обмотки и (или) меньшее число сердечников (площадь сечения), т.е. меньшую индуктивность обмотки при насыщенном состоянии сердечников. При передаче энергии от одного звена сжатия МИГ к другому происходит компрессия энергии: увеличивается передаваемая мощность за счет сокращения времени процессов заряда и разряда конденсаторов. Это позволяет заряжать формирующую линию от последнего звена сжатия МИГ за время в сотни наносекунд. В устройстве прототипе МИГ состоит из двух параллельных каналов, имеющих не менее двух звеньев сжатия и подключенных к двойной формирующей линии. МИГ предназначен для поочередного заряда формирующей линии.

Для нормальной работы указанного ЛИУ необходимо предварительно перевести сердечники всех дросселей насыщения в двух каналах МИГ, магнитного коммутатора и индукционной системы в состояние обратного насыщения. Это осуществляется с помощью двух независимых источников тока размагничивания. С помощью одного из них размагничиваются сердечники дросселей насыщения МИГ, с помощью второго - сердечники индукционной системы и магнитного коммутатора.

Преимущество известного ЛИУ перед представленными аналогами с газовыми разрядниками заключается в возможности формирования на нагрузке двух разнополярных импульсов с высокой частотой повторения рабочих циклов и большой ресурс работы без проведения профилактических мероприятий.

Основным недостатком данного устройства являются большие потери энергии в магнитном импульсном генераторе, построенном по двухканальной схеме передачи энергии. С увеличением числа каналов растет число звеньев сжатия энергии и их элементов, увеличиваются габариты и вес МИГ и ускорителя в целом. В то же время в устройстве с двухканальным магнитным импульсным генератором увеличение габаритов и веса ускорителя происходит не только из-за количественного увеличения звеньев сжатия и их элементов, но и за счет необходимого значительного увеличения объема сердечников дросселей относительно расчетного значения при распределении общего объема по звеньям. Кроме того, для построения двухканального МИГ необходимо использовать два отдельных цилиндрических корпуса (бака), поскольку размещение двух линий тороидальных сердечников дросселей в одном цилиндрическом либо в прямоугольном корпусе ведет к малому коэффициенту заполнения по объему бака. В любом случае увеличиваются габариты и вес МИГ и ускорителя в целом не пропорционально объему и габаритам элементов дополнительного канала МИГ, увеличивается и требуемое количество охлаждающей жидкости (трансформаторного масла). Все это ведет к дополнительному увеличению габаритов и веса установки. С увеличением габаритов и веса установки потери энергии в ней возрастают, усложняется конструкция, надежность работы падает. Потери энергии складываются в основном из потерь при перемагничивании сердечников дросселей, которые всегда пропорциональны объему сердечников, потерь в конденсаторах, потерь в обмотках дросселей и потерь в соединительных проводниках [Меерович А.А. и др. Магнитные генераторы импульсов // М.: Сов. радио, 1968, с.72-77, 183, 190-192, 197, 206-213].

Дополнительные потери энергии в МИГ оказывают большое влияние и на технические характеристики ускорителя, поскольку сопровождаются дополнительными тепловыделениями в элементах конструкции, ростом температуры охлаждающей жидкости (трансформаторного масла) и, как следствие, необходимостью снижения рабочей частоты ускорителя либо уменьшения количества импульсов в пакетном режиме.

Кроме того, при параллельном соединении k-x звеньев необходимо применять дополнительные меры по развязке каналов и их синхронизации. Например, в случае разветвления на два канала желательно использовать вспомогательный дроссель, который выравнивает зарядные токи конденсаторов и изолирует их друг от друга [Меерович А.А. и др. Магнитные генераторы импульсов // М.: Сов. радио, 1968, с.37, 38].

Разработка объектов с расчетом на применение наиболее надежных и экономичных схем магнитных импульсных генераторов, таких как одноканальная схема первого вида, может существенно улучшить технические характеристики всего разрабатываемого устройства [Меерович А.А. и др. Магнитные генераторы импульсов // М.: Сов. радио, 1968, с.181].

Задачей предлагаемого изобретения является создание надежного и эффективного линейного индукционного ускорителя с двумя разнополярными импульсами.

Технический результат заключается в снижении потерь энергии и повышении надежности за счет уменьшения числа элементов в схеме и, соответственно, снижения габаритов и веса ускорителя при построении магнитного импульсного генератора с одним каналом звеньев сжатия.

Указанный технический результат достигается тем, что линейный индукционный ускоритель с двумя разнополярными импульсами, содержащий, как и прототип, индукционную систему в виде набора ферромагнитных сердечников, охваченных витками намагничивания, выводы которых соединены между собой с каждой стороны сердечников, магнитный коммутатор, магнитный импульсный генератор, состоящий из последовательных контуров сжатия, каждый из которых образован конденсатором и дросселем насыщения, и имеющий заземленный и потенциальный выводы, к которым подсоединен дроссель насыщения, а к потенциальному выводу подключен один из трех электродов двойной формирующей линии, отличается от прототипа тем, что второй электрод двойной формирующей линии одним концом подключен к заземленному выводу магнитного импульсного генератора, а между другим концом этого электрода и одним из выводов витков намагничивания индукционной системы включен магнитный коммутатор, при этом между третьим электродом двойной формирующей линии и вторым выводом витков намагничивания индукционной системы включена одинарная формирующая линия и причем между точкой соединения двойной и одинарной формирующих линий и точкой соединения магнитного коммутатора и индукционной системы включен дополнительный дроссель насыщения.

Изобретение иллюстрируется графическим материалом, где изображено:

Фиг.1 - Принципиальная электрическая схема устройства, где обозначено: 1 - ферромагнитная индукционная система, 2 - выводы витков намагничивания сердечников индукционной системы 1, 3 - магнитный импульсный генератор (в общем виде), состоящий из конденсаторов и дросселей насыщения звеньев сжатия C1-L1, C2-L2,…,CN-LN, 4 - двойная формирующая линия с емкостями секций СФ1 и СФ2, 5 - первый электрод двойной формирующей линии 4, 6 - второй электрод двойной формирующей линии 4, 7 - третий электрод двойной формирующей линии 4, 8 - дроссель насыщения LN+1, 9 - магнитный коммутатор LK, 10 - одинарная формирующая линия с емкостью СД, 11 - дополнительный дроссель насыщения LД, 12 - омический эквивалент нагрузки RH.

Фиг.2 - Выходные импульсы напряжения -UH (+UH) и тока -IH (+IH) разной полярности на омической нагрузке RH в примере реализации предлагаемого устройства при одном срабатывании его первичного источника питания.

Устройство содержит индукционную систему 1, состоящую из ряда последовательно установленных тороидальных ферромагнитных сердечников. Ферромагнитные сердечники охвачены витками намагничивания. Выводы витков намагничивания 2 объединены с обеих сторон ферромагнитных сердечников. Магнитный импульсный генератор 3, выполненный из последовательных контуров Ci-Li где Сi - конденсатор емкостью Сi, Li - дроссель насыщения с индуктивностью обмотки Li, где i от 1 до N. Двойную формирующую линию 4 с емкостями секций СФ1 и СФ2, имеющую три электрода: первый 5, второй 6 и третий 7. Концы первого 5 и второго 6 электродов двойной формирующей линии 4 подключены соответственно к потенциальному и заземленному выводам магнитного импульсного генератора 3. Параллельно электродам 5 и 6 двойной формирующей линии 4 к выводам магнитного импульсного генератора 3 подсоединен дроссель насыщения LN+1 8. Между противоположным концом второго электрода 6 двойной формирующей линии 4 и одним из выводов витков намагничивания 2 индукционной системы 1 включен магнитный коммутатор LK 9, а между третьим электродом 7 двойной формирующей линии 4 и вторым выводом витков намагничивания 2 индукционной системы 1 включена одинарная формирующая линия СД 10, причем между точкой соединения двойной формирующей линии 4 и одинарной формирующей линии СД 10 и точкой соединения магнитного коммутатора LК 9 и первого вывода витков намагничивания 2 индукционной системы 1 включен дополнительный дроссель насыщения LД 11. К выводам вторичного контура индукционной системы 1 подключена нагрузка RH 12.

Устройство работает следующим образом. Первоначально от внешних источников малой мощности (не показаны) производится размагничивание сердечников дросселей насыщения L1-LN магнитного импульсного генератора 3, дросселя насыщения LN+1 8, магнитного коммутатора LK 9 и индукционной системы 1. В требуемый момент времени первичный источник питания С0 (не показан) разряжается на конденсатор С1 через импульсный трансформатор при включении тиристорного коммутатора. При заряде конденсатора C1 к виткам обмотки дросселя насыщения L1 прикладывается разность потенциалов UC1, вызывающая протекание тока намагничивания по обмотке и перемагничивание сердечника дросселя насыщения L1. Величина потокосцепления ψ1 дросселя L1 выбирается такой, чтобы к моменту окончания заряда конденсатора С1 сердечник дросселя L1 перешел в насыщенное состояние:

ψ 1 = W 1 S 1 Δ B ,    (1)

где W1 и S1 - число витков и площадь поперечного сечения ферромагнитного сердечника дросселя насыщения L1,

ΔВ - приращение индукции (для пермаллоя марки 50НП ΔВ=2,5Т).

При насыщении сердечника дросселя L1 его магнитная проницаемость уменьшается от µ≈105 до µ→1 и индуктивность обмотки дросселя падает до величины индуктивности воздушной обмотки. Вследствие этого конденсатор С1 начинает разряжаться на конденсатор С2 через обмотку дросселя L1 в интервале времени

Δ t 1 = L 1 C 1 C 2 C 1 + C 2 π .   (2)

Индуктивность обмотки дросселя L1 в насыщенном состоянии сердечника равна:

L 1 = μ 0 2 π W 1 2 a 1 ln D 1 d 1 ,      (3)

где µ0 - магнитная проницаемость ферромагнитного материала сердечника;

W1 - число витков обмотки;

D1 и d1 - внешний и внутренний диаметры обмотки;

а1 - аксиальный размер обмотки.

При заряде конденсатора C2 к обмотке дросселя L2 прикладывается нарастающее напряжение [Гинзбург С.Г. Методы решения задач по переходным процессам в электрических цепях // М.: Высш. шк., 1967, с.93]:

U C 2 = C 1 C 1 + C 2 U C 1 ( 1 cos ω 0 t ) ,     (4)

где ω 0 = C 1 + C 2 L 1 C 1 C 2 - частота собственных колебаний контура.

Величина потокосцепления ψ2 дросселя L2 должна быть достаточной, чтобы завершить разряд конденсатора С1 на конденсатор С2, т.е. соответствовать следующему условию:

ψ 2 = U с р .2 Δ t 1 = W 2 S 2 Δ B ,    (5)

где U с р . 2 U C 2 C 1 C 1 + C 2 - среднее значение напряжения на обмотке дросселя L2 в интервале времени (0, π);

W2 и S2 - число витков и площадь поперечного сечения ферромагнитного сердечника дросселя насыщения L2.

При насыщении дросселя L2 начинается разряд конденсатора C2 и заряд конденсатора СN через индуктивность обмотки дросселя L2. Временной интервал этого процесса ограничен величиной потокосцепления ψN дросселя насыщения LN и средним значением напряжения, приложенного к обмотке дросселя LN, т.е.

Δ t 2 = L 2 C 2 C N C 2 + C N π = ψ N U с р . N ,      ( 6 )

ψ N = W N S N Δ B ,       ( 7 )

где U с р . N U C N C 2 C 2 + C N - среднее значение напряжения на обмотке дросселя LN в интервале времени (0, π);

WN и SN - число витков и площадь поперечного сечения ферромагнитного сердечника дросселя насыщения LN.

Индуктивность обмотки дросселя L2 в насыщенном состоянии сердечника равна:

L 2 = μ 0 2 π W 2 2 a 2 ln D 2 d 2 ,       ( 8 )

где W2 - число витков обмотки дросселя L2;

D2 и d2 - внешний и внутренний диаметры обмотки;

а2 - аксиальный размер обмотки.

Разряд емкости конденсатора СN и заряд емкостей СФ1 и СФ2 двойной формирующей линии 4, включенных в этот момент времени в схеме параллельно, происходит после насыщения дросселя LN (дроссель LN+1 8 в это время ненасыщен) по двум контурам. Емкость секции СФ1 формирующей линии 4 заряжается через индуктивность обмотки насыщенного дросселя LN, а емкость секции СФ2 формирующей линии 4 заряжается через индуктивность обмотки дросселя LN, индуктивность обмотки LК магнитного коммутатора 9 в насыщенном состоянии и индуктивность обмотки LД дополнительного дросселя 11 в насыщенном состоянии. Временной интервал передачи энергии при этом будет равен:

Δ t N = L N C N ( С Ф 1 + С Ф 2 ) C N + С Ф 1 + С Ф 2 π = ψ N + 1 U с р . Ф = W N + 1 S N + 1 Δ B U с р . Ф ,     (9)

где ψN+1=WN+1·SN+1·ΔВ - потокосцепление дросселя насыщения LN+1 8;

WN+1 и SN+1 - число витков и площадь поперечного сечения ферромагнитного сердечника дросселя LN+1 8;

U с р . Ф U С Ф 1 С Ф 2 C N C N + С Ф 1 + С С Ф 2 - среднее действующее напряжение, приложенное к обмотке дросселя LN+1 8.

Индуктивность обмотки дросселя LN в насыщенном состоянии сердечника равна:

L N = μ 0 2 π W N 2 a N ln D N d N ,       ( 10 )

где WN - число витков обмотки дросселя LN, DN;

dN - внешний и внутренний диаметры обмотки;

aN - аксиальный размер обмотки.

Для полной передачи энергии из конденсаторов звеньев сжатия магнитного импульсного генератора 3 в формирующую линию 4 следует выбирать их емкости в соотношении С12=…=СN=2СФ1=2СФ2=С. В этом случае (без учета потерь) величины зарядного напряжения на С1, С2,…,СN, СФ1 и СФ2 (включенных параллельно) будут равны.

При заряде емкости СФ2 формирующей линии 4 зарядный ток протекает по обмоткам магнитного коммутатора LК 9 и дополнительного дросселя LД 11, при этом их сердечники дополнительно размагничиваются. К магнитному коммутатору LК 9 напряжение в это время не прикладывается, так как по отношению к нему емкости СФ1 и СФ2 заряжаются встречно.

В процессе заряда под действием напряжения на емкости СФ1 формирующей линии 4 сердечник дросселя насыщения LN+1 8 начнет перемагничиваться. Срабатывание дросселя LN+1 8 при его насыщении происходит в тот момент времени, когда ток ICN=IСФ1+IСФ2 в цепи разряда емкости СN и заряда емкостей СФ1 и СФ2 упадет до нуля. В это время начинается процесс перезаряда емкости секции СФ1 формирующей линии 4 через индуктивность обмотки LN+1 дросселя 8, который приводит к изменению полярности емкости СФ1 на противоположную и включению емкостей СФ1 и СФ2 последовательно. Суммарная емкость двойной формирующей линии 4 при этом уменьшится в 4 раза по отношению к их параллельному включению (С4=0,5 СФ1=0,5 СФ2), а напряжение на противоположных (втором и третьем) электродах 6 и 7 двойной формирующей линии 4 к концу процесса перезаряда удвоится (без учета потерь) по сравнению с зарядным напряжением. Интервал времени перезаряда ΔtФ1 емкости СФ1 будет равен:

Δ t Ф 1 = L N + 1 С Ф 1 π .       ( 11 )

Индуктивность обмотки LN+1 дросселя 8 в насыщенном состоянии сердечника равна:

L N + 1 = μ 0 2 π W N + 1 2 a N + 1 ln D N + 1 d N + 1 ,       ( 12 )

где WN+1 - число витков обмотки;

DN+1 и dN+1 - внешний и внутренний диаметры обмотки;

aN+1 - аксиальный размер обмотки.

Нарастающее напряжение на последовательно включенных емкостях СФ1 и СФ2 формирующей линии 4 прикладывается к обмотке магнитного коммутатора LК 9. Через обмотку магнитного коммутатора начинает протекать ток намагничивания. Величину потокосцепления ψК магнитного коммутатора 9 следует выбирать из следующего условия: сердечник магнитного коммутатора должен насытиться в момент окончания перезаряда емкости СФ1 формирующей линии 4, т.е. должно выполняться условие

ψ К = W К S К Δ B L N + 1 С Ф 1 π U с р . Ф 1 Ф 2 ,                ( 13 )

где WK и SK - число витков обмотки и площадь поперечного сечения ферромагнитных сердечников магнитного коммутатора 9;

Ucp.Ф1-Ф2=0,5(UСФ1+UСФ2) - среднее напряжение, приложенное к виткам обмотки магнитного коммутатора 9 при перезаряде емкости СФ1 и включении последовательно емкостей СФ1 и СФ2;

UСФ1 и UСФ2 - амплитудное значение зарядного напряжения емкостей СФ1 и СФ2.

После насыщения сердечника магнитного коммутатора LК 9 включенные последовательно емкости СФ1 и СФ2 формирующей линии 4 начнут разряжаться через обмотку магнитного коммутатора LК 9 на витки намагничивания индукционной системы 1 и емкость СД одинарной формирующей линии 10. Дополнительный дроссель LД 11 находится в это время в ненасыщенном для рабочего тока состоянии. Эквивалентной для данного процесса является схема разряда заряженного конденсатора с емкостью С=0,5СФ1=0,5СФ2 и начальным напряжением U=UСФ1+UСФ2 на цепь из второго конденсатора с емкостью СД, индуктивности контура LP1 и сопротивления R [Гинзбург С.Г. Методы решения задач по переходным процессам в электрических цепях // М.: Высш. шк., 1967, с.93, 94]. В случае апериодического процесса величина максимального тока IR1 в контуре и напряжение заряда UСД емкости формирующей линии СД определяются выражениями:

I R 1 = U С Ф 1 + U С Ф 2 2 a L P 1 ( exp P 1 t exp P 2 t ) ;

U С Д = 0,5 С Ф 1 0,5 С Ф 1 + С Д ( U С Ф 1 + U С Ф 2 ) + 0,5 С Ф 1 2 a ( 0,5 С Ф 1 + С Д ) ( U С Ф 1 + U С Ф 2 ) ( P 2 exp P 1 t + P 1 exp P 2 t ) ;

P1=-b+a; P2=-b-a; b = R 2 L P 1 ; a = b 2 1 L P 1 C Э ; C Э = 0,5 С Ф 1 С Д 0,5 С Ф 1 + С Д ,       ( 14 )

где 0,5СФ1 - эквивалентная емкость последовательно включенных емкостей СФ1 и СФ2 формирующей линии 4 при условии их равенства СФ1Ф2;

UСФ1+UСФ2 - напряжение разряда последовательно включенных емкостей СФ1 и СФ2, равное сумме их зарядных напряжений;

R=RH/n2 - приведенное к первичной стороне сопротивление нагрузки;

RH - сопротивление нагрузки;

n - число сердечников индукционной системы 1 линейного индукционного ускорителя;

LP1=LK+LR+LS+LФ+LМ1 - индуктивность разрядной цепи;

LK - индуктивность обмотки магнитного коммутатора 9 в насыщенном состоянии сердечника;

LR - индуктивность нагрузки RH, приведенная к первичной цепи;

LS - индуктивность рассеяния индукционной системы 1;

LФ - индуктивность формирующих линий 4 и 10 с емкостями СФ1, СФ2 и СД;

LМ1 - индуктивность монтажа контура разряда.

Индуктивность обмотки LK магнитного коммутатора 9 в насыщенном состоянии сердечника будет равна:

L K = μ 0 2 π W K 2 a K ln D K d K ,           ( 15 )

где WK - число витков обмотки;

DK и dK - внешний и внутренний диаметры обмотки;

аK - аксиальный размер обмотки.

Ток заряда емкости СД одновременно является перемагничивающим током индукционной системы 1, способствующим формированию в нагрузке RH 12 первого импульса напряжения отрицательной полярности, длительность τ1 которого определяется:

τ 1 = L P 1 0,5 С Ф 1 С Д 0,5 С Ф 1 + С Д π .           ( 16 )

Для эффективной передачи энергии следует выбирать емкости формирующих линий в соотношении 0,5CФ1=0,5CФ2=CД. В этом случае величина напряжения заряда емкости СД одинарной формирующей линии 10 будет близка к величине зарядного напряжения последовательно включенных емкостей СФ1 и СФ2 двойной формирующей линии 4.

После передачи энергии из емкостей CФ1 и СФ2 двойной формирующей линии 4 в нагрузку RH 12 и в емкость СД одинарной формирующей линии 10 последняя остается заряженной до тех пор, пока дополнительный дроссель LД 11 не перейдет в насыщенное состояние. Величина потокосцепления ψД дросселя LД 11 определяет временную задержку между первым (отрицательным) и вторым (положительным) импульсами в нагрузке RH 12 и вычисляется по выражению:

ψ Д = U с р . Д ( τ 1 + Δ t И ) = W Д S Д Δ B ,                   ( 17 )

где Uср.Д=UСД/2 - среднее действующее напряжение, приложенное к виткам обмотки дополнительного дросселя LД 11;

UСД - амплитудное значение напряжения на емкости СД;

ΔtИ - интервал времени задержки между разнополярными импульсами в нагрузке RH 12, который задается в техническом задании на проектирование устройства;

WД и SД - число витков и площадь поперечного сечения сердечника дополнительного дросселя LД 11.

Нарастающим напряжением на емкости СД одинарной формирующей линии 10 дополнительный дроссель LД 11 перемагничивается. После временной паузы ΔtИ дроссель LД 11 срабатывает и в витки намагничивания индукционной системы 1 вводится обратный ток (ток разряда емкости СД) и энергия емкости СД переводится в нагрузку. Максимальная величина разрядного тока IR2 емкости СД одинарной формирующей линии 10 через обмотку дополнительного дросселя насыщения LД 11 и витки намагничивания индукционной системы 1 на омическую нагрузку R 12 в момент времени t1 определяется следующими соотношениями [Гинзбург С.Г. Методы решения задач по переходным процессам в электрических цепях // М.: Высш. шк., 1967, с.63-65]:

I R 2 = U С Д 2 a L P 2 ( exp P 1 t + exp P 2 t ) ;

P 1,2 = R 2 L P 2 ± R 2 4 L P 2 2 1 L Р 2 C Д ;

2a=P1-P2; t 1 = 1 2 a ln P 2 P 1 .     ( 18 )

где LP2=LД+LR+LS+LФД+LМ2 - индуктивность разрядного контура;

LД - индуктивность обмотки дополнительного дросселя насыщения 11 в насыщенном состоянии сердечника;

LR - индуктивность нагрузки 12, приведенная к первичной цепи;

LS - индуктивность рассеяния индукционной системы 1;

LФД - индуктивность одинарной формирующей линии 10 с емкостью СД;

LМ2 - индуктивность монтажа контура разряда.

Индуктивность обмотки LД дросселя 11 в насыщенном состоянии сердечника равна:

L Д = μ 0 2 π W Д 2 a Д ln D Д d Д ,                   ( 19 )

где WД - число витков обмотки;

DД и dД - внешний и внутренний диаметры обмотки;

аД - аксиальный размер обмотки.

При этом в нагрузке RH 12 формируется импульс напряжения положительной полярности, длительность которого τ2 определяется:

τ 2 = L P 2 C Д π .                                     ( 20 )

Таким образом, схемная реализация двухконтурной передачи энергии в предлагаемом линейном индукционном ускорителе от двойной формирующей линии 4 к индукционной системе 1 с использованием одинарной формирующей линии СД 10 и дополнительного дросселя насыщения LД 11 позволяет получать в нагрузке RH два разнополярных импульса напряжения с временным интервалом подачи ΔtИ и высокой частотой следования рабочих циклов, достигающих нескольких килогерц. Причем полярность импульсов в паре может меняться на противоположную простым переключением выходных клемм первичного источника питания. Первый импульс в нагрузке RH формируется при передаче энергии из двойной формирующей линии 4 к индукционной системе 1 и одинарной формирующей линии СД 10 (ее заряду), а второй (инвертированный) - при передаче энергии из одинарной формирующей линии СД 10 (ее разряду) к индукционной системе 1. В процессе работы зарядные и разрядные токи формирующих линий 4 и 10, благодаря разным направлениям протекания, автоматически производят перемагничивание сердечников магнитного коммутатора LК 9, дополнительного дросселя насыщения LД 11 и индукционной системы 1, что исключает необходимость применения посторонних источников размагничивания в рабочем цикле. При таком схемном построении конечного узла передачи энергии из формирующих линий 4 и 10 в нагрузку RH 12 (через индукционную систему 1) отпадает необходимость использования двухканального магнитного импульсного генератора. Обычно двухканальные схемы магнитных генераторов применяются для получения таких выходных параметров, которые не могут быть получены в одноканальном варианте генератора. Однако в предлагаемом линейном индукционном ускорителе путем использования одноканального магнитного импульсного генератора 3 в совокупности с двойной формирующей линией 4, магнитным коммутатором LK 9 и двумя дополнительными элементами - одинарной формирующей линией СД 10 и дросселем насыщения LД 11, включенными перед индукционной системой 1, удается получать в нагрузке RH два разнополярных импульса с требуемой временной задержкой ΔtИ между ними при одном срабатывании первичного источника питания. При этом из-за меньшего числа элементов, чем в устройстве прототипе с двухканальным магнитным генератором, значительно снижаются потери энергии в процессе ее компрессии, что является очень важным фактором повышения эффективности и надежности предлагаемого ускорителя в высокочастотном режиме работы.

Дополнительным положительным эффектом является то, что в данной одноканальной схеме устройства отсутствует необходимость осуществлять синхронизацию каналов, что обеспечивает высокую стабильность амплитуды, длительности выходных импульсов и временного интервала между импульсами.

Пример реализации устройства. Основными узлами линейного индукционного ускорителя являются индукционная система 1, магнитный импульсный генератор 3, двойная формирующая линия 4, магнитный коммутатор LK 9, дроссель насыщения LN+1 8, служащий для перезаряда двойной формирующей линии 4, одинарная формирующая линия СД 10, обеспечивающая процесс инвертирования импульсов в нагрузке RH при заряде и разряде емкости СД, дополнительный дроссель насыщения LД 11, предназначенный для создания требуемой временной паузы ΔtИ между отрицательным и положительным импульсами и переключения заряженной формирующей линии СД 10 на витки намагничивания индукционной системы 1.

Конструктивное исполнение элементов ЛИУ следующее. Индукционная система 1 состоит из 14 тороидальных ферромагнитных сердечников прямоугольного сечения размером К380×150×25 (внешний диаметр - внутренний диаметр - ширина в мм), изготовленных из пермаллоевой ленты марки 50 НП толщиной 0,01 мм, коэффициент заполнения сердечников сталью равен 0,8. На каждом сердечнике (индукторе) размещен 1 виток намагничивания. Три звена сжатия магнитного импульсного генератора 3 содержат сборки параллельно-последовательно включенных конденсаторов типа К75-74 (0,1 мкФ, 40 кВ и 0,047 мкФ, 40 кВ) с суммарной емкостью С1=0,3 мкФ, С2=0,25 мкФ, C3=0,24 мкФ и дроссели насыщения L1, L2 и L3, имеющие сердечники из пермаллоя марки 50 НП. Емкость каждого следующего звена сжатия в данном ускорителе выбирается несколько меньше емкости предыдущего. В результате компенсируется уменьшение напряжения в звеньях из-за активных потерь при передаче энергии. Этот метод используется и при выборе величины емкостей параллельно включенных секций СФ1 и СФ2 двойной формирующей линии 4 относительно емкости конденсатора С3 последнего звена сжатия магнитного импульсного генератора 3. Формирующие линии 4 и 10 состоят из наборов полосковых медных электродов с межслойной изоляцией из синтофлекса и имеют емкость СФ1Ф2=0,1 мкФ и СД=0,05 мкФ. Конструктивно формирующие линии 4 и 10 для компактности устройства намотаны снаружи сердечников индукционной системы 1. Дроссель L1 выполнен из шести сердечников размером К250×110×25 (толщина ленты 0,02 мм) и имеет тринадцать витков обмотки. Дроссель L2 содержит также шесть сердечников К250×110×25, но число витков обмотки равно четырем. Дроссель L3 изготовлен из пяти сердечников размером К420×220×25 (лента толщиной 0,01 мм) и имеет один виток. Дроссель насыщения LN+1 8, включенный параллельно выходу магнитного импульсного генератора 3 и выводам электродов 5 и 6 формирующей линии 4 с емкостью секции СФ1=0,1 мкФ, содержит один сердечник размером К380×150×25, обмотка имеет один виток. Магнитный коммутатор LK 9 выполнен из одного сердечника типа К420×150×25 (пермаллоевая лента 50 НП толщиной 0,01 мм) с одновитковой обмоткой. Дополнительный дроссель LД 11 изготовлен из двух сердечников К380×150×25, обмотка имеет один виток. Все эти элементы высоковольтного модуля линейного индукционного ускорителя размещены в цилиндрическом корпусе из нержавеющей стали с внутренним диаметром 670 мм и заполненном трансформаторным маслом.

Для исследования работы предлагаемого линейного индукционного ускорителя с указанными выше параметрами элементов была принята за основу схема моделирования, разработанная ранее для ЛИУ 04/6 [Мащенко А.И. Оптимизация параметров линейного индукционного ускорителя с магнитной коммутацией энергии // Известия ВУЗов, Физика, 2010, №10/2, с.82-85]. При напряжении первичного источника питания, равном 2 кВ, в расчетах были получены следующие значения напряжений на конденсаторах звеньев сжатия МИГ и формирующих линиях: UC1=57,9 кВ, UC2=58 кВ, UC3=54 кВ, UСФ1+UСФ2=106,7 кВ, UСД=85,3 кВ. Параметры выходных разнополярных импульсов в омической нагрузке RH=100 Ом (Фиг.2): отрицательный - амплитуда тока составляет 3,2 кА при напряжении 320 кВ, длительность импульса по основанию равна 115 нс; положительный - амплитуда тока 4,7 кА при напряжении 470 кВ, длительность по основанию 135 нс; время задержки между импульсами равно 160 нс. Варьируя величинами емкостей СФ1, СФ2 и СД формирующих линий 4 и 10, можно изменять амплитуды и длительности обоих импульсов в нагрузке RH 12, а меняя величину потокосцепления ψД дополнительного дросселя LД, можно изменять временную задержку между отрицательным и положительным импульсами. Например, если в данной схеме с указанными выше расчетными параметрами элементов ускорителя дополнительный дроссель насыщения LД изготовить из трех сердечников размером К380×180×25 из пермаллоевого сплава марки 50 НП с толщиной ленты 0,01 мм и одновитковой обмоткой, то увеличенное потокосцепление дросселя LД обеспечит временной интервал между импульсами 240 нс.

Оценку потерь энергии в прототипе и предлагаемом линейном индукционном ускорителе с одинаковым числом звеньев сжатия в каналах МИГ и равными параметрами выходных импульсов можно провести на основе имеющихся литературных данных [Меерович А.А. и др. Магнитные генераторы импульсов // М.: Сов. радио, 1968, с.191, 192]. Так, например, в устройстве-прототипе средняя величина коэффициента передачи энергии из дополнительного трехзвенного канала МИГ в двойную формирующую линию составит 0,60, что будет соответствовать дополнительным потерям энергии во всем устройстве примерно 20%.

Таким образом, в предлагаемом линейном индукционном ускорителе, формирующем два выходных импульса разной полярности, осуществляется снижение потерь энергии и повышение надежности путем уменьшения числа элементов в схеме и, соответственно, снижения габаритов и веса устройства при построении магнитного импульсного генератора с одним каналом магнитных звеньев сжатия и дополнительного применения одинарной формирующей линии, включенной последовательно в контур разряда двойной формирующей линии на витки намагничивания индукционной системы, и дросселя насыщения, подсоединенного параллельно цепи из дополнительной одинарной формирующей линии и индукционной системы. Это открывает перспективы применения таких устройств в качестве импульсных источников мощных ионных пучков для технологических процессов в области материаловедения, существенно снижая расходы при их изготовлении и эксплуатации.

Линейный индукционный ускоритель с двумя разнополярными импульсами, содержащий индукционную систему в виде набора ферромагнитных сердечников, охваченных витками намагничивания с объединенными выводами с каждой стороны сердечников, магнитный коммутатор, магнитный импульсный генератор, состоящий из последовательных контуров сжатия, каждый из которых образован конденсатором и дросселем насыщения, и имеющий заземленный и потенциальный выводы, к которым подсоединен дроссель насыщения, а к потенциальному выводу подключен один из трех электродов двойной формирующей линии, отличающийся тем, что второй электрод двойной формирующей линии одним концом подключен к заземленному выводу магнитного импульсного генератора, а между другим концом этого электрода и одним из выводов витков намагничивания индукционной системы включен магнитный коммутатор, при этом между третьим электродом двойной формирующей линии и вторым выводом витков намагничивания индукционной системы включена одинарная формирующая линия, а между точкой соединения двойной и одинарной формирующих линий и точкой соединения магнитного коммутатора и индукционной системы включен дополнительный дроссель насыщения.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для формирования высоковольтных импульсов, генерации электронных или ионных пучков микросекундной длительности с высокой частотой следования.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации электронных или ионных пучков микросекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации сильноточных электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к электротехнике, а именно, к трансформаторным высоковольтным источникам питания, используемым в ускорительной технике и технологии. .

Изобретение относится к электротехнике, а именно к высоковольтным источникам питания, и может быть использовано в ускорительной технике для лабораторных и промышленных целей.

Изобретение относится к ускорительной технике и может быть использовано при разработке и усовершенствовании индукционных циклических ускорителей. .

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к области ускорительной техники и предназначено для генерации электронных пучков с большой энергией. .

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к ускорительной технике и может быть использовано для генерации электронных и ионных пучков наносекундной длительности с высокой частотой следования импульсов.

Изобретение относится к области ускорительной техники. .

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для моделирования микрометеоритов и техногенных частиц. Свободно осциллирующий электромагнитный ускоритель содержит ферромагнитный ускоряемый объект, цилиндрическую немагнитную трубу, резонаторы, блоки питания резонаторов, цепи обратной связи и систему просчета фазы колебаний. Технический результат - повышение эффективности разгона за счет использования всей энергии конденсаторного накопителя на каждой ступени и за счет снижения длительности импульса. 1 ил.
Наверх