Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов



Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов
Устройства и способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содекржащей один или несколько алканоламинов

 


Владельцы патента RU 2525306:

БАСФ СЕ (DE)

Изобретение предназначено для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей один или несколько алканоламинов. В заявке раскрыты устройства и способы дистилляционного разделения смеси, содержащей один или несколько алканоламинов. Разделение осуществляют в одной или нескольких колоннах с перегородкой, а алканоламин, соответственно алканоламины, отбирают в виде бокового погона, соответственно боковых погонов (боковой фракции/боковых фракций). Технический результат: обеспечение высокой чистоты алканоламинов. 15 н. и 25 з.п. ф-лы, 9 ил., 6 пр.

 

Настоящее изобретение относится к устройствам и способу непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей один или несколько алканоламинов.

Дистилляционное разделение многокомпонентых смесей, например, в непрерывном режиме осуществляют разными методами. В наиболее простом случае подлежащую разделению (подаваемую на дистилляцию) смесь разделяют на две фракции: легкокипящую головную фракцию и высококипящую кубовую фракцию.

Для разделения подаваемых на дистилляцию смесей указанным методом более чем на две фракции требуется использование нескольких дистилляционных колонн. С целью сокращения затрат на оборудование для разделения многокомпонентных смесей по возможности используют колонны с боковым отбором жидких или парообразных фракций.

Однако возможность использования дистилляционных колонн с боковыми отборами сильно ограничена в связи с тем обстоятельством, что продукты, отбираемые в точках подобного отбора, никогда или почти всегда не бывают чистыми. В случае бокового отбора продуктов из укрепляющей секции дистилляционной колонны в соответствующем боковом погоне, который обычно является жидкостью, присутствуют фракции легкокипящих компонентов, которые подлежат выведению из верхней части колонны. В то же время в боковых погонах, отбираемых из отпарной секции дистилляционной колонны, которые чаще всего находятся в парообразном состоянии, присутствуют высококипящие фракции.

В связи с этим использование обычных дистилляционных колонн с боковыми отборами обычно ограничивается случаями, когда допустимым является отбор боковых погонов, содержащих примеси.

Указанный недостаток может быть устранен благодаря использованию колонн с перегородкой, с помощью которых можно получать боковые погоны, которые также отличаются высокой степенью чистоты (смотри, например, фиг.1). Колонны подобного типа описаны, например, в патентах США US 2471134 и US 4230533, европейских патентах ЕР 122367 А, ЕР 126288 А и ЕР 133510 А, а также в Chem. Eng. Technol. 10, (1987), cc.92-98, Chem. - lng. - Tech. 61, (1989), №1, cc.16-25, Gas Separation and Purification 4 (1990), cc.109-114, Process Engineering 2 (1993), cc.33-34, Trans IChemE 72 (1994), часть А, cc.639-644 и Chemical Engineering 7 (1997), 72-76.

В средней части подобных колонн расположена перегородка, верхний и нижний края которой находятся на уровне соответственно выше и ниже точки подачи и точки бокового отбора, и которая изолирует зону подачи (2, 4) от зоны отбора (3, 5), препятствуя поперечному перемешиванию жидкого и парового потоков в средней части колонны. Благодаря использованию колонн указанного типа сокращается общее количество дистилляционных колонн, необходимых для разделения многокомпонентных смесей. Подобно обычным дистилляционным колоннам с боковым отбором в случае колонн с перегородкой также можно использовать промежуточные испарители и промежуточные конденсаторы. Промежуточные конденсаторы предпочтительно помещают у верхнего края перегородки или в общей зоне 1 над перегородкой. Промежуточные испарители предпочтительно устанавливают у нижнего края перегородки или в общей зоне 6 под перегородкой.

Колонна с перегородкой может быть заменена также системой термически сочлененных дистилляционных колонн, которая характеризуется энергопотреблением, аналогичным колонне с перегородкой. Термически сочлененные дистилляционные колонны, которые могут обладать варьируемым конструктивным исполнением, также описаны в цитированной выше специальной литературе. Отдельные колонны указанной системы также могут быть укомплектованы испарителями и конденсаторами. В подобном случае указанная система эквивалентна колонне с перегородкой, оснащенной промежуточным испарителем и промежуточным конденсатором. Особым преимуществом системы сочлененных дистилляционных колонн является возможность эксплуатации входящих в ее состав отдельных колонн при разных давлениях. Благодаря этому можно предотвращать возникновение слишком высоких температурных пиков и оптимальным образом приводить рабочие температуры в соответствие с используемыми нагревающими и охлаждающими средами. В свою очередь, это способствует оптимальной организации энергопотребления.

В особом варианте конструктивного исполнения колонн с перегородкой и термически сочлененных дистилляционных колонн вместо одной боковой фракции можно отбирать также две чистые боковые фракции. При этом зона отбора (3, 5) расширяется вследствие появления промежуточной зоны 7 (фиг.1а). Кроме того, в зонах 1, 3, 7, 5 и 6 или между зонами 1 и 3, а также между зонами 5 и 6 могут быть предусмотрены дополнительные боковые отборы, однако, отбираемые в соответствующих точках фракции, не обладают достаточно полной чистотой.

В соответствии с другим вариантом конструктивного исполнения используемых согласно изобретению колонн перегородка примыкает либо к верхней стороне дистилляционной колонны, либо к ее нижней стороне (фиг.1b). Подобная конструктивная форма эквивалентна системе, состоящей из основной колонны и соединенной с ней боковой колонны. Однако в случае использования подобной конструктивной формы не следует рассчитывать на достижение каких-либо преимуществ в отношении потребления энергии и капитальных затрат по сравнению с обычными системами дистилляционных колонн.

Использование колонн с перегородкой и термически сочлененных дистилляционных колонн позволяет достичь преимуществ в отношении потребления энергии и капитальных затрат по сравнению с системой обычных дистилляционных колонн.

Регулирование работы колонн с перегородкой и термически сочлененных колонн осуществляют в соответствии с варьируемой стратегией. Принципы регулирования указанных колонн описаны, в частности, в патенте США US 4230533, немецком патенте DE 3522234 C2, европейском патенте ЕР 780147 А, а также в Process Engineering 2 (1993), cc.33-34 и Ind. Eng. Chem. Res. 34 (1995), cc.2094-2103.

В основу настоящего изобретения была положена задача найти экономически улучшенный способ разделения смеси, содержащей один или несколько алканоламинов. Выделяемые при этом индивидуальные алканоламины, прежде всего моноэтаноламин, диэтаноламин, триэтаноламин, метилэтаноламин, метилдиэтаноламин, диметилэтаноламин, диэтилэтаноламин, моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, должны обладать высокой чистотой и удовлетворять остальным требованиям соответствующих спецификаций, что прежде всего относится к их окраске.

В соответствии с этим был найден способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей один или несколько алканоламинов, который отличается тем, что разделение осуществляют в одной или нескольких колоннах с перегородкой, причем алканоламин, соответственно алканоламины, отбирают в виде бокового погона, соответственно боковых погонов (боковой фракции/боковых фракций).

Алканоламин/алканоламины предпочтительно отбирают из продольно разделенных зон колонны/колонн с перегородкой в виде бокового погона/боковых погонов.

В других вариантах осуществления изобретения вместо одной колонны с перегородкой можно использовать две термически сочлененные (обычные) дистилляционные колонны.

Под подлежащими разделению алканоламинами предпочтительно подразумевают этаноламин/этаноламины или изопропаноламин/изопропаноламины, прежде всего моноэтаноламин, диэтаноламин, триэтаноламин, метилэтаноламин (N-метилэтаноламин), метилдиэтаноламин (N-метилдиэтаноламин), диметилэтаноламин (N,N-диметилэтаноламин), диэтилэтаноламин (N,N-диэтилэтаноламин), моноизопропаноламин, диизопропаноламин и/или триизопропаноламин.

Смеси указанных алканоламинов могут быть получены разными методами, описанными в специальной литературе. При этом исходный аммиак используют в молярном избытке по отношению к этиленоксиду или пропиленоксиду, составляющем, например, от 1 до 20. В случае использования исходного алкиламина, прежде всего алкиламина с 1-4 атомами углерода, его молярный избыток по отношению к этиленоксиду или пропиленоксиду составляет от 1 до 15. Смесь продуктов соответствующего синтеза, преимущественно содержащую при необходимости непревращенный аммиак, соответственно алкиламин, при необходимости воду, один или несколько алканоламинов и побочные продукты, сначала дросселируют и дегазируют, а затем путем дистилляции из нее частично или полностью удаляют соответственно аммиак и воду.

Обнаружено, что дополнительная дистилляционная переработка и очистка алканоламина или алканоламинов, направленная на достижение соответствующей требованиям спецификации чистоты этих продуктов, приводят к особенно благоприятным результатам в отношении качества в том случае, если подобную переработку осуществляют в одной или нескольких колоннах с перегородкой или термически сочлененных дистилляционных колоннах, из которых алканоламин/алканоламины отбирают в виде боковой фракции/боковых фракций. Подобная технология способствует также снижению капитальных затрат и энергопотребления.

Типичная колонна (ТК), подлежащая использованию в соответствии с предлагаемым в изобретении способом (смотри фиг.1), снабжена ориентированной в продольном направлении перегородкой (Т), образующей верхнюю общую зону (1), нижную общую зону (6), зону подачи (2, 4) с укрепляющей секцией (2) и отпарной секцией (4), а также зону отбора (3, 5) с укрепляющей секцией (5) и отпарной секцией (3), причем подлежащую разделению смесь подают в среднюю часть зоны подачи (2, 4), фракцию высококипящих компонентов (С) выводят из куба, фракцию легкокипящих компонентов(А) выводят из верхней части колонны и фракцию компонентов с промежуточной температурой кипения (В) в виде бокового погона выводят из средней части зоны отбора (3, 5).

Число теоретических ступеней колонны/колонн с перегородкой, используемой/используемых для осуществления предлагаемого в изобретении способа, предпочтительно составляет от 30 до 100, особенно от 50 до 90.

Содержащую алканоламин/алаканоламины смесь подвергают переработке в одной или нескольких колоннах с перегородкой, причем алканоламин/алканоламины отбирают в виде боковых погонов, степень чистоты которых предпочтительно составляет >98,0% масс., особенно s 99,0% масс.

Рабочее давление в указанной/указанных колонне/колоннах предпочтительно находится в интервале от 0,001 до 5 бар, особенно предпочтительно в интервале от 0,01 до 2 бар, еще более предпочтительно в интервале от 0,1 до 1,6 бар.

В соответствии с изобретением под рабочим давлением подразумевают абсолютное давление, измеряемое в верхней части колонны.

Разделение предпочтительно осуществляют в двух последовательно соединенных колоннах с перегородкой, причем поток, отбираемый из куба первой колонны с перегородкой, является питающим потоком для второй колонны с перегородкой.

Перед колонной/колоннами (ТК) с перегородкой предпочтительно устанавливают обычную дистилляционную колонну (К), из верхней части которой отбирают легкокипящие компоненты, в то время как выводимый из ее куба поток является потоком, подводимым к колонне с перегородкой, соответственно первой колонне с перегородкой.

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом число теоретических ступеней в верхней общей зоне (1) прежде всего составляет от 5 до 50%, предпочтительно от 20 до 35%, в укрепляющей секции (2) зоны подачи (2, 4) от 5 до 50%, предпочтительно от 10 до 20%, в отпарной секции (4) зоны подачи (2, 4) от 5 до 50%, предпочтительно от 20 до 35%, в укрепляющей секции (3) зоны отбора (3, 5) от 5 до 50%, предпочтительно от 7 до 20%, в отпарной секции (5) зоны отбора (3, 5) от 5 до 50%, предпочтительно от 20 до 35%, и в общей нижней зоне (6) от 5 до 50 %, предпочтительно от 20 до 35%, от общего числа теоретических ступеней колонны (ТК) с перегородкой.

В колонне/колоннах (ТК) с перегородкой суммарное количество теоретических ступеней в секциях (2) и (4) зоны подачи (2, 4) предпочтительно составляет от 80 до 110%, предпочтительно от 90 до 100% от суммарного количества теоретических ступеней в секциях (3) и (5) зоны отбора (3, 5).

Предлагаемый в изобретении способ предпочтительно отличается тем, что точка подачи и точка бокового отбора находятся в колонне/колоннах с перегородкой, используемой/используемых для выделения алканоламина/алканоламинов, на разных уровнях, причем разность между соответствующими уровнями составляет от 1 до 20, прежде всего от 5 до 15 теоретических ступеней.

В случае если к чистоте выделяемых продуктов предъявляют особенно высокие требования, целесообразным является тепловое изолирование перегородки. Различные варианты конструктивного исполнения теплоизолированной перегородки приведены, например, в европейском патенте ЕР 640367 А. При этом особенно благоприятным является вариант конструктивного исполнения перегородки, в соответствии с которым она образована двумя стенками, между которыми находится узкое газовое пространство.

Предпочтительным является вариант, в соответствии с которым разделенная перегородкой (Т) зона колонны/колонн (ТК), включающая секции 2, 3, 4 и 5 или части указанных секций, заполнена упорядоченными насадками или насадочными телами, причем перегородка в местах расположения указанных секций предпочтительно обладает теплоизолированным конструктивным исполнением.

В соответствий с предлагаемым в изобретении способом алканоламин, соответственно алканоламины, отбирают в точке бокового отбора в жидком или газообразном состоянии.

Поток паров у нижнего края перегородки/перегородок (Т) путем выбора и/или назначения параметров разделительных внутренних устройств и/или путем встраивания создающих потери давления устройств, например, заслонок, предпочтительно устанавливают таким образом, чтобы отношение потока паров в зоне подачи к потоку паров в зоне отбора составляло от 0,8 до 1,2, особенно от 0,9 до 1,1.

Приводимые в настоящем описании параметры определенных потоков (например, потоков жидкостей и паров, а также кубовых потоков, питающих потоков, отбираемых боковых потоков) относятся к массе.

Жидкость, стекающую из верхней общей зоны (1) колонны/колонн с перегородкой, предпочтительно собирают в установленном внутри или вне колонны сборном резервуаре и целенаправленно, фиксированно или регулируемо разделяют у верхнего края перегородки (Т) таким образом, чтобы отношение потока жидкости, поступающего в зону подачи, к потоку жидкости, поступающему в зону отбора, составляло от 0,1 до 2,0, особенно от 0,1 до 1,0, например, от 0,25 до 0,8.

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом жидкость к секции 2 зоны подачи предпочтительно перемещают насосом или подают благодаря статическому напору величиной по меньшей мере 1 метр при регулировании расхода, причем расход жидкости, подаваемой к секции 2 зоны подачи, устанавливают таким образом, чтобы он не опускался ниже 30% от соответствующего нормированного значения.

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом жидкость, стекающую из секции 3 в зону отбора колонны с перегородкой, разделяют на боковой отбор и поступающую в секцию 5 жидкость предпочтительно путем регулирования, например, посредством системы управления производственным процессом, осуществляемого таким образом, чтобы расход поступающей в секцию 5 жидкости не опускался ниже 30% от соответствующего нормированного значения.

Кроме того, предпочтительным является обеспечение возможности непрерывного или периодического отбора жидких или газообразных проб соответственно у верхнего и нижнего краев перегородки (Т) колонны/колонн (ТК) с перегородкой с целью анализа их состава.

В случае разделения многокомпонентных смесей на легкокипящую фракцию, фракцию с промежуточной температурой кипения и высококипящую фракцию обычно ориентируются на спецификации, в которых регламентированы максимально допустимые содержания легкокипящих и высококипящих компонентов во фракции с промежуточной температурой кипения. В подобных спецификациях указывают либо содержание отдельных компонентов, критичных для процесса разделения (так называемых ключевых компонентов), либо суммарное содержание нескольких ключевых компонентов.

Требования спецификации в отношение содержания высококипящих компонентов во фракции с промежуточной температурой кипения предпочтительно выполняют путем регулирования разделения жидкости на соответствующие потоки, выполняемого у верхнего края перегородки. При этом соотношение между потоками разделяемой у верхнего края перегородки/перегородок (Т) жидкости устанавливают таким образом, чтобы концентрация ключевых компонентов высококипящей фракции в жидкости у верхнего края перегородки составляло от 5 до 75%, предпочтительно от 10 до 40% от соответствующей концентрации, которая должна быть достигнута в боковом погоне, причем жидкость разделяют на потоки таким образом, чтобы при более высоких содержаниях ключевых компонентов высококипящей фракции в зону подачи поступало больше жидкости, а при более низких содержаниях указанных компонентов в зону подачи поступало меньше жидкости.

Соответствующие требования спецификации в отношении содержания легкокипящих компонентов во фракции с промежуточной температурой кипения предпочтительно выполняют путем регулирирования теплопроизводительности испарителя. При этом теплопроизводительность испарителя соответствующей колонны с перегородкой устанавливают таким образом, чтобы концентрация ключевых компонентов легкокипящей фракции в жидкости у нижнего края перегородки/перегородок (Т) составляла от 10 до 99%, предпочтительно от 25 до 97,5% от соответствующего значения, которое должно быть достигнуто в боковом погоне, причем при более высоком содержании ключевых компонентов легкокипящей фракции теплопроизводительность повышают, а при более низком содержании указанных компонентов уменьшают.

Кроме того, благоприятным фактором, позволяющим компенсировать нарушения подачи или концентрации указанных выше компонентов, является обеспечение расхода поступающих в секции 2 и 5 (смотри фиг.1) жидкостей, не опускающегося ниже 30% от соответствующих нормированных значений, что достигается благодаря соответствующему регулированию, например, посредством системы управления производственным процессом.

Для отбора и деления жидкостей у верхнего края перегородки и в точке бокового отбора пригодны расположенные как внутри, так и вне колонны сборные резервуары для жидкости, которые выполняют функцию насосных сборников или обеспечивают достаточно высокий статический напор, позволяющий осуществлять дальнейшую регулируемую подачу жидкости посредством исполнительных органов, например, клапанов. В случае использования насадочных колонн жидкость сначала накапливают в сборниках, из которых она поступает в расположенный внутри или вне колонны сборный резервуар.

Предлагаемый в изобретении способ предпочтительно отличается тем, что отбор дистиллята из колонны с перегородкой регулируют в зависимости от температуры, точка измерения которой находится в секции 1 указанной колонны на расстоянии от ее верхней стороны, которому соответствует от 2 до 20, прежде всего от 4 до 15 теоретических ступеней.

Предлагаемый в изобретении способ предпочтительно отличается тем, что отбор кубового продукта из колонны с перегородкой регулируют в зависимости от температуры, точка измерения которой находится в нижнем объеме 6 указанной колонны на расстоянии от ее нижней стороны, которому соответствует от 2 до 20, прежде всего от 4 до 15 теоретических ступеней.

В другом особом варианте осуществления изобретения выполняют регулируемый по уровню отбор бокового продукта, причем в качестве параметра регулирования бокового отбора используют уровень жидкости в испарителе.

Предпочтительным является вариант конструктивного исполнения колонны, в соответствии с которым перегородка(-и) не вварена(-ы) внутрь колонны, а выполнен(-ы) в виде свободно вставляемого(-ых) и надлежащим образом уплотняемого(-ых) отдельного(-ых) сегмента(-ов).

Другой вариант предлагаемого в изобретении способа дистилляционной переработки алканоламина, соответственно алканоламинов, состоит в том, что вместо одной из указанных колонн с перегородкой, которые в случае создания нового производства следует считать предпочтительными в отношении капитальных затрат, используют комбинацию из двух (обычных) дистилляционных колонн в виде термического сочленения (термически сочлененные колонны, которые в отношении энергопотребления соответствуют колонне с перегородкой).

Указанный вариант предпочтительно благоприятен для использования в том случае, если колонны уже имеются в наличии на том или ином предприятии и/или если они подлежат эксплуатации при разных давлениях.

В зависимости от числа теоретических ступеней имеющихся в наличии колонн могут быть выбраны наиболее пригодные варианты их комбинирования.

Каждая из обеих термически сочлененных дистилляционных колонн предпочтительно снабжена собственным испарителем и собственным конденсатором.

Кроме того, обе термически сочлененные дистилляционные колонны предпочтительно эксплуатируют при разных давлениях, причем по соединяющим их линиям перекачивают только жидкости.

Таким образом, могут быть выбраны варианты сочленения дистилляционных колонн, которые допускают возможность перемещения между ними только жидких потоков. Преимущество подобных особых вариантов сочленения дистилляционных колонн состоит в возможности эксплуатации обеих колонн при разных давлениях, что, в свою очередь, позволяет обеспечить оптимальное соответствие температурного уровня имеющейся в распоряжении энергии нагрева и охлаждения.

Кубовый поток первой из двух термически сочлененных дистилляционных колонн предпочтительно частично или полностью испаряют в дополнительном испарителе и затем в двухфазном состоянии или в виде газообразного и жидкого потоков подают во вторую дистилляционную колонну.

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом подводимый к колонне/колоннам поток предпочтительно частично или полностью испаряют и подают в колонну/колонны в двухфазном состоянии или в виде газообразного и жидкого потоков.

Колонны с перегородкой и термически сочлененные колонны могут быть конструктивно выполнены в виде насадочных колонн с насадочными телами или упорядоченными насадками, а также в виде тарельчатых колонн.

В случае предлагаемой в изобретении дистилляции, целью которой является получение чистого/чистых алканоламина/алканоламинов, и которую предпочтительно осуществляют в вакууме, рекомендуется использовать насадочные колонны. При этом особенно пригодными являются упорядоченные насадки из листовой стали с удельной поверхностью, находящейся в интервале от 100 до 500 м23, предпочтительно от 250 до 350 м23.

Особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей моноэтаноламин, диэтаноламин и триэтаноламин, в соответствии с которым в продольно разделенной зоне первой колонны (ТК 1) с перегородкой в виде бокового погона выделяют диэтаноламин, в верхней зоне (1) в виде бокового погона выделяют моноэтаноламин, а из куба отбирают смесь, содержащую диэтаноламин и триэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают триэтаноламин (смотри фиг.2).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей диметилэтаноламин, в соответствии с которым в верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют смесь, содержащую диметилэтаноламин и легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую диметилэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диметилэтаноламин (смотри фиг.3).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей диэтилэтаноламин, в соответствии с которым в верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую диэтилэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диэтилэтаноламин (смотри фиг.4).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей метилдиэтаноламин, в соответствии с которым в верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую метилдиэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилдиэтаноламин (смотри фиг.7).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, в соответствии с которым в верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую изопропаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке в первой колонне с перегородкой (ТК 2), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают моноизопропаноламин, а из куба смесь, содержащую диизопропаноламин и триизопропаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне с перегородкой (ТК 3), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диизопропаноламин, а из куба триизопропаноламин (смотри фиг.5).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к способу разделения смеси, содержащей метилэтаноламин и метилдиэтаноламин, в соответствии с которым в верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую этаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке в первой колонне с перегородкой (ТК 2), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилэтаноламин, а из куба смесь, содержащую метилдиэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне с перегородкой (ТК 3), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилдиэтаноламин (смотри фиг.6).

Объектами настоящего изобретения являются также устройства для непрерывного дистилляционного разделения содержащей один или несколько алканоламинов смеси, отличающиеся соответствующим конструктивным исполнением, а также указанная выше комбинация колонн, прежде всего описанная в приведенных ниже примерах.

Особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей моноэтаноламин, диэтаноламин и триэтаноламин, включающему первую колонну (ТК 1) с перегородкой, которая снабжена подводящей линией к продольно разделенной зоне, боковым отбором для диэтаноламина в продольно разделенной зоне, боковым отбором для моноэтаноламина в верхней зоне (1), отбором для кубового продукта, отбором в верхней части и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону второй колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для триэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части, предпочтительно соединенным с подводящей линией к первой колонне (ТК 1) с перегородкой (смотри фиг.2).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей диметилэтаноламин, включающему обычную дистилляционную колонну (К 1), которая снабжена подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диметиламином, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для диметилэтаноламина в продольно разделенной зоны, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диметиламином (смотри фиг.3).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей диэтилэтаноламин, включающему обычную дистилляционную колонну (К 1), которая снабжена подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диэтиламином, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для диэтилэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диэтиламином (смотри фиг.4).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей метилдиэтаноламин, включающему обычную дистилляционную колонну (К 1), которая снабжена подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для метилдиэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином (смотри фиг.7).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, включающему обычную дистилляционную колонну (К 1), которая снабжена подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия пропиленоксида с аммиаком, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для моноизопропаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия пропиленоксида с аммиаком, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 3) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для смеси симметричного диизопропаноламина с асимметричным диизопропаноламином в продольно разделенной зоне, боковым отбором для симметричного диизопропаноламина в верхней зоне (1), отбором в верхней части и отбором для триизопропаноламина в кубе (смотри фиг.5).

Другой особый вариант осуществления изобретения относится к устройству, пригодному для разделения смеси, содержащей метилэтаноламин и метилдиэтаноламин, включающему обычную дистилляционную колонну (К 1), которая снабжена подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 2) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для метилэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином, отбором для кубового продукта и линией подачи кубового продукта в продольно разделенную зону колонны (ТК 3) с перегородкой, которая снабжена боковым отбором для метилдиэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части и отбором для кубового продукта (смотри фиг.6).

Примеры

АРНА-измерения выполняют согласно DIN ISO 6271.

Влагосодержание определяют стандартным методом титрования по Карлу Фишеру.

Степень чистоты алканоламинов определяют методом газовой хроматографии после их предварительного превращения в соответствующие производные посредством взаимодействия с трифторуксусным ангидридом:

изопропиламин: колонка СР SIL 8 СВ - 25 м - 0,32 мм - 5 мкм FD,

метилэтаноламин, метилдиэтаноламин: колонка СР SIL 8 СВ - 25 м - 0,32 мм - 5 мкм FD,

диметилэтаноламин: колонки Permabond CW 20 м - 30 м - 0,25 мм - 0,25 мкм и СР SIL 8 СВ - 50 м - 0,32 мм - 5 мкм FD,

диэтилэтаноламин: колонка СР SIL 8 СВ - 50 м - 0,32 мм - 5 мкм FD,

моноэтаноламин, диэтаноламин, триэтаноламин: колонки 30 м/Glas DB 1, толщина пленки 0,25 мкм, диаметр 0,25 мм.

Данные в млн-1 относятся к массе (млн-1 масс.).

Пример 1. Разделение смеси, содержащий моноэтаноламин, диэтаноламин и триэтаноламин (фиг.2)

Колонну ТК 1 с перегородкой эксплуатируют при давлении в верхней части 50 мбар. Чистый жидкий моноэтаноламин отбирают в укрепляющей части колонны ТК 1 (в зоне без перегородки) путем соответствующего бокового отбора. Чистый жидкий диэтаноламин отбирают из снабженной перегородкой части колонны ТК 1 путем соответствующего бокового отбора. Из верхней части указанной колонны выводят легкокипящие побочные компоненты (NK). Для выполнения требований спецификации в отношении окраски температура куба колонны ТК 1 не должна превышать 195°С. В связи с этим из куба колонны отбирают смесь диэтаноламина и триэтаноламина. Указанную смесь подают в колонну ТК 2. Из снабженной перегородкой части колонны ТК 2, давление в верхней части которой составляет 3 мбар, отбирают чистый триэтаноламин. Отбираемую в верхней части колонны ТК 2 смесь диэтаноламина с триэтаноламином возвращают в колонну ТК 1. Из куба колонны ТК 2 также отбирают триэтаноламин. Для выполнения требований спецификации в отношении окраски триэтаноламина особенно предпочтительной является подача в колонну ТК 2 фосфористой кислоты.

Требования спецификации

Моноэтаноламин:

степень чистоты >99,7% масс.
диэтаноламин <0,1% масс.
триэтаноламин <0,1% масс.
вода <0,3% масс.
индекс окраски <10 АРНА

Диэтаноламин:

степень чистоты >99,3% масс.
моноэтаноламин: <0,3% масс.
триэтаноламин <0,3% масс.
вода <0,1% масс.
индекс окраски: <20 АРНА

Триэтаноламин:

степень чистоты >99,3% масс.
диэтаноламин <0,4% масс.
моноэтаноламин <0,1% масс.
высококипящие <0,5% масс.
вода <0,1% масс.
индекс окраски <30 АРНА

Триэтаноламин (куб):

триэтаноламин около 90% масс.
диэтаноламин <0,1% масс.

Пример 2. Разделение смеси, содержащий диметилэтаноламин (фиг.3)

В смесительном контуре (давление 4 бар, температура 40°С) диметиламин смешивают с водой, и полученную смесь совместно с этиленоксидом подают в трубчатый реактор (давление 55 бар, температура от 110 до 140°С). Катализируемый водой жидкофазный синтез диметилэтаноламина из диметиламина и этиленоксида, протекающий с выделением тепла, осуществляют при молярном избытке диметиламина 5:1. Устанавливаемое в смесительном контуре содержание воды составляет около 20% масс. Трубчатый реактор разделен на несколько зон охлаждения и нагревания. С целью отвода теплоты реакции первую часть реактора охлаждают водой, в то время как концевые участки труб для полноты взаимодействия реагентов (менее 1 млн-1 этиленоксида) нагревают до температуры реакции. В верхней части эксплуатируемой под давлением 4 бар колонны К 1 (20 теоретических ступеней) отбирают выделяемую из реакционной смеси воду и избыточный диметиламин, которые возвращают в смесительный резервуар. Поскольку вода и диметилэтаноламин образуют азеотроп, возвращаемый продукт неизбежно содержит небольшое количество диметилэтаноламина. Кубовый продукт из колонны К 1 подают в колонну ТК 2 с перегородкой (60 теоретических ступеней). Через боковой отбор снабженной перегородкой части колонны ТК 2 отбирают чистый жидкий диметилэтаноламин, в то время как жидкую остаточную воду, отбираемую через боковой отбор укрепляющей части колонны (зоны без перегородки), возвращают в смесительный контур. Для выполнения высоких требований спецификации в отношении чистоты выделяемого диметилэтаноламина из куба и верхней части колонны ТК 2 следует выводить довольно много побочных компонентов.

Требования спецификации для диметилэтаноламина:

степень чистоты >99,8% масс.
винилоксиэтанол <2 млн-1
этиленгликоль <2 млн-1
метоксиэтанол <100 млн-1
этоксиэтанол <50 млн-1
диметилэтоксиэтанол <100 млн-1
вода <300 млн-1
индекс окраски <10 АРНА

Пример 3. Разделение смеси, содержащий диэтилэтаноламин (фиг.4)

В смесительном контуре (давление 4 бар, температура 40°С) диэтиламин смешивают с водой, и полученную смесь совместно с этиленоксидом подают в трубчатый реактор (давление 25 бар, температура от 100 до 140°С). Катализируемый водой жидкофазный синтез диэтилэтаноламина из диэтиламина и этиленоксида, протекающий с выделением тепла, осуществляют при молярном избытке диэтиламина 3:1. Устанавливаемое в смесительном контуре содержание воды составляет около 20% масс. Трубчатый реактор разделен на несколько зон охлаждения и нагревания. С целью отвода теплоты реакции первую часть реактора охлаждают водой, в то время как концевые участки труб для полноты взаимодействия реагентов (менее 1 млн-1 этиленоксида) нагревают до температуры реакции. В верхней части эксплуатируемой под давлением 3 бар колонны К 1 (20 теоретических ступеней) отбирают выделяемую из реакционной смеси воду и избыточный диэтиламин, которые возвращают в смесительный резервуар. Кубовый продукт из колонны К 1 подают в колонну ТК 2 с перегородкой (60 теоретических ступеней). Через боковой отбор снабженной перегородкой части колонны ТК 2 отбирают чистый жидкий диэтилэтаноламин, в то время как жидкую остаточную воду, отбираемую через боковой отбор укрепляющей части колонны (зоны без перегородки), возвращают в смесительный контур. Для выполнения высоких требований спецификации в отношении чистоты выделяемого диэтилэтаноламина из куба и верхней части колонны ТК 2 необходимо отбирать довольно много побочных компонентов.

Требования спецификации для диэтилэтаноламина:

степень чистоты >99,5% масс.
вода <0,2% масс.
индекс окраски <15 АРНА

Пример 4. Разделение смеси, содержащей изопропаноламин

моноизопропаноламин, диизопропаноламины (симметричный и асимметричный) и триизопропаноламин (фиг.5)

В смесительном контуре (давление 25 бар, температура 40°С) аммиак смешивают с водой, и полученную смесь совместно с пропиленоксидом подают в трубчатый реактор (давление 55 бар, температура от 110 до 140°С). Катализируемый водой экзотермический жидкофазный синтез изопропаноламинов из аммиака и пропиленоксида протекает через ряд необратимых последовательных реакций образования моноизопропаноламина, диизопропаноламина и триизопропаноламина. Трубчатый реактор разделен на несколько зон охлаждения и нагревания. С целью отвода теплоты реакции первую часть реактора охлаждают водой, в то время как концевые участки труб для полноты взаимодействия реагентов (менее 1 млн-1 пропиленоксида) нагревают до температуры реакции. Реакцию обычно осуществляют при молярном избытке аммиака от 3:1 до 8:1, что позволяет обеспечить образование необходимой смеси продуктов, состоящей из моноизопропаноламина, диизопропаноламина и триизопропаноламина. Устанавливаемое в смесительном контуре содержание воды составляет около 20% масс. В верхней части эксплуатируемой под давлением 3 бар колонны К 1 (15 теоретических ступеней) отбирают выделяемую из реакционной смеси воду и избыточный аммиак, которые возвращают в смесительный резервуар. Кубовый продукт из колонны К 1 подают в колонну ТК 2 с перегородкой (50 теоретических ступеней). Из снабженной перегородкой зоны колонны ТК 2, эксплуатируемой при давлении в ее верхней части 200 мбар, через соответствующий боковой отбор выводят чистый жидкий моноизопропаноламин, в то время как отбираемую из верхней части этой колонны остаточную воду возвращают в смесительный контур. Из другой колонны ТК 3 с перегородкой (60 теоретических ступеней), функционирующей при давлении в ее верхней части 10 мбар, одновременно отбирают следующие компоненты: через боковой отбор в укрепляющей части (зоны без перегородки) чистый жидкий симметричный диизопропаноламин, через боковой отбор в снабженной перегородкой части колонны жидкую смесь симметричного диизопропаноламина с асимметричным диизопропаноламином заданного состава, а из куба чистый триизопропаноламин. Из верхней части колонны ТК 3 выводят побочные компоненты (NK). Для выполнения требований спецификации в отношении окраски изопропаноламинов температура куба колонн К 1, ТК 2 и ТК 3 не должна превышать 200°С.

Требования спецификации

Моноизопропаноламин:

степень чистоты >99% масс.
диизопропаноламин <0,1% масс.
вода <0,15% масс.
индекс окраски <20 АРНА

Диизопропаноламин (симметричный)

степень чистоты >99% масс.
диизопропаноламин (асимметричный) <0,1% масс.
вода <0,1% масс.
индекс окраски: <40 АРНА

Смесь симметричного и асимметричного диизопропаноламинов:

степень чистоты >99% масс.
моноизопропаноламин <0,9% масс.
вода <0,5% масс.
индекс окраски <40 АРНА

Триизопропаноламин:

степень чистоты >97% масс.
диизопропаноламин <0,5% масс.
вода <0,5% масс.
индекс окраски <150 АРНА

Помимо варьирования избытка аммиака состав продуктов реакции путем целенаправленной рециркуляции диизопропаноламина можно изменять в сторону увеличения содержания триизопропаноламина (режим обогащения триизопропаноламином).

Пример 5. Разделение смеси, содержащий метилэтаноламин и метилдиэтаноламин (фиг.6)

В смесительном контуре (давление 15 бар, температура 90°С) метиламин (СН32) смешивают с водой, и полученную смесь совместно с этиленоксидом подают в трубчатый реактор (давление 45 бар, температура от 90 до 140°С). Катализируемое водой жидкофазное экзотермическое взаимодействие метиламина с этиленоксидом, сопровождаемое образованием метилэтаноламина/метилдиэтаноламина, обычно осуществляют при молярном избытке метиламина, составляющем 1,7:1. Трубчатый реактор разделен на несколько зон охлаждения и нагревания. С целью отвода теплоты реакции первую часть реактора охлаждают водой, в то время как концевые участки труб для полноты взаимодействия реагентов (менее 1 млн-1 этиленоксида) нагревают до температуры реакции. Устанавливаемое в смесительном контуре содержание воды составляет около 20% масс. В верхней части эксплуатируемой под давлением 3 бар колонны К 1 (15 теоретических ступеней) отбирают выделяемую из реакционной смеси воду и избыточный метиламин, которые возвращают в смесительный резервуар. Кубовый продукт из колонны К 1 подают в колонну ТК 2 с перегородкой (50 теоретических ступеней). Из снабженной перегородкой части колонны ТК 2, эксплуатируемой при давлении в ее верхней части 170 мбар, через соответствующий боковой отбор выводят чистый жидкий метилэтаноламин, в то время как отбираемую из верхней части этой колонны остаточную воду возвращают в смесительный контур. Из снабженной перегородкой части колонны ТК 3 (60 теоретических ступеней), функционирующей при давлении в ее верхней части 40 мбар, через соответствующий боковой отбор выводят чистый жидкий метилдиэтаноламин. Из верхней части и куба колонны ТК 3 выводят побочные компоненты (NK), например, этиленгликоль (через верхнюю часть). Для выполнения требований спецификации в отношении окраски метилэтаноламина и метилдиэтаноламина максимальная температура куба колонны К 1 составляет 200°С, куба колонны ТК 2 190°С и куба колонны ТК 3 180°С.

Требования спецификации

Метилэтаноламин:

степень чистоты >99,7% масс.
диметилэтаноламин <400 млн-1
вода <0,1% масс.
индекс окраски <5 АРМА

Метилдиэтаноламин:

степень чистоты >99% масс.
вода <0,3% масс.
индекс окраски <50 АРНА

Необходимое соотношение между метилэтаноламином и метилдиэтаноламином в соответствующей смеси продуктов можно устанавливать путем целенаправленной рециркуляции метилэтаноламина на стадию синтеза.

Пример 6. Разделение смеси, содержащей полученный безводным методом синтеза метилдиэтаноламин (фиг.7)

Метиламин (CH3NH2) и этиленоксид подают в трубчатый реактор (давление 25 бар, температура от 90 до 140°С). Жидкофазный экзотермический синтез метилдиэтаноламина из метиламина и этиленоксида осуществляют в отсутствие воды при молярном избытке метиламина, составляющем 1,7:1. Трубчатый реактор разделен на несколько зон охлаждения и нагревания. С целью отвода теплоты реакции первую часть реактора охлаждают водой, в то время как концевые участки труб для полноты взаимодействия реагентов (<1 млн-1 этиленоксида) нагревают до температуры реакции. В верхней части эксплуатируемой под давлением 4 бар колонны К 1 (15 теоретических ступеней) отбирают выделяемый из реакционной смеси избыточный метиламин, который возвращают на стадию синтеза. Кубовый продукт из колонны К 1 подают в колонну ТК 2 с перегородкой (50 теоретических ступеней). Из снабженной перегородкой зоны колонны ТК 2 через соответствующий боковой отбор выводят чистый жидкий метилдиэтаноламин. Для выполнения высоких требований спецификации в отношении чистоты выделяемого метилдиэтаноламина из куба и верхней части колонны ТК 2 необходимо отбирать довольно много побочных компонентов (NK).

Вследствие отсутствия воды температура в кубе колонны К 1 может достигать 225°С. Температура в кубе колонны ТК 2 не должна превышать 200°С.

1. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноэтаноламин, диэтаноламин и триэтаноламин, отличающийся тем, что из продольно разделенной зоны первой колонны (ТК 1) с перегородкой в виде бокового погона выделяют диэтаноламин, из верхней зоны (1) в виде бокового погона выделяют моноэтаноламин, а из куба отбирают смесь, содержащую диэтаноламин и триэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают триэтаноламин.

2. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей диметилэтаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют смесь, содержащую диметилэтаноламин и легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую диметилэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диметилэтаноламин.

3. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей диэтилэтаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую диэтилэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диэтилэтаноламин.

4. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей метилдиэтаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую метилдиэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне (ТК 2) с перегородкой, из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилдиэтаноламин.

5. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую изопропаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке в первой колонне с перегородкой (ТК 2), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают моноизопропаноламин, а из куба смесь, содержащую диизопропаноламин и триизопропаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне с перегородкой (ТК 3), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диизопропаноламин, а из куба триизопропаноламин.

6. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей метилэтаноламин и метилдиэтаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую этаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке в первой колонне с перегородкой (ТК 2), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилэтаноламин, а из куба смесь, содержащую метилдиэтаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке во второй колонне с перегородкой (ТК 3), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают метилдиэтаноламин.

7. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую изопропаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке посредством комбинации из двух дистилляционных колонн в виде термического сочленения, из которой отбирают моноизопропаноламин и смесь, содержащую диизопропаноламин и триизопропаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке в колонне с перегородкой (ТК 3), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают диизопропаноламин, а из куба триизопропаноламин.

8. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую изопропаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке в первой колонне с перегородкой (ТК 2), из продольно разделенной зоны которой в виде бокового погона отбирают моноизопропаноламин, а из куба смесь, содержащую диизопропаноламин и триизопропаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке посредством комбинации из двух дистилляционных колонн в виде термического сочленения, из которой отбирают диизопропаноламин и триизопропаноламин.

9. Способ непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, отличающийся тем, что из верхней части обычной дистилляционной колонны (К 1) выделяют легкокипящие компоненты, а из куба отбирают смесь, содержащую изопропаноламины, которую подвергают дальнейшей переработке посредством первой комбинации из двух дистилляционных колонн в виде термического сочленения, из которой отбирают моноизопропаноламин и смесь, содержащую диизопропаноламин и триизопропаноламин, которую подвергают дальнейшей переработке посредством второй комбинации из двух дистилляционных колонн в виде термического сочленения, из которой отбирают диизопропаноламин и триизопропаноламин.

10. Способ по одному из пп.1-9, отличающийся тем, что смесью, содержащей один алканоламин, соответственно несколько алканоламинов, является продукт, получаемый путем превращения этиленоксида, соответственно, пропиленоксида, с аммиаком, соответственно алкиламином с 1-4 атомами углерода, и последующего частичного или полного выделения непревращенного аммиака, соответственно алкиламина с 1-4 атомами углерода, а также при необходимости воды.

11. Способ по одному из пп.1-9, отличающийся тем, что рабочее давление в колонне(-ах) составляет от 0,001 до 5 бар.

12. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что колонна (ТК) снабжена соответствующей продольной перегородкой (Т), образующей верхнюю общую зону (1), нижнюю общую зону (6), зону подачи (2, 4) с укрепляющей секцией (2) и отпарной секцией (4), а также зону отбора (3, 5) с укрепляющей секцией (5) и отпарной секцией (3), причем подлежащую разделению смесь подают в среднюю часть зоны подачи (2, 4), фракцию высококипящих компонентов (С) выводят из куба, фракцию легкокипящих компонентов (А) выводят из верхней части колонны и фракцию компонентов с промежуточной температурой кипения (В) выводят из средней части зоны отбора (3, 5) в виде бокового погона.

13. Способ по п.1, отличающийся тем, что перед колонной(-ами) с перегородкой установлена обычная дистилляционная колонна, в верхней части которой выделяют легкокипящие компоненты, причем выводимый из куба дистилляционной колонны поток образует поток, подводимый к колонне с перегородкой, соответственно первой колонне с перегородкой.

14. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что колонна с перегородкой содержит от 30 до 100 теоретических ступеней, соответственно каждая из колонн с перегородкой содержит от 30 до 100 теоретических ступеней.

15. Способ по п.12, отличающийся тем, что суммарное число теоретических ступеней в секциях (2) и (4) зоны подачи колонны с перегородкой (ТК), соответственно каждой из колонн с перегородкой (ТК), составляет от 80 до 110% от суммарного числа теоретических ступеней в секциях (3) и (5) зоны отбора.

16. Способ по п.12, отличающийся тем, что число теоретических ступеней верхней общей зоны (1) колонны(-) с перегородкой (ТК), используемой(-ых) для выделения алканоламина, соответственно алканоламинов, составляет от 5 до 50%, в укрепляющей секции (2) зоны подачи (2, 4) от 5 до 50%, в отпарной секции (4) зоны подачи от 5 до 50%, в укрепляющей секции (3) зоны отбора (3, 5) от 5 до 50%, в отпарной секции (5) зоны отбора от 5 до 50% и в общей нижней зоне (6) от 5 до 50% от общего числа теоретических ступеней колонны с перегородкой.

17. Способ по п.12, отличающийся тем, что точка подачи и точка бокового отбора в колонне(-ах) с перегородкой, используемой(-ых) для разделения алканоламина(-ов), находятся на разных уровнях, разность между которыми составляет от 1 до 20 теоретических ступеней.

18. Способ по п.12, отличающийся тем, что разделенная перегородкой (Т) зона колонны(-) (ТК), включающая секции 2, 3, 4 и 5 или их части, заполнена упорядоченными насадками или насадочными телами, причем в месте нахождения указанных секций перегородка обладает теплоизолирующей конструкцией.

19. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что алканоламин, соответственно алканоламины, отбирают в точке(-ах) бокового отбора в жидком состоянии.

20. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что алканоламин, соответственно алканоламины, отбирают в точке(-ах) бокового отбора в газообразном состоянии.

21. Способ по п.12, отличающийся тем, что поток паров у нижнего края перегородки(-ок) (Т) путем выбора и/или назначения параметров разделительных внутренних устройств, и/или путем встраивания создающих потери давления устройств устанавливают таким образом, чтобы отношение потока паров в зоне подачи к потоку паров в зоне отбора составляло от 0,8 до 1,2.

22. Способ по п.12, отличающийся тем, что жидкость, стекающую из верхней общей зоны (1) колонны(-) с перегородкой, накапливают в установленном внутри или вне колонны сборном резервуаре и целенаправленно, фиксировано или регулируемо разделяют у верхнего края перегородки (Т) таким образом, чтобы отношение потока жидкости, подводимого к зоне подачи, к потоку жидкости, подводимому к зоне отбора, составляло от 0,1 до 2,0.

23. Способ по п.12, отличающийся тем, что жидкость в секцию 2 перекачивают насосом или с регулированием расхода подают благодаря статическому напору величиной по меньшей мере 1 метр, причем расход подаваемой в секцию 2 жидкости устанавливают таким образом, чтобы он не опускался ниже 30% от соответствующего нормированного значения.

24. Способ по п.12, отличающийся тем, что жидкость, стекающую из секции 3 в зону отбора колонны с перегородкой, разделяют на боковой отбор и подаваемую в секцию 5 жидкость путем регулирования, выполняемого таким образом, чтобы расход поступающей в секцию 5 жидкости не опускался ниже 30% от соответствующего нормированного значения.

25. Способ по п.12, отличающийся тем, что разделение жидкости у верхнего края перегородки(-ок) (Т) регулируют таким образом, чтобы концентрация компонентов высококипящей фракции в этой жидкости, для которых в боковом погоне должно быть достигнуто определенное предельное значение концентрации, составляла от 5 до 75% от этого предельного значения, причем жидкость разделяют таким образом, чтобы при более высоких содержаниях компонентов высококипящей фракции в зону подачи поступало больше жидкости, а при более низких содержаниях компонентов высококипящей фракции в зону подачи поступало меньше жидкости.

26. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что теплопроизводительность испарителя регулируют таким образом, чтобы концентрация компонентов легкокипящей фракции, для которых в боковом погоне должно быть достигнуто определенное предельное значение концентрации, составляла в жидкости у нижнего края перегородки/перегородок (Т) от 10 до 99% от этого предельного значения, причем при более высоком содержании компонентов легкокипящей фракции теплопроизводительность повышают, в то время как при более низком содержании компонентов легкокипящей фракции ее уменьшают.

27. Способ по п.12, отличающийся тем, что отбор дистиллята из колонны с перегородкой регулируют в зависимости от температуры, точка измерения которой находится в зоне 1 указанной колонны на расстоянии от ее верхней стороны, которому соответствует от 2 до 20 теоретических ступеней.

28. Способ по п.12, отличающийся тем, что отбор кубового продукта из колонны с перегородкой регулируют в зависимости от температуры, точка измерения которой находится в зоне 6 колонны на расстоянии от ее нижней стороны, которому соответствует от 2 до 20 теоретических ступеней.

29. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что отбор алканоламина в боковом погоне осуществляют путем регулирования по уровню, причем в качестве параметра регулирования используют уровень жидкости в испарителе.

30. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что перегородка(-и) не вварена(-ы) внутрь колонны(-), а выполнена(-ы) в виде свободно вставляемого(-ых) и надлежащим образом уплотняемого(-ых) отдельного(-ых) сегмента(-ов).

31. Способ по одному из пп.1-9, отличающийся тем, что подводимый к колонне(-ам) поток частично или полностью испаряют и затем подают в колонну(-ы) в двухфазном состоянии или в виде газообразного и жидкого потоков.

32. Способ по одному из пп.7-9, отличающийся тем, что каждая из двух термически сочлененных дистилляционных колонн снабжена собственным испарителем и собственным конденсатором.

33. Способ по одному из пп.7-9, отличающийся тем, что две термически сочлененные дистилляционные колонны функционируют при разных давлениях, причем по соединяющим их линиям перекачивают только жидкости.

34. Способ по одному из пп.7-9, отличающийся тем, что кубовый продукт первой дистилляционной колонны частично или полностью испаряют в дополнительном испарителе и затем в двухфазном состоянии или в виде газообразного и жидкого потоков подают во вторую дистилляционную колонну.

35. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноэтаноламин, диэтаноламин и триэтаноламин, отличающееся тем, что оно включает первую колонну с перегородкой (ТК 1), снабженную подводящей линией к продольно разделенной зоне, боковым отбором для диэтаноламина в продольно разделенной зоне, боковым отбором для моноэтаноламина в верхней зоне (1), отбором для кубового продукта и отбором в верхней части, а также вторую колонну с перегородкой (ТК 2), снабженную линией подачи кубового продукта от колонны ТК 1 с перегородкой к продольно разделенной зоне, боковым отбором для триэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части, который предпочтительно соединен с подводящей линией к первой колонне (ТК 1) с перегородкой.

36. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей диметилэтаноламин, отличающееся тем, что оно включает дистилляционную колонну (К 1), снабженную подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диметиламином и отбором для кубового продукта, а также колонну (ТК 2) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от дистилляционной колонны (К 1) к продольно разделенной зоне, боковым отбором для диметилэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диметиламином.

37. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей диэтилэтаноламин, отличающееся тем, что оно включает дистилляционную колонну (К 1), снабженную подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диэтиламином и отбором для кубового продукта, а также колонну (ТК 2) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от дистилляционной колонны (К 1) к продольно разделенной зоне, боковым отбором для диэтилэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с диэтиламином.

38. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей метилдиэтаноламин, отличающееся тем, что оно включает дистилляционную колонну (К 1), снабженную подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином и отбором для кубового продукта, а также колонну (ТК 2) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от дистилляционной колонны (К 1) к продольно разделенной зоне, боковым отбором для метилдиэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором для кубового продукта и отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином.

39. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей моноизопропаноламин, диизопропаноламин и триизопропаноламин, отличающееся тем, что оно включает дистилляционную колонну (К 1), снабженную подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия пропиленоксида с аммиаком и отбором для кубового продукта, колонну (ТК 2) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от дистилляционной колонны (К 1) к продольно разделенной зоне, боковым отбором для моноизопропаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия пропиленоксида с аммиаком и отбором для кубового продукта, а также колонну (ТК 3) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от колонны (ТК 2) с перегородкой к продольно разделенной зоне, боковым отбором для смеси симметричного диизопропаноламина с асимметричным диизопропаноламином в продольно разделенной зоне, боковым отбором для симметричного диизопропаноламина в верхней зоне (1), отбором в верхней части и отбором для триизопропаноламина в кубе.

40. Устройство для непрерывного дистилляционного разделения смеси, содержащей метилэтаноламин и метилдиэтаноламин, отличающееся тем, что оно включает дистилляционную колонну (К 1), снабженную подводящей линией к средней части, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином и отбором для кубового продукта, колонну (ТК 2) с перегородкой, снабженную линией подачи кубового продукта от дистилляционной колонны (К 1) к продольно разделенной зоне, боковым отбором для метилэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части предпочтительно для рециркуляции на стадию взаимодействия этиленоксида с метиламином и отбором для кубового продукта, а также колонну с перегородкой (ТК 3), снабженную линией подачи кубового продукта от колонны (ТК 2) с перегородкой к продольно разделенной зоне, боковым отбором для метилдиэтаноламина в продольно разделенной зоне, отбором в верхней части и отбором для кубового продукта.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения N,N-замещенных 3-аминопропан-1-олов путем: a) взаимодействия вторичного алифатического амина с акролеином при температуре от -50 до 100°C и давлении от 0,01 до 300 бар и b) взаимодействия полученной на стадии а) реакционной смеси с водородом и аммиаком в присутствии катализатора гидрирования при давлении от 1 до 400 бар.

Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу производства ингибитора дипептидилпептидазы-IV, представленного химической формулой 1. Способ показан на схеме реакции Способ включает следующие стадии: (стадия 1) получение соединения, представленного химической формулой 4, путем связывания пептидной связью соединения, представленного химической формулой 2, и соединения, представленного химической формулой 3, путем осуществления их взаимодействия с использованием изобутилхлорформиата и основания в присутствии реакционного растворителя; и (стадия 2) получение соединения, представленного химической формулой 1, удалением защитной группы амина с соединения, представленного химической формулой 4, полученного на вышеприведенной стадии (1).

Изобретение относится к улучшенному способу получения (1R,2R)-3-(3-диметиламино-1-этил-2-метил-пропил)-фенола или его соли присоединения кислоты. .

Изобретение относится к улучшенному способу синтеза фторсодержащих ароматических диаминополиэфиров, в частности к получению 1,3- и 1,4-бис(2-амино-4-(трифтор-метил)фенокси)бензола, которые могут использоваться для синтеза ароматических полиимидов с низкой диэлектрической проницаемостью, применяемых в микроэлектронике.

Изобретение относится к органической химии, а именно к синтезу не известных ранее соединений - поли[нонилфеноксиполи-(этиленокси)карбонилметиламмоний] полихлоридов, обладающих свойствами гидрофилизирующих модификаторов полимеров, которые могут быть использованы в технологических процессах, связанных с обработкой полимеров, склеиванием и металлизацией, изготовлением различных полимерных изделий, например гидрофильных полимерных покрытий.

Изобретение относится к улучшенному способу получению фармацевтически приемлемых солей 1-[2-(N-метиламиноэтил)]-3,4,6,7-тетраметоксифенантрена (дес-глауцина) формулы I Способ заключается в том, что фармацевтически приемлемую соль глауцина вводят во взаимодействие с водой при температуре 200-300°С в герметических условиях (среда субкритической воды).

Изобретение относится к органической химии, в частности к получению высших алкил(С8-C22)амидопропилдиметиламинов общей формулы RCONH(CH2)3NH(СН3 )2, являющихся промежуточными продуктами для синтеза целого ряда соединений (четвертичных аммониевых соединений, амфотерных поверхностно-активных веществ, неионогенных ПАВ), используемых в нефтегазодобыче, строительстве, бытовой химии, косметике.

Изобретение относится к способу энантиомерного получения аминоспиртов формулы I, в которой R1, R 2 и n имеют указанные в формуле изобретения значения, заключающемуся в энантиоселективном гидрировании аминокетонов в присутствии нерацемического катализатора, который представляет собой комплекс переходного металла, содержащий один или более металлов и его солей, выбранный из группы, включающей родий, иридий, рутений и палладий, в котором переходный металл образует комплекс с хиральным дифосфиновым лигандом А.

Изобретение относится к органической химии, а именно к синтезу не известных ранее соединений - пента{[поли(этиленокси)карбонилметил]гетерилониевых}производных трифенолов формулы: ,Способ получения заявляемых соединений заключается во взаимодействии монохлоруксусной кислоты с оксиэтилированным продуктом конденсации алкил(С8-С 10)фенола с 4,4-диметилдиоксаном-1,3 в присутствии кислотного катализатора, в среде кипящего органического растворителя, с азеотропным удалением образующейся воды и с последующей обработкой при нагревании полученного продукта реакции гетероциклическими аминосоединениями при молярных соотношениях - оксиэтилированный продукт: монохлоруксусная кислота:гетероциклическое аминосоединение=1:5,0-5,5:5,0-5,5 соответственно.

Изобретение относится к способам (вариантам) получения O-дезметилвенлафаксина. .

Изобретение относится к области катализа. Описан катализатор дисмутирования содержащих водород и галоген соединений кремния, содержащий в качестве носителя диоксид кремния и/или цеолит и по меньшей мере один линейный, циклический, разветвленный и/или сшитый аминоалкилфункциональный силоксан и/или силанол, который в идеализированной форме соответствует общей формуле (II) (R 2 )[ − O − (R 4 )Si(A)] a R 3 ⋅ (HW) w     (II) в которой A означает аминоалкильный остаток -(CH2)3-N(R1)2 с одинаковыми или разными R1, означающими изобутил, н-бутил, трет-бутил и/или циклогексил, R2 независимо друг от друга означают водород, метил, этил, н-пропил, изопропил и/или Y, R3 и R4 независимо друг от друга означают гидрокси, метокси, этокси, н-пропокси, изопропокси, метил, этил, н-пропил, изопропил и/или -OY, причем Y означает материал носителя, HW означает кислоту, причем W означает галогенид, остаток кремниевой кислоты, сульфат и/или карбоксилат, с a≥1 в случае силанола, a≥2 в случае силоксана и w≥0.

Изобретение относится к тепломассообменным аппаратам для проведения процессов ректификации в бражной колонне и может быть использовано в укрепляющих ректификационных колоннах в химической, нефтеперерабатывающей и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к устройству и способу для сбора и перераспределения потока жидкости, опускающегося в обменной колонне. .

Изобретение относится к комбикормовой промышленности и может быть использовано для культивирования автотрофных микроскопических организмов, а также в фармацевтической и косметической промышленности.

Изобретение относится к коллекторам сбора жидкости для массообменных и сепарационных аппаратов, в частности для сбора жидкости, ее отвода или перераспределения по поперечному сечению аппарата, для распределения и сепарации газовых потоков от капель жидкости.

Изобретение относится к способу получения фенола, ацетона и -метилстирола, а также к установке для его осуществления. .

Изобретение относится к входному устройству для текучей среды, используемому для ввода смеси жидкости и газа в технологический аппарат. .

Изобретение относится к способам переработки нефти. Способ включает нагрев нефти парами широкой фракции углеводородов, последующий нагрев ее в печи, отпаривание широкой фракции углеводородов с получением остатка фракционирования и последующую переработку широкой фракции углеводородов.
Наверх