Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)



Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)
Способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (варианты)

 


Владельцы патента RU 2526095:

Висящев Александр Никандорович (RU)
Устинов Алексей Александрович (RU)

Изобретение относится к электроизмерительной технике. Технический результат: повышение точности определения места повреждения при передаче с одного конца линии на другой минимального количества данных (только векторов фазных токов) без использования итерационного процесса. Сущность: проводят измерение в момент короткого замыкания фазных токов и напряжений основной гармоники в начале и в конце линии, тока прямой последовательности нормального режима, предшествующего замыканию, в начале линии и конце линии. Передают информацию о фазных токах начала линии от начала линии к концу линии. Передают информацию о фазных токах конца линии от конца линии к началу линии посредством каналов связи. Определяют симметричные составляющие фазных токов прямой, обратной и нулевой последовательностей на каждом из концов линии. Определяют симметричные составляющие фазных напряжений прямой, обратной и нулевой последовательностей в начале линии и в конце линии. По таблице в зависимости от вида короткого замыкания определяют ток в месте короткого замыкания I · K , I . K значения расчетных токов и напряжений U . ' , I . ' , U ' . ' , I . ' ' . По полученным значениям рассчитывают расстояние от начала линии до места повреждения (для устройства в начале линии) расстояние от конца линии до места повреждения (для устройства в конце линии). 3 табл. 2 ил.

 

Предлагаемое изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано при создании отдельных микропроцессорных устройств для определения места повреждения (короткого замыкания), а также в микропроцессорных терминалах дифференциальной защиты линии в качестве дополнительной опции определения места повреждения, на одноцепных и двухцепных линиях электропередачи на основе измерения параметров аварийного режима с двух сторон линии.

Двухсторонний замер параметров аварийного режима в отличие от одностороннего замера параметров аварийного режима при определении места повреждения повышает точность определения места повреждения.

Известен способ, в основу которого [Аржанников Е.А., Чухин A.M. Методы и приборы определения места короткого замыкания на линиях: Учебное пособие/ Ивановский государственный энергетический университет, г. Иванове, 1998. - 74 с.] заложено предположение о том, что сопротивление в месте повреждения имеет чисто активный характер, и как следствие, реактивная мощность в месте повреждения равна нулю. Таким образом, критерием повреждения является равенство нулю реактивной мощности в месте повреждения, для определения которой используются мнимая часть системы из трех произведений комплекса напряжения и сопряженного тока в месте повреждения в системе симметричных или фазных координат. Метод реализуется следующим образом, сперва фиксируют момент повреждения, измеряют в начале и в конце линии напряжения и токи первой гармоники в доаварийном и аварийном режимах. Полученные величины токов и напряжений передают на противоположный конец линии, где определяют ток в месте короткого замыкания, как сумму токов на концах линии. Затем, меняя расстояние от нуля до величины, равной длине линии, находят для каждой точки линии с определенным шагом напряжение, как разность между напряжением в конце линии и падением напряжения до предполагаемой точки повреждения. Для каждой из точек через произведение комплекса напряжения и сопряженного комплексного тока в месте повреждения находят полную мощность, мнимая часть от которой равна реактивной мощности в предполагаемом месте короткого замыкания. Точка, в которой реактивная мощность окажется минимальной и будет являться местом повреждения. Такой расчет проводится либо для всех трех фаз линии, либо для всех трех последовательностей симметричных составляющих, что позволяет повысить точность процедуры определения места повреждения.

Однако наиболее известен способ определения места повреждения по параметрам аварийного режима по измерению с двух сторон линии, в котором определяют напряжение нулевой или обратной последовательности в месте повреждения сперва через токи и напряжения нулевой или обратной последовательности начала линии, затем через токи и напряжения нулевой или обратной последовательности конца линии [Аржанников Е.А., Чухин A.M. Методы и приборы определения места короткого замыкания на линиях: Учебное пособие/ Ивановский государственный энергетический университет, г. Иванове, 1998. - 74 с.]. Приравнивая напряжения нулевой или обратной последовательностей, определенные через параметры аварийного режима начала линии и параметры аварийного режима конца линии, определяют расстояние до места повреждения. Указанный способ может применяться в двух видах. В упрощенном виде при определении расстояния до места повреждения используются только индуктивные сопротивления, что позволяет передавать с одного конца линии на другой только модули напряжения и тока, однако такое допущение приводит к дополнительной погрешности. В полном виде при определении места повреждения указанным способом необходимо использовать активные и реактивные сопротивления и передавать с одного конца линии на другой не только модули напряжения и тока, но и угол сдвига, т.е. передавать вектора токов и напряжений, что усложняет задачу, но и повышает точность определения места повреждения.

Описанный последним метод, принимаемый в качестве прототипа, обладает высокой точностью, но при этом имеет один существенный недостаток - необходимость передачи значительного объема данных с одного конца линии на другой, т.е. переноса от одного конца линии к другому векторной величины как тока, так и напряжения.

Техническая задача изобретения заключается в повышении или, как минимум, сохранении точности определения места повреждения двухсторонним методом на параллельных воздушных линиях электропередачи с двухсторонним или односторонним питанием при сведении к минимуму информации, передаваемой с одного конца линии на другой.

Особенно это актуально для микропроцессорных терминалов дифференциальной защиты линий, полукомплекты которой устанавливаются по концам линии и обмениваются информацией посредством оптоволоконной связи. Как правило, такие устройства по принципу действия передают с одного конца линии на другой информацию только о векторах тока (примером могут служить устройства MiCOM серии 5хх), но не передают вектора напряжения, что не позволяет использовать прототип и другие аналоги для определения места повреждения. Переделывать протоколы связи, чтобы появилась возможность передачи дополнительных величин (векторов напряжений) задача трудоемкая и дорогая. Более логичным решением является реализация метода определения места повреждения на основе уже передаваемых величин, т.е. только векторов тока, при сохранении точности определения места повреждения.

Данное изобретение включает в себя три метода: один для одноцепной линии и два варианта для двухцепной линии.

Технический результат достигается на одноцепной линии электропередачи за счет использования критерия равенства нулю мнимой части переходного сопротивления в месте повреждения, симметричных составляющих; на двухцепной линии электропередачи: при использовании первого метода - за счет использования критерия равенства нулю мнимой части переходного сопротивления в месте повреждения, симметричных составляющих; при использовании второго метода - за счет использования телеграфных уравнений, симметричных составляющих.

Таким образом, предлагаемое изобретение имеет следующие общие признаки с прототипом:

1) использование параметров аварийного и предаварийного режимов;

2) измерение векторов токов как в начале, так и в конце линии;

3) передача и прием с одного конца линии на другой векторных величин токов первой гармоники аварийного режима.

Предлагаемое изобретение имеет следующие отличия от прототипа, что обуславливает соответствие технического решения критерию новизна:

1) отсутствие передачи по каналам связи информации о векторах первой гармоники напряжений в начале и конце линии аварийного режима; достаточно передавать и принимать информацию только о векторных величинах токов первой гармоники противоположного конца линии;

2) отсутствие итерационного процесса; позволяет однозначно определить место повреждения, что исключает возможность прохождения мимо места повреждения в случае выбора неверного шага итерационного процесса и освобождает ресурсы микропроцессорного устройства для иных задач;

3) простота реализации в существующих микропроцессорных устройствах продольной дифференциальной защиты линии; исключается необходимость переделывания модулей каналов связи;

4) учет волновых процессов и компенсация неоднородностей благодаря использованию разности токов параллельных линии (только для второго варианта метода для двухцепной линии);

5) отсутствие измерения векторов напряжений в начале и в конце линии; измеряются по концам линии только вектора токов (только для второго варианта метода для двухцепной линии);

Для одноцепной линии

На Фиг.1 изображена схема замещения одноцепной линии электропередачи с двухсторонним питанием при коротком замыкании (с целью большей наглядности поперечные емкости и неповрежденные фазы не изображены).

Линия, изображенная на Фиг.1, имеет следующие параметры: полная длина l, комплексное сопротивление прямой последовательности Z _ 1 Л , обратной последовательности Z _ 2 Л и нулевой последовательности Z _ 0 Л , емкостные сопротивления равны бесконечности (т.е. емкости равны нулю). Системы А и Б имеют следующие параметры: комплексное сопротивление прямой последовательности Z _ ' 1 C и Z _ ' ' 1 C , обратной последовательности Z _ ' 2 C и Z _ ' ' 2 C , нулевой последовательности Z _ ' 0 C и Z _ ' ' 0 C , эквивалентные ЭДС Е' и Е'' соответственно. На линии (Фиг. 1) показано короткое замыкание за переходным сопротивлением RП на расстоянии lK. Линия является симметричной, учитывая, что на линиях высокого напряжения для симметрирования линии осуществляют транспозицию фаз.

Для схемы замещения, изображенной на Фиг. 1, по 2-му закону Кирхгофа можно записать:

U . ' = I . ' Z _ Л + I . К R П , ( 1.1 )

где

U . ' и I . ' зависят от вида повреждения и определяются по Таблице 1 в соответствии с [Висящев А.Н., Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи: Учебное пособие. - Иркутск: Издательство ИрГТУ, 2001, ч. 1 - 188 с.: ил.] и [Ульянов С.А., Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. М.-Л.: Энергия, 1964. - 704 с.: ил.];

Z _ ' Л = z _ Л _ п р о д _ 1 - удельное продольное сопротивление линии нулевой последовательности;

n = l К l - расстояние до места повреждения от начала линии в относительных единицах;

I . K = I . ' K + I . ' ' K ,

где

I ' ' K - составляющая полного тока короткого замыкания от начала линии;

I ' ' ' K - составляющая полного тока короткого замыкания от конца линии.

Таблица 1
Вид КЗ Фаза U . ' I . ' I ' K
U . ' ' I . ' '
Однофазное А U . ' A I . ' A + k . 3 I . ' 0 3 I . ' 2 + 3 I . ' ' 2 или 3 I . ' 0 + 3 I . ' ' 0
U . ' ' A I . ' ' A + k . 3 I . ' ' 0
В U . ' B I . ' B + k . 3 I . ' 0 3 a ( I . ' 2 + I . ' ' 2 ) или 3 a ( I . ' 0 + I . ' ' 0 )
U . ' ' B I . ' ' B + k . 3 I ' . ' 0
С U . ' C I . ' C + k . 3 I . ' 0 3 a 2 ( I . ' 2 + I . ' ' 2 ) или 3 a 2 ( I . ' 0 + I . ' ' 0 )
U . ' ' C I . ' ' C + k . 3 I ' . ' 0
Двухфазное А-В U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B
В-С U . ' B U . ' C I . ' B I . ' C ( a a 2 ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' B U . ' ' C I ' . ' B I ' . ' C
А-С U . ' C U . ' A I . ' C I . ' A ( a 2 1 ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I ' . ' A
Двухфазное на землю А, В U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 a I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 a I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B
В, С U . ' B U . ' C I . ' B I . ' C ( a 2 a ) ( ( I . ' 1 I . ' 2 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' B U . ' ' C I ' . ' B I ' . ' C
А, С U . ' C U . ' A I . ' C I . ' A ( a 1 ) ( ( I . ' 1 a 2 I . ' 2 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 2 a 2 I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I ' . ' A
Трехфазное A, B, C U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B
где а=е-j120; а2=е-j240 - поворотные коэффициенты;
k . = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 - коэффициент компенсации для одноцепной линии;
z _ Л _ п р о д _ 1 и z _ Л _ п р о д _ 0 - удельные продольные сопротивления линии прямой и нулевой последовательностей соответственно;
U . ' A , U . ' B , U . ' C и I . ' A , I . ' B , I . ' C - основная гармоника в начале линии фазных напряжений и фазных токов соответственно;
U ' . ' A , U . ' ' B , U . ' ' C и I . ' ' A , I . ' ' B , I . ' ' C - основная гармоника в конце линии фазных напряжений и фазных токов соответственно;
I . ' 1 , I . ' 2 , I . ' 0 и I . ' ' 1 , I . ' ' 2 , I . ' ' 0 - токи прямой, обратной, нулевой последовательностей в начале и конце линии соответственно;
I . ' 1 H и I . ' ' 1 H - основная гармоника прямой последовательности тока нагрузки в предаварийном режиме в начале и конце линии (для двухконцевой линии можно считать равными).

Из выражения (1.1):

U . ' = I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 + I . K R П ;

I U . ' I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K = R П ;

Im ( U . ' I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = Im ( R П ) ;

Im ( U . ' I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = 0 ;

Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = 0 ;

Im ( I . ' n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = Im ( U . ' I . K ) . ( 1.2 )

Из выражения (1.2) расстояние до места повреждения от начала линии (системы А) в относительных единицах:

n ' = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) . ( 1.3 )

Расстояние до места повреждения от противоположного конца линии (системы Б) в относительных единицах может быть определено аналогичным образом:

n ' ' = ( 1 n ' ) = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) , ( 1.4 )

где

U . ' ' и I . ' ' зависят от вида повреждения и определяются по выражениям, приведенным в Таблице 1.

Для двухцепной линии (1-й вариант)

На Фиг.2 изображена схема замещения двухцепной линии электропередачи с двухсторонним питанием при коротком замыкании на первой цепи (с целью большей наглядности поперечные емкости и неповрежденные фазы не изображены).

Линия имеет следующие параметры: комплексное сопротивление прямой последовательности первой цепи Z _ 1 Л _ I и второй цепи Z _ 1 Л _ I I ; обратной последовательности первой цепи Z _ 2 Л _ I и обратной последовательности второй цепи Z _ 2 Л _ I I ; нулевой последовательности первой цепи Z _ 0 Л _ I и второй цепи Z _ 0 Л _ I I ; емкостные сопротивления равны бесконечности (т.е. емкости равны нулю). Системы А и Б имеют следующие параметры: комплексное сопротивление прямой последовательности Z _ ' 1 C и Z _ ' ' 1 C , обратной последовательности Z _ ' 2 C и Z _ ' ' 2 C , нулевой последовательности Z _ ' 0 C и Z _ ' ' 0 C , эквивалентные ЭДС Е' и Е'' соответственно. На линии показано (Фиг.2) короткое замыкание за переходным сопротивлением RП на расстоянии lK. Каждая цепь линии является симметричной, учитывая, что на линиях высокого напряжения для симметрирования линии осуществляют транспозицию фаз.

Для схемы замещения, изображенной на Фиг.2, по 2-му закону Кирхгофа можно записать:

U . ' = I . ' 1 n Z _ Л _ I + I . K R П , ( 1.5 )

где

U . ' и I . ' 1 зависят от вида повреждения и определяются по Таблице 2 в соответствии с [Висящев А.Н. Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи: Учебное пособие. - Иркутск: Издательство ИрГТУ, 2001, ч.1 - 188 с.: ил.] и [Ульянов С.А., Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. М. - Л.: Энергия, 1964. - 704 с.: ил.];

Z _ 1 Л _ I = z _ Л _ п р о д _ I - удельное продольное сопротивление линии;

n = l K l - расстояние до места повреждения от начала линии в относительных единицах;

I . K = I . ' K + I . ' ' K ,

где

I . ' K - составляющая полного тока короткого замыкания от начала первой цепи линии

I . ' ' K - составляющая полного тока короткого замыкания от конца линии первой цепи

Таблица 2
Вид КЗ Фаза Для КЗ на I цепи Для КЗ на II цепи
U . ' I . ' I I . ' I I I . K
U ' . ' I . ' ' I I . ' ' I I
Однофазное А U . ' A I . ' A I + k . I 3 I . ' 01 I . ' A I I + k . I I 3 I . ' 0 I I 3 I . ' 2 I + 3 I . ' ' 2 I или 3 I . ' 0 I + 3 I . ' ' 0 I
U . ' ' A I . ' ' A I + k . I 3 I . ' ' 01 I . ' ' A I I + k . I I 3 I ' . ' 0 I I 3 I . ' 2 I I + 3 I . ' ' 2 I I или 3 I . ' 0 I I + 3 I . ' ' 0 I I
В U . ' B I . ' B I + k . I 3 I . ' 01 I . ' B I I + k . I I 3 I ' . 0 I I 3 a ( I . ' 2 I + I . ' ' 2 I ) или 3 a ( I . ' 0 I + I . ' ' 0 I )
U . ' ' B I . ' ' B I + k . I 3 I ' . ' 01 I . ' ' B I I + k . I I 3 I ' ' . 0 I I 3 a ( I . ' 2 I I + I . ' ' 2 I I ) или 3 a ( I . ' 0 I I + I . ' ' 0 I I )
С U . ' C I . ' ' C I + k . I 3 I . ' 01 I . ' C I I + k . I I 3 I ' . 0 I I 3 a ( I . ' 2 I + I . ' ' 2 I ) или 3 a ( I . ' 0 I + I . ' ' 0 I )
U . ' ' C I . ' ' ' C I + k . I 3 I ' . ' 01 I . ' ' C I I + k . I I 3 I ' ' . 0 I I 3 a 2 ( I . ' 2 I I + I . ' ' 2 I I ) или 3 a 2 ( I . ' 0 I I + I . ' ' 0 I I )
Двухфазное
А-В U . ' A U . ' B I . ' A 1 I . ' B 1 I ' . A I I I . ' B I I ( 1 a ) ( I . ' 2 I + I . ' ' 2 I )
U . ' ' A U . ' ' B I ' . ' A 1 I ' . ' B 1 I ' . ' A I I I ' . ' B I I ( 1 a ) ( I . ' 2 I I + I . ' ' 2 I I )
В-С U . ' B U . ' C I . ' B I I . ' C I I . ' B I I I ' . C I I ( a a 2 ) ( I . 2 I + I . ' ' 2 I )
U . ' ' B U ' . ' C I . ' ' B I I ' ' . C I I . ' ' B I I I ' ' . C I I ( a a 2 ) ( I . ' 2 I I + I . ' ' 2 I I )
А-С U . ' C U . ' A I . ' C I I ' . A I I . ' C I I I ' . A I I ( a 2 1 ) ( I . ' 2 I + I . ' ' 2 I )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I I ' ' . A I I . ' ' C I I I ' ' . A I I ( a 2 1 ) ( I . ' 2 I + I . ' ' 2 I I )
Двухфазное на землю А, В U . ' A U . ' B I . ' A I I . ' B I I . ' A I I I ' . B I I ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I a I . ' 2 I I . ' 1 H I ) + ( I . ' ' 1 I a I . ' ' 2 I I . ' ' 1 H I ) )
U . ' ' A U ' . ' B I ' . ' A I I ' . ' B I I . ' ' A I I I ' ' . B I I ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I I a I . ' 2 I I I . ' 1 H I I ) + ( I . ' ' 1 I I a I . ' ' 2 I I I . ' ' 1 H I I ) )
В, С U . ' B U . ' C I . ' B I I . ' C I I . ' B I I I ' . C I I ( a 2 a ) ( ( I . ' 1 I I . ' 2 I I . 1 H I ) + ( I . ' ' 1 I I . ' ' 2 I I I . ' ' 1 H I ) )
U . ' ' B U ' . ' C I . ' ' B I I ' . ' C I I . ' ' B I I I ' ' . C I I ( a 2 a ) ( ( I . ' 1 I I I . ' 2 I I I . 1 H I I ) + ( I . ' ' 1 I I I . ' ' 2 I I I I . ' ' 1 H I I ) )
А, С U . ' C U . ' A I . ' C I I . ' A I I . ' C I I I ' . A I I ( a 1 ) ( ( I . ' 1 I a 2 I . ' 2 I I . 1 H I ) + ( I . ' ' 1 I a 2 I . ' ' 2 I I . ' ' 1 H I ) )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I I . ' ' A I I . ' ' C I I I ' ' . A I I ( a 1 ) ( ( I . ' 1 I a 2 I . ' 2 I I I . 1 H I I ) + ( I . ' ' 1 I I a 2 I . ' ' 2 I I I . ' ' 1 H I I ) )
Трехфазное А, В, С U . ' A U . ' B I . ' A I I . ' B I I . ' A I I I ' . B I I ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I I . ' 1 H I ) + ( I . ' ' 1 I I . ' ' 1 H I ) )
U . ' ' A U ' . ' B I . ' ' A I I . ' ' B I I . ' ' A I I I ' ' . B I I ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I I I . ' 1 H I I ) + ( I . ' ' 1 I I I . ' ' 1 H I I ) )
где а = ej120; а2 = ej240 - поворотные коэффициенты;
k . I = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 + I . ' 0 I I . 0 I I z _ M 3 z _ Л _ п р о д _ 1 = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 + I . ' ' 0 I I . ' ' 0 I I z _ M 3 z _ Л _ п р о д _ 1 - коэффициент компенсации для двухцепной линии при повреждении на первой цепи;
k . I I = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 + I . ' 0 I I I . ' 0 I z _ M 3 z _ Л _ п р о д _ 1 = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 + I . ' ' 0 I I I . ' ' 0 I z _ M 3 z _ Л _ п р о д _ 1 - коэффициент компенсации для двухцепной линии при повреждении на второй цепи;
z _ M - удельное магнитное сопротивление между цепями линии.
z _ Л _ п р о д _ 1 и z _ Л _ п р о д _ 0 - удельные продольные сопротивления линии прямой и нулевой последовательностей соответственно;
U . ' A , U . ' B , U . ' C и U ' . ' A , U ' . ' B , U . ' ' C - основная гармоника фазных напряжений в начале и конце линии соответственно;
I . ' A I , I . ' B I , I . ' C I и I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I - основная гармоника фазных токов в начале и конце первой цепи линии соответственно;
I . ' A I I , I . ' B I I , I . ' C I I и I . ' ' A I I , I . ' ' B I I , I . ' ' C I I - основная гармоника фазных токов в начале и конце второй цепи линии соответственно;
I . ' 1 I , I . ' 2 I , I . ' 0 I и I . ' ' 1 I , I . ' ' 2 I , I . ' ' 0 I - токи прямой, обратной и нулевой последовательностей в начале и конце первой цепи линии соответственно;
I . ' 1 I I , I . ' 2 I I , I . ' 0 I I и I . ' ' 1 I I , I . ' ' 2 I I , I . ' ' 0 I I - токи прямой, обратной и нулевой последовательностей в начале и конце второй цепи линии соответственно;
I . ' 1 H I и I . ' ' 1 H I - основная гармоника прямой последовательности тока нагрузки в предаварийном режиме в начале и конце первой цепи линии (для двухконцевой линии можно считать равными);
I . ' 1 H I I и I . ' ' 1 H I I - основная гармоника прямой последовательности тока нагрузки в предаварийном режиме в начале и конце второй цепи линии (для двухконцевой линии можно считать равными).

Из выражения (1.5):

U . ' = I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 + I . K R П ;

U . ' I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K = R П ;

Im ( U . ' I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = Im ( R П ) ;

Im ( U . ' I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = 0 ;

Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = 0 ;

Im ( I . ' I n z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) = Im ( U . ' I . K ) . ( 1.6 )

Из выражения (1.6) расстояние до места повреждения от начала линии (системы А) в относительных единицах:

n ' I = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) . ( 1.7 )

Расстояние до места повреждения от противоположного конца линии (системы Б) в относительных единицах может быть определено аналогичным образом:

n ' ' I = ( 1 n ' I ) = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) , ( 1.8 )

где

U . ' ' и I . ' ' I зависят от вида повреждения и определяются по выражениям, приведенным в Таблице 2.

При повреждении на второй цепи линии расстояние до места повреждения от начала линии (системы А) в относительных единицах:

n ' I I = ( 1 n ' I ) = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' I I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) , ( 1.9 )

При повреждении на второй цепи линии расстояние до места повреждения от противоположного конца линии (системы Б) в относительных единицах:

n ' ' I I = ( 1 n ' I I ) = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' I I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) , ( 1.10 )

Для двухцепной линии (2-й вариант)

Для нулевой последовательности симметричной двухцепной линии электропередачи, соединенной по концам, могут быть записаны следующие системы дифференциальных уравнений [Чернин А.Б. Вычисление электрических величин и поведение релейной защиты при неполнофазных режимах в электрических системах. М.: Госэнергоиздат, 1963. - 416с.: ил.]:

{ d U . ' 0 d x = z _ Л _ п р о д _ 0 I . ' I _ 0 + z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ I I I _ 0 I . I I _ 0 d I . ' I _ 0 d x = y _ Л _ п о п е р _ 0 U . ' 0 + y _ Л _ п о п е р _ I I I _ 0 U . ' 0 ; ( 1.11 )

{ d U . ' 0 d x = z _ Л _ п р о д _ 0 I . ' I I _ 0 + z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ I I I _ 0 I . I _ 0 d I . ' I I _ 0 d x = y _ Л _ п о п е р _ 0 U . ' 0 + y _ Л _ п о п е р _ I I _ 0 U . ' 0 ; ( 1.12 )

где

z _ Л _ п р о д _ 0 - удельное продольное сопротивление нулевой последовательности первой цепи и второй цепи линии;

z _ Л _ п р о д _ I I I _ 0 = z _ Л _ п р о д _ I I I _ 0 - удельное продольное сопротивление нулевой последовательности между первой и второй цепями линии (сопротивление взаимоиндукции);

y _ Л _ п о п е р _ 0 - удельная поперечная проводимость нулевой последовательности первой цепи и второй цепи линии;

y _ Л _ п о п е р _ I I I _ 0 = y _ Л _ п о п е р _ I I I _ 0 - удельная поперечная проводимость нулевой последовательности между первой и второй цепями линии;

U . ' 0 - напряжение нулевой последовательности в начале линии;

I ' . I 0 и I ' . I I 0 - ток нулевой последовательности в начале первой цепи и второй цепи линии соответственно;

d U . ' 0 d x - первая производная напряжения нулевой последовательности в начале линии;

d I . ' I 0 d x и d I . ' I I 0 d x - первая производная тока нулевой последовательности в начале первой цепи и второй цепи линии соответственно;

dx - бесконечно малая величина линии.

Для вторых производных напряжений и токов для нулевой последовательности симметричной двухцепной линии электропередачи из(1.11) и (1.12) могут быть получены следующие системы уравнений по аналогии с [Чернин А.Б. Вычисление электрических величин и поведение релейной защиты при неполнофазных режимах в электрических системах. М.: Госэнергоиздат, 1963. - 416 с.: ил.]:

{ d 2 U . ' 0 d x 2 = γ 2 _ 0 U . ' 0 σ _ 0 2 U . ' 0 = 0 d 2 I . ' I 0 d x 2 = γ _ 0 2 I . ' I 0 σ _ 0 2 I . ' I I 0 = 0 ; ( 1.13 )

{ d 2 U . ' 0 d x 2 γ 2 _ 0 U . ' 0 σ _ 0 2 U . ' 0 = 0 d 2 I . ' I I 0 d x 2 γ _ 0 2 I . ' I I 0 σ _ 0 2 I . ' I 0 = 0 ; ( 1.14 )

где

γ _ 0 2 = z _ Л _ п р о д _ 0 y _ Л _ п о п е р _ 0 + z _ I I I _ Л п о п е р _ 0 ; ( 1.15 )

σ _ 0 2 = z _ Л _ п р о д _ 0 y _ I I I _ Л _ п о п е р _ 0 + z _ I I I _ Л _ п о п е р _ 0 y _ Л _ п о п е р _ 0 ; ( 1.16 )

d 2 U . ' 0 d x 2 - вторая производная напряжения нулевой последовательности в начале двухцепной линии;

d 2 I . ' I 0 d x 2 - вторая производная тока нулевой последовательности в начале первой цепи линии;

d 2 I . ' I I 0 d x 2 - вторая производная тока нулевой последовательности в начале второй цепи линии.

Для сокращения записи введем следующие обозначения:

z _ I = z _ Л _ п р о д _ 0 ; ( 1.17 )

z _ I I I = z _ Л _ п р о д _ I I I _ 0 ; ( 1.18 )

y _ I = y _ Л _ п о п е р 0 ; ( 1.19 )

y _ I I I = y _ Л п о п е р I I I 0 ; ( 1.20 )

U . = U . ' 0 ; ( 1.21 )

I I . = I . ' I 0 ; ( 1.22 )

I I I . = I . ' I I 0 ; ( 1.23 )

γ _ = γ _ 0 ; ( 1.24 )

σ _ = σ _ 0 . ( 1.25 )

Тогда системы (1.11) и (1.12) перепишутся:

{ d U . d x 2 = z _ 1 I . I + z _ I I I I . I I d I . I d x = y _ I U . + y _ I I I U . ; ( 1.26 )

{ d U . d x = z _ 1 I . I I + z _ I I I I . I d I . I I d x = y _ I U . + y _ I I I U . , ( 1.27 )

Системы (1.13) и (1.14) перепишутся:

{ d 2 U . d x 2 = γ _ 2 U . σ _ 2 U . = 0 d 2 I . I d x 2 = γ _ 2 I I . σ _ 2 I I I = 0 . ; ( 1.28 )

{ d 2 U . d x 2 = γ _ 2 U . σ _ 2 U . = 0 d 2 I . I I d x 2 = γ _ 2 I I I . σ _ 2 I I = 0 . . ( 1.29 )

Из (1.28) и (1.29) определим напряжение:

d 2 U . d x 2 γ _ 2 U . σ _ 2 U . = 0. ( 1.30 )

Найдем решение уравнения (1.30).

Будем искать частное решение дифференциального уравнения второго порядка в виде:

U . = A . e p . x . ( 1.31 )

Подставим (1.31) в (1.30):

d 2 ( A . e p . x ) d x 2 γ _ 2 ( A . e p . x ) σ _ 2 ( A . e p . x ) = 0 ; ( 1.32 )

p 2 A . e p . x γ _ 2 A . e p . x σ _ 2 A . e p . x = 0 ; ( 1.33 )

p 2 γ _ 2 σ _ 2 = 0 ; ( 1.34 )

p 2 = γ _ 2 + σ _ 2 ; ( 1.35 )

p 1 = γ _ 2 + σ _ 2 ; ( 1.36 )

p 2 = γ _ 2 + σ _ 2 ; ( 1.37 )

p 2 = p 1 . ( 1.38 )

Подставим в (1.36) и (1.37) выражения (1.15) и (1.16), используя (1.17)-(1.25):

p 1 = γ _ 2 + σ _ 2 = z _ I y _ I + z _ I I I y _ I I I + z _ 1 y _ I I I + z _ I I I y _ I = = z _ I ( y _ I + y _ I I I ) + z _ I I I ( y _ I + y _ I I I ) = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ;

p 2 = γ _ 2 + σ _ 2 = z _ I y _ I + z _ I I I y _ I I I + z _ 1 y _ I I I + z _ I I I y _ I = = z _ I ( y _ I + y _ I I I ) + z _ I I I ( y _ I + y _ I I I ) = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ;

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ; ( 1.39 )

p 2 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) . ( 1.40 )

Общее решение уравнения (1.30) будет иметь следующий вид:

U . = C 1 e p 1 x . + C 2 e p 2 x . = C 1 e p 1 x . + C 2 e p 1 x . ( 1.41 )

Из системы (1.26) и (1.27)

d U . d x = z _ I I . I + z _ I I I I . I I ; ( 1.42 )

d U . d x = z _ I I . I I + z _ I I I I . I ; ( 1.43 )

z _ I I I I . I I = z _ I I . I + d U . d x ; ( 1.44 )

z _ I I . I I = z _ I I I I . I + d U . d x . ( 1.45 )

Разделим (1.44) на (1.45);

z _ I I I z _ I = z _ I I . I + d U . d x z _ I I I I . I + d U . d x ; ( 1.46 )

Подставим (1.41) в (1.46):

z _ I I I z _ I = z _ I I . I + d ( C 1 e p . 1 x + C 2 e p . 2 x ) d x z _ I I I I . I + d ( C 1 e p . 1 x + C 2 e p . 2 x ) d x = z _ I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x z _ I I I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x ;

z _ I I I z _ I = z _ I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x z _ I I I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x ;

z _ I I I ( z _ I I I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x ) = z _ I ( z _ I I . I + C 1 p . 1 e p . 1 x + C 2 p . 2 e p . 2 x ) ;

z _ I I I 2 I . I + z _ I I I C 1 p . 1 e p . 1 x + z _ I I I C 2 p . 2 e p . 2 x = z _ I 2 I . I + z _ I C 1 p . 1 e p . 1 x + z _ I C 2 p . 2 e p . 2 x ;

z _ I I I 2 I . I z _ I 2 I . I = z _ I C 1 p . 1 e p . 1 x + z _ I C 2 p . 2 e p . 2 x z _ I I I C 1 p . 1 e p . 1 x z _ I I I C 2 p . 2 e p . 2 x ;

I . I = z _ I C 1 p . 1 e p . 1 x + z _ I C 2 p . 2 e p . 2 x z _ I I I C 1 p . 1 e p . 1 x z _ I I I C 2 p . 2 e p . 2 x ( z _ I I I 2 z _ I 2 ) .

Учитывая, что p . 2 = p . 1

I . I = z _ I C 1 p . 1 e p . 1 x z _ I C 2 p . 2 e p . 1 x z _ I I I C 1 p . 1 e p . 1 x + z _ I I I C 2 p . 2 e p . 1 x ( z _ I I I 2 z _ I 2 ) = = ( z _ I z _ I I I ) C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I z _ I ) ( z _ I I I + z _ I ) ( z _ I z _ I I I ) C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I z _ I ) ( z _ I I I + z _ I ) = C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) + C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) .

I . I = C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) + C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) . ( 1.47 )

По аналогии

I . I I = C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) + C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) . ( 1.48 )

Таким образом ток и напряжение в любой точке однофазной линии (а также нулевой или обратной последовательности) могут быть найдены по следующим выражениям:

U . = C 1 e p . 1 x + C 2 e p . 1 x ; ( 1.49 )

I . I = C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) + C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) ; ( 1.50 )

I . I I = C 1 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) + C 2 p . 1 e p . 1 x ( z _ I I I + z _ I ) . ( 1.51 )

где

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ; ( 1.52 )

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ; ( 1.53 )

Определим коэффициенты C1 и C2 в (1.49)-(1.51).

Пусть при х=0 напряжение и токи в начале каждой линии U . ' , I . ' I , I . ' I I соответственно. Тогда выражения (1.49)-(1.51) примут вид:

U . = C 1 + C 2 ; ( 1.54 )

I . ' I = C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I + C 2 p . 1 z _ I + z _ I I I . ( 1.55 )

I . ' I I = C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I + C 2 p . 1 z _ I + z _ I I I . ( 1.56 )

Из (1.54):

C 2 = U . ' C 1 . ( 1.57 )

Подставим (1.57) в (1.56):

I . ' I = C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I + ( U . C 1 ) p . 1 z _ I + z _ I I I ;

I . ' I = C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I + ( U . ' C 1 ) p . 1 z _ I + z _ I I I = C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I + U . ' p . 1 C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I = = C 1 p . 1 + U . ' p . 1 C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I = U . ' p . 1 2 C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I

I . ' I = U . ' p . 1 2 C 1 p . 1 z _ I + z _ I I I ;

I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) = U . ' p . 1 2 C 1 p . 1 ;

2 C 1 p . 1 = . U . ' p . 1 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) ;

C 1 = U . ' p . 1 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ; ( 1.58 )

Подставим (1.58) в (1.57):

C 2 = U . ' U . ' p . 1 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ; ( 1.59 )

Подставим (1.60) и (1.61) в (1.49) и (1.50):

C 1 = U . ' p . 1 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I = U . ' 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ; ( 1.60 )

C 2 = U . ' U . ' p . 1 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I = U . ' 2 + I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I . ( 1.61 )

Подставим (1.60) (1.61) в (1.49) и (1.50)

U . = ( U . ' 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) e p . 1 x + ( U . ' 2 + I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) e p . 1 x = = U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x + U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x = = U . ' 2 e p . 1 x + U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x + I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x = = U . ' e p . 1 x + e p . 1 x 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) p . I e p . 1 x + e p . 1 x 2 = U . c h ( p . 1 x ) I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) p . I s h ( p . 1 x ) .

I . = 1 z _ I + z _ I I I ( ( U . ' 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) p . 1 e p . 1 x + ( U . ' 2 + I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) ( p . 1 ) e p . 1 x ) = = p . 1 z _ I + z _ I I I ( ( U . ' 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) e p . 1 x ( ( U . ' 2 + I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I ) e p . 1 x ) = = p . 1 z _ I + z _ I I I ( U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x ) = = p . 1 z _ I + z _ I I I ( U . ' 2 e p . 1 x U . ' 2 e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x ) = = p . 1 z _ I + z _ I I I ( U . ' e p . 1 x e p . 1 x 2 I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) 2 p . I e p . 1 x + e p . 1 x . 2 ) = = p . 1 z _ I + z _ I I I ( U . ' s h ( p . 1 x ) I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) p . I c h ( p . 1 x ) ) = = I . ' I s h ( p . 1 x ) U . ' p . 1 z _ I + z _ I I I s h ( p . 1 x )

Таким образом выражения для определения токов и напряжений на расстоянии x от начала двухцепной линии через ток и напряжение в начале линии запишутся:

U . = U . ' c h ( p . 1 x ) I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) p . I s h ( p . 1 x ) ; ( 1.62 )

I . = I . ' I c h ( p . 1 x ) U . ' p . 1 z _ I + z _ I I I s h ( p . 1 x ) ; ( 1.63 )

где

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) . ( 1.64 )

Подстановка (1.64) в (1.62) и (1.63) дает

U . = U . ' c h ( p . 1 x ) I . ' I ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 x ) ; ( 1.65 )

I . = I . . ' I c h ( p . 1 x ) U . ' ( y _ I + y _ I I I ) ( z _ I + z _ I I I ) s h ( p . 1 x ) . ( 1.66 )

Выражения (1.65) и (1.66) можно переписать

U . = U . ' A . 11 + I . ' I A . 12 ; ( 1.67 )

I . = I . ' I A . 21 + U . ' A . 22 ; ( 1.68 )

A 12 . = . ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 x ) ; ( 1.70 )

A 21 . = . c h ( p . 1 x ) ; ( 1.71 )

A 22 . = . ( y _ I + y _ I I I ) ( z _ I + z _ I I I ) s h ( p . 1 x ) ; ( 1.72 )

По аналогии можно получить и вторую систему уравнений:

U . = U . ' A . 11 + I . ' I I A . 12 ; ( 1.73 )

I . = I . ' I I A . 21 + U . ' A . 22 ; ( 1.74 )

где

A 11 . = . c h ( p . 1 x ) ; ( 1.75 )

A 12 . = . ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 x ) ; ( 1.76 )

A 21 . = . c h ( p . 1 x ) ; ( 1.77 )

A 22 . = . ( y _ I + y _ I I I ) ( z _ I + z _ I I I ) s h ( p . 1 x ) . ( 1.78 )

Предположим, что на двухцепной линии электропередачи произошло повреждение на расстоянии lK от начала линии в первой цепи. Тогда напряжения на первой и второй цепи в месте повреждения запишутся, соответственно (согласно (1.67) и (1.68)):

U . K I = U . ' A . ' 11 + I . ' I A . ' 12 ; ( 1.79 )

I . K I = I . ' I A . ' 21 + U . ' A . ' 22 ; ( 1.80 )

U . K I I = U . ' A . ' 11 + I . ' I I A . ' 12 ; ( 1.81 )

I . K I I = I . ' I I A . ' 21 + U . ' A . ' 22 ; ( 1.82 )

где

A ' 11 . = . c h ( p . 1 l K ) ; ( 1.83 )

A ' 12 . = . ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 l K ) ; ( 1.84 )

A ' 21 . = . c h ( p . 1 l K ) ; ( 1.85 )

A ' 22 . = . ( y _ I + y _ I I I ) ( z _ I + z _ I I I ) s h ( p . 1 l K ) . ( 1.86 )

Вычтем (1.81) из (1.79):

Сложим (1.81) и (1.79):

Выражения аналогичные (1.87) и (1.88) могут быть получены через токи и напряжения противоположного конца линии. Обозначив токи первой и второй цепей линии противоположного конца соответственно через I . ' ' I и I . ' ' I I и напряжение через U . ' ' , получим:

U . K I U . I I = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) A . ' ' 12 . ( 1.89 )

где

A ' ' 11 . = . c h ( p . 1 ( l l K ) ) ; ( 1.91 )

A ' ' 21 . = . c h ( p . 1 ( l l K ) ) ; ( 1.93 )

A ' ' 22 . = . ( y _ I + y _ I I I ) ( z _ I + z _ I I I ) s h ( p . 1 ( l l K ) ) ; ( 1.94 )

(l-lK) - расстояние до места повреждения от конца линии электропередачи.

Приравняем правые части выражений (1.87) и (1.89):

( I . ' I I . ' I I ) A . ' 12 = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) A . ' ' 12 . ( 1.95 )

Подставим (1.84) и (1.92) в (1.95):

( I . ' I I . ' I I ) ( ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 l K ) ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) ( ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) s h ( p . 1 ( l l K ) ) ) ;

( I . ' I I . ' I I ) s h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) s h ( p . 1 ( l l K ) ) ;

( I . ' I I . ' I I ) s h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) ( s h ( p . 1 l ) c h ( p . 1 l K ) c h ( p . 1 l ) ( s h ( p . 1 l K ) ) . ( 1.96 )

Разделим обе части (1.96) на :

( I . ' I I . ' I I ) t h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) ( s h ( p . 1 l ) c h ( p . 1 l ) t h ( p . 1 l K ) ) ;

( I . ' I I . ' I I ) t h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) s h ( p . 1 l ) ( I . ' ' I I . ' ' I I ) c h ( p . 1 l ) t h ( p . 1 l K ) ;

( I . ' I I . ' I I ) t h ( p . 1 l K ) + ( I . ' ' I I . ' ' I I ) c h ( p . 1 l ) t h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) s h ( p . 1 l ) ;

( ( I . ' I I . ' I I ) + ( I . ' ' I I . ' ' I I ) c h ( p . 1 l ) ) t h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) s h ( p . 1 l ) ;

t h ( p . 1 l K ) = ( I . ' ' I I . ' ' I I ) s h ( p . 1 l ) ( I . ' I I . ' I I ) + ( I . ' ' I I . ' ' I I ) c h ( p . 1 l ) ;

;

где

s . = I . ' I I . ' I I I . ' ' I I . ' ' I I , ( 1.98 )

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) . ( 1.99 )

Расстояние до места повреждения от конца линии:

l l K = 1 p . 1 a r c t h ( s h ( p . 1 l ) s + c h ( p . 1 l ) ) , ( 1.100 )

где

s = I . ' ' I I . ' ' I I I . ' I I . ' I I , ( 1.101 )

p 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) . ( 1.102 )

Таким образом, расстояние от начала линии до места повреждения в именованных единицах через параметры обратной последовательности:

где

p 1 _ 2 = z _ Л _ п р о д _ 2 y _ Л _ п о п е р _ 2 ;

s . ' 2 = I . ' 2 I I . ' 2 I I I . ' ' 2 I I . ' ' 2 I I .

Расстояние от конца линии до места повреждения в именованных единицах через параметры обратной последовательности:

l ' ' K = 1 p . 1 _ 2 a r c t h ( s h ( p . 1 _ 2 l ) s . ' ' 2 + c h ( p . 1 _ 2 l ) ) , ( 1.104 )

где

p 1 _ 2 = z _ Л _ п р о д _ 2 y _ Л _ п о п е р _ 2 ;

s . ' ' 2 = I . ' ' 2 I I ' . ' 2 I I I . ' 2 I I . ' 2 I I .

Расстояние от начала линии до места повреждения в именованных единицах через параметры нулевой последовательности:

где

p 1 _ 0 = ( z _ Л _ п р о д _ 0 + z _ M ) ( y _ Л _ п о п е р _ 0 + y _ Л _ п о п е р _ 0 _ I I I ) ;

s . ' 0 = I . ' 0 I I . ' 0 I I I . ' ' 0 I I . ' ' 0 I I .

Расстояние от конца линии до места повреждения в именованных единицах через параметры нулевой последовательности:

l ' ' K = 1 p . 1 _ 0 a r c t h ( s h ( p . 1 _ 0 l ) s . ' ' 0 + c h ( p . 1 _ 0 l ) ) , ( 1.106 )

где

p 1 _ 0 = ( z _ Л _ п р о д _ 0 + z _ M ) ( y _ Л _ п о п е р _ 0 + y _ Л _ п о п е р _ 0 _ I I I ) ;

s . ' ' 0 = I . ' ' 0 I I . ' ' 0 I I I . ' 0 I I . ' 0 I I .

Способ реализуют следующим образом.

В случае одноцепной линии на стадии выдачи уставок определяют удельные продольные сопротивления прямой и нулевой последовательностей линии ( z _ Л _ п р о д _ 1 , z _ Л _ п р о д _ 0 ) и задают полную длину линии (l).

Перечисленные величины представляют собой исходные условия и их заносят на стадии наладки в устройство определения места повреждения.

1. В момент, предшествующий короткому замыканию, измеряют и определяют величины прямой последовательности основной гармоники тока нагрузки с одного и второго конца линии ( I . ' 1 H и I . ' ' 1 H - для двухконцевой линии равны).

2. В момент короткого замыкания измеряют и определяют первую гармонику фазных токов в начале линии ( I . ' A , I . ' B , I . ' C ), фазных токов в конце линии ( I . ' ' A , I . ' ' B , I . ' ' C ), фазных напряжений в начале линии ( U . ' A , U . ' B , U . ' C ), фазных напряжений в конце линии ( U . ' ' A , U . ' ' B , U . ' ' C ).

3. Передают по каналам связи фазные токи первой гармоники ( I . ' A , I . ' B , I . ' C ) от начала линии к концу линии и фазные токи первой гармоники от конца линии к началу линии ( I . ' ' A , I . ' ' B , I . ' ' C ).

4. На каждом из концов линии определяют токи прямой, нулевой и обратной последовательностей начала ( I . ' 0 , I . ' 1 , I . ' 2 ) и конца линии ( I . ' ' 0 , I . ' ' 1 , I . ' ' 2 ).

5. На основании полученных величин в предыдущих пунктах и выражений Таблицы 1 на первом конце линии определяют величины U . ' , I . ' , I . K , на втором - U . ' ' , I . ' ' , I . K .

6. Определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в относительных единицах по выражению n ' = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) и определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в относительных единицах по выражению n ' ' = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) .

7. Определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в именованных единицах по выражению l'K=n'·l и определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в именованных единицах по выражению l''K=n''·l.

В случае двухцепной линии (при использовании 1-го метода) на стадии выдачи уставок определяют удельные продольные сопротивления прямой и нулевой последовательностей линии первой и второй цепи ( z _ Л _ п р о д _ 1 , z _ Л _ п р о д _ 0 ), удельное сопротивление нулевой последовательности между первой и второй цепями ( z _ M ) и задают полную длину линии (l).

Перечисленные величины представляют собой исходные условия и их заносят на стадии наладки в устройство определения места повреждения.

1. В момент, предшествующий короткому замыканию, замеряют токи нагрузки предаварийного режима в начале линии и конце линии и определяют величины прямой последовательности основной гармоники тока нагрузки с одного и второго конца линии в первой и второй цепи линии ( I . ' 1 H I , I . ' 1 H I I , I . ' ' 1 H I , I . ' ' 1 H I I ).

2. В момент короткого замыкания измеряют и определяют первую гармонику фазных токов в начале линии ( I . ' A I , I . ' B I , I . ' C I , I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I ), фазных токов в конце линии ( I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I , I . ' ' A I I , I . ' ' B I I , I . ' ' C I I ), фазных напряжений в начале линии ( U . ' A , U . ' B , U . ' C ), фазных напряжений в конце линии ( U . ' ' A , U . ' ' B , U . ' ' C ).

3. Передают по каналам связи фазные токи первой гармоники ( I . ' A I , I . ' B I , I . ' C I , I . ' A I I , I . ' B I I , I . ' C I I ) от начала линии к концу линии и фазные токи первой гармоники от конца линии к началу линии ( I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I , I . ' ' A I I , I . ' ' B I I , I . ' ' C I I ).

4. На каждом из концов линии определяют токи прямой, нулевой и обратной последовательностей начала ( I . ' 0 I , I . ' 1 I , I . ' 2 I , I . ' 0 I I , I . ' 1 I I , I . ' 2 I I ) и конца линии ( I . ' ' 0 I , I . ' ' 1 I , I . ' ' 2 I , I . ' ' 0 I I , I . ' ' 1 I I , I . ' ' 2 I I ).

5. На основании полученных величин в предыдущих пунктах и выражений Таблицы 2 на первом конце поврежденной цепи линии определяют величины U . ' , I . ' I , I . ' I I , I . K , на втором конце U . ' ' , I . ' ' I , I . ' ' I I I . K .

6. В случае повреждения на первой цепи линии определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в относительных единицах по выражению n ' I = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) и определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в относительных единицах по выражению n ' ' I = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) . В случае повреждения на второй цепи линии определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в относительных единицах по выражению n ' I I = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' I I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) и определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в относительных единицах по выражению n ' ' I I = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' I I z _ Л _ п р о д _ 1 I . K )

7. Определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в именованных единицах при повреждении на первой цепи по выражению l'KI=n'I·l, при повреждении на второй цепи l'KII=n'II·l. Определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в именованных единицах при повреждении на первой цепи по выражению l''KI=n''I·l, при повреждении на второй цепи l''KII=n''II·l.

В случае двухцепной линии (при использовании 2-го метода) на стадии выдачи уставок определяют все удельные поперечные проводимости и продольные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей линии ( y _ Л _ п о п е р _ 1 , y _ Л _ п о п е р _ 2 , y _ Л _ п о п е р _ 0 , z _ Л _ п р о д _ 1 , z _ Л _ п р о д _ 2 , z _ Л _ п р о д _ 0 ), удельное сопротивление нулевой последовательности между первой и второй цепями ( z _ M ), удельная проводимость нулевой последовательности между первой и второй цепями ( y _ Л _ п о п е р _ 0 _ I I I ) и задают полную длину линии (l).

1. В момент короткого замыкания измеряют и определяют первую гармонику фазных токов в начале линии ( I . ' A I , I . ' B I , I . ' C I , I . ' A I I , I . ' B I I , I . ' C I I ), фазных токов в конце линии ( I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I , I . ' ' A I I , I . ' ' B I I , I . ' ' C I I ).

2. Передают по каналам связи фазные токи первой гармоники ( I . ' A I , I . ' B I , I . ' C I , I . ' A I I , I . ' B I I , I . ' C I I ) от начала линии к концу линии и фазные токи первой гармоники от конца линии к началу линии ( I . ' ' A I , I . ' ' B I , I . ' ' C I , I . ' ' A I I , I . ' ' B I I , I . ' ' C I I ).

3. На каждом из концов линии определяют токи прямой, нулевой и обратной последовательностей начала ( I . ' 0 I , I . ' 1 I , , I . ' 2 I I . ' 0 I I , I . ' 1 I I , I . ' 2 I I ) и конца линии ( I . ' ' 0 I , I . ' ' 1 I , I . ' ' 2 I , I . ' ' 0 I I , I . ' ' 1 I I , I . ' ' 2 I I ).

4. Определяют p . 1 = ( z _ I + z _ I I I ) ( y _ I + y _ I I I ) ,

где

при использовании величин нулевой последовательности:

y _ I = y _ Л _ п о п е р _ 0 ;

y _ I I I = y _ Л _ п о п е р _ 0 _ I I I ;

z _ I = z _ Л _ п р о д _ 0 ;

z _ I I I = z _ M ;

при использовании величин обратной последовательности:

y _ I = y _ Л _ п о п е р _ 2 ;

y _ I I I = 0 ;

z _ I = z _ Л _ п р о д _ 2 ;

z _ I I I = 0 .

5. Определяют для начала линии s . ' = I . ' I I . ' I I I . ' ' I I ' . ' I I и для конца линии s . ' ' = I . ' ' I I . ' ' I I I . ' I I . ' I I ,

где

при использовании величин нулевой последовательности:

I . ' I = I . ' 0 I ;

I . ' I I = I . ' 0 I I ;

I . ' ' I = I . ' ' 0 I ;

I . ' ' I I = I ' . ' 0 I I ;

при использовании величин обратной последовательности:

I . ' I = I . ' 2 I ;

I . ' I I = I . ' 2 I I ;

I . ' ' I = I . ' ' 2 I ;

I . ' ' I I = I ' . ' 2 I I .

6. Определяют расстояние от начала линии до места повреждения (в начале линии) в именованных единицах по выражению l ' K = 1 p . 1 a r c t h ( s h ( p . 1 l ) s . ' + c h ( p . 1 l ) ) и определяют расстояние от конца линии до места повреждения (в конце линии) в именованных единицах по выражению l ' ' K = 1 p . 1 a r c t h ( s h ( p . 1 l ) s . ' ' + c h ( p . 1 l ) ) .

Способ определения места повреждения по замерам с двух концов линии для одноцепной воздушной линии электропередачи, имеющей удельные продольные сопротивления прямой и нулевой последовательностей z _ Л _ п р о д _ 1 и z _ Л _ п р о д _ 0 , полную длину l, соединяющей две питающие системы, через измерение в момент короткого замыкания фазных токов ( I . ' A , I . ' B , I . ' C ) и напряжений ( U . ' A , U . ' B , U . ' C ) основной гармоники в начале линии, через измерение в момент короткого замыкания фазных токов ( I . ' ' A , I . ' ' B , I . ' ' C ) и напряжений ( U . ' ' A , U . ' ' B , U . ' ' C ) основной гармоники в конце линии, тока прямой последовательности нормального режима, предшествующего замыканию, в начале линии ( I . ' 1 H ) и конце линии ( I . ' ' 1 H ), через передачу информации о фазных токах начала линии ( I . ' A , I . ' B , I . ' C ) от начала линии к концу линии и через передачу фазных токов конца линии ( I . ' ' A , I . ' ' B , I . ' ' C ) от конца линии к началу линии посредством каналов связи, через определение симметричных составляющих фазных токов прямой, обратной и нулевой последовательностей ( I . ' 1 , I . ' 2 , I . ' 0 , I . ' ' 1 , I . ' ' 2 , I . ' ' 0 ) на каждом из концов линии, через определение симметричных составляющих фазных напряжений прямой, обратной и нулевой последовательностей начала линии в начале линии ( U . ' 1 , U . ' 2 , U . ' 0 ) и фазных напряжений прямой, обратной и нулевой последовательностей конца линии в конце линии ( U . ' ' 1 , U . ' ' 2 , U . ' ' 0 ), через определение по таблице

Вид КЗ Фаза U . ' I . ' I ' K
U . ' ' I . ' '
Однофазное А U . ' A I . ' A + k . 3 I . ' 0 3 I . ' 2 + 3 I . ' ' 2 или 3 I . ' 0 + 3 I . ' ' 0
U . ' ' A I . ' ' A + k . 3 I . ' ' 0
В U . ' B I . ' B + k . 3 I . ' 0 3 a ( I . ' 2 + I . ' ' 2 ) или 3 a ( I . ' 0 + I . ' ' 0 )
U . ' ' B I . ' ' B + k . 3 I ' . ' 0
С U . ' C I . ' C + k . 3 I . ' 0 3 a 2 ( I . ' 2 + I . ' ' 2 ) или 3 a 2 ( I . ' 0 + I . ' ' 0 )
U . ' ' C I . ' ' C + k . 3 I ' . ' 0
Двухфазное А-В U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B

В-С U . ' B U . ' C I . ' B I . ' C ( a a 2 ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' B U . ' ' C I ' . ' B I ' . ' C
А-С U . ' C U . ' A I . ' C I . ' A ( a 2 1 ) ( I . ' 2 + I . ' ' 2 )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I ' . ' A
Двухфазное на землю А, В U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 a I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 a I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B
В, С U . ' B U . ' C I . ' B I . ' C ( a 2 a ) ( ( I . ' 1 I . ' 2 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' B U . ' ' C I ' . ' B I ' . ' C
А, С U . ' C U . ' A I . ' C I . ' A ( a 1 ) ( ( I . ' 1 a 2 I . ' 2 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 2 a 2 I . ' ' 2 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' C U ' . ' A I . ' ' C I ' . ' A
Трехфазное A, B, C U . ' A U . ' B I . ' A I . ' B ( 1 a 2 ) ( ( I . ' 1 I . ' 1 H ) + ( I . ' ' 1 I . ' ' 1 H ) )
U . ' ' A U . ' ' B I . ' ' A I ' . ' B
где а=ej120; а2=ej240 - поворотные коэффициенты;
k . = z _ Л _ п р о д _ 0 z _ Л _ п р о д _ 1 z _ Л _ п р о д _ 1 - коэффициент компенсации для одноцепной линии;

в зависимости от вида короткого замыкания тока в месте короткого замыкания I · K , I . K отличающийся тем, что определяют по таблице в зависимости от вида короткого замыкания значения расчетных токов и напряжений U . ' , I . ' , U ' . ' , I . ' ' , рассчитывают: расстояние от начала линии до места повреждения (для устройства в начале линии) в относительных единицах по выражению n ' = Im ( U . ' I . K ) Im ( I . ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) ; расстояние от конца линии до места повреждения (для устройства в конце линии) в относительных единицах по выражению n ' ' = Im ( U . ' ' I . K ) Im ( I . ' ' z _ Л _ п р о д _ 1 I . K ) , расстояние от начала линии до места повреждения (для устройства в начале линии) в именованных единицах по выражению l'K=n'·l; расстояние от конца линии до места повреждения (для устройства в конце линии) в именованных единицах по выражению l"K=n"·l.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для защиты электрической сети энергоснабжения. Технический результат - повышение надежности и избирательности решений о рабочих состояниях параллельных линий многофазной электрической сети энергоснабжения.

Использование - в области электротехники. Технический результат - повышение надежности работы ППТ.

Изобретение относится к электроизмерительной технике, в частности к способу автоматического определения неисправных ламп. Способ автоматической диагностики нагрузок в сети электроснабжения заключается в том, что в начале линии размещают центр управления нагрузками, как минимум состоящий из микропроцессорного блока, передатчика команд и датчика тока, потребляемого линией, команды управления передаются по каналу связи передатчиком команд, каждая команда, как минимум, состоит из полей адреса и кода команды, список возможных кодов команд, как минимум, включает коды команд подключения и отключения нагрузки к линии электроснабжения, каждая нагрузка подключается к линии электроснабжения через выключатель, управляемый приемником команд.

Изобретение относится к электрическим измерениям и предназначено для выявления дефектной изолирующей конструкции, например гирлянды изоляторов высоковольтной линии электропередачи, при осуществлении диагностики с подвижных носителей автоматизированными системами контроля.

Изобретение относится к области релейной защиты и автоматики. Сущность: фиксируют с заданной частотой дискретизации отсчеты напряжения нулевой последовательности на общих шинах и отсчеты токов нулевой последовательности в каждом фидере распределительной сети.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в системе обнаружения повреждения для обнаружения повреждений линии на электродной линии в системе HVDC.

Изобретение относится к радиотехнике и предназначено для дистанционного определения места повреждения (ОМП) высоковольтных линий электропередачи (ЛЭП) с разветвленной древовидной структурой.

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано в кабельной промышленности для контроля и ремонта эмалевой изоляции проводов. Способ заключается в протягивании провода через датчик точечных повреждений и датчик скорости.

Изобретение относится к электроэнергетическим системам и может быть использовано для определения расстояния до места однофазного замыкания на землю линии электропередачи в сети переменного тока с изолированной нейтралью.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике. Сущность: устройство (12) обнаружения неисправности вдоль кабеля (10) связи, соединяющего кодирующий блок (3) и маяк (5) наземного оборудования установки контроля железнодорожного транспортного средства, содержит: средства (14, 16, 34, 42) измерения полного сопротивления, выполненные с возможностью измерения на заранее определенной частоте (F6) фазы и модуля полного сопротивления кабеля (10) во время передачи электрического сигнала связи, генерируемого кодирующим блоком, в направлении маяка; и средства определения состояния кабеля, выполненные с возможностью сравнения измеренных фазы и модуля с контрольными значениями фазы и модуля полного сопротивления кабеля таким образом, чтобы определить одно из следующих состояний кабеля: состояние нормальной работы, состояние короткого замыкания и состояние разрыва цепи.

Изобретение относится к определению направления на место замыкания в трехфазной электрической сети. Сущность: устройство содержит средство для определения значения величины фазора направления в точке измерения в трехфазной электрической сети после выявления замыкания в трехфазной электрической сети и средство для сравнения значения величины фазора направления с направленной рабочей характеристикой для определения направления на место замыкания от точки измерения. Средство для определения значения величины фазора содержит средство для формирования кумулятивной суммы фазора, состоящей из, по крайней мере, двух значений, определенных в разные моменты времени, электрической величины фазора в точке измерения и задание кумулятивной суммы фазора в качестве значения для величины фазора направления. Технический результат: повышение надежности определения направления. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 7 ил.

Предлагаемое изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для определения места повреждения (короткого замыкания) на линиях электропередачи по измерениям с двух ее концов без использования эквивалентных параметров питающих систем. Техническим результатом является повышение точности определения места повреждения. Способ определения места повреждения включает в себя определение параметров линии по замерам с двух концов в момент короткого замыкания, определение относительного расстояния до места короткого замыкания с дальнейшим определением расстояния до места короткого замыкания. Технический результат достигается за счет использования измеренных фазных величин токов и напряжений и полных фазных и междуфазных величин сопротивлений линии. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к электротехнике, в частности к релейной защите, и предназначено для реализации в устройствах определения места повреждения разветвленных линий электропередачи. Технический результат: повышение точности определения места повреждения. Сущность: в начале ЛЭП и в конце каждого ответвления устанавливают на проводах ЛЭП устройства контроля тока и напряжения, число которых на единицу больше числа контролируемых веток. Одновременно всеми устройствами регистрируют время прохождения скачка фазного напряжения в единой шкале времени, синхронизированной от спутниковых сигналов глобальной системы позиционирования. Передают зарегистрированные времена в диспетчерский центр для их автоматической обработки. Для зафиксированных времен от каждой пары устройств контроля тока и напряжения разностно-дальномерным способом определяют поврежденную ветку. Для зафиксированных времен от пары устройств контроля тока и напряжения, одно из которых находится на поврежденной ветке, разностно-дальномерным способом определяют место повреждения на этой ветке. При определении места повреждения используют зафиксированные времена прихода импульса к концам ответвлений ЛЭП, а также длины ответвлений и расстояния между началами ответвлений. 1 ил.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для определения наличия повреждения кабеля электроснабжения, расположенного в земле, и участка кабеля заданной длины, на котором это повреждение расположено. Сущность: подключают источник переменного тока к кабелю электроснабжения. Измеряют напряженность магнитного поля, причем измерения проводят на поверхности земли и на высоте а в начале и конце участка кабеля, выделенного для измерения, длиной L. Рассчитывают глубину залегания кабеля и в начале и конце участка кабеля. Определяют проводимость исследуемого участка кабеля. Полученное значение проводимости Y изоляции сравнивают с проводимостью неповрежденного кабеля YH, соотношение Y>YH свидетельствует о наличии повреждения кабеля электроснабжения на исследуемом участке. Затем участок делят на две части, повторяют измерения, определяют проводимости первой Y1 и второй Y2 частей участка. Если Y1>YH, то повреждение находится в первой части участка кабеля, если Y2>YH - во второй. Далее процесс повторяют до определения заданной (требуемой) длины участка кабеля, на котором находится повреждение. Технический результат: снижение трудоемкости и временных затрат. 1 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат заключается в повышении надежности электроснабжения потребителей. Способ заключается в контроле напряжения на шинах распределительного устройства, и установке на опорах ВЛЭП регистраторов для сигнализации протекания тока ОЗЗ, при этом контролируют фазное напряжение на шинах распределительного устройства, регистраторы оснащают блоком контроля и сигнализации (БКС), токоограничивающим сопротивлением и высоковольтным тиристором, управляемым сигналами, сформированными БКС, индивидуальными для каждой опоры ВЛЭП, при этом, факт протекания тока ОЗЗ по опоре ВЛЭП сигнализируют дистанционно по характеру изменения фазного напряжения на шинах распределительного устройства, обусловленному индивидуальным повторно-кратковременным шунтированием токоограничивающего сопротивления посредством управляемого высоковольтного тиристора. 2 ил.

Изобретение относится к контролю электрических сетей. Сущность: устройство содержит средство для определения во время короткого замыкания фазы на землю в точке (F) в трехфазной электрической линии (30) значений тока и напряжения, когда полная комплексная проводимость нейтраль-земля электрической сети вне электрической линии (30) имеет первое значение, средство для определения значений тока и напряжения, когда полная комплексная проводимость нейтраль-земля электрической сети вне электрической линии (30) имеет второе значение, отличное от первого значения, и средство (40) для определения расстояния до места короткого замыкания фазы на землю в точке (F) от точки измерения на основе определенных значений тока и напряжения. Средство (40) использует четыре уравнения, соответствующие эквивалентному контуру для короткого замыкания фазы на землю в трехфазной электрической линии. Технический результат: повышение точности. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к электроэнергетике и предназначено для защиты трехфазной сети с изолированной нейтралью от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ), а также может быть использовано в сетях, где нейтраль заземлена через резистор, дугогасящий реактор или комбинированно. Технический результат - обеспечение высокой селективности и надежности выявления поврежденной линии в сети. Технический результат достигается за счёт введения дополнительного вычислительного модуля для вычисления на заданном ограниченном по длительности интервале осреднения Θзад<1 мс интегрального среднего значения броска переменной составляющей мгновенной мощности трехфазной линии и одновременного определения знака этого броска при перемежающемся замыкании, дополнительного пускового органа защиты, выполненного в виде таймера-задатчика начала отсчета и длительности интервала осреднения броска мощности, а в исполнительный орган защиты введен дополнительный логический максиселектор-анализатор для выявления наибольшей величины среднего значения броска мгновенной мощности линии и одновременного определения противоположности знака этого броска по отношению к аналогичным броскам мощности на других линиях сети. Для каждой защищаемой линии применен релейный исполнительный орган защиты, реализующий логическую функцию «ИЛИ», для обеспечения функции совместимости контроля как устойчивых, так и перемежающихся замыканий. 1 ил.

Изобретение относится к области электроэнергетики, в частности к устройствам и технологиям поиска повреждений в сетях передачи электроэнергии, и может быть использовано для диагностики и предварительной локализации мест повреждений подземных кабельных линий электроснабжения до 35 кВ. Технический результат: повышение точности измерений, упрощение, сокращение материальных затрат на восстановление энергоснабжения потребителей. Сущность: на каждую из жил кабельной линии поочередно подают зондирующий монохроматический сигнал. Напряжение зондирующего монохроматического сигнала поддерживают постоянным, а частоту, начиная с нижних частот, плавно меняют в диапазоне при длинах кабеля до 100 км - от 3·102 до 3·107 Гц, при длинах кабеля до 10 км - от 3·103 до 3·107 Гц, при длинах кабеля до 1 км - от 3·104 до 3·107 Гц. Контролируют на входе кабельной линии электроснабжения ток в жиле, на которую подан зондирующий монохроматический сигнал и потенциал на других жилах. Возрастание тока на входе кабельной линии до некоторого максимума и отсутствие изменения потенциала на других жилах означает обрыв жилы кабеля, снижение сопротивления изоляции (утечка) или короткое замыкание на землю. Возрастание тока на входе кабельной линии до некоторого максимума и изменение потенциала на одной из других жил означает короткое замыкание между жилами кабеля. 1 ил.

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередач в сетях с изолированной нейтралью. Предварительно формируют и заносят в базу данных модели всех линий, отходящих от секции, как значения продольных параметров участков схемы замещения всех линий в трехфазном виде. Далее, после получения значений измеренных фазных напряжений на шинах и токов в начале линий задают поочередно точки (например, конец каждого участка) возможного повреждения вдоль каждой линии, формируют для каждой линии значения комплексных фазных напряжений в каждой заданной точке, находят минимальное значение модуля напряжения из значений фазных напряжений во всех точках вдоль всех линий, которое соответствует точке замыкания на землю. Соответственно линия, в которой значение модуля напряжения минимальное, является поврежденной линией. Для более точного определения места повреждения за счет учета распределенных параметров линий предварительно формируют значения продольных и поперечных параметров П-образных схем замещения участков всех линий, отходящих от секции, и параметров отпаек от линий в трехфазном виде. Для определения места обрыва находят минимальное значение (близкое к нулю) модуля тока из значений фазных токов во всех концах участков всех линий, которое соответствует месту разрыва фазного провода. Для обеспечения наглядности и удобства работы участки выбирают между двумя соседними опорами вдоль воздушной линии. Технический результат заключается в снижении трудоемкости и повышении точности при определении места повреждения в электрических сетях с изолированной нейтралью за счет более полного учета параметров линий. 3 з.п. ф-лы.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в релейной защите и автоматике. Технический результат - повышение чувствительности при обработке электрической величины с высокой частотой измерений и возможность выявления и корректировки измерения электрической величины с выбросами. В способе измеряют электрическую величину в равномерно фиксированные моменты времени, настраивают адаптивный фильтр на подавление электрической величины, формируют выходной сигнал настроенного фильтра путем обработки последующих после настройки измерений электрической величины и подают его на вход исполнительного реле и по возврату исполнительного реле фиксируют начало нового и окончание предыдущего интервалов однородности электрической величины. Из измерений электрической величины составляют равномерно сдвинутые во времени децимированные сигналы с фиксированным шагом децимации так, чтобы наложение всех децимированных сигналов на одну временную ось давала измерения электрической величины. Настраивают адаптивный фильтр на подавление одного из децимированных сигналов, формируют копии настроенного адаптивного фильтра по числу децимированных сигналов, определяют выходные сигналы копий фильтров при обработке своих децимированных сигналов и подают их на исполнительное реле. 2 з.п. ф-лы, 5 ил.
Наверх