Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой



Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой
Твердотельный гиролазер с управляемой оптической накачкой

 


Владельцы патента RU 2526893:

ТАЛЬ (FR)

Изобретение относится к гиролазерам. Гиролазер содержит кольцеобразный оптический резонатор, содержащий три зеркала и твердотельную усилительную среду с накачкой от лазерного диода. Гиролазер относится к классу В и представляет собой лазер, для которого время отклика инверсии заселенности является очень большим по сравнению с другими характерными временами, которые представляют собой время существования когерентностей и характерное время затухания резонатора. При этом гиролазер содержит средство измерения различия оптической частоты, присутствующей между двумя оптическими модами. Кроме того, гиролазер содержит средство измерения общей оптической мощности, циркулирующей в оптическом резонаторе, и первое средство управления током, подаваемым от источника питания таким образом, чтобы поддерживать по существу постоянную общую оптическую мощность, при этом первое средство управления током оптимизировано для работы с первой полосой частот, по существу центрированной на частоте релаксации лазера и шириной 1/(4πT1), где T1 представляет собой время отклика инверсии заселенности в усилительной среде. Технический результат заключается в улучшении инерционных характеристик гиролазера. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Область изобретения относится к твердотельным гиролазерам, используемым для производства инерционных систем, необходимых для навигации определенных типов транспортных средств, таких как самолеты. Гиролазеры представляют собой оптические вращающиеся датчики, работающие на основе эффекта Саньяка. Эффект Саньяка, который хорошо известен специалистам в данной области техники, к которому относится изобретение, не будет здесь подробно описан. Просто напомним, что, когда две вращающиеся в противоположные стороны оптические моды циркулируют в кольцевом лазере, имеющем вращательное движение, происходит сдвиг их оптических частот, представляющий скорость вращения.

В настоящее время в коммерчески доступных гиролазерах используют газообразную смесь гелия и неона в качестве усилительной среды. Такая технология, которая трудна для воплощения, имеет определенные недостатки. Кроме того, в настоящее время рассматривается замена газообразной усилительной среды твердотельной усилительной средой, такой как, например, "кристалл алюмо-иттриевого граната с неодимом" (ND-YAG) с накачкой от лазерных диодов. Возможность воплощения таких гиролазеров была успешно продемонстрирована. В этом отношении можно сделать ссылку на публикации S. Schwartz, G. Feugnet, P. Bouyer, E. Lariontsev, A. Aspect and J.P. Pocholle in Physics Review Letters 97, 093902 (2006) и S. Schwartz, G. Feugnet, E. Lariontsev and J.P. Pocholle in Physics Review A 76, 023807 (2007). Инерционные характеристики таких устройств улучшаются, когда их частотный отклик становится более линейным, то есть сигнал биений между двумя вращающимися в противоположные стороны модами, частоты которых пропорциональны скорости вращения узла, получают в рабочем диапазоне, который настолько широк, насколько это возможно.

Первый источник нелинейности частотного отклика в твердотельных лазерах связан с присутствием системы инверсии заселенности в усилительной среде, индуцируемой стимулируемой эмиссией. В представленных выше ссылочных документах установлено, что отклонение Δf от идеального частотного отклика из-за этой системы усиления задается следующими уравнениями (А):

при

где γ представляет скорость потери интенсивности за единицу времени;

η представляет собой относительную избыточность накачки, выше порогового значения накачки;

T1 представляет время отклика инверсии заселенности;

А представляет область, записанную в лазерном резонаторе;

λ представляет собой длину волны излучения лазера;

L представляет собой длину резонатора;

θ ˙ представляет собой скорость вращения гиролазера.

Перевод усилительной среды в продольную вибрацию позволяет в значительной степени исключить влияние системы инверсии заселенности, описанной выше. Дополнительная информация о такой технологии доступна в патенте FR 0607394, выданном 26 сентября 2008 г. Тем не менее стабильность скорости η накачки остается важным критерием рабочей характеристики твердотельных гиролазеров.

Другое явление, которое способно ухудшить инерционные характеристики, связано с параметрическими резонансами, которые могут возникать в гиролазере, которые относятся к комбинированному влиянию инерции усилительной среды и возбуждению лазера на частоте биений, когда последний вращается. Этот факт хорошо известен и описан, например, в книге A. Siegman под названием Lasers, University Science Books, Mill Valley, CA (1986), состоящий в том, что некоторые лазеры, называемые лазерами класса В, для которых время отклика инверсии заселенности очень велико по сравнению с другими характеристическими временами, которые представляют собой время существования когерентностей и характерное время затухания резонатора, проявляют явление резонансного отклика вокруг определенной характеристичной частоты, называемой частотой релаксации и обозначаемой как ωr/2π в остальной части описания. Когда скорость вращения твердотельного гиролазера такова, что частота биений равна или очень близка к частоте релаксации, интенсивности мод, излучаемых лазером, становятся чрезвычайно нестабильными, что не позволяет наблюдать биения и поэтому сильно уменьшает общую инерционную характеристику. В частности, твердотельный гиролазер с диодной накачкой, с использованием усилительной среды ND-YAG представляет собой лазер класса В и поэтому он подвержен этому явлению.

Гиролазер в соответствии с изобретением имеет, по меньшей мере, один контур обратной связи, который ограничивает или устраняет большую часть этих проблем.

Более точно, объект изобретения представляет собой гиролазер, содержащий, по меньшей мере, один кольцеобразный оптический резонатор, содержащий, по меньшей мере, три зеркала, твердотельную усилительную среду с накачкой от лазерного диода, мощность оптической эмиссии которого определяется источником питания тока, резонатор и усилительная среда выполнены таким образом, что две так называемые противоположно вращающиеся оптические моды, распространяются в противоположных направлениях друг к другу в упомянутом оптическом резонаторе, гиролазер представляет собой гиролазер класса В, гиролазер также содержит средство измерения различий оптической частоты, присутствующих между двумя оптическими модами, характеризуемой тем, что гиролазер содержит средство измерения общей оптической мощности, циркулирующей в оптическом резонаторе, и первые средства управления током, подаваемым от источника питания, таким образом, чтобы поддерживать, по существу, постоянную общую оптическую мощность.

Предпочтительно первые средства управления оптимизированы для работы с первой полосой частот, по существу с центром на частоте релаксации лазера и с шириной 1/(4πT1), где T1 представляет собой время отклика инверсии заселенности в усилительной среде.

Предпочтительно гиролазер содержит второе средство управления током, подаваемым источником питания, оптимизированное для работы на второй полосе частот, нижний предел которой соответствует низким частотам, близким к постоянному току, и верхний предел которой соответствует частоте релаксации.

Предпочтительно первые средства управления периодически отключают таким образом, что это обеспечивает возможность колебаний оптической мощности на частоте релаксации лазера, причем гиролазер содержит средство измерения упомянутой частоты, средство расчета эффективной скорости накачки по результатам измерения упомянутой частоты и средство регулирования параметров второго средства управления, как функции упомянутой скорости накачки.

Изобретение будет более понятно, и другие преимущества будут видны при чтении следующего описания, которое не представляет собой ограничение, и со ссылкой на приложенный чертеж, на котором представлена блок-схема гиролазера в соответствии с изобретением.

Предпочтительно перед описанием варианта выполнения гиролазера напомнить функции лазера класса В. В контексте упрощенной модели лазер класса В может быть описан двумя реальными параметрами Е и N, соответственно представляющими электрическое поле внутри резонатора и инверсию заселенности или усиление лазера. Эти два параметра подчиняются следующим полуобычным дифференциальным уравнениям (В):

и

где σ представляет собой эффективное поперечное сечение излучения лазера;

l представляет эффективную длину усилительной среды;

Т представляет время, требуемое для фотона, чтобы пролететь через резонатор;

W представляет скорость оптической накачки;

при этом

и а представляет параметр насыщенности.

Таким образом и кроме того, если ввести время существования когерентностей Т2, условия (С) для получения лазера класса В могут быть записаны как:

T1>>T2 и T1>>γ-1

В качестве неограничительного примера для твердотельного кольцевого лазера, резонатор которого имеет периметр 30 сантиметров и проявляет скорость потери 2% на оборот, что соответствует γ, равной 2,107·c-l, и усилительная среда которого представляет собой Nd-YAaG кристалл, где T1=230 мкс и Т2=10-11 с, неравенства (С) корректно удовлетворяются, и этот лазер, следовательно, представляет собой лазер класса В.

Пара статических решений уравнений (В), соответствующих эмиссии лазера, выше порогового значения, задана выражениями (D):

и

Если применяют синусоидальное возмущение, начиная с этого статического состояния, например, используя член источника такого типа, как fcosωt в первом уравнении системы (В), и предполагая, что возмущение очень мало относительно других членов в этом уравнении, становится возможным записать новое решение уравнений лазера как сумму статического решения (D) и члена коррекции, который очень мал по сравнению со статическим решением и изменяется синусоидально с угловой частотой ω. При этом получают пару уравнений (Е):

N=Nst+ncos(ωt+φ) и Е=Еst+ecos(ωt+φ′)

Близко к резонансу и в пределах малых скоростей накачки получают уравнение (F), которое относится к синусоидальному возмущению е, индуцированному электрическим полем лазера Е, и силе f синусоидального возбуждения:

где

Уравнение (F) представляет, что система лазера реагирует резонансным образом на синусоидальное возбуждение, причем максимальную чувствительность получают в непосредственной близости к частоте релаксации ωr/2π. Типичная ширина такого отклика, кроме того, задана выражением 1/2T1, где T1 представляет собой инверсное значение срока жизни инверсии заселенности. Используя заданные ранее типичные значения и η=0,2, ωr/2π≈21 кГц, получают для ширины резонанса значение порядка 350 Гц.

Система поэтому предпочтительно реагирует на возмущения, расположенные в узкой полосе частот, с центром на частоте релаксации лазера. Последний, поэтому, особенно чувствителен к возмущениям, возникающим в этой полосе частот. Такое возмущение может, например, происходить из-за механических вибраций, поступающих снаружи устройства. Они также в случае гиролазера могут происходить изнутри лазера под действием эффекта вращения. Фактически, разность частот между двумя вращающимися в противоположных направлениях модами задана, как первая аппроксимация, следующей формулой (G):

Параметрический резонанс, позволяющий дестабилизировать лазер и поэтому вносящий возмущения в измерения вращения, возникает, когда Ω≈ωr, что соответствует θ ˙ θ ˙ c r , критическая скорость вращения θ ˙ c r задана следующей формулой (Н): θ ˙ c r = λ L ω r 8 π A

При заданных ранее параметрах и предполагая лазер, квадратный резонатор которого имеет периметр 30 сантиметров, который излучает на длине волны 1,06 мкм, получают следующее значение: θ ˙ c r = 17 г р а д / с .

Аналогично Δ θ ˙ c r = 0,3 г р а д / с было получено по ширине резонансного пика, рассчитанной выше. Такой диапазон отсутствия биений поэтому соответствует дополнительной "слепой зоне", составляющей несколько десяткой градусов в секунду и расположенной внутри рабочей зоны гиролазера, что обязательно индуцирует значительную деградацию инерционных характеристик.

Для коррекции этой проблемы гиролазер в соответствии с изобретением содержит, по меньшей мере, первый контур обратной связи, который воздействует на подачу тока лазерного диода оптической накачки. Более точно твердотельный лазер в соответствии с изобретением, такой, как показан на фиг.1, содержит:

- кольцеобразный оптический резонатор 1, содержащий четыре зеркала 11, 12, 13 и 14. По существу квадратная форма оптического резонатора, показанная на фиг.1, конечно, представлена только как показатель. Резонатор также может иметь треугольную или прямоугольную форму, содержащуюся или не содержащуюся в плоскости;

- твердотельную усилительную среду 15 с накачкой от лазерного диода 16, мощность оптической эмиссии которого определяют с помощью источника 17 подачи тока, эта среда может, например, представлять собой кристалл ND-YAG. Представление диода на фигуре 1, конечно, является исключительно формальным. Накачка усилительной среды может осуществляться от нескольких диодов, установленных таким образом, чтобы оптимизировать эффективность преобразования, однородность усиления, состояния поляризации и т.д.;

- резонатор 1 и усилительная среда 15 выполнены таким образом, что две оптические моды 5 и 6, называемые модами противоположного вращения, распространяются в противоположных направлениях друг другу внутри упомянутого оптического резонатора, при этом гиролазер представляет собой лазер класса В в соответствии с определением, приведенном в данном описании;

- средство 18 измерения разности оптической частоты, существующее между двумя оптическими модами. Это средство чаще всего состоит, с одной стороны, из интерферометрических устройств, обеспечивающих возможность интерференции двух противоположно вращающихся мод друг с другом и, с другой стороны, оптоэлектронного средства, позволяющего анализировать частоту сигнала интерференции. Эти средства хорошо известны специалистам по гиролазерам и не будут подробно описаны в данном описании;

- различные оптические средства 19, позволяющие уменьшить или устранить оптическую связь между двумя противоположно вращающимися режимами, эти различные средства, в общем, основаны либо на невзаимных оптических эффектах, таких как Фарадея, или на поляризации, при этом две вращающиеся противоположно моды тогда имеют разную поляризацию. Устройство в соответствии с изобретением совместимо с этим средством;

- средства 20 и 21 измерения общей оптической мощности, циркулирующей в оптическом резонаторе. Эти средства могут, например, состоять из двух фотодетекторов, которые вводят малую фракцию вращающихся противоположно мод, причем электронные сигналы, поступающие из этих фотодетекторов, затем суммируют в электронном виде;

- первое средство 22 управления током, подаваемым источником питания, таким образом, чтобы поддерживать, по существу, постоянной общую оптическую мощность.

Эти средства управления предпочтительно работают в диапазоне частот, с центром на частоте релаксации и с минимальной шириной, заданной как 1/4πT1, где значение частоты релаксации увеличивается со скоростью накачки. Сигнал ошибки, представляющий общую интенсивность лазера, состоит из некогерентной суммы интенсивностей двух противоположно вращающихся лучей, излучаемых лазером. Ток накачки диода затем воздействует для того, чтобы противопоставить две вариации суммарной мощности вокруг частоты ωr.

Такое устройство позволяет исключить выход из-под контроля лазера, который быстро приводит к его дестабилизации, и, наоборот, поддерживает две интенсивности в стабильном рабочем режиме.

Следует отметить, что существует способ, позволяющий устранить колебания релаксации из спектра твердотельных лазеров. Более полную информацию об этом способе можно найти в публикациях Т. Kane, представленных в IEEE Photonics Technology letters 2, 244 (1990) and by C. Harb, M. Gray, H.A. Bachor, R. Schilling, P. Rottengatter, I. Freitag and H. Welling, IEEE journal of Quantum Electronics 30 (12), 2907 (1994). Однако существует несколько основных различий между устройством в соответствии с изобретением и данным предшествующим уровнем техники, как поясняется ниже:

Порядки магнитуды не являются одинаковыми. В устройстве в соответствии с изобретением это вопрос предотвращения выхода из-под контроля лазера, что может привести к модуляции интенсивностей, достигающих до 100%, и поддержания лазера в состоянии равновесия, достаточном для него, чтобы обеспечить возможность измерения. Принимая во внимание, что устройства, описанные в предыдущих документах, позволяют устранить малые вариации, типично меньше, чем 1% интенсивности, для удаления их из спектра шумов лазера, который, кроме того, естественно находится в непрерывном состоянии равновесия.

Области техники отличаются друг от друга. Лазеры в соответствии с публикацией Kane и Harb не являются гиролазерами, но представляют собой кольцевые лазеры с противоположно вращающимися модами;

Наконец, область использования не одинакова. В контексте данного изобретения она представляет собой область инерционных датчиков, в то время как в публикации Kane и Harb относятся к с задающим лазерам с высокой спектральной чистотой и имеющим низким шумы.

Корректное функционирование устройства гарантируется тем фактом, что лазер имеет максимальную чувствительность и поэтому контур обратной связи имеет максимальную эффективность вокруг частоты релаксации, которая точно представляет частоту, на которой требуется корректировать лазер. Естественно, что средства управления учитывают амплитудные и фазовые отклики гиролазера на синусоидальную модуляцию скорости накачки, причем порядки магнитуды параметров управления могут быть определены экспериментально в начале.

Второе явление, требующее активного управления мощностью, подаваемой диодом оптической накачки в твердотельном гиролазере, относится к эффекту пространственных вариаций усиления по частотному отклику, причем такие вариации позволяют вводить связь между противоположно вращающимися модами резонатора лазера, используя "эффект системы". Такая нелинейность частотного отклика, вызванная усилением, значение которого задано уравнением (А), в частности, пропорциональна скорости η накачки. Как упомянуто выше, конкретные устройства можно использовать для уменьшения этого значения, например, путем перевода среды усиления в продольную вибрацию. Можно показать, что в определенных условиях, в частности, в отношении частоты вибрации среды усиления такая нелинейность может быть записана как Δf=γηJ0(kxm)/(4пT1Ω), где k=2π/λ и где xm представляет собой амплитуду от пика до пика движения. Хотя соответствие условиям J0(kxm)<<1 позволяет значительно уменьшить влияние этой нелинейности, остаточная ошибка из-за него также, тем не менее, пропорциональна скорости накачки и также требует наличия управления средним значением скорости накачки.

Гиролазер в соответствии с изобретением поэтому может содержать второй контур обратной связи, который предназначен для поддержания постоянного среднего значения скорости оптической накачки в твердотельном гиролазере для ограничения деградации рабочей характеристики, индуцированной неоднородной природой усиления; область действия этого контура, в частности, в большей степени относится к низким частотам и в любом случае к частотам ниже ωr.

Поэтому предпочтительно использовать информацию, полученную путем измерений частоты релаксации, для более точной оценки эффективной скорости накачки лазера по сигналу ошибки второго контура обратной связи. Поскольку такие измерения могут быть затруднены из-за включения первого контура обратной связи, последний можно периодически прерывать в соответствии, например, с низкочастотной выборкой для того, чтобы обеспечить возможность таких измерений.

1. Гиролазер, содержащий, по меньшей мере, один кольцеобразный оптический резонатор (1), содержащий, по меньшей мере, три зеркала (11, 12, 13, 14), твердотельную усилительную среду (15) с накачкой от лазерного диода (16), мощность оптической эмиссии которого определяется источником (17) питания тока, при этом указанный резонатор (1) и усилительная среда (15) выполнены таким образом, что две так называемые противоположно вращающиеся оптические моды (5, 6), распространяются в противоположных направлениях друг к другу в упомянутом оптическом резонаторе, причем гиролазер представляет собой гиролазер класса В, представляющий собой лазер, для которого время отклика инверсии заселенности является очень большим, по сравнению с другими характерными временами, которые представляют собой время существования когерентностей и характерное время затухания резонатора, при этом гиролазер также содержит средство (18) измерения различия оптической частоты, присутствующей между двумя оптическими модами, отличающийся тем, что гиролазер содержит средство (20, 21) измерения общей оптической мощности, циркулирующей в оптическом резонаторе, и первое средство управления (22) током, подаваемым от источника питания таким образом, чтобы поддерживать по существу постоянную общую оптическую мощность, при этом первое средство управления током оптимизировано для работы с первой полосой частот, по существу центрированной на частоте релаксации лазера и шириной 1/(4πT1), где T1 представляет собой время отклика инверсии заселенности в усилительной среде.

2. Гиролазер по п.1, отличающийся тем, что гиролазер также содержит второе средство управления током, подаваемым источником питания, оптимизированное для работы со второй полосой частот, нижний предел которой соответствует низким частотам, близким к постоянному току, и верхний предел которой соответствует частоте релаксации.

3. Гиролазер по п.1, отличающийся тем, что первые средства управления током периодически отключают таким образом, чтобы обеспечить возможность колебаний оптической мощности на частоте релаксации лазера, причем гиролазер содержит средство измерения упомянутой частоты, средство расчета эффективной скорости накачки по результатам измерения упомянутой частоты и средство регулирования параметров второго средства управления, как функции упомянутой скорости накачки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области лазерной техники и может быть использовано при создании навигационных систем различного типа, в частности в безинерциальных навигационных системах.

Изобретение относится к лазерным гироскопам, которые являются датчиками вращения. Лазерный гироскоп-мультигенератор, который позволяет измерять угловую скорость или относительное угловое положение по оси вращения, содержит по меньшей мере один кольцевой оптический резонатор (1), твердотельную усиливающую среду (2) и измерительное устройство (6), расположенные таким образом, что первая распространяющаяся линейно поляризованная мода и вторая распространяющаяся линейно поляризованная мода, перпендикулярно первой моде, могут распространяться в первом направлении в резонаторе и что третья распространяющаяся линейно поляризованная мода, параллельно первой моде, и четвертая распространяющаяся линейно поляризованная мода, параллельно второй моде, могут распространяться в противоположном направлении в резонаторе.

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к гироскопическим преобразователям угловой скорости, выполненным на кольцевых лазерах. Блок лазерных гироскопов содержит выполненные в основании три лазерных гироскопа, имеющих замкнутые четырехугольные контуры.

Изобретение относится к лазерной гирометрии. Гиролазер содержит твердый цилиндрический усилительный стержень (SA), содержащий ось вращения (ASR) и кольцевой пьезоэлектрический элемент (PE) возбуждения упомянутого усилительного элемента на предопределенной частоте f вдоль упомянутой оси вращения (ASR).

Способ позиционирования трех передвижных зеркал в лазерном гирометре, содержащем три кольцевых лазерных резонатора, осуществляется при запуске гирометра. Каждый из резонаторов содержит среду, возбуждаемую для генерирования световых волн.

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к устройствам для измерения угловой скорости, выполненным на кольцевых лазерах в системах ориентации и навигации подвижных объектов.

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к устройствам для измерения угловой скорости, выполненным на кольцевых лазерах. .

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к оптическим схемам преобразователей угловой скорости на кольцевых лазерах. .

Изобретение относится к лазерным гироскопам и предназначено для увеличения срока службы трехосного гироскопа. .

Изобретение относится к твердотельным лазерным гироскопам, предназначенным для измерения скорости вращения или относительных угловых положений, и используется, в частности, в области аэронавигации.

Предложенное изобретение относится к твердотельным лазерным гироскопам, в которых производится коррекция параметров встречных лазерных лучей. Предложенный твердотельный лазерный гироскоп содержит устройство для стабилизации сил света, позволяющее поддерживать равновесие двух встречных мод, имеющее средство для вычисления измерения вращения, резонатор, средство для измерения команды управления, средство для сохранения модели изменения смещения частоты, вызванного посредством устройства для стабилизации сил света, как функции от команды управления, средство для вычисления смещения частоты, вызванного посредством устройства для стабилизации сил света на основе значения команды управления и модели, средство для вычисления смещения при измерении вращения, вызванного посредством смещения частоты, средство для компенсации смещения при измерении вращения. Предложенный лазерный гироскоп позволяет устранить смещение в ходе лазерных лучей, связанное с двойным лучепреломлением в оптическом резонаторе. 10 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение касается отбраковки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов по величине порога зоны нечувствительности (порога захвата) и значениям нелинейных искажений масштабного коэффициента. Способ заключается в том, что возбуждают в кольцевом резонаторе волны собственных колебаний с помощью излучения внешнего лазера и определяют величину порога полосы захвата кольцевого резонатора, по превышению допустимого значения которого принимают решение об отбраковке кольцевого резонатора. Дополнительно возбуждают в кольцевом резонаторе собственное колебание во встречном направлении путем установки у выходного зеркала кольцевого резонатора возвратного зеркала, и проводят измерение временных зависимостей интенсивностей встречных волн, выходящих из кольцевого резонатора, при продольном перемещении возвратного зеркала на расстояние, превышающее половину длины волны лазерного излучения, а величину порога полосы захвата кольцевого резонатора определяют по результатам измерений временных зависимостей интенсивностей встречных волн. Технический результат заключается в повышении точности отбраковки. 3 ил.

Изобретение относится к лазерной технике, в частности к гироскопии, и может быть использовано для прецизионного измерения угловых перемещений лазерного гироскопа. Способ прецизионной обработки сигналов лазерного гироскопа со знакопеременной частотной подставкой, при котором оцифровывают первичные квадратурные сигналы, отражающие перемещения интерференционной картины, образованные выведенными из кольцевого лазера встречными лазерными пучками, осуществляют аппроксимацию эллипсом множества точек на плоскости переменных, соответствующих отсчетам первичных сигналов, и восстановление временного ряда для изменений разности фаз интерферирующих волн (угловых перемещений кольцевого лазера) за равные интервалы времени, при этом частота дискретизации первичных сигналов определяется верхним пределом диапазона измеряемых угловых скоростей; частота обновления отсчетов угловых перемещений кольцевого лазера выбирается вблизи верхнего предела, обеспечивающего гарантированное определение параметров первичных квадратурных сигналов; полученный временной ряд угловых перемещений кольцевого лазера преобразуется в угловые перемещения лазерного гироскопа с помощью цифрового режекторного узкополосного фильтра с бесконечной импульсной характеристикой, центр полосы подавления которого соответствует частоте знакопеременной подставки. Технический результат - уменьшение погрешности при измерениях в реальном времени угловых перемещений. 6 ил.

Лазерный гироскоп содержит многоугольный оптический моноблок с оптическими каналами, зеркала полного отражения и полупрозрачное зеркало. В качестве источника оптического излучения используется полупроводниковый лазер. Оптический моноблок выполнен по форме равностороннего правильного шестиугольника, в геометрическом центре которого выполнены термоэлектрический модуль и источник излучения, находящийся в тепловом контакте с радиатором термоэлектрического модуля. Зеркала полного отражения и полупрозрачное зеркало, выполненное в виде интерференционного преобразователя в форме линзы, примыкают непосредственно к граням оптического моноблока. При этом коэффициенты линейного температурного расширения материалов зеркал полного отражения лучистой энергии и полупрозрачного зеркала равны или близки к коэффициенту линейного температурного расширения оптического моноблока, а полупрозрачное зеркало установлено в юстировочном приспособлении. Технический результат заключается в компенсации температурной погрешности, обеспечении работоспособности устройства при высоких и низких температурах. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
Наверх