Компенсатор термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера



Компенсатор термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера
Компенсатор термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера
Компенсатор термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера

 


Владельцы патента RU 2527257:

Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт прикладной физики Российской академии наук (ИПФ РАН) (RU)

Изобретение относится к оптической технике. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 включает в себя расположенный на оптической оси компенсирующий оптический элемент, установленный за поглощающим оптическим элементом. При этом компенсирующий оптический элемент изготовлен из материала, параметры которого удовлетворяют, по крайней мере, одному условию: либо параметр оптической анизотропии материала является отрицательным (ξ1<0), либо термооптическая характеристика Q1 материала имеет знак, противоположный знаку термооптической характеристики Q0 материала поглощающего оптического элемента, при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента и положение его кристаллографических осей определяются выбором материала компенсирующего оптического элемента и условием минимума суммарной термонаведенной деполяризации в системе поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент. Технический результат заключается в обеспечении возможности компенсации термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера с помощью только одного оптического элемента, что упрощает изготовление и настройку разработанного компенсатора. 6 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к оптической технике и может быть использовано для подавления термонаведенного двулучепреломления в поглощающих оптических элементах лазеров с высокой средней мощностью излучения (от 1 до 20 кВт).

При создании лазерных систем с высокой средней мощностью излучения неизбежно возникают тепловые эффекты в поглощающих оптических элементах, таких как активные элементы, оптические вентили и другие. Эти тепловые эффекты негативно влияют на работу оптических приборов и лазеров в целом. Их изучению и способу борьбы с ними посвящено много работ как в отечественной, так и зарубежной литературе.

Поглощение излучения в оптическом элементе приводит к появлению в его объеме неоднородного распределения температуры и к изменению его геометрических размеров. Вследствие этого неоднородное распределение по объему получат все оптические характеристики, зависящие от температуры. Градиент температуры приводит к появлению внутренних напряжений и термонаведенному двулучепреломлению, вызванному фотоупругим эффектом.

Кроме того, неоднородное распределение показателя преломления вкупе с изменением геометрических размеров оптического элемента приводит к искажению волнового фронта, называемому «тепловой линзой», но не изменяет поляризацию проходящего излучения.

Термонаведенное двулучепреломление в каждой точке поперечного сечения изменяет как разность хода между собственными поляризациями, так и сами собственные поляризации, которые становятся эллиптическими, и это термонаведенное двулучепреломление растет при увеличении мощности лазерного излучения. Наибольший вклад в поляризационные искажения мощного лазерного луча вносит именно фотоупругий эффект (Хазанов Е.А. Компенсация термонаведенных поляризационных искажений в вентилях Фарадея, «Квантовая электроника», 26, №1, 1999, стр.59-64). Термонаведенная деполяризация γ, вызванная фотоупругим эффектом, зависит от термооптической характеристики материала Q (А.В.Мезенов, Л.Н.Соме, А.И.Степанов. Термооптика твердотельных лазеров. Ленинград: Машиностроение, 1986), теплопроводности материала ξ, параметра оптической анизотропии материала ξ, длины волны лазерного излучения X и полной выделившийся мощности внутри поглощающего оптического элемента W≈αLPlaser, здесь α - коэффициент поглощения материала, L - длина элемента, Plaser - мощность проходящего через поглощающий оптический элемент излучения. Если поглощающий оптический элемент является монокристаллом, то термонаведенная деполяризация γ зависит еще и от направления кристаллографических осей. Выражения и способ вычисления термонаведенной деполяризации при произвольном направлении кристаллографических осей описан в работе (М.А.Каган, Е.А.Хазанов. Компенсация термонаведенного двулучепреломления в активных элементах из поликристаллической керамики. Квантовая электроника, т.33, стр.876-882, 2003).

Наиболее близкой по технической сущности заявляемой конструкции является конструкция компенсатора термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера, описанная в патенте №2465698, содержащая после поглощающего оптического элемента последовательно расположенные на оптической оси поляризационный вращатель, вращающий плоскость поляризации лазерного излучения на угол φ, и компенсирующий оптический элемент. Параметры поляризационного вращателя и компенсирующего элемента рассчитываются исходя из параметров поглощающего элемента и термооптических констант материала компенсирующего элемента. Предложенная схема прототипа обеспечивает компенсацию термонаведенной деполяризации γ0, возникшей в поглощающем оптическом элементе, при последующем прохождении этого же лазерного луча через компенсирующий оптический элемент, в котором наводится термонаведенная деполяризация γ1.

Недостаток известного технического решения прототипа заключается в том, что в схеме компенсатора прототипа используются два оптических элемента: поляризационный вращатель и компенсирующий оптический элемент. Во-первых, эти элементы суммарно имеют четыре оптические поверхности, которые порождают паразитные блики. Эти блики могут привести к пробою оптики или самовозбуждению усилителей в лазерной системе. Во-вторых, усложняется настройка компенсатора, так как настроить два элемента сложнее, чем один. В-третьих, использование двух оптических элементов увеличивает габариты всего устройства. В-четвертых, необходимость в устройствах для компенсации термонаведенной деполяризации в поглощающем оптическом элементе лазера возникает при высокой средней мощности лазерного излучения. При таких мощностях требование к качеству обработки поверхностей и качеству диэлектрического просветляющего покрытия значительно возрастает, а следовательно, возрастает и стоимость каждого используемого оптического элемента.

Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является разработка устройства, позволяющего компенсировать термонаведенную деполяризацию в поглощающем оптическом элементе лазера и состоящего из одного компенсирующего оптического элемента, что позволяет избавиться от вышеперечисленных недостатков.

Технический результат в разработанном компенсаторе термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера достигается за счет того, что он, как и прототип, включает в себя расположенный на оптической оси за поглощающим оптическим элементом компенсирующий оптический элемент.

Новым в разработанном компенсаторе термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера является то, что компенсирующий оптический элемент изготовлен из материала, параметры которого удовлетворяют, по крайней мере, одному условию из двух нижеперечисленных: либо параметр оптической анизотропии материала ξ1 является отрицательным (ξ1<0), либо термооптическая характеристика Q1 материала имеет знак, противоположный знаку термооптической характеристики Q0 материала поглощающего оптического элемента, при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента и положение его кристаллографических осей определяются выбором материала компенсирующего оптического элемента и условием минимума суммарной термонаведенной деполяризации в системе поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент.

Таким образом, как установлено авторами, за счет выбора материала компенсирующего оптического элемента из конструкции компенсатора прототипа возможно исключить поляризационный вращатель, что существенно упрощает настройку как компенсатора, так и всей лазерной системы в целом и удешевляет устройство. При этом на параметры материала, из которого изготавливается компенсирующий оптический элемент, накладывается строгое ограничение: или параметр оптической анизотропии материала должен быть отрицательным (ξ<0), или термооптическая характеристика Q1 материала должна быть противоположного знака по отношению к термооптической характеристике Q0 материала поглощающего оптического элемента. Численно рассчитывается термонаведенная деполяризация системы поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент. При этом учитывается кристаллическая структура материалов поглощающего и компенсирующего оптических элементов (монокристалл, керамика или стекло), и если материал представляет собой монокристалл, то учитывается направление кристаллографических осей, а затем, варьируя длину L1 компенсирующего оптического элемента и положения кристаллографических осей в компенсирующем оптическом элементе (а если материал поглощающего оптического элемента представляет собой монокристалл, то и положения его кристаллографических осей), ищутся такие их значения, при которых термонаведенная деполяризация системы минимальна. Для нахождения термонаведенной деполяризации используется формализм матриц Джонса. Каждый оптический элемент описывается своей матрицей Джонса, при этом учитывается геометрия оптических элементов, форма и размер греющего излучения, способ отвода от них тепла и ориентация их кристаллографических осей. Зная матрицы Джонса для каждого оптического элемента и поле на входе, можно найти поле на выходе и вычислить термонаведенную деполяризацию системы оптических элементов.

Конструкция разработанного компенсатора термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера в соответствии с п.1 формулы позволяет создать устройство из одного компенсирующего оптического элемента, эффективно компенсирующее термонаведенную деполяризацию в поглощающем оптическом элементе лазерной системы без внесения изменения в поглощающий оптический элемент. При этом материал компенсирующего оптического элемента может быть выбран отличным от материала поглощающего элемента, например выбран более дешевым из оптических материалов, имеющих отрицательный параметр оптической анизотропии (ξ1<0).

В первом частном случае реализации разработанного устройства изготовление компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.2 формулы позволяет эффективно компенсировать термонаведенную деполяризацию в частном случае поглощающего оптического элемента - в оптическом вентиле. При условии что поглощающий оптический элемент выполнен из монокристалла ТГГ с ориентацией кристаллографических осей [001], компенсирующий оптический элемент выполнен из монокристалла CaF2 с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ1 и с ориентацией кристаллографических осей [001], длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, что α1L1=(1,9±0,2) α0L0, а значения углов θ0=29,5О±0,5° и θ1=40,9°±0,5°. Таким образом, длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, чтобы полная выделившаяся мощность в компенсирующем оптическом элементе равнялась примерно 1,9 от полной выделившейся мощности в поглощающем оптическом элементе. Расчеты показывают, что при добавлении в лазер компенсатора с приведенными параметрами величина термонаведенной деполяризации может быть снижена более чем на два порядка и, кроме того, это позволяет увеличить максимально допустимую мощность, ниже которой степень изоляции оптического вентиля больше 30 дБ, в 2,7 раза.

Во втором частном случае реализации разработанного устройства изготовление компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.3 формулы также позволяет эффективно компенсировать термонаведенную деполяризацию в оптическом вентиле. При условии что поглощающий оптический элемент выполнен из монокристалла ТГГ с ориентацией [111], компенсирующий оптический элемент выполнен из монокристалла CaF2 с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ1 и с ориентацией [001], длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, α1L1=(2,7±0,4) α0L0, а значение угла θ1=37,5°±0,5°. Таким образом, длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, чтобы полная выделившаяся мощность в компенсирующем оптическом элементе равнялась примерно 2,7 от полной выделившейся мощности в поглощающем оптическом элементе. Расчеты показывают, что величина термонаведенной деполяризации при добавлении в лазер компенсатора с приведенными параметрами может быть снижена более чем на порядок и также позволяет увеличить максимально допустимую мощность, ниже которой степень изоляции оптического вентиля больше 30 дБ, в 3,1 раза.

В третьем частном случае реализации разработанного устройства построение компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.4 формулы также позволяет эффективно компенсировать термонаведенную деполяризацию в частном случае поглощающего оптического элемента - в оптическом вентиле. При условии что поглощающий оптический элемент выполнен из магнитоактивного стекла, компенсирующий оптический элемент выполнен из монокристалла CaF2 с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ1 и с ориентацией [001], длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, что α1L1=(1,6±0,2) α0L0, а значение угла θ1=37,5°±0,5°. Таким образом, длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, чтобы полная выделившаяся мощность в компенсирующем оптическом элементе равнялась примерно 1,6 от полной выделившейся мощности в поглощающем оптическом элементе. Расчеты показывают, что величина термонаведенной деполяризации при добавлении компенсации с приведенными параметрами может быть снижена более чем на порядок и позволяет также увеличить максимально допустимую мощность, ниже которой степень изоляции оптического вентиля больше 30 дБ, в 3,2 раза.

В четвертом частном случае реализации разработанного устройства построение компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.5 формулы позволяет создать устройство, эффективно компенсирующие термонаведенную деполяризацию в частном случае поглощающего оптического элемента. При условии что поглощающий и компенсирующий оптические элементы выполнены из монокристалла с отрицательным параметром оптической анизотропии (ξ<0) и ориентацией [001], отношение длин компенсирующего оптического элемента к поглощающему оптическому элементу равняется 1/|ξ|, если |ξ|>1, и равняется |ξ|, если 0<|ξ|<1, а кристаллографические оси в этих элементах, лежащие в плоскости падения лазерного излучения, повернуты на 45° друг относительно друга. Расчеты показывают, что величина термонаведенной деполяризации такой пары кристаллов скомпенсирована достаточно эффективно (уменьшена более чем на два порядка), а суммарная длина кристаллов остается свободным параметром. Такая пара кристаллов может использоваться как адаптивный компенсатор тепловой линзы для других поглощающих элементов лазера, при условии что термооптическая характеристика P1 имеет противоположный знак, нежели Р0 в других поглощающих элементах лазера. Такой адаптивный компенсатор при добавлении в лазерную систему не вносит существенного изменения термонаведенной деполяризации.

В пятом частном случае реализации разработанного устройства построение компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.6 формулы позволяет выбирать материал компенсирующего оптического элемента со знаком термооптической характеристики P1, противоположным знаку аналогичной термооптической характеристики Р0 материала поглощающего оптического элемента, а длину компенсирующего оптического элемента находить согласно п.1 формулы. Такое устройство кроме компенсации термонаведенной деполяризации будет дополнительно частично компенсировать тепловую линзу.

В шестом частном случае реализации разработанного устройства построение компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с п.7 формулы позволяет совмещать в компенсирующем элементе функции других оптических элементов лазера. Например, при изготовлении компенсирующего элемента с соответствующим диэлектрическим покрытием он может дополнительно выполнять функцию поляризатора или зеркала.

Сущность изобретения поясняется чертежами:

- На фиг.1,а представлена в разрезе схема разработанного компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с пунктами 1, 5 и 6 формулы.

- На фиг.1,6 изображены направления кристаллографических осей, определяемые углами θ0 в поглощающем оптическом элементе и θ1 в компенсирующем оптическом элементе относительно оси х в том случае, если поглощающий и компенсирующий оптические элементы изготовлены из монокристалла с ориентацией [001].

- На фиг.1,в показано характерное распределение термонаведенной деполяризации излучения для кристалла с ориентацией [001], представляющее собой так называемый «мальтийский крест».

- На фиг.2 представлена в разрезе схема разработанного компенсатора термонаведенной деполяризации в соответствии с пунктами 2, 3 и 4 формулы.

- на фиг.3 представлена в разрезе схема разработанного устройства для компенсации термонаведенной деполяризации в соответствии с п.7 формулы.

Компенсатор термонаведенной деполяризации, изготовленный в соответствии с п.1 формулы и представленный на фиг.1, содержит компенсирующий оптический элемент 1, помещенный на оптической оси за поглощающим оптическим элементом 2. Длина L1 и положение кристаллографических осей θ1 компенсирующего элемента 1 находятся исходя из параметров Р0, Q0, к0, ξ0, α0 материала поглощающего оптического элемента 2, параметров материала компенсирующего оптического элемента Р1, Q1, к1, ξ1, α1 и условий минимума суммарной термонаведенной деполяризации в системе поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент. Отклонение от найденных параметров будет ухудшать компенсацию термонаведенной деполяризации, а при значительных отклонениях параметров устройство перестанет быть компенсирующим и будет дополнительно к термонаведенной деполяризации поглощающего оптического элемента вносить свои поляризационные искажения, увеличивая суммарную деполяризацию.

Компенсатор термонаведенной деполяризации, изготовленный в соответствии с п.2, п.3 и п.4 формулы и представленный на фиг.2, содержит компенсирующий оптический элемент 1, помещенный на оптической оси после поглощающего оптического элемента 2, который представляет из себя магнитооптический элемент, помещенный в магнитную систему 3, выполненную, например, на постоянных магнитах либо на сверхпроводящем соленоиде. И все эти элементы расположены между поляризаторами 4 и 5. Схема, представленная на фиг.2, представляет собой оптический вентиль с добавленным в него компенсатором термонаведенной деполяризации, который позволяет увеличить два основных потребительских свойства оптического вентиля: максимально допустимую среднюю мощность лазерного излучения и степень изоляции.

Компенсатор термонаведенной деполяризации, изготовленный в соответствии с п.7 формулы и представленный на фиг.3, содержит компенсирующий оптический элемент 1, помещенный на оптической оси после поглощающего оптического элемента 2. На одну из граней компенсирующего оптического элемента 1 нанесено диэлектрическое покрытие 4, а сам элемент 1 располагается под углом к падающему излучению, и в зависимости от диэлектрического покрытия компенсирующий оптический элемент 1 может дополнительно выполнять функцию поляризатора или поворотного зеркала.

В примере конкретной реализации разработан компенсатор термонаведенной деполяризации в оптическом вентиле по схеме, представленной на фиг.2. В качестве компенсирующего оптического элемента 1 использовался кристалл CaF2 с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ1 с размерами: диаметр 25 мм, длина 7,7 мм, и ориентацией [001]. Компенсировали деполяризованное излучение, которое возникло в оптическом вентиле. В качестве поглощающего оптического элемента выступал магнитооптический элемент 2 оптического вентиля, изготовленный из кристалла ТГГ, с ориентацией [001]. Параметры компенсатора несколько отличались от приведенных в п.2 формулы, но добавление компенсатора с такими параметрами в схему оптического вентиля позволило при мощности лазерного излучения 300 Вт уменьшить термонаведенную деполяризацию в 4.24 раза и увеличить степень изоляции оптического вентиля с 32.5 дБ до 38.9 дБ, что хорошо согласуется с расчетами. А так как термооптические характеристики кристаллов ТГГ и CaF2 имеют противоположные знаки, то согласно п.6 добавление компенсатора термонаведенной деполяризации уменьшило силу тепловой линзы, возникающую в оптическом вентиле, в 1,23 раза. Компенсация тепловой линзы частичная. Компенсатор термонаведенной деполяризации с параметрами, приведенными в п.2 формулы, позволит при той же мощности увеличить степень изоляции оптического вентиля до 50 дБ.

Принцип работы разработанного компенсатора термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера аналогичен принципу работы прототипа. При прохождении поглощающего оптического элемента 2 (см. фиг.1) линейно поляризованное лазерное излучение частично поглощается, что приводит к неоднородному распределению температуры внутри поглощающего элемента 2, а вследствие этого возникают напряжения, которые благодаря фотоупругому эффекту приводят к термонаведенному двулучепреломлению. Термонаведенное двулучепреломление в каждой точке поперечного сечения изменяет как разность хода между собственными поляризациями, так и сами собственные поляризации, которые становятся эллиптическими. Это приводит к возникновению деполяризованной компоненты у изначально линейно поляризованного излучения. Отношение мощности деполяризованной компоненты к полной падающей мощности лазерного излучения определяет термонаведенную деполяризацию γ0 в поглощающем оптическом элементе 2 лазера. При прохождении компенсирующего оптического элемента 1 происходят процессы, аналогичные процессам в поглощающем оптическом элементе 2. В нем возникает термонаведенная деполяризация γ1. Как показано в работе (Ilya Snetkov, Anton Vyatkin, Oleg Palashov, and Efim Khazanov Drastic reduction of thermally induced depolarization in CaF2 crystals with [111] orientation. Optics Express, Vol.20, Issue 12, pp.13357-13367 (2012)), в средах с отрицательным параметром оптической анизотропии поведение распределения локальной термонаведенной деполяризации кардинально отличается от аналогичного поведения в средах с положительным параметром оптической анизотропии при вращении кристалла относительно направления распространения z лазерного излучения. Если параметр оптической анизотропии ξ положителен, то распределение термонаведенной деполяризации γ при вращении кристалла с ориентацией [001], представляющее собой так называемый «мальтийский крест» (см. фиг.1,в), относительно направления распространения лазерного излучения колеблется в некоторых пределах, зависящих от величины параметра оптической анизотропии и не превышающих 90°. То есть каждый лепесток «мальтийского креста» не выходит из своего квадранта (0°<φ<90°). В случае если параметр оптической анизотропии материала отрицательный (ξ<0), то «мальтийский крест» при вращении кристалла неравномерно вращается с удвоенной частотой. Лепестки «мальтийского креста» при таком вращении проходят через каждый из квадрантов (φ непрерывно изменяется от 0°до 360°).

Каждый лепесток «мальтийского креста» характеризуется знаком термонаведенного двулучепреломления, который в соседних лепестках различен. Таким образом, как установлено авторами, в средах с положительным параметром оптической анизотропии вращением компенсирующего оптического элемента 1 нельзя добиться компенсации термонаведенной деполяризации, т.к. лепестки «мальтийского креста» с одинаковым знаком термонаведенного двулучепреломления всегда будут находиться напротив друг друга. Для наличия компенсации в средах с положительным параметром оптической анизотропии и одинаковыми знаками Q0 и Q1 необходим еще один элемент - поляризационный вращатель, который меняет состояние поляризации прошедшего излучения так, что знаки у лепестков изменяются на противоположные, что и было продемонстрировано в прототипе.

Если материал компенсирующего оптического элемента 1 подобран таким образом, что имеет отрицательный параметр оптической анизотропии (ξ1<0), то возможно простым поворотом компенсирующего оптического элемента 1 совместить лепестки с противоположными знаками термонаведенного двулучепреломления в оптических элементах 1 и 2 лазера. Вследствие этого суммарная деполяризация системы поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент уменьшается, что и позволяет решить поставленную задачу для случая, когда материал компенсирующего оптического элемента выбран с отрицательным параметром ξ1.

Если термооптические постоянные Q0 и Q1 у материалов поглощающего и компенсирующего оптических элементов 2 и 1 имеют противоположные знаки, то в отсутствие фарадеевского вращения при условии, что кристаллографические оси в обоих элементах направлены одинаково и одна из осей совпадает с направлением поляризации падающего излучения, знаки термонаведенного двулучепреломления в одинаковых квадрантах у них будут противоположные вне зависимости от знаков параметров оптической анизотропии ξ0 и ξ1. Длина L1 компенсирующего оптического элемента 1 подбирается такой, чтобы величина термонаведенного двулучепреломления была максимально близкой к возникшей величине термонаведенного двулучепреломления в поглощающем оптическом элементе 2. Таким образом, деполяризованная компонента поля уменьшается на величину, близкую к γ1, и вследствие этого, суммарная деполяризация системы поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент уменьшается, что и позволяет решить поставленную задачу для случая, когда материал компенсирующего оптического элемента выбран с термооптической характеристикой Q1 со знаком, противоположным знаку термооптической характеристики Q0 поглощающего оптического элемента.

Сложность заключается в поиске материалов с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ и материалов с противоположными знаками термооптических постоянных Q. Способ определения параметра оптической анизотропии ξ, материалов с учетом знака описан в заявке авторов на изобретение №2012135658 от 20.08.2012. Характерными представителями материалов с отрицательным параметром оптической анизотропии ξ по данным из литературных источников являются фториды CaF2, BaF2, SrF2, бромиды KBr, RbBr, хлориды KC1, RbCl, иодиды KI, RbI, NaI. К представителям материалов с противоположным знаком Q можно отнести TeO2 (стекло), YIG, KBr, RbBr, KI, RbI, NaI (Q>0) и YAG, TGG, CaF2, BaF2, SrF2 (Q<0).

1. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ00, Q0, к0, ξ0, α0, L0, W) в поглощающем оптическом элементе лазера, где Р0 и Q0 - термооптические характеристики поглощающего оптического элемента, к0 - коэффициент теплопроводности материала поглощающего оптического элемента, ξ0 - параметр оптической анизотропии материала поглощающего оптического элемента, α0 - коэффициент поглощения материала поглощающего оптического элемента, L0 - длина поглощающего оптического элемента, W - мощность лазерного излучения, включающий в себя расположенный на оптической оси за поглощающим оптическим элементом компенсирующий оптический элемент, вносящий величину термонаведенной деполяризации γ1, приближенно равную γ0: γ1(P1, Q1, к1, ξ1, α1, L1, W)≈γ0(P0, Q0, к0, ξ0, α0, L0, W), отличающийся тем, что компенсирующий оптический элемент изготовлен из материала, параметры которого удовлетворяют, по крайней мере, одному условию из двух нижеперечисленных: либо параметр оптической анизотропии материала является отрицательным (ξ1<0), либо термооптическая характеристика Q1 имеет знак, противоположный знаку термооптической характеристики Q0 поглощающего оптического элемента, при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента и положение его кристаллографических осей определяются выбором материала компенсирующего оптического элемента и условием минимума суммарной термонаведенной деполяризации в системе поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент.

2. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, отличающийся тем, что в случае использования поглощающего оптического элемента в виде магнитооптического элемента изолятора Фарадея из монокристалла ТГГ с ориентацией кристаллографических осей [001] компенсирующий оптический элемент изготовлен из монокристалла CaF2 и с той же ориентацией кристаллографических осей, что и поглощающий оптический элемент, при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, что α1L1=(1,9±0,2) α0L0, а значения углов, определяющих направления кристаллографических осей θ0 в поглощающем оптическом элементе и θ1 в компенсирующем оптическом элементе, составляют θ0=29,5°±0,5° и θ1=40,9°±0,5°.

3. Компенсатор термонаведенной деполяризации у0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, отличающийся тем, что в случае использования поглощающего оптического элемента в виде магнитооптического элемента изолятора Фарадея из монокристалла ТГГ с ориентацией кристаллографических осей [111] компенсирующий оптический элемент изготовлен из монокристалла CaF2 и с ориентацией кристаллографических осей [001], при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, что α1L1=(2,7±0,4) α0L0, а значение угла θ1=37,5°±0,5°.

4. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, отличающийся тем, что в случае использования поглощающего оптического элемента в виде магнитооптического элемента изолятора Фарадея из стекла компенсирующий оптический элемент изготовлен из монокристалла CaF2 с ориентацией кристаллографических осей [001], при этом длина L1 компенсирующего оптического элемента выбирается такой, что α1L1=(1,6±0,2) α0L0, а значение угла θ1=37,5°±0,5°.

5. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, отличающийся тем, что в случае использования поглощающего и компенсирующего оптических элементов, изготовленных из одного и того же материала с ориентацией кристаллографических осей [001] и отрицательным параметром оптической анизотропии ξ, отношение длин компенсирующего оптического элемента к поглощающему оптическому элементу равняется 1/|ξ|, если |ξ|>1 и равняется |ξ|, если 0<|ξ|<1, кристаллографические оси в оптических элементах, лежащие в плоскости падения лазерного излучения, повернуты на 45° относительно друг друга, а суммарная длина системы поглощающий оптический элемент - компенсирующий оптический элемент определяется условием минимума силы суммарной тепловой линзы этой системы и других поглощающих оптических элементов лазерной системы.

6. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, или п.2, или п.3, или п.4, отличающийся тем, что материал компенсирующего оптического элемента выбран так, что знак его термооптической характеристики P1 противоположен знаку аналогичной термооптической характеристики Р0 материала поглощающего оптического элемента, что позволяет дополнительно компенсировать тепловую линзу, возникающую в поглощающем оптическом элементе.

7. Компенсатор термонаведенной деполяризации γ0 в поглощающем оптическом элементе лазера по п.1, отличающийся тем, что на поверхности компенсирующего оптического элемента дополнительно нанесены соответствующие диэлектрические покрытия, что позволяет ему выполнять функцию зеркала или поляризатора в лазере.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к лазерной технике. Способ вывода и регулирования энергии/мощности выходного излучения лазера заключается в установке в резонатор лазера под углом к его оси отражающего элемента на подвижном основании, положение которого определяет уровень выводимой энергии/мощности после запуска лазера и установки требуемого уровня энергии/мощности накачки.

Группа изобретений относится к медицинской технике. Система содержит: источник импульсного лазерного излучения с параметрами излучения, подобранными для выполнения, посредством фотодеструкции, разреза в роговице глаза, сканер для осуществления перемещения лазерного излучения, электронный блок управления, блок модулятора для модулирования лазерных импульсов, испускаемых источником.

Способ и устройства относятся к лазерной технике и могут быть использованы для контроля допустимого уровня инверсии населенности активных сред, используемых в приборах телекоммуникации, хирургии и металлообработки.

Изобретение относится к технике формирования импульсов тока в устройствах оптической накачки лазеров, например в источниках светодиодной накачки или в источниках питания импульсных газонаполненных ламп накачки с разрядом через лампу накопительного конденсатора.

Изобретение относится к технике формирования импульсов тока, в частности к устройствам питания импульсных газонаполненных ламп накачки твердотельных лазеров с разрядом через лампу накопительного конденсатора.

Изобретение относится к лазерной технике. Химический импульсно-периодический лазер с непрерывной накачкой и модуляцией добротности резонатора, состоящий из задающего генератора, предусилителя и оконечного усилителя.

Изобретение относится к области лазерной техники и может быть использовано для создания пучков когерентного излучения с высокой плотностью мощности. .

Изобретение относится к области оптической техники и может быть использовано в оптических системах. .

Изобретение относится к лазерной технике. .

Изобретение относится к оптике и касается способа повышения плотности мощности светового излучения внутри среды. Способ включает в себя формирование среды в виде многослойной периодической структуры, имеющей в спектре пропускания запрещенную зону, а также узкие резонансные пики полного пропускания и направление в эту среду излучения, длина волны которого совпадает с одним из резонансных пиков полного пропускания.

Изобретение относится к способу управления модуляцией оптического сигнала в устройствах на основе жидких кристаллов (ЖК) и может применяться в ЖК-дисплеях, различных фотонных устройствах и оптических компонентах для телекоммуникационных систем.

Изобретение относится к области лазерной техники. Нанорезонатор состоит из двух гребенчатых пересекающихся фотонно-кристаллических волноводов, в месте пересечения образующих резонансную камеру.

Изобретение относится к оптике дальнего инфракрасного (ИК) и терагерцового (ТГц) диапазонов и может найти применение в установках, содержащих широкополосные источники ТГц-излучения, в ТГц плазменной и фурье-спектроскопии проводящей поверхности и тонких слоев на ней, в перестраиваемых фильтрах ТГц-излучения.

Изобретение относится к способу приготовления гелеобразного полимерного электролита для электрохромных светомодуляторов с пленочными электрохромными слоями на основе полимерных кислот, при этом к полимерной кислоте добавляют низкомолекулярную жидкую при температуре, равной нижней границе температурного диапазона работоспособности светомодулятора, слабую кислоту.

Изобретение относится к полупроводниковой и лазерной технике и предназначено для повышения качества работы фото-, светодиодов и лазеров. .

Изобретение относится к области квантовой электроники, в частности к волоконным импульсным лазерам со сверхкороткой длительностью импульса, работающим на длине волны около 1 мкм.

Изобретение относится к области квантовой электроники, а именно к системам для модуляции излучения лазера в заданном спектральном диапазоне с помощью импульсного лазера, длина волны излучения которого лежит в другой спектральной области, и может быть использовано в многолучевых лазерах, применяемых для оптической связи, обработки материалов, дальнометрии, дистанционного зондирования атмосферы (двулучевые лидары), лазерной гравировки, спектроскопических исследованиях в криминалистике, медицине, биологии и т.д.

Изобретение относится к источнику импульсного лазерного излучения, который включает в себя последовательно оптически связанные между собой лазер с непрерывным излучением, оптический коммутатор, блок согласования, средство оптической задержки, оптическое средство суммирования излучения, фокусирующую систему. Дополнительно введены оптический ключ, управляемый задающий генератор импульсов и счетчик импульсов с устанавливаемым коэффициентом пересчета, причем информационный вход оптического ключа соединен с выходом лазера с непрерывным излучением, а выход соединен с информационным входом оптического коммутатора, первый выход управляемого задающего генератора импульсов электрически соединен с управляющим входом оптического ключа, второй выход электрически соединен с первым управляющим входом оптического коммутатора и, кроме того, второй выход управляемого задающего генератора импульсов через счетчик импульсов с устанавливаемым коэффициентом пересчета подключен ко второму управляющему входу оптического коммутатора. Технический результат заключается в увеличении выходной интенсивности оптического лазерного излучения за счёт интерференции импульсов. 3 ил.
Наверх