Устройство компенсации шума электродвигателей

Устройство компенсации шума электродвигателей относится к области промышленной и строительной акустики.

Устройство содержит два идентичных электродвигателя, расположенных в камере малого объема, входные клеммы, подключенные через узкополосную фазосдвигающую цепь к одному электродвигателю, и резистивно-емкостную линию электрической задержки, подключенную между входными клеммами и другим электродвигателем, фазосдвигающая цепь выполнена узкополосной с настройкой фазы 90° для частоты сети 50 Гц, а линия электрической задержки выполнена в виде реостатно-емкостной цепи, при этом постоянная времени линии электрической задержки τэ=RC, где R и C - соответственно активное и емкостное сопротивления реостатно-емкостной цепи, и равна постоянной времени акустической задержки τα=l/с, где l - расстояние между электродвигателями по длине камеры, с - скорость звука в воздухе.

Технический результат - повышение эффективности снижения шума в широком диапазоне частот. 3 ил.

 

Заявляемое изобретение относится к области промышленной и строительной акустики, а также приборостроения и связано с шумоглушением электродвигателей производственного и бытового назначения.

Составляющие шума механического и аэродинамического происхождения по существу являются производными магнитной составляющей, как первообразной, формирующей исходное силовое электромагнитное поле и, соответственно, полную мощность ЭД. Однако в литературе (Кучер В.Я. Вибрация и шум электрических машин. - СПб.: Изд. СЗЗГУ, 2004.) обычно оперируют с ее активной частью, которая вместе с габаритами и скоростью вращения ЭД определяет условные нормы на уровни вибрации и шума без установления более или менее определенной взаимосвязи с акустическими параметрами. Последние в первую очередь зависят от развиваемой вибрационной мощности, возбуждаемой известными электродинамическими, электромагнитными и магнитострикционными силами (Барков А.В., Баркова Н.А., Борисов А.А. Вибрационная диагностика электрических машин в установившихся режимах работы. - СПб.: Изд. СЗУЦ, 2006).

Так, электродинамические силы (Лоренца) действуют тангенциально на проводники с общей длиной l обмотки, равномерно распределенной по всей окружности ротора, в которой протекает аксиально направленный ток I под действием радиального поля магнитной индукции В статора. Амплитудные значения этих сил определяются выражением

F Э Д = B m l I m . ( 1 )

Следовательно, данные силы, действуя на плечи, равные половине диаметра ротора, приводят его в периодическое вращение. Вместе с тем кажущаяся линейность зависимости FЭД (B,I) и постоянство вращения ротора во времени могут быть нарушены за счет высших гармоник и подгармоник (разностных частот), обусловленных изменениями в распределении токовой нагрузки из-за дискретности размещения обмоток и запаздывания пространственной периодичности индукции,

определяемых числом пар полюсов с колебаниями тока во времени, зависящих от частоты сети.

Аксиальные электромагнитные силы (Максвелла) действуют перпендикулярно на торцевые поверхности статора и ротора ЭД. Их амплитудные значения можно найти по формуле

F э м = B m 2 S / 2 μ 0 , ( 2 )

где µ0=4π·10-7 Гн/м - магнитная проницаемость вакуума (воздуха); S - общая площадь сечения статора и ротора, разделенных воздушным зазором.

Магнитострикционные силы (Джоуля) вызывают радиальную деформацию кольцевых пластин электротехнической стали магнитопровода статора под действием его переменного магнитного поля, силовые линии которого располагаются по окружностям с центрами по оси колец. Амплитудное значение этих сил, как временных функций B m . i . 2 , пропорционально квадрату приложенного напряжения Um·i к обмотке статора с числом витков n и может быть найдено из соотношения

F м с . i = π α i S C T B m . i . 2 = π α i S C T ( U m . i . n ω i ) 2 , ( 3 )

где SCT=(Rн-Rв)h - площадь сечения магнитопровода статора (Rн и Rв - соответственно наружный и внутренний радиусы, h - его длина); αi - магнитострикционная постоянная стали (Пα/Тл или α/м); ωi - угловая частота колебаний, кратная целым числам от частоты сети.

Радиальная деформация кольцевых пластин стали и в целом деформация статора приводит к многопериодическим изменениям геометрических размеров, его магнитопровода как по внутреннему (Qв=2πRвh), так и по наружному (Qн=2πRнh) контурам со следствием - вибрациями. Из (3) следует, что именно постоянная (дифференциальная) αi устанавливает взаимосвязь амплитуды колебательного смещения ξm, например, внешнего контура (окружности Qн) цилиндрического магнитопровода статора с известным феноменологическим эффектом - зависимости модуля упругости EB (магнитной упругости) стали от амплитуды и направления поля индукции, т.е.

α i E B B m . i Δ Q н Q н , о т к у д а ξ ь = α i B m . i R н E B , ( 4 )

где ΔQн/Qн - относительная наружная деформация магнитопровода статора, достигающая для электротехнической стали 10-4…10-5 при Bm≈1,5 Тл, а ξm - амплитуда колебательного смещения наружного контура магнитопровода, непосредственно характеризующая вибрационную мощность ЭД.

Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является устройство (Давыдов В.В., Лобанов В.В. Низкочастотный громкоговоритель - А.С. №1720172, опубликованное 15.03.1992. Бюл. №10), содержащее два одинаковых источника звука (шума), установленные симметрично на лицевой панели камеры малого объема, входные клеммы, подключенные через широкополосную фазосдвигаюшую цепь на операционных усилителях к одному источнику шума и широкополосную индуктивно-емкостную линию задержки, включенную между входными клеммами и другим источником звука (шума). Линия задержки выполнена с постоянным временем задержки и линейной зависимостью фазы сигнала от частоты с малыми активными потерями, а фазосдвигающая цепь выполнена с постоянным и не зависимым от частоты углом сдвига фаз на 90°.

Данное устройство позволяет за счет компенсации реактивной нагрузки воздуха в камере малого объема расширить диапазон воспроизводимых колебаний в области низких частот и повысить акустическую отдачу. Однако недостатком этого устройства является необходимость применения дополнительных усилителей мощности для получения требуемого эффекта.

Техническим результатом, на решение которого направлено заявляемое изобретение, является повышение эффективности снижения шума в широком диапазоне частот, создаваемого электродвигателями производственного и бытового назначения.

Для получения указанного технического результата в устройстве компенсации шума электродвигателей, содержащем два идентичных электродвигателя, расположенных внутри камеры малого объема, входные клеммы, подключенные через узкополосную фазосдвигающую цепь к одному электродвигателю и резистивно-емкостную линию электрической задержки, подключенную между входными клеммами и другим электродвигателем, фазосдвигающая цепь выполнена узкополосной с настройкой фазы 90° для частоты сети 50 Гц, а линия электрической задержки выполнена в виде реостатно-емкостной цепи, при этом постоянная времени линии электрической задержки τэ=RC, где R и C - соответственно активное и емкостное сопротивления реостатно-емкостной цепи, и равна постоянной времени акустической задержки τα=l/c, где l - расстояние между электродвигателями по длине камеры, c - скорость звука в воздухе.

Процесс шумоглушения обеспечивается корреляционным взаимодействием двух электродвигателей как по электрической цепи, так и по акустическому пространству камеры малого объема (КМО). Так, электрическая аддитивность двух напряжений с частотой 50 Гц и сдвига по фазе 90° приводит к уменьшению их суммарного эффекта и соответствующего шума в 2 раз (по уровню 3 дБ). Этот эффект сохраняется и для нечетных гармоник, возникающих в электрической цепи из-за нелинейности электромагнитных преобразований. В то же время для четных гармоник сети этот сдвиг увеличивается до 180° и сохраняется не менее чем до четвертой гармоники, что приводит к ослаблению их не менее чем в 2 раза (6 дБ). В свою очередь электрическая частотно- зависимая линия задержки с малой постоянной τэ, равная акустической задержке τα, обеспечивает уменьшение уровня возбуждаемых шумов за счет демпфирования в камере резонансных явлений.

Сущность заявляемого изобретения поясняется на фигурах, где на фиг.1 представлена схема устройства, на фиг.2 - спектрограмма шума синфазного включения пары ЭД в КМО, на фиг.3 - спектрограмма шума фазированного включения пары ЭД в КМО.

Устройство (фиг.1) содержит два идентичных электродвигателя (ЭД) 1 и 2, камеру малого объема (КМО) 3, фазосдвигающую цепь 4 и линию электрической задержки 5. Фазосдвигающая цепь 4 включена между входными клеммами и первым электродвигателем 1. Линия электрической задержки 5 включена между входными клеммами и вторым электродвигателем 2.

Фазосдвигающая цепь 4 выполнена с настройкой на 90° для частоты сети 50 Гц, а параметры линии задержки зависят от значения времени задержки акустического сигнала по расстоянию l между электродвигателями 1,2.

Линия электрической задержки 5 выполнена в виде реостатно-емкостной цепи, при этом постоянная времени линии электрической задержки 5 τэ=RC, где R и C - соответственно активное и емкостное сопротивления электрической цепи, равна постоянной времени акустической задержки τα=l/c, где l - расстояние между электродвигателями 1,2 по длине камеры 3, c - скорость звука в воздухе.

Цель введения линии электрической задержки 5 - достижение эффекта бегущей волны, когда давление и скорость колебаний частиц воздуха в любом сечении совпадают по фазе.

Устройство работает следующим образом.

В рабочем режиме сигнал от входных клемм поступает на линию электрической задержки 5 и фазосдвигающую цепь 4. На клеммы электродвигателя 1 подается питание частотой 50 Гц через фазосдвигающую цепь 4 со сдвигом по фазе по отношению к электродвигателю 2 на 90°. Через промежуток времени τα=l/c (l - расстояние между электродвигателями, c - скорость звука в воздухе) волновой процесс достигает второго электродвигателя 2. На это же время задерживается электрический сигнал, подаваемый на электродвигатель 2 с помощью линии электрической задержки 5.

Используемая фазосдвигающая цепь 4 обеспечивает постоянную величину фазового сдвига, равную 90° для основной частоты 50 Гц и нечетных гармоник и 180° - для четных гармоник, что позволяет реализовать эффект шумоглушения пары электродвигателей 1, 2 за счет взаимной компенсации основных составляющих магнитного шума.

При принятых значениях высоты и ширины камеры много меньше длины звуковой волны λ, а длина камеры l меньше λ/4 (где λ - длина звуковой волны на частоте 50 Гц), волновое поле в камере 3 будет одномерным, поскольку все характеристики звуковых волн, возбуждаемых электродвигателями 1, 2, будут зависеть, кроме времени (t), только от координаты (x) по длине камеры. Тогда волновое уравнение в частных производных для потенциала колебательной скорости φ частиц воздуха в камере будет иметь вид

2 ϕ / t 2 = c 2 2 ϕ / x 2 . ( 5 )

Из общего решения для φ с учетом падающих и отраженных волн

φ=Aexp[jω(t-x/c)]+Bexp[jω(t+x/c)]

получим выражение для избыточного давления

p = ρ ϕ / t = j ω ρ A exp [ j ω ( t x / c ) ] + j ω ρ B exp [ j ω ( t + x / c ) ] ( 6 )

и колебательной скорости

ν = ϕ / x = j ω A exp [ j ω ( t x / c ) ] / c j ω B exp [ j ω ( t + x / c ) ] / c , ( 7 )

где A и B - некоторые постоянные.

С учетом равенства τэα фаза колебаний сердечника статора ЭД1 будет отлична от фазы колебаний ЭД2 на величину ωl/c=kl (к=ω/c - волновое число, с - скорость звука), что определяет граничные условия, например, для амплитуды скорости колебаний

ν m ( x = 0 ) = ξ ˙ m exp ( j k l ) и ν m ( x = l ) = ξ ˙ m = j ω ξ m , ( 8 )

где ξ ˙ m и ξm - соответственно, амплитуды колебательной скорости и смещения колебаний сердечников статоров ЭД 1, 2 без учета временных множителей.

Подставляя в (7) граничные условия (8), получим значения постоянных коэффициентов: A=0, B = ξ ˙ m c , которые позволяют найти выражения для результирующих амплитуд давления и скорости в виде суперпозиции колебаний двух ЭД 1,2, например, при x=0, т.е.

pm(0)=-jωξmexp(jkl)ρc, νm(0)=-jωξmexp(jkl)

и, как следствие, для входного сопротивления воздуха в камере

Z в х = p ( 0 ) / ν ( 0 ) = ρ c . ( 9 )

Соотношение (9) иллюстрирует акустический эффект взаимодействия ЭД 1,2 в камере 3, когда ее входное сопротивление оказывается равным волновому сопротивлению воздуха для плоской бегущей волны, а давление и скорость колебаний частиц воздуха в любом сечении совпадают по фазе.

Другой важный параметр - переходное сопротивление, характеризующее передачу звука, например, от ЭД1 к ЭД2, определяется из (6) и (7) с подстановкой (8) как отношение «входного» давления pm(0) к «выходной» колебательной скорости νm(l), есть

Z ˙ п е р = p m ( 0 ) / ν m ( l ) = ρ c / exp ( j k l ) = ρ c ( cos k l j sin k l ) . ( 10 ) ρ

Комплексное содержание Z ˙ п е р показывает обмен энергиями реактивного характера между ЭД с их диссипацией активной составляющей ρс, как на частотах резонанса воздуха в камере fp.n=(2n+1)/4l, так и на частотах антирезонанса fα.n=nc/2l (n - числа натурального ряда) с ослаблением амплитуд основного тона и гармоник.

Экспериментальная оценка принципа компенсации шума электродвигателей в поле бегущих волн замкнутого объема проводилась в КМО методом сравнения двух рабочих режимов идентичной пары коллекторных электродвигателей с демонтированными вентиляционными крыльчатками: обычного и фазированного включения в сеть. Для определения уровней среднеквадратичных значений спектральных составляющих мощности шума посредством шумомера и компьютера использовался режим минимальной скорости вращения роторов. Сравнительные спектрограммы ΔNi, ∂Б составляющих, полученные с использованием фильтров с постоянством полосы пропускания 4…6 Гц, представлены на фиг.2, 3.

Из сравнения спектрограмм следует, что фазированное включение ЭД способствует проявлению корреляционного эффекта между основными магнитными составляющими и соответствующими гармониками при их большей разряженности. При этом общий интегральный уровень в широкой полосе 3 Гц…16 кГц уменьшается с 88 дБ (синфазное включение) до 81 дБ (фазированное включение).

Устройство компенсации шума электродвигателей, содержащее два идентичных электродвигателя, расположенных в камере малого объема, входные клеммы, подключенные через фазосдвигающую цепь к одному электродвигателю и линию электрической задержки, подключенную между входными клеммами и другим электродвигателем, отличающееся тем, что фазосдвигающая цепь выполнена узкополосной с настройкой фазы 90° для частоты сети 50 Гц, а линия электрической задержки выполнена в виде реостатно-емкостной цепи, при этом постоянная времени линии электрической задержки τэ=RC, где R и C - соответственно активное и емкостное сопротивления реостатно-емкостной цепи, и равна постоянной времени акустической задержки τа=l/с, где l - расстояние между электродвигателями по длине камеры, с -скорость звука в воздухе.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области связи и вычислительной технике и может быть использовано в устройствах передачи данных. Техническим результатом является повышение надежности.

Изобретение относится к способам приемопередачи дискретной (цифровой) информации и может быть использовано в технике электрорадиосвязи, телеметрии, радиогидролокации и в других областях.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в средствах радиоконтроля, радиолокации и радионавигации для приема и обработки сигналов. Технический результат заключается в повышении помехоустойчивости приема радиоимпульсного сигнала.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в различных системах цифровой обработки сигналов. Технический результат заключается в повышении достоверности обнаружения фазоманипулированного сигнала за счет увеличения уровня сигнала по отношению к уровню шума на выходе устройства и оценки уровня шума для формирования порога принятия решения о наличии сигнала.

Изобретение относится к области связи. Настоящее изобретение обеспечивает способ снижения уровней мощности, связанных с двумя или несколькими входными сигналами, используя уменьшение пика искажением, полученным из объединенного сигнала, который представляет собой комбинацию из входных сигналов.

Группа изобретений относится к области компьютерных сетей. Техническим результатом является обеспечение возможности установления, поддержания и использования резервных каналов в одноранговой (Р2Р) сети.

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к способам обнаружения узкополосных сигналов на фоне мощных радиоизлучений в условиях априорной неопределенности об их параметрах, и может быть использовано в комплексах радиоконтроля и на линиях радиосвязи.

Изобретение относится к технике беспроводной связи и может быть использовано для связи по нисходящей линии связи в системе связи на основе тайм-слотов. Способ сохранения ширины полосы пропускания в системе связи включает в себя расширение кадра данных с использованием первого псевдошумового (PN) расширителя.

Изобретение относится к цифровому радиовещанию, обеспечивающему звуковой индикатор качества канала связи. Технический результат - повышение качества цифровой радиопередачи звуковых сигналов путем точного обнаружения и коррекции однобитовых ошибок.

Изобретение относится к беспроводному управляющему устройству. Технический результат - повышение преобразования сигнала для передачи.

Использование: в области электроники. Технический результат - расширение функциональных возможностей. Устройство содержит процессор, память, в которой хранится код компьютерной программы, при этом память и код компьютерной программы сконфигурированы таким образом, чтобы при взаимодействии с процессором устройство выполняло по меньшей мере следующее: работу в первом режиме взаимодействия; прием от зарядного блока информации об атрибутах зарядного блока; определение того, что устройство находится в первой ориентации; определение второго режима взаимодействия на основе, по меньшей мере частично, информации об атрибутах зарядного блока и первой ориентации, при этом второй режим взаимодействия отличается от первого режима взаимодействия; завершение работы в первом режиме взаимодействия; работу во втором режиме взаимодействия; определение того, что устройство находится во второй ориентации; определение третьего режима взаимодействия на основе, по меньшей мере частично, информации об атрибутах зарядного блока и второй ориентации, при этом третий режим взаимодействия отличается от второго режима взаимодействия по меньшей мере содержимым информации, предоставляемой пользователю; завершение работы во втором режиме взаимодействия; и работу в третьем режиме взаимодействия. 3 н. и 21 з.п. ф-лы, 11 ил.

Изобретение относится к технике связи и может использоваться в системах беспроводной связи. Технический результат состоит в минимизации ухудшения характеристик разделения ответных сигналов, подвергаемых кодовому мультиплексированию. Для этого в устройстве компонент управления управляет как последовательностью ZC, которая используется при первичном расширении в компоненте расширения, так и последовательностью Уолша, которая используется при вторичном расширении в компоненте расширения, в соответствии с взаимосвязью между последовательностями и элементами CCE, установленной в соответствии с вероятностью использования физических ресурсов ответного сигнала, соответствующих номерам элементов CCE. Компонент расширения выполняет первичное расширение ответного сигнала при помощи последовательности ZC, установленной посредством компонента управления. Компонент расширения выполняет вторичное расширение ответного сигнала, к которому был добавлен префикс СР, при помощи последовательности Уолша, установленной посредством компонента управления. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 16 ил.

Изобретение относится к технике связи и может использоваться в системах беспроводной связи для обработки аналогового сигнала базовой полосы в информационном терминале, которое осуществляет связь с использованием диэлектрика.Технический результат состоит в повышении помехоустойчивости приема сигналов. Для этого приемное устройство включает в себя электрод для приема сигнала электрического поля, индуцированного в диэлектрике; первое устройство настройки коэффициента усиления; фильтр выбора канала; второе устройство настройки коэффициента усиления; компаратор для преобразования сигнала с выхода второго устройства настройки коэффициента усиления в цифровой сигнал; устройство сверхдискретизации для сверхдискретизации цифрового сигнала на частоте fclock выше, чем частота fsigna канала приема; демодулятор сигнала, подвергнутого сверхдискретизации; и тактовый генератор для предоставления необходимых тактовых сигналов на устройство сверхдискретизации и на демодулятор. 4 н. и 7 з.п. ф-лы,7 ил.

Изобретение относится к области вычислительных систем, может использоваться в приемопередатчиках. Достигаемый технический результат- обеспечение возможности передачи высокочастотного потока данных по каналу с большим коэффициентом затухания. Приемник с гибридным эквалайзером включает детектор входного сигнала с генератором опорного напряжения, демультиплексор, монитор входного сигнала, монитор глазковой диаграммы, блок восстановления синхронизации, фазовращатель, линейный эквалайзер и рекурсивный эквалайзер, регулятор усиления, при этом гибридный эквалайзер связан с детектором входного сигнала, демультиплексором, монитором входного сигнал и монитором глазковой диаграммы, а регулятор усиления связан с монитором входного сигнала для образования следящей обратной связи, причем генератор опорного напряжения связан с монитором глазковой диаграммы для оптимизации точки сходимости в образованной следящей обратной связи. 2 илл.

Группа изобретений относится к вычислительной технике. Технический результат заключается в компенсации детерминированных искажений, вызываемых эффектом Доплера с целью уменьшения потери сигнала. Способ радиоприема высокоскоростной информации космической радиолинии, в котором выполняют прием излученного образцового сигнала при выходе радиоволны из ионосферного образования; прием излученного образцового сигнала в продолжение радиолинии, в области незначительного замирания от эффекта Доплера; прием в рабочем сеансе сигналов спектра с двумя боковыми образцового сигнала и высокоскоростного сигнала; если декодер показал статусную информацию, то выполняют компенсацию паразитных сдвигов спектральных составляющих сигнала от эффекта Доплера путем изменения фаз составляющих частотного разложения оператором компенсации искажений, помехоустойчивое декодирование высокоскоростного сигнала и передачу принятой информации получателю информации. 2 н.п. ф-лы, 15 ил.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано в схемах радиочастотного передатчика для ослабления помех. Технический результат - уменьшение помех и/или повышение линейности в радиочастотном передатчике. Радиочастотный передатчик содержит усилитель, антенный порт, развязывающее устройство, выполненное с возможностью развязки выхода усилителя от помехового сигнала антенного порта, контур линеаризации и линию передачи, содержащую первую часть (связывающую источник сигнала с входом усилителя), вторую часть (связывающую выход усилителя с входом развязывающего устройства) и третью часть (связывающую выход развязывающего устройства с антенным портом). Контур линеаризации выполнен с возможностью ослабления нелинейности развязывающего устройства и содержит первый направленный ответвитель, связанный с третьей частью линии передачи, импеданс контура и, по меньшей мере, один дополнительный элемент контура линеаризации, выполненный с возможностью коррекции сигнала линеаризации и подачи скорректированного сигнала линеаризации в линию передачи. Предусмотрена возможность коррекции сигнала линеаризации и подачи скорректированного сигнала линеаризации в линию передачи. Радиочастотный передатчик содержит также схему ослабления помех, выполненную с возможностью ослабления влияния помехового сигнала на контур линеаризации. 3 н. и 4 з.п. ф-лы, 8 ил.

Изобретение относится к контролированию потребляемой мощности устройства мобильной связи, способного передавать данные передачи со скоростью передачи данных передачи на сеть связи. Технический результат - обеспечение возможности управления потребляемой мощностью устройств мобильной связи. Способ содержит уменьшение скорости передачи данных передачи в некотором интервале времени передачи для уменьшения потребляемой энергии устройства мобильной связи на некоторую величину энергии и сохранение некоторой величины энергии в накопителе или буфере энергии. 3 н. и 14 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение относится к системе мобильной связи и позволяет минимизировать изменения характеристики распределения мгновенной мощности временной диаграммы сигналов передачи, когда множество каналов мультиплексируются путем их частотного разделения. В терминале (200) блок (212) отображения отображает канал PUCCH на частотные ресурсы первого слота, отображает канал PUSCH на частотные ресурсы из числа частотных ресурсов первого слота, точно отделенных на заранее определенный частотный интервал (В) от частотных ресурсов, на которые отображен канал PUCCH, и циклически сдвигает частоты, с тем чтобы обеспечить отображение каналов PUCCH и PUSCH на частотные ресурсы в полосе частот преобразования IDFT или преобразования IFFT второго слота при поддержании заранее определенного частотного интервала (В), что дает возможность выполнить скачкообразную перестройку частоты каналов PUCCH и PUSCH между первым слотом и вторым слотом. 6 н. и 24 з.п. ф-лы, 44 ил.

Изобретение относится к беспроводной связи и может быть использовано в системах с подавлением помех. Технический результат - повышение эффективности подавления помех посредством выбора того, какие восстановленные пути из многолучевого сигнала из помех сигнала пользователя должны быть подавлены из полученного сигнала пользователя. В способе улучшения эффективности подавления помех оценивают мощность мешающего сигнала, содержащегося в полученном сигнале, оценивают мощность добавочного сигнала ошибки оценивания, добавленного к мешающему сигналу. Если оцененная мощность добавочного сигнала ошибки оценивания ниже, чем оцененная мощность мешающего сигнала, то подавляют помехи из полученного сигнала. 4 н. и 16 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к области радиотехники и может использоваться в приемниках шумоподобных сигналов с минимальной частотной манипуляцией. Заявляемое устройство компенсации структурных помех позволит повысить эффективность компенсации мощной структурной помехи за счет нейтрализации действия импульсной помехи, образующейся на выходе блока режекции, вследствие несовпадения информационных символов помехи и ее копии на интервалах первого элемента каждого периода повторения кода. Достигается это ценой незначительных дополнительных аппаратурных затрат в сравнении с известными устройствами и весьма малых энергетических потерь при приеме полезного сигнала: менее 0,1% при длине кода N=103 и более. Заявляемое устройство может быть реализовано на современной цифровой элементной базе, в частности, с использованием программируемых логических интегральных схем (ПЛИС). 1 ил.

Устройство компенсации шума электродвигателей относится к области промышленной и строительной акустики. Устройство содержит два идентичных электродвигателя, расположенных в камере малого объема, входные клеммы, подключенные через узкополосную фазосдвигающую цепь к одному электродвигателю, и резистивно-емкостную линию электрической задержки, подключенную между входными клеммами и другим электродвигателем, фазосдвигающая цепь выполнена узкополосной с настройкой фазы 90° для частоты сети 50 Гц, а линия электрической задержки выполнена в виде реостатно-емкостной цепи, при этом постоянная времени линии электрической задержки τэRC, где R и C - соответственно активное и емкостное сопротивления реостатно-емкостной цепи, и равна постоянной времени акустической задержки ταlс, где l - расстояние между электродвигателями по длине камеры, с - скорость звука в воздухе. Технический результат - повышение эффективности снижения шума в широком диапазоне частот. 3 ил.

Наверх