Тканевый бронежилет с антишоковым устройством

Изобретение относится к средствам индивидуальной бронезащиты личного состава, а именно к бронированной или пуленепробиваемой одежде, и может быть использовано в военном деле и в самостоятельных силовых структурах и ведомствах. Предложен тканевый бронежилет, содержащий грудную и спинную секции, в чехлах которых расположены защитные экраны (тканевые пакеты) из высокопрочной арамидной ткани (ТСВМ или аналог), а на внутренних их поверхностях расположено антишоковое устройство, включающее в себя амортизатор и подложку. Амортизатор обеспечивает удаление тканевого пакета бронежилета от подложки с целью реализации прогиба тканевого пакета во время внедрения в него поражающего элемента. Подложка выполнена в виде компенсаторов удара из секций, представляющих собой камеры из воздухонепроницаемой прорезиненной арамидной ткани с упругим наполнителем внутри, облицованные с двух сторон пакетами пластин, причем тыльный пакет пластин наклеивается на компенсаторы удара таким образом, чтобы центры масс его квадратных элементов располагались напротив угловых точек сочлененных компенсаторов удара. Пакеты пластин представляют собой сборки из слоев ткани той же основы, что и основная защита бронежилета (ТСВМ или аналог), склеенных между собой для обеспечения жесткости, за исключением зоны сгиба. Размеры пластин пакета в виде квадратов выбираются из условия равенства максимальному характерному размеру основания каверны временной полости, образуемой в мягких тканях биологического объекта при непробитии тканевого бронежилета. В каждом компенсаторе удара имеется одно или несколько герметично закрытых отверстий с общей площадью, относящейся к фронтальной площади компенсатора удара не более как 1:8, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара при постоянном давлении, при котором отверстия вскрываются от воздействия вовлеченных в движение пластин пакета через основную защиту бронежилета. Изобретение направлено на снижение степени повреждающего воздействия поражающих элементов на биологический объект при непробитии бронежилета без увеличения его массы. 5 ил., 4 табл.

 

Изобретение относится к средствам индивидуальной бронезащиты личного состава, в частности к бронированной или пуленепробиваемой одежде, и может быть использовано в военном деле и в специальных подразделениях самостоятельных силовых структур и ведомств.

Известны тканевые бронежилеты (БЖ), основу которых составляют защитные элементы, выполненные в форме груди и спины, которые крепятся на теле при помощи плечевых и поясных ремней либо при помощи специального чехла с передними (на груди) и задними (на спине) карманами, куда вкладываются защитные элементы (бронепанели) [1]. В комплект поставки некоторых моделей БЖ входят дополнительные элементы, предназначенные для защиты паховой области и верхнего плечевого пояса, которые формируют так называемую периферийную защиту.

Все тканевые БЖ выполнены исключительно из защитной структуры на тканевой основе. Конструкция тканевого БЖ состоит из нескольких слоев арамидной ткани, конструктивно собранных в единый защитный экран (бронепанель). Количество слоев в бронепанели может колебаться от 20 до 30 и более, что определяется созданием требуемого уровня защиты. Определенные проблемы при использовании тканевых БЖ связаны со снижением заброневого действия при непробитии. С этой целью используются дополнительные демпфирующие материалы в виде пакетов или пластин, размещенных с внутренней стороны БЖ, прилегающих непосредственно к телу военнослужащего.

По состоянию на сегодняшний день в Вооруженных силах РФ находятся на снабжении тканевые БЖ двух поколений: 90-х гг. (серия БЖ 6Б11) и современного - серия БЖ 6Б23.

Из современных штатных БЖ можно выделить противоосколочный 6Б23, полное наименование которого: бронежилет общевойсковой II уровня защиты противоосколочный 6Б23.

Материалом бронепанелей грудной и спинной секций бронежилета 6Б23 являются тканевые пакеты [2].

Указанный бронежилет является прототипом предлагаемого и имеет следующий основной недостаток, заключающийся в возникновении в организме военнослужащего при непробитии БЖ остаточных изменений, способных привести в дальнейшем даже к летальному исходу. Травматическое воздействие для жестких БЖ удалось исключить путем установки за металлической броней амортизаторов из вспененного полимерного материала, соизмеримого по толщине с высотой тыльной выпуклости защитной пластины от пули. В разработанных в начале 80-х гг. армейских БЖ серии 6Б4 на основе керамических бронематериалов были использованы полугибкие щитки из склеенных тканевых слоев и пенополиуретана. Этим достигалось не только гашение удара, но и распределение его на большую площадь. В последующем за рубежом устройство подобного предназначения получило название антишоковых панелей.

Однако появление в последующем средств индивидуальной бронезащиты из тканей на основе высокопрочных синтетических волокон так называемой «мягкой брони» до предела обострило казалось бы уже полностью решенную проблему заброневой контузионной травмы в случае непробития БЖ. «Мягкая броня» в ряде случаев, позволяя значительно снизить массу БЖ, оказывалась неприемлемой из-за недопустимо высокого травматического воздействия на мягкие ткани биологического объекта (БО) при непробитии БЖ. В отличие от жестких бронеэлементов «мягкая броня» не оказывает практически никакого сопротивления энергетическому воздействию в направлении удара пули и, следовательно, не распределяет сообщенную ей энергию удара поражающего элемента (ПЭ) на большую площадь. Основная часть энергии удара сосредоточивается в пределах места контакта ПЭ с БЖ и передается телу. Опыт показал, что для «мягкой брони» описанные выше способы гашения динамического воздействия оказываются неприемлемыми, а повышение ее жесткости, например, за счет прострачивания, склеивания и др., как правило, снижает ее противопульную стойкость.

Наиболее близким к заявляемому бронежилету является тканевый бронежилет с антишоковым устройством по заявке от 27.11.2007 г. (пат. РФ №2395055) [3].

Технический результат выражается в значительном снижении степени повреждающего воздействия ПЭ на биологический объект через тканевый пакет БЖ в случае его непробития.

Указанный технический результат достигается за счет того, что на внутренней стороне тканевого пакета БЖ 1 размещается антишоковое устройство (фиг.1), состоящее из амортизатора 2, выполненного из поролона, и подложки 3 (фиг.2). Подложка 3 выполнена в виде секций-компенсаторов удара 4, представляющих собой камеры из прорезиненной ткани ТСВМ с поролоном 5 внутри и облицованных с двух сторон пакетами пластин 6. Тыльный пакет пластин 6 наклеивается на компенсаторы удара 4 таким образом, чтобы центры масс его квадратных элементов располагались напротив угловых точек сочлененных компенсаторов удара 4.

На фиг.1 изображена конструктивная схема построения тканевого бронежилета с антишоковым устройством; на фиг.2 - разрез по А-А на фиг.1; на фиг.3, 4 - расчетная схема процесса взаимодействия поражающего элемента с тканевым пакетом бронежилета; на фиг.5 - схема процесса взаимодействия элементов системы «Поражающий элемент - тканевый пакет бронежилета - биологический объект».

Амортизатор 2 (фиг.2) никакой защитной роли не играет, а обеспечивает удаление тканевого пакета БЖ 1 от подложки 3 с целью реализации прогиба тканевого пакета БЖ 1 во время внедрения в него ПЭ, способствуя тем самым поглощению его кинетической энергии. Толщина его выбирается из условия в а м > z к л , где z к л - конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ за время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ в направлении, нормальном к БО. По данным расчета (см. табл.3) толщина амортизатора 2 для существующих БЖ должна быть больше z к л на величину его предельного сжатия (20% от толщины поролона) и должна составлять не менее 1,1 толщины тканевого пакета БЖ 1, т.е. вам=1,1 вТП.

Пакет 6 (фиг.2) представляет собой сборку из нескольких слоев ткани той же основы, что и основная защита БЖ (арамидная ткань ТСВМ), склеенных между собой для обеспечения жесткости, за исключением зоны сгиба из той же ткани, обеспечивающей гибкость пакета слоев с зазором l (см. фиг.1) между ними в половину дуги при изгибе на 90°, что составляет l=1,88 мм. Размеры пакета 6 (b) в виде квадратов (см. фиг.1) выбираются из условия - не менее максимального характерного размера основания каверны временной полости (L или dвх), образуемой в мягких тканях БО при непробитии тканевого БЖ, что по данным экспериментальных и теоретических исследований при непробитии современных тканевых БЖ составляет в=100 мм (см. табл.1, 2). Увеличение размера квадрата ячейки пакета 6 (фиг.1, 2) и размера компенсатора удара 4 приводит к уменьшению гибкости БЖ.

В каждом компенсаторе удара 4 имеется одно или несколько герметично закрытых отверстий, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара 4 (дросселирование) при сохранении внутри него постоянное давление воздуха, т.е. Р2=const, при котором отверстия вскрываются или открываются от воздействия поражающего элемента на тканевый пакет БЖ.

Поскольку температурный режим эксплуатации БЖ предусматривает интервал -50…+50°С, то давление воздуха в компенсаторе удара 4 (фиг.2) при температуре -50°С должно соответствовать нормальному (Р0=1·105 Па). Так как компенсатор удара 4 закрыт герметично, то давление воздуха в нем будет зависеть от температуры окружающей среды и будет не меньше атмосферного, т.е. P1≥P0. При погружении в воду в БЖ при прочих равных условиях дополнительная выталкивающая сила (Архимедова сила) будет равна F=(2вППку)Sзρвg, где вПП, вку - толщина пакета пластин и компенсатора удара соответственно; Sз - площадь защиты БЖ (площадь поверхности подложки); ρв - плотность воды; g - ускорение свободного падения.

Принцип работы БЖ с антишоковым устройством при обеспечении защитных свойств заключается в следующем.

При попадании ПЭ в тканевый пакет БЖ 1 (фиг.1, 2) последний вовлекается в движение и по мере развития каверны вместе с поражающим элементом воздействует как минимум на один пакет 6 (см. фиг.2), который находится впереди компенсаторов удара 4.

Вовлеченный в движение пакет 6 воздействует на компенсатор удара 4, сжимая адиабатически воздух, находящийся в нем до некоторого давления Р2, при котором вскрываются или открываются дросселирующие одно или несколько отверстий, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара 4 при сохранении давления воздуха внутри компенсатора удара постоянным и равным Р2 до предельного его расхода при полном торможении воздействующих элементов (ПЭ, тканевого пакета БЖ 1 и пакета 6 подложки). Давления воздуха в компенсаторе удара Р2 и диаметр или площадь дросселирующего одного или несколько отверстий определяются соответствующим термодинамическим расчетом.

Для оценки технического результата вначале определим параметры взаимодействия ПЭ с БО в штатном тканевом БЖ при условии его непробития.

Процесс взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ - БО» условно разделим на два этапа: - первый - этап вовлечения в движение тканевого пакета в зоне воздействия на него ПЭ. Данный этап взаимодействия заканчивается моментом времени, когда скорости ПЭ и тканевого пакета БЖ в зоне удара сравняются, т.е. скорость проникания ПЭ в тканевый пакет будет равна нулю. На данном этапе силу сопротивления мягких тканей БО можно не учитывать в силу ее малости по сравнению с силой сопротивления тканевого пакета БЖ внедрению ПЭ; - второй - это этап торможения мягкими тканями БО тканевого пакета БЖ и ПЭ, которые двигаются совместно.

Эта задача относится к теории ударного действия ПЭ по подвижной преграде, воздействующей на упругую несжимаемую среду, и решалась при следующих допущениях:

- ПЭ 7 (фиг.3, 4) взаимодействует с тканевым пакетом БЖ 1 по нормали и в процессе внедрения не деформируется (где на фиг.3, 4 01x1y1z1 и 0xyz инерциальная и неинерциальная системы отсчета соответственно);

- вся энергия ПЭ затрачивается на преодоление силы сопротивления тканевого пакета БЖ и на вовлечение его в движение;

- прецессия и нутация ПЭ отсутствуют;

- скорость внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ (Vв) мала (Vв=Vэ-VТП, где Vэ - скорость движения ПЭ, VТП - скорость движения тканевого пакета БЖ в зоне контакта с ним ПЭ), поэтому можно считать, что на ПЭ действует только прочностная составляющая силы сопротивления тканевого пакета, величина которой принимается постоянной;

- во время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ мягкие ткани БО практически не оказывают сопротивления образованию выпучены тканевого пакета БЖ по направлению движения ПЭ;

- развитие деформации тканевого пакета БЖ происходит в виде сферической поверхности от центра удара ПЭ в него;

- толщина тканевого пакета БЖ не изменяется в процессе его вдавливания в мягкие ткани БО, т.к. разрывное удлинение волокон тканей отечественного и зарубежного производства не превышает 5%;

- давление в мягких тканях БО определяется только динамическим воздействием на них.

Используя уравнение движения ПЭ при внедрении в тканевый пакет БЖ, определим силу сопротивления тканевого пакета БЖ внедрению ПЭ при условии его расположения на жестком основании

F = m э V П С Н ж 2 2 в Т П ,                                                        ( 1 )

где mэ - масса ПЭ;

VПСНж - предельная скорость непробития тканевого пакета БЖ при условии его расположения на жестком основании;

вТП - толщина тканевого пакета БЖ.

Предельная скорость непробития тканевого пакета БЖ при условии его расположения на жестком основании (VПСНж) определяется экспериментально или рассчитывается через удельный единичный импульс [4].

Определим параметры взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ» для условий свободного положения тканевого пакета (первый этап решения задачи).

Для этого воспользуемся системой уравнений:

- уравнением движения ПЭ в неинерциальной системе отсчета по оси OZ (см. фиг.3):

m э = d V в d t = F m э d V Т П d t ,                                                     ( 2 )

где VТП - скорость движения тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ в направлении его действия;

- уравнением движения тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ в направлении оси OZ:

m Т П d V Т П d t = F ,                                                         ( 3 )

где mТП - масса тканевого пакета БЖ, вовлеченного в движение.

Масса тканевого пакета БЖ, вовлекаемого в движение ПЭ, изменяется во времени и при условии, что скорости его продеформированной части в радиальных направлениях от точки удара равны, можно определить как для сферической поверхности, образованной из объема тканевого пакета БЖ, охваченного деформацией, масса которого равна

m Т П = π z л 2 в Т П ρ Т П                                                                ( 4 )

где zл - координата перемещения лицевой поверхности тканевого пакета БЖ по оси OZ в точке удара ПЭ или радиус продеформированной поверхности БЖ;

ρТП - плотность материала тканевого пакета БЖ.

Решая совместно уравнения (2), (3), можно определить предельную скорость непробития тканевого пакета БЖ при его свободном положении в пространстве

V П С Н с в = V П С Н ж 1 + m э m Т П к ,                                                  ( 5 )

где m Т П к = π z к л 2 в Т П ρ Т П ;

z к л - конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ за время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ в направлении оси OZ.

Анализ выражения (5) показывает, что предельная скорость непробития пакета БЖ в свободном состоянии больше, чем при размещении на жестком основании и тем больше, чем легче материал тканевого пакета БЖ и меньше его масса, вовлекаемая в движение.

Оценим параметры движения тканевого пакета БЖ при условии его непробития ПЭ.

Вначале определим время, соответствующее моменту прекращения внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ (tк) (Vв=0, Vэ=VТП).

Подставив уравнение (3) в (2), разделив переменные и проинтегрировав выражение, получим

t к = 2 в Т П V с V П С Н с в 2 .                                                                                 ( 6 )

где Vс - скорость встречи ПЭ с тканевым пакетом БЖ.

Параметры движения тканевого пакета БЖ для момента времени t (время внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ) можно определить, воспользовавшись уравнениями (1), (3), (6). Скорость тканевого пакета в зоне удара в него ПЭ будет равна

V Т П к = m э V с m э + m Т П к .                                                                    ( 7 )

Найдем перемещения (прогиб) лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ за время t к  (Z к л ) . Для этого воспользуемся уравнением (3)

m Т П d V Т П d z d z d t = F ,

где d z d t = V Т П .

Разделив переменные и проинтегрировав данное уравнение, получим

z к л = m Т П к V Т П к 2 2 F .                                                                      ( 8 )

Подставив выражения (1), (7) в уравнение (8), получим

z к л = m э V с 2 в Т П ( m э + m Т П к ) V П С Н с в 2 ,                                                             ( 9 )

где m Т П к = π z к л 2 в Т П ρ Т П .

Максимальное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ за время внедрения в него ПЭ будет соответствовать скорости V с = V П С Н с в .

Уравнение (9) можно преобразовать к виду:

z к л 3 + p z к л + q = 0,                                                                   ( 10 )

где p = m э π в Т П ρ Т П ; ;

q = m V с 2 π ρ Т П V П С Н с в 2

Уравнение (10) является кубическим. Решение данного уравнения осуществляется с применением формулы Кардано.

Тогда координата при перемещении тыльной поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара ПЭ с учетом допущения семь будет равна

z к Т z к л + в Т П .                                                                ( 11 )

Для оценки степени поражения биологического объекта в тканевом БЖ рассмотрим второй этап взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» - это этап торможения ПЭ и вовлеченного в движение тканевого пакета БЖ мягкими тканями БО.

Решение задачи осуществлялось при следующих допущениях:

- из составляющих силы сопротивления мягких тканей БО учитывается только инерционная;

- потерями энергии при взаимодействии элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» на трения и нагрев пренебрегаем.

Схема процесса взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» представлена на фиг.5.

Уравнение движения тканевого пакета БЖ 1 с ПЭ 7 при торможении мягкими тканями БО 8 имеет вид:

( m э + m Т П к ) d V Т П d t = P ( z ) S Т П т е к ,                                                    ( 12 )

где Р ( z ) = ρ М Т V Т П 2 2 - давление в мягких тканях БО при воздействии на него ПЭ и тканевого пакета БЖ (см. фиг.5);

ρМТ - плотность мягких тканей БО;

S Т П т е к = π а 2 - текущая площадь контакта тканевого пакета БЖ с мягкими тканями БО в проекции на плоскость, нормальную к оси OZ;

а - текущее значение величины хорды выпучены тканевого пакета БЖ в виде шарового сегмента (см. фиг.5).

Найдем максимальную глубину каверны в мягких тканях при торможении подвижной системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ». Для этого воспользуемся уравнением (12), которое можно преобразовать к виду

( m э + m Т П к ) V Т П d V Т П d z = ρ М Т V Т П 2 2 π ( z 2 в Т П 2 ) .                                 ( 13 )

Разделив переменные и проинтегрировав выражение (13), получим

2 ( m э + m Т П к ) ln V Т П К π ρ М Т ( z О К Т 3 3 в Т П 2 z О К Т ) ,                                    ( 14 )

где z О К Т - окончательное перемещение (прогиб) тыльной поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ.

Уравнение (14) можно преобразовать к виду:

z О К Т 3 + p z О К Т + q = 0,                                                                   ( 15 )

где p = 3 в Т П 2 ;

q = 6 ( m э + m Т П к ) ln V Т П К π ρ М Т

Решение данного кубического уравнения (15) также осуществляется с применением формулы Кардано.

Диаметр выпучены тканевого пакета БЖ по его тыльной поверхности в момент останова его мягкими тканями БО или входной диаметр каверны в них будет равен

d в х = 2 а = 2 z О К Т 2 в Т П 2 .                                                        ( 16 )

Согласно допущению семь высота выпучены тыльной поверхности тканевого пакета БЖ или глубина каверны в мягких тканях БО (см. фиг.5) будет равна

h = z О К Т в Т П .                                                                                  ( 17 )

Окончательно объем каверны в мягких тканях БО, образуемый при торможении ими ПЭ и тканевого пакета БЖ будет равен

W = 1 6 π h ( 3 a 2 + h 2 ) = 1 3 π ( z О К Т в Т П ) ( 2 z О К Т 2 z О К Т в Т П в Т П 2 ) .                     ( 18 )

Через параметры каверны в мягких тканях БО можно определить степень контузии (СК) БО.

Размеры временной полости определяются следующими характеристиками: глубиной (H или h), основанием (L или dвх), площадью (S) и объемом (W). При экспериментально-теоретическом методе определения первые три параметра легко устанавливаются непосредственно по рентгенограмме, а последний - объем является расчетной величиной, определяемый как объем эллипсоида вращения по следующей формуле [1].

W = S 2 H .                                                                                        ( 19 )

Значимость всех перечисленных параметров временной полости от величины энергии пули для тканевых БЖ представлена в табл.1, 2.

Таблица 1
Характеристика параметров временной полости (ВП) в зависимости от величины энергетических свойств поражающего элемента (БЖ 6Б5.001) [1]
Скорость встречи пули с БЖ, Vс, м/с
Поражающий элемент Масса пули, г Кинетическая энергия пули, Дж Параметры ВП Степень поражения (контузии), СК
H, см L, см S, см2 W, см3
300 268,8 4,6 10,0 37,7 309,0 2,87
Пуля ПМ 9-мм 5,95 280 230,0 4,4 10,0 34,0 262,7 2,71
266 210,9 4,0 9,7 31,9 254,4 2,43
Пуля М1911А1 11,43-мм
15,20 240 436,5 4,9 9,5 37,5 287 3,07

Результаты анализа экспериментальных и расчетных данных свидетельствуют, что параметры временной полости в значительной степени определяются именно кинетической энергией пули. Как оказалось, размеры ее основания колеблются незначительно при изменении величины энергии пули [1]. В последующем была получена эмпирическая зависимость, связывающая степень тяжести контузионных повреждений (СК) с глубиной (H) и площадью (S) временной полости (ВП) [1].

С К = 0,409 + 0,709 H + 0002 S .                                                         ( 20 )

Таблица 2
Расчетные значения параметров временной полости и степени поражения (контузии) в зависимости от энергетики ПЭ (БЖ 6Б5.001)
Скорость встречи пули с БЖ, Vc, м/c Параметры ВП Относительная ошибка в определении СК, δСК, %
Поражающий элемент Масса пули, г. СКэксп /1/ СКтеор Вероятность контузионного поражения, РКП
h, см dвx, см W, см3
300 3,59 8,25 120,3 2,85 2,68 5,96 0,61
Пуля ПМ 9-мм 5,95 280 3,55 8,17 116,6 2,71 2,66 1,85 0,60
266 3,52 8,12 114,1 2,43 2,65 9,05 0,59
Пуля М1911А1 11,43-мм
15,20 240 4,91 10,90 290,9 3,07 3,09 0,65 0,82

Используя опытные данные работы [1], авторами предлагаемого изобретения была получена другая эмпирическая зависимость для определения контузионного поражения БО в виде

С К = 1,212 W 0,165 .                                                                               ( 21 )

Условия применимости зависимости (21) - 110≤W≤300 см3.

На основании анализа опытных данных работ [1, 5] и результатов расчета установлено, что при объеме временно пульсирующей полости W<110 см3 СК<2,0, а при W>300 см3 СК>3,1.

Зависимость размеров временной полости от величины кинетической энергии ПЭ достаточно убедительно свидетельствует о том, что параметры временной полости непосредственно характеризуют интенсивность ударного воздействия при непробитии БЖ, а если быть еще точнее, являются показателями именно той части кинетической энергии, которая передается за преграду на подлежащие мягкие ткани БО.

В настоящее время большинство как отечественных, так и зарубежных исследователей однозначно связывают тяжесть заброневой контузионной травмы при непробитии БЖ именно с феноменом образования временной полости, а приведенные выше эмпирические зависимости можно взять за основу при оценке травмобезопасности в БЖ при обстреле.

Рассмотренная математическая модель по расчету параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ - БО» позволяет вполне удовлетворительно их прогнозировать расчетным способом. Так, относительная ошибка расчета глубины временной полости в мягких тканях БО (h) и ее диаметра у основания (dвх) не превышает 20%. Результаты расчета параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ-БО» приведены в табл.3.

Таблица 3
Значения параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ-БО» для условий непробития БЖ 6Б5-11 и 6Б11
БЖ 6Б11(вТП=8 мм) БЖ 6Б23(вТП=12 мм)
Определяемые параметры
Поражающий элемент Поражающий элемент
Пуля ПМ 9-мм (Vc=283 м/с) Стальной шарик массой 1 г. (Vс=560 м/с) Пуля ПМ 9-мм 7Н16 (Vc=300 м/с) Стальной шарик массой 1 г. (Vс=550 м/с)
Конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ за время проникания ПЭ, ZКл, мм
6,41 4,57 7,76 4,65
Масса тканевого пакета, вовлеченного в движение за время проникания ПЭ, mТПк, г
1,476 0,751 3,248 1,167
Предельная скорость непробития БЖ на жестком основании, VПСНж, м/с
126 343 178 440
Прогиб тыльной поверхности тканевого пакета ZОКт, мм
44 29 48 33
Продолжение табл.3
БЖ 6Б11(вТП=8 мм) БЖ 6Б23(вТП=12 мм)
Определяемые параметры Поражающий элемент Поражающий элемент
Пуля ПМ 9-мм (Vc=283 м/с) Стальной шарик массой 1 г (Vc=560 м/с) Пуля ПМ 9-мм 7Н16 (Vc=300 м/с) Стальной шарик массой 1 г (Vс=550 м/с)
Высота выпучины тыльной поверхности тканевого пакета БЖ (глубин каверны в мягких тканях БО), h, мм
36 21 36 21
Входной диаметр каверны, dвх, мм
86 55 93 62
Объем каверны в мягких тканях БО, W, см3
125,4 30,0 145,1 36,6
Степень контузионного поражения БО, СК
2,69 2,00 2,76 2,00

Далее оценим технический результат предлагаемого антишокового устройства БЖ. Вначале оценим защитные свойства предлагаемого БЖ по сравнению со штатным по пулестойкости. Оценку защитных свойств произведем для БЖ 6Б11, в котором тканевый пакет выполнен из 30 слоев ткани ТСВМ-ДЖ (вТП=12 мм, ρ Т П = 1430 к г м 3 ). Масса БЖ 6Б11 составляет 3,7 кг, а общая площадь защиты - 50 дм2. Для изготовления компенсатора удара можно использовать арамидную ткань ТСВМ или аналог с плотностью ρ m = 1430 к г м 3 и толщиной вm=0,27 мм.

Найдем массу предлагаемого антишокового устройства без учета массы амортизатора 2 и упругого наполнителя 5 компенсаторов удара (фиг.1, 2).

m а н у = m П П + m к у = S з п ( 2 в П П ρ П П + в Т к у ρ Т к у ) = = 0,15 ( 2 1,2 10 3 1430 + 0,54 10 3 1430 ) = 0,63  кг

где mПП - масса пакета пластин;

mку - масса компенсаторов удара;

вПП, в Т к у - толщина пакета пластин и тканевой основы компенсаторов удара соответственно;

ρПП, ρ Т к у - плотность материала пакета пластин и тканевой основы компенсаторов удара соответственно.

Тогда общая масса предлагаемого БЖ с антишоковым устройством составит 4,33 кг, что не превышает массу штатного БЖ 6Б23, принятого на снабжение в последние годы (масса БЖ 6Б23 составляет 4,5 кг).

При поражении предлагаемой конструкции БЖ пулями стрелкового оружия и осколками боеприпасов его защиту необходимо рассматривать как многослойную, состоящую из тканевого пакета 1, двух пакетов 6 (см. фиг.2) и компенсатора удара 4.

В данном случае предельная скорость сквозного непробития защиты при условии сохранения массы и формы ударника может быть определена по зависимости

V П С Н П К = V П С Н с в ш т 2 + 2 V П С Н П П 2 ,                                                     ( 22 )

где V П С Н с в ш т - предельная скорость непробития защитной композиции БЖ 6Б 11;

V П С Н П П - предельная скорость непробития пакета 6 и одной стенки компенсатора удара 4.

Предельную скорость непробития пакета и одной стенки компенсатора удара пулями пистолета Макарова можно определить по зависимости [6]

V П С Н П П = V П С Н П ж 1 + m э m n ' ,                                                            ( 23 )

где V П С Н П ж предельная скорость непробития жестко закрепленного пакета и стенки компенсатора удара;

m n ' - масса пластины пакета и стенки компенсатора удара

( m n ' = в П К У ρ П П S П П = 1,47 10 3 1430 0,10 2 = 21,02 10 3  кг) .

Предельную скорость непробития жестко закрепленного пакета и стенки компенсатора удара можно определить через удельный единичный импульс (iв), который для ткани ТСВМ-ДЖ составляет в среднем i в = 0,21 Н с с м 2 м м (подсчитан через V П С Н ж по данным табл.3)

V П С Н П ж = i в в П К У S м m э                                                                     ( 24 )

или V П С Н П ж = i в в П К У π d Т П 2 4 m э = 0,21 1,47 3,14 1,92 2 4 5,95 10 3 = 150   м с ,

где Sм - площадь Миделевого сечения пули совместно с тканевым пакетом,

S м = π d Т П 2 4

dТП - диаметр выпучены по тыльной поверхности тканевого пакета.

d Т П = 2 z к л 2 + в Т П z к л = 2 ( 6,41 10 3 ) 2 + 8 10 3 6,41 10 3 = 19,2 10 3  м .

Тогда V П С Н П П = V П С Н П ж 1 + m э m n ' = 150 1 + 5,95 21,02 = 170   м с .

Окончательно предельная скорость непробития защиты предлагаемой конструкции БЖ пулями ПМ составит V П С Н П К = V П С Н С В ш т 2 + V П С Н П П 2 = 283 2 + 170 2 = 330   м с , что выше начальной скорости 9-мм пистолетной пули ПМ, составляющей 315 м/с.

Далее найдем снижение степени контузии личного состава подразделений силовых структур в тканевых БЖ при использовании в антишоковом устройстве подложки в виде компенсаторов удара (КУ) с дросселированием воздуха и без него. Допустим, что температурный интервал использования предлагаемого БЖ от -50 до +50°С.

При поражении предлагаемой конструкции БЖ пулями стрелкового оружия и осколками боеприпасов максимальные напряжения на поверхности мягких тканей БО будут уменьшены до четырех раз по сравнению с избыточным давлением воздуха в компенсаторах удара.

Допустим, что ПЭ воздействует через тканевый пакет БЖ в геометрический центр пакета 6 (см. фиг.2), который находится впереди КУ.

Вначале найдем начальную скорость движения подвижной системы ( V П С 0 ) , состоящей из ПЭ, тканевого пакета БЖ, пакета и лицевой тканевой поверхности КУ, воспользовавшись законом сохранения количества движения при взаимодействии.

V П С 0 = ( m э + m Т П к ) V Т П к m э + m Т П к + m n + m Л к у ,                                                        ( 25 )

где m Л к у - масса лицевой тканевой поверхности КУ

( m Л к у b 2 b m ρ m 0,10 2 0,27 10 3 1430 = 3,86 10 3   к г ) ;

mn - масса пластины пакета;

(mn≈b2bnρm≈0,102·1,2·10-3·1430=17,16·10-3 кг).

Процесс торможения ПЭ и подвижных элементов БЖ разделим на две стадии. I стадия - торможение ПЭ и движущихся элементов БЖ осуществляется при закрытых отверстиях КУ (рассматривается адиабатический процесс сжатия воздуха в КУ).

Уравнение движения подвижной системы БЖ в данном случае имеет вид:

m П С d V П С d t = Δ P ( x ) S К У ,                                                       ( 26 )

где m П С = m э + m Т П к + m n + m Л к у ;

VПС - скорость движения ПЭ и подвижной системы БЖ;

ΔР(x) - избыточное давление воздуха в КУ в зависимости от степени его сжатия;

SКУ - площадь КУ, численно равная площади его фронтальной проекции.

Δ P ( x ) = P 2 ( x ) P 0 ,                                                                                ( 27 )

где Р2(х) - давление воздуха в КУ в зависимости от степени его сжатия;

P0 - давление воздуха в окружающей среде (можно брать равным нормальному).

Давление воздуха в КУ с изменением объема воздуха при адиабатическом сжатии определяется выражением [7]

W 2 W 1 = ( P 1 P 2 ) 1 к или P 1 P 2 = ( W 2 W 1 ) к ,                                                    ( 28 )

где P 1 P 0 * - первоначальное давление воздуха в КУ в зависимости от температуры окружающей среды;

P 0 * - давление воздуха в закрытом КУ при температуре T0=-50°С, которое равно нормальному P0=1·105 Па,

W2 - текущий объем воздуха в КУ при торможении им ПЭ и движущихся элементов БЖ;

W1 - первоначальный объем воздуха в КУ при давлении P1;

к - показатель адиабаты (для воздуха к=1,4).

Давление воздуха в КУ при температуре окружающей среды T110, W1=const, процесс изохорный) равно

P 1 = P 0 * T 1 T 2 .                                                                                     ( 29 )

Текущий объем воздуха в КУ будет равен

W 2 = W 1 S К У x ,                                                                               ( 30 )

где х - деформация КУ.

Из уравнений (27), (28) и (30) получим

Δ P ( x ) = P 1 ( ψ S К У в К У ψ S К У в к у S К У x ) К P 0 = P 1 ( ψ в К У ψ в К У x ) К P 0 ,                            ( 31 )

где ψ - коэффициент учета объема упругого наполнителя в КУ (ψ≤1).

Для поролона ψ=0,8, а при его отсутствии ψ=1; вКУ - толщина КУ.

Найдем величину деформации КУ ( x к ' ) , а через нее и степень сжатия воздуха в нем для момента достижения давления воздуха в КУ, равного P2, при котором дросселирующие отверстия вскрываются или открываются.

Для случая адиабатического сжатия воздуха в КУ согласно уравнению (28) имеем

x к ' = ψ в К У [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 К ] .                                                                    ( 32 )

Найдем скорость движения ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ для момента времени, когда давление воздуха в КУ достигает Р2 при допущении, что инерционная масса вовлекаемого в движение воздуха и упругого наполнителя КУ мала и ею можно пренебречь. Для этого воспользуемся уравнением (26) и с учетом зависимости (31) после интегрирования получим

m П С 0 V П С 0 2 2 m П С * V П С * 2 2 = S К У { P 1 1 к [ ψ в К У ( ψ в К У ) к ( ψ в К У x к ' ) 1 к ] P 0 x к ' } ,                                                        ( 33 )

где V П С * - скорость ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ для момента времени, когда давление воздуха в КУ достигает Р2, а x = x к ' ;

m П С 0 = m э + m Т П к + m n + m Л к у ;

m П С * = m э + m Т П * + m n + m Л к у ;

m Т П * = π ( z к л + x к ' ) 2 в Т П ρ Т П .

Отсюда

V П С * = m П С 0 m П С * V П С 0 2 2 S К У m П С * { P 1 ψ в К У 1 к [ 1 ( ψ в К У ) к 1 × × ( ψ в К У x к ' ) 1 к ] P 0 x к ' } ¯ .                                                                           ( 34 )

Подставив уравнение (32) в (34), получим

V П С * = m П С 0 m П С * V П С 0 2 2 S К У ψ в К У m П С * { P 1 1 к [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к к ] P 0 [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к ] } ¯ .                                                                                         ( 35 )

II стадия - торможение ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ происходит при работе дросселирующего устройства КУ (P2=const, ΔP220). Уравнение движения ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ при воздействии на КУ имеет вид:

m П С V П С d V П С d x = Δ P 2 S к у .                                                          ( 36 )

Разделив переменные и проинтегрировав выражение (36), получим

m П С * V П С * 2 2 = S К У Δ P 2 ( x к x к ' ) ,                                                               ( 37 )

где хк - конечное перемещение тканевого пакета БЖ или максимальная степень деформации КУ при его торможении.

Отсюда

x к = x к ' + m П С * V П С * 2 2 S К У Δ P 2 .                                                                        ( 38 )

Подставив уравнения (32), (35) в выражение (38), получим

x к = ψ в к у [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к ] + 1 2 S к у Δ P 2 { { m П С 0 V П С 0 2 2 S к у ψ в к у × × { P 1 1 к [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к к ] P 0 [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к ] } } } ,                                          ( 39 )

где ΔР2=P2-P0; x к ' < x к ψ в К У .

Степень воздействия ПЭ на БО в предлагаемом тканевом БЖ зависит от давления воздуха в КУ P2 и времени торможения ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ.

Чем меньше давление воздуха в КУ Р2, тем ниже степень контузии БО. Далее задача по оптимизации параметров антишокового устройства со специальным КУ решается следующим образом:

1) зная параметры средства поражения (ПЭ), характеристики тканевого БЖ и условия соударения, определяем начальную скорость воздействия ПЭ и вовлеченных в движение элементов БЖ на КУ по зависимости

V П С 0 = m э V с m э + m Т П к + m n + m Л К У .                                                       ( 40 )

2) задаваясь шагом по избыточному давлению воздуха в КУ(ΔР), определяют Р2 по зависимости (39) при условии, что хк≤ψвКУ. Затем определяется V П С * по зависимости (35) и x к ' по зависимости (32).

Найдем диаметр дросселирующего отверстия, через которое происходит истечение воздуха из КУ при торможении тканевого пакета БЖ, обеспечивающего постоянное давление воздуха в нем (P2=const).

Вначале найдем время торможения тканевого пакета БЖ на II стадии (при Р2=const), которое равно времени дросселирования воздуха из КУ.

Для этого воспользуемся уравнением (36), проинтегрировав которое, получим

t к = m П С * V П С * S К У Δ P 2 .                                                                             ( 41 )

Для случая предельного вытеснения воздуха из КУ (W1=0) время его расхода равно

t к = ψ S К У в К У ρ 1 m ˙ ,                                                                            ( 42 )

где ρ1 - плотность воздуха в КУ при температуре Т1;

m ˙ - массовый секундный расход воздуха из КУ.

Приравняв уравнения (41) и (42), получим

m П С * V П С * S К У Δ P 2 = ψ S К У в К У ρ 1 m ˙ .

Отсюда

m ˙ = ψ S К У 2 в К У ρ 1 Δ P 2 m П С * V П С * .                                                                 ( 43 )

Для случая истечения воздуха через отверстие из сосуда с критической скоростью Vкр массовый секундный его расход будет равен [7]

m ˙ = α π d 0 2 4 P 2 R T * 2 к к + 1 ( 2 к + 1 ) 1 к 1 ,                                                        ( 44 )

где α - коэффициент расхода воздуха;

d0 - диаметр отверстия, через которое истекает воздух;

Р2 - давление воздуха на входе в отверстие (принимается равным давлению воздуха в КУ);

R = R μ μ - газовая постоянная;

Rµ - универсальная газовая постоянная, R μ = 8314 Д ж к м о л ь К ;

µ - молекулярная масса газа (воздуха);

Т* - температура торможения газа (можно принимать равной температуре воздуха на входе в отверстие, т.е. Т*=T2).

Критическая скорость течения газа через отверстие определяется зависимостью [7]

V к р = 2 к 1 + к R T . *

Конечную температуру воздуха в КУ найдем из уравнения его состояния

T * = T 2 = P 2 W 2 m R = P 2 ( W 1 S К У x к ' ) W 1 ρ 1 R = P 2 ( ψ в К У x к ' ) ψ в К У ρ 1 R ,                                       ( 45 )

где для воздуха при нормальных условиях (P0=1·105 Па, Т1=293 К)

R = 286,6   Дж кг К , ρ 1 = 1,293   кг м 3 .

Подставив зависимость (32) в зависимость (45), получим

T 2 = P 2 ( P 1 P 2 ) 1 к ρ 1 R .                                                                                  ( 46 )

Конечная плотность воздуха при его давлении Р2 для рассматриваемого процесса равна

ρ 2 = ρ 1 ( P 2 P 1 ) 1 к .                                                                    ( 47 )

Приравняв выражения (43) и (44), получим

ψ S К У 2 в К У ρ 1 Δ P 2 m П С * V П С * = α π d 0 2 4 P 2 R T * 2 к к + 1 ( 2 к + 1 ) 1 к 1 .

Отсюда

d 0 = 2 ψ S К У 2 в К У ρ 1 ( P 2 P 0 ) π α P 2 m П С * V П С * R T * к + 1 2 к ( 2 к + 1 ) 1 к + 1 .                                  ( 48 )

Для оценки амортизирующих свойств КУ без дросселирующих отверстий необходимо установить связь между конечным перемещением тканевого пакета БЖ или степенью деформации КУ и давлением воздуха в нем.

Воспользовавшись уравнением (26) и решая его аналогично тому, как при выводе зависимости (33), получим

m П С 0 V П С 0 2 2 = S К У 0 { P 1 1 к [ ψ в К У ( ψ в К У ) к ( ψ в К У x к ' ) 1 к ] P 0 x к } .                    ( 49 )

В данном случае ψ можно брать равным единице, т.е. КУ без упругого наполнителя.

Конечное перемещение тканевого пакета БЖ (хк) найдем через давление воздуха в КУ, равное Р2 и соответствующее максимальной деформации КУ.

Используя уравнение (28), получим

W 2 = W 1 ( P 1 P 2 ) 1 к .                                                                        ( 50 )

С учетом того, что W1=ψSКУвКУ, a W2=W1-SКУхк, уравнение (50) примет вид:

x к = ψ в К У [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к ] .                                                                ( 51 )

Тогда уравнение (49) примет вид:

m П С 0 V П С 0 2 2 = ψ S К У в К У { P 1 1 к [ 1 ( P 1 P 2 ) 1 к к ] P 0 [ 1 ( P 1 P 2 ) ] 1 к } .                       ( 52 )

Эффективность использования антишокового устройства оценим в сравнении со штатным тканевым БЖ 6Б11 при поражении 9-мм пулями ПМ на дальности 5 м (дальность 100% непробития штатного БЖ 6Б11). Скорость встречи пули с тканевым пакетом БЖ на этой дальности V с = 300   м с . При этих с условиях скорость движения тканевого пакета штатного БЖ 6Б11 в момент м прекращения внедрения в него ПЭ составит V=240 -. На этой дальности БО получает степень контузии чуть меньше III (CK=2,70). При этом начальное давление на границе раздела тканевый пакет БЖ - мягкие ткани БО составляет

P ш т = ρ М Т V Т П к 2 2 и равно Ршт=30,0 МПа.

Начальную скорость тканевого пакета предлагаемого БЖ найдем по зависимости (40).

V П С 0 = m э V с m э + m Т П к + m n + m Л К У = 5,95 10 3 300 ( 5,95 + 1,476 + 17,16 + 3,86 ) 10 3 = 62,8   м с

Результаты расчета по оценке оптимальных характеристик предлагаемой конструкции антишокового устройства тканевого БЖ с компенсаторами удара с дросселирующими отверстиями и без них и параметров состояния воздуха в них, а также степени поражения личного состава подразделений силовых структур в тканевых БЖ предлагаемой конструкции на дистанции обстрела 5 м из 9-мм ПМ представлены в табл.4.

Таблица 4
вКУ, 10-3 м x к ' ,  10 -3 V П С * ,  м/с T2, °К P2, 105 Па d0, 10-3 м m ˙ ,  кг/с λ
Примечание
КУ без дросселирующих отверстий
10 9,55 - 1222 100,0 - - 12,1 x к = x к ' ; ψ=1
15 13,77 - 963 43,5 - - 28,2 То же
20 17,63 - 833 26,1 - - 47,8 -<<-
25 21,19 - 752 18,3 - - 69,4 -<<-
КУ с дросселирующими отверстиями
10 7,48 27,66 1057 60,2 40,70 7,02 20,3 ψ=0,8; α=0,72
15 10,34 33,99 782 21,0 39,76 2,56 60,0 То же
20 12,92 33,85 685 13,2 42,45 1,80 98,4 -<<-
25 14,55 37,58 596 8,1 41,45 1,12 169,0 -<<-

где в табл.4 λ = 4 P ш т Δ P 2 .

Наиболее рациональной толщиной КУ, с точки зрения приемлемых размеров, следует считать толщину в интервале 15…20 мм. Диаметр дросселирующего отверстия должен составлять не более 40 мм. Тогда максимальное значение отношения площади отверстий к площади КУ будет равно

S 0 S к у = π d 0 2 4 в 2 = π ( 40 10 3 ) 2 4 ( 0,1 ) 2 = 1,25 10 1

или S0:Sку=1:8.

Таким образом, отношение площади одного или нескольких изначально герметично закрытых отверстий в КУ к фронтальной его площади не должно превышать 1:8.

Анализ данных табл.4 показывает, что при использовании антишокового устройства с КУ без дросселирующих отверстий начальное давление на границе раздела БЖ - мягкие ткани БО при толщине КУ 10…25 мм по сравнению со штатным БЖ 6Б11 уменьшаются в 12…69 раза, а при использовании КУ с дросселирующими отверстиями при том же интервале толщин КУ уменьшается в 20…169 раза.

Предлагаемая конструкция БЖ с антишоковым устройством обеспечивает некоторую плавучесть личного состава подразделений силовых структур. Так, при использовании КУ толщиной от 15…20 мм при общей площади защиты Sз=0,5 м2 выталкивающая сила воды будет равна F n д = ( 2 в П П + в К У ) S з ρ в g = [ 2 1,2 + ( 15 20 ) ] 10 3 0,5 1000 9,81 = 85,35 109,87  H , что соответствует весу тела массой 8,7…12,1 кг.

Предлагаемый БЖ с антишоковым устройством не уступает по пулестойкости штатному, значительно снижает степень повреждающего воздействия на БО при непробитии тканевого БЖ различными ПЭ, а при погружении в воду обеспечивает выталкивающую силу практически на уровне двойного веса БЖ, что дает положительный эффект, заключающийся в повышении живучести личного состава подразделений силовых структур в тканевых БЖ.

Источники информации

1. Концептуальные основы создания средств индивидуальной защиты. - Ч. I. Бронежилеты / В.И.Байдак и др. Под общ. ред. В.Г.Михеева. - М.: Вооружение. Политика. Конверсия, 2003. - 338 с.

2. Знахурко В.А. Экипировка военнослужащего. / В.А.Знахурко и др. - Пенза: ПАИИ, 2005. - 148 с.

3. Пат. РФ №2395055, 27.11.2007, F41Н 1/02.

4. Конструкция, теория и расчет артиллерийских снарядов и головных частей. /B.C.Аблов и др. - Пенза: ПВАИУ, 1979. - 504 с.

5. Ивлиев Ю.Г. Заброневая контузионная травма (анализ вероятных механизмов возникновения, методов оценки и способов предотвращения) / Ю.Г.Ивлиев, В.Н.Гривков, В.В.Чивилев // Актуальные проблемы защиты и безопасности: Тр. 4-й Всерос. конф. - СПб.: НПО «Специальные материалы», 2001. - С.324-330.

6. Дерябин П.Н. Физические основы поражения живой силы в бронежилетах и пути повышения ее живучести. /П.Н.Дерябин // Монография. - Пенза: ПАИИ, 2000. - 123 с.

7. Основы теплотехники. /В.В.Бурлов и др. - Пенза: ПАИИ, 2003. - 231 с.

Тканевый бронежилет, содержащий грудную и спинную секции, снабженные размещенными в чехлах пакетами из арамидной ткани ТСВМ, имеющими на своей внутренней поверхности антишоковое устройство, состоящее из амортизатора и подложки, которая состоит из слоя гибко соединенных между собой по периметру квадратных пакетов в виде склеенных между собой слоев арамидной ткани ТСВМ и компенсаторов удара с одним или несколькими дросселирующими отверстиями, отличающийся тем, что подложка дополнительно в свой состав включает пакет пластин из слоя гибко соединенных между собой по периметру квадратных пакетов в виде склеенных между собой слоев арамидной ткани ТСВМ, размещенный на тыльной стороне подложки таким образом, чтобы центры масс его квадратных элементов располагались напротив угловых точек сочлененных компенсаторов удара.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, действующих в условиях горящих объектов, прямых и косвенных поражающих факторов пожара, в том числе механического воздействия частей разрушающегося сооружения.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС, вызывающих разрушение объектов, а также в условиях дорожно-транспортных происшествий.

Изобретение относится к устойчивому к пробиванию материалу. Устойчивый к пробиванию материал содержит по меньшей мере один первый компонент, причем первый компонент содержит по меньшей мере один первый слой (1), включающий в себя первую группу (12) нитей, и один второй слой (2), включающий в себя вторую группу (13) нитей, причем первая группа (12) нитей ориентирована в первом направлении нитей, а вторая группа (13) нитей ориентирована во втором направлении нитей, причем первое направление нитей поперечно второму направлению нитей, и причем устойчивый к пробиванию материал содержит по меньшей мере один второй компонент, причем второй компонент содержит по меньшей мере один третий слой (3) и один четвертый слой (4), причем третий слой (3) представляет собой нетканый слой, который включает в себя третью группу (14) нитей, а четвертый слой (4) представляет собой нетканый слой, который включает в себя четвертую группу (15) нитей, причем третья группа (14) нитей ориентирована в третьем направлении нитей, а четвертая группа (15) нитей ориентирована в четвертом направлении нитей, и причем третье направление нитей поперечно четвертому направлению нитей, причем третье направление нитей образует первый угол (17) с первым и со вторым направлениями нитей, а четвертое направление нитей образует второй угол (18) с первым направлением нитей и со вторым направлением нитей, причем третья группа (14) нитей и четвертая группа (15) нитей соединены друг с другом по меньшей мере одним первым связующим средством, причем первое связующее средство является текстильным связующим средством и причем первая группа (12) нитей и вторая группа (13) нитей соединены друг с другом вторым связующим средством (10) и первый компонент и второй компонент соединены друг с другом третьим связующим средством (9).
Изобретение относится к области броневых конструкций, а именно к слоистым материалам разнесенного типа для защиты от кинетических средств поражения личного состава и техники.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочной броневой листовой стали. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0,28-0,40, кремний 0,80-1,40, марганец 0,50-0,80, хром 0,10-0,70, никель 1,50-2,20, молибден 0,30-0,80, алюминий 0,005-0,05, медь не более 0,30, сера не более 0,012, фосфор не более 0,015, железо - остальное.
Изобретение относится к получению стойких при работе покрытий при стрельбе от пулевого удара и может быть использовано для повышения работоспособности бронежилета от пулевого удара.

Изобретение относится к устройству выброса пассивных помех, которое предназначено для использования в устройствах постановки пассивных помех для комплексной защиты летательных аппаратов от управляемых ракет, принцип действия которых (устройств) основан на отстреле помеховых патронов, создающих направленную постановку помех для самонаводящихся ракет с целью их «ослепления» и увода с траектории поражения летательного аппарата.
Изобретение относится к области разработки средств защиты техники от бронебойных пуль. Объемно-комбинированная броня содержит высокотвердый слой из плотно упакованных малоразмерных осесимметричных керамических элементов, расположенных под углом по отношению к плоскости брони, соединенных связующим в монолит, и высокопрочный энергоемкий тыльный слой, при этом керамические элементы выполнены в виде плотно прилегающих друг к другу многогранников, оси симметрии которых расположены под углом 60-89° по отношению к плоскости брони.

Изобретение относится к средствам броневой защиты людей и техники от бронебойных средств поражения. Броневой элемент выполнен в виде объемного тела, имеющего цилиндрический участок боковой поверхности и выпуклое основание, радиус кривизны поверхности которого превышает диаметр цилиндрического участка боковой поверхности, при этом броневой элемент имеет сопряженный своим основанием с цилиндрическим участком боковой поверхности участок боковой поверхности, имеющий конусообразную или пирамидальную форму, высота которого превышает высоту цилиндрического участка боковой поверхности.

Изобретение относится к средствам индивидуальной защиты операторов от механического воздействия. Жилет защитный состоит из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне, а защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках, защитная оболочка содержит внешний и внутренний защитные пакеты, между которыми размещена прокладка, выполненная в виде ленты с зафиксированными складками, размещенными с постоянным шагом со стороны защищаемого объекта, и помещена последовательно в две внешние оболочки, а внешний пакет, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен многослойным, причем каждый слой изготовлен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, при этом слои расположены с перекрытием просвета колец их сочленением, а внутренний защитный пакет выполнен трехслойным, при этом слой, контактирующий с внешний оболочкой, и слой, обращенный к телу оператора, выполнены из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а промежуточный слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, при этом плотность сетчатой структуры упруго-эластичных сетчатых элементов находится в оптимальном интервале величин 1,2 г/см3 … 2,0 г/см3, причем материал проволоки упругих сетчатых элементов - сталь марки ЭИ-708, а диаметр ее находится в оптимальном интервале величин 0,09 мм … 0,15 мм, при этом первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, обработан пенной полифункциональной композицией для дегазации, дезинфекции, дезинсекции, дезактивации и экранирования поверхностей, объемов и объектов от опасных агентов и веществ пеной, где жидкая фаза пены представляет собой раствор клатрата дидецилдиметиламмоний галогенида с карбамидом в качестве действующего вещества в количестве от 0,1 до 5% по массе, а в качестве клатрата дидецилдиметиламмоний галогенида с карбамидом используется клатрат дидецилдиметиламмоний хлорида с карбамидом и/или клатрат дидецилдиметиламмоний бромида с карбамидом.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности, для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС. Снаряжение спасателя, действующего в условиях чрезвычайных ситуаций, содержит легкий защитный костюм спасателя, состоящий из брюк с защитными чулками, рубахи с капюшоном, двупалых перчаток и подшлемника, причем брюки сшиты вместе с чулками, заканчивающимися резиновой осоюзкой с ботами, к которым пришиты тесемки для крепления к ногам, при этом в верхней части брюк имеются плечевые лямки и полукольца, а рубаха совмещена с капюшоном, отличающееся тем, что дополнительно снабжен защитным жилетом от электромагнитного излучения, состоящим из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне, а защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках, при этом защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, обработан пенной полифункциональной композицией для дегазации, дезинфекции, дезинсекции, дезактивации и экранирования поверхностей, объемов и объектов от опасных агентов и веществ пеной, где жидкая фаза пены представляет собой раствор клатрата дидецилдиметиламмоний галогенида с карбамидом в качестве действующего вещества в количестве от 0,1 до 5% по массе, а в качестве клатрата дидецилдиметиламмоний галогенида с карбамидом используется клатрат дидецилдиметиламмоний хлорида с карбамидом и/или клатрат дидецилдиметиламмоний бромида с карбамидом, а в качестве композиционного материала для защиты от электромагнитного излучения состоит из полимерной основы, в которой распределены частицы соединений - (Fe, Si) или - Co с нанокристаллической структурой объемной плотностью (0,6÷4,4)·10-5 1/нм3, при этом полимерная основа для фиксации положения частиц порошка с нанокристаллической структурой выполнена в виде чередующихся между собой элементов структуры, расположенных под углом 90° друг к другу, а каждый из элементов выполнен в виде расположенных в параллельных рядах частиц вытянутой формы, причем частицы, расположенные слева и справа от нее, сдвинуты на величину, не превышающую половины максимального размера частицы, при этом оптимальным является следующий диапазон значений объемной плотности нанокристаллов в аморфной матрице: больше 0,6·10-5 1/нм3, но менее 1,4·10-5 1/нм3, при этом оно дополнительно содержит сапог спасателя, работающего в чрезвычайных условиях, содержащий голенище и виброзащитную подошву с герметичной полостью, размещенной в нижней части и снабженную обратным клапаном для сообщения с внешней средой и источником сжатого воздуха, при этом герметичная полость соединена посредством дросселирующей гильзы с демпфирующей полой камерой, выполненной из жесткого вибродемпфирующего материала, например пластиката типа «Агат», и расположенной внутри каблука, а над герметичной полостью размещена, эквидистантная и конгруентная ей, упругая герметичная оболочка, заполненная силиконовой жидкостью, а над ней расположена стелька, выполненная из иглопробивного материала типа «Вибросил» на базе кремнеземного или алюмоборосиликатного волокна, причем в качестве материала подошвы используется вибропоглощающий материал, например эластомер, или полиуретан со степенью пористости, находящейся в диапазоне оптимальных величин: 30÷45%, а форма демпфирующей камеры может быть выполнена как многогранной, например в виде куба, так и образована телами вращения, например в виде цилиндра, сферы, а в качествематериалов герметичной упруго-демпфирующей полости и упругой герметичной оболочки могут быть использованы следующие материалы: эластомеры, например резина, литьевой полимер, например полиуретан, резинокордная оболочка, при этом с демпфирующей камерой, в ее средней части, жестко соединена защитная вставка, выполненная из более жесткого, чем подошва, упругого материала, и выполняющая функции дополнительного упругого элемента в виброзащитной системе «обувь-человек», а он дополнительно содержит приспособление для предотвращения скольжения обуви, содержащее подложку, лицевая сторона которой выполнена с абразивным покрытием, а изнаночная - с клейким покрытием, при этом в качестве подложки использован эластичный полимерный материал, изнаночная сторона подложки с клейким покрытием снабжена отслаивающимся защитным слоем, а абразивное покрытие на лицевой стороне подложки выполнено в виде закрепленных непосредственно на подложку абразивных частиц или в виде склеенного с подложкой промежуточного слоя с закрепленными на него абразивными частицами, причем подложка выполнена в форме прямоугольника с длиной стороны не менее 4 см, или круга диаметром не менее 4 см, или в форме носочного или пяточного участка подошвы обуви, а толщина подложки составляет 0,2-2,0 мм. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности защиты спасателя, действующего в чрезвычайных ситуациях, сопровождающихся взрывами, толчками и сейсмическим воздействием. 8 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС, вызывающих разрушение объектов, а также в условиях дорожно-транспортных происшествий и радиоактивного излучения. Изобретение направлено на повышение эффективности защиты спасателя от вибрационных нагрузок при разборе завалов с использованием виброинструментов, а также экранирование радиоактивного излучения. Защитный костюм спасателя для работы при разборе завалов состоит из брюк с защитными чулками, рубахи с капюшоном, двупалых перчаток и подшлемника, причем брюки сшиты вместе с чулками, заканчивающимися резиновой осоюзкой с ботами, к которым пришиты тесемки для крепления к ногам, при этом в верхней части брюк имеются плечевые лямки и полукольца, а рубаха совмещена с капюшоном, причем сзади к ее нижнему обрезу пришит промежуточный хлястик, который пропускается между ног и застегивается на пуговицу в нижней части рубахи спереди, а рукава заканчиваются петлями, которые надеваются на большой палец после надевания перчаток, при этом на рукавах рубахи имеются манжеты, облегающие запястье, а капюшон фиксируется на шее лентой и пластмассовым шпеньком, причем низ рубахи стянут эластичной лентой и снабжен паховым ремнем, а брюки удерживаются с помощью двух лямок и пряжек из полуколец и фиксируются внизу хлястиками, дополнительно предусмотрен защитный жилет от электромагнитного излучения, состоящий из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне, а защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках, при этом защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен в виде связанных между собой колец, а третий слой, обращенный к телу оператора, выполнен из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а второй слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, в качестве материала колец использована нержавеющая сталь, которая обработана композиционным материалом с повышенными защитными свойствами от электромагнитного излучения. 9 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС, вызывающих разрушение объектов, а также в условиях дорожно-транспортных происшествий. Технически достижимый результат - повышение эффективности защиты спасателя от электромагнитного воздействия. Это достигается тем, что в защитном комплекте спасателя с защитным жилетом от электромагнитного излучения, состоящим из брюк с защитными чулками, рубахи с капюшоном, двупалых перчаток и подшлемника, причем брюки сшиты вместе с чулками, заканчивающимися резиновой осоюзкой с ботами, к которым пришиты тесемки для крепления к ногам, при этом в верхней части брюк имеются плечевые лямки и полукольца, а рубаха совмещена с капюшоном, причем сзади к ее нижнему обрезу пришит промежуточный хлястик, который пропускается между ног и застегивается на пуговицу в нижней части рубахи спереди, а рукава заканчиваются петлями, которые надеваются на большой палец после надевания перчаток, при этом на рукавах рубахи имеются манжеты, облегающие запястье, а капюшон фиксируется на шее лентой и пластмассовым шпеньком, причем низ рубахи стянут эластичной лентой и снабжен паховым ремнем, а брюки удерживаются с помощью двух лямок и пряжек из полуколец и фиксируются внизу хлястиками, дополнительно предусмотрен защитный жилет от электромагнитного излучения, состоящий из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне, а защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках, при этом защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен в виде связанных между собой колец, а третий слой, обращенный к телу оператора, выполнен из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а второй слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, в качестве материала колец использована нержавеющая сталь, которая обработана композиционным материалом с повышенными защитными свойствами от электромагнитного излучения. 2 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС, вызывающих разрушение объектов, а также в условиях дорожно-транспортных происшествий. Технически достижимый результат - повышение эффективности защиты спасателя в условиях летящих и падающих предметов разрушающегося объекта. Это достигается тем, что в одежде спасателей, действующих в условиях летящих и падающих предметов разрушающегося объекта, состоящей из защитной куртки от механического воздействия, полукомбинезона, жилета и шлема спасателя, при этом защитная куртка имеет спереди центральную бортовую застежку на «молнии», закрытую ветрозащитным клапаном на кнопках, боковые и вертикальные прорезные карманы на «молнии», накладной объемный карман для рации и прорезной карман на «молнии» на плечевой кокетке слева и справа соответственно, на правом рукаве находится прорезной карман с клапаном, а на спинке куртки расположена надпись «МЧС РОССИИ», причем по низу куртка стягивается шнуром с фиксаторами, низ рукавов обработан манжетой, стянутой эластичной лентой и хлястиком с текстильной застежкой, а втачной капюшон, убирающийся в карман на воротнике, имеет регулировку по лицевому вырезу с помощью эластичного шнура, а по линии груди, по низу куртки, спереди и на спинке, а также по низу рукавов пришиты световозвращающие полосы, при этом имеется съемный утеплитель, пристегивающийся к бортам куртки на «молнии», а спереди нижние накладные карманы и трикотажный воротник, а полукомбинезон имеет застежку на «молнии», закрытую клапаном на кнопках, а также притачные бретели, свободные концы которых крепятся к передней верхней части на цупферные замки, при этом ниже линии талии полукомбинезона размещены боковые прорезные карманы на «молнии», на уровне линии груди, справа, расположен прорезной карман на «молнии», в области колена - боковые прорезные карманы на текстильной застежке, а также справа - карман для ножа, по линии талии расположены пять шлевок, область колен и область сидения усилены накладками, низ комбинезона имеет пуфты на «молнии» и шнуры с фиксатором, охватывающим сапоги, а ниже области колен пришиты световозвращающие полосы, причем съемный утеплитель, пристегивающийся к полукомбинезону сверху на пуговицы, имеет застежку на «молнии», кулису со шпуром по линии талии, трикотажные ластики и штрипки, а жилет выполнен цельновыкроенным с фиксацией на текстильную застежку и имеет внизу световозвращающую полосу, на спинке жилета расположена надпись «МЧС РОССИИ», а шлем типа «Cromwell ER1» выполнен из термопластика - высокотемпературостойкого, а визор и очки - из поликарбоната, защитная куртка выполнена с защитной оболочкой, состоящая из тканевой подкладки, соединений с защитными оболочками, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясе, защитные оболочки крепятся на упругих каркасных стойках, защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, третий слой, обращенный к телу оператора, выполнен из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а второй слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, при этом плотность сетчатой структуры упругих сетчатых элементов находится в оптимальном интервале величин 1,2 г/см3…2,0 г/см3, причем материал проволоки упругих сетчатых элементов - сталь марки ЭИ-708, а диаметр ее находится в оптимальном интервале величин 0,09 мм…0,15 мм. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций. Изобретение направлено на повышение эффективности и надежности конструкции одежды спасателей, действующих в условиях горящих объектов при наличии летящих и падающих предметов разрушающегося объекта, а также при наличии радиоактивного излучения. Костюм боевой одежды спасателей, действующих в условиях горящих объектов при наличии летящих и падающих предметов разрушающегося объекта, содержит боевую одежду спасателей, обладающую огнезащитными свойствами и состоящую из куртки с рукавами и капюшоном с защитным прозрачным элементом, расположенным в рабочем состоянии на лицевой части головы, а также брюк с подтяжками и жестким ремнем и сапог из огнезащитного и устойчивого к механическим воздействиям сейсмического характера материала, причем в качестве ткани для верха боевой одежды используется термостойкая ткань из пряжи из полифениленоксадиазольного волокна и комплексной нити «Русар», а также содержит защитный шлем фирмы «Cromwell F600» с высоким уровнем комфортности и жилет защитный, жилет защитный состоит из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне брюк. Защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках и содержит внешний и внутренний защитные пакеты, между которыми размещена прокладка, выполненная в виде ленты с зафиксированными складками, размещенными с постоянным шагом со стороны защищаемого объекта, и помещена последовательно в две внешние оболочки, а внешний пакет, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен многослойным, причем каждый слой изготовлен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, при этом слои расположены с перекрытием просвета колец их сочленением, а внутренний защитный пакет выполнен трехслойным, при этом слой, контактирующий с внешний оболочкой, и слой, обращенный к телу оператора, выполнены из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а промежуточный слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, при этом плотность сетчатой структуры упругоэластичных сетчатых элементов находится в оптимальном интервале величин 1,2 г/см3… 2,0 г/см3, причем материал проволоки упругих сетчатых элементов - сталь марки ЭИ-708, а диаметр ее находится в оптимальном интервале величин 0,09 мм… 0,15 мм. 2 табл., 9 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций. Боевая одежда спасателей состоит из куртки с рукавами и капюшоном с защитным прозрачным элементом, расположенным в рабочем состоянии на лицевой части головы, а также брюк с подтяжками и жестким ремнем, и сапогами из огнезащитного и устойчивого к механическим воздействиям сейсмического характера материала, причем в качестве ткани для верха боевой одежды используется термостойкая ткань из пряжи из полифениленоксадиазольного волокна и комплексной нити «Русар», а также содержащий защитный шлем фирмы «Cromwell F600» с высоким уровнем комфортности и жилет защитный, жилет защитный состоит из тканевой подкладки, соединенной с защитной оболочкой, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясном ремне брюк, а защитная оболочка крепится на упругих каркасных стойках и содержит внешний и внутренний защитные пакеты, между которыми размещена прокладка, выполненная в виде ленты с зафиксированными складками, размещенными с постоянным шагом со стороны защищаемого объекта, и помещена последовательно в две внешние оболочки, а внешний пакет, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен многослойным, причем каждый слой изготовлен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, при этом слои расположены с перекрытием просвета колец их сочленением, а внутренний защитный пакет выполнен трехслойным, при этом слой, контактирующий с внешний оболочкой, и слой, обращенный к телу оператора, выполнены из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а промежуточный слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, при этом защитная оболочка жилета защитного содержит слои наружной оболочки из, например, арамидной ткани, пропитанной полимерным связующим, твердосплавные криволинейные или плоскопеременные вставки и аналогичные наружным слои внутренней оболочки, а вставки выполнены из элементарных ячеек, скрепленных между собой и с оболочками клеем, химически совместимым со связующим оболочек, при этом вставки выполнены из изотропного материала, например керамики, с минимальным линейным размером ячеек, превышающим их двойную толщину, а для их крепления использован эластичный клей на основе синтетического эластомера, например литьевого полиуретана, при этом ячейки могут быть выполнены квадратными и расположены в шахматном порядке или в форме правильного шестиугольника. 1 з.п. ф-лы, 10 ил., 2 табл.

Изобретение относится к средствам индивидуальной защиты человека для проведения аварийно-спасательных и ремонтных работ в чрезвычайных условиях, в частности в условиях низких температур и радиоактивного излучения. Изобретение направлено на повышение эффективности работы спасателей в условиях низких температур и при наличии радиоактивного излучения. Защитный костюм спасателя для работы в условиях низких температур и радиоактивного излучения состоит из брюк с защитными чулками, рубахи с капюшоном, двупалых перчаток и подшлемника, причем брюки сшиты вместе с чулками, заканчивающимися резиновой осоюзкой с ботами, к которым пришиты тесемки для крепления к ногам, при этом в верхней части брюк имеются плечевые лямки и полукольца, а рубаха совмещена с капюшоном, причем сзади к ее нижнему обрезу пришит промежуточный хлястик, который пропускается между ног и застегивается на пуговицу в нижней части рубахи спереди, а рукава заканчиваются петлями, которые надеваются на большой палец после надевания перчаток, при этом на рукавах рубахи имеются манжеты, облегающие запястье, а капюшон фиксируется на шее лентой и пластмассовым шпеньком, причем низ рубахи стянут эластичной лентой и снабжен паховым ремнем, а брюки удерживаются с помощью двух лямок и пряжек из полуколец и фиксируются внизу хлястиками, при этом он дополнительно снабжен защитным жилетом от электромагнитного излучения, при этом защитная оболочка выполнена трехслойной, причем он дополнительно комплектуется респиратором, содержащим концентрический складчатый фильтр, периферическое кольцо которого переходит в коническую поверхность, а обтюратор выполнен в виде кольцевой надувной камеры из эластичного материала, причем для герметичного соединения окончания конусообразной поверхности фильтра с обтюратором респиратор снабжен каркасом из упругоэластичного материала в форме усеченного конуса с функциональными отверстиями на боковой поверхности, с одной стороны которого, с помощью кольца из эластичного материала, закрепляется фильтр, а с другой стороны, путем защемления части надувной камеры кольцевым желобообразным окончанием каркаса, закрепляется обтюратор, рукавицы выполнены виброзащитными, обувь спасателя для работы в условиях низких температур выполнена валяной, содержащей голенище, стоповую часть и основную подошву, размещенную с нижней стороны стоповой части, при этом защитная подошва, которая размещена с нижней стороны основной подошвы, выполнена из материала ЭВА, или из компаунда ЭВА с каучуком, или из компаунда ЭВА с ПВХ, или из компаунда ЭВА с полиэтиленом и дополнительно содержит вкладную стельку, которая выполнена с подогревом из этиленвинилацетата или иного эластичного материала, а в пяточную часть стельки вклеен пьезоэлемент из пьезорезины, например из полидиметилсилоксана толщиной 2,5÷5 мм, размером 10×10 мм, при этом она помещена в защитный чехол, а нагревательная нить подключена не менее чем к одному пьезоэлементу, расположенному в зоне пятки и/или носка. 1 з.п. ф-лы, 11 ил.

Изобретение относится к снаряжению спасателей в сфере чрезвычайных ситуаций, в частности для экипировки спасателей при проведении аварийно-спасательных работ в условиях природных и техногенных ЧС, вызывающих разрушение объектов, а также в сейсмически опасных условиях. Изобретение направлено на повышение эффективности защиты спасателя в сейсмически опасных условиях. Одежде спасателей, действующих в чрезвычайных сейсмически опасных условиях в северных широтах, состоит из защитной куртки от механического воздействия, полукомбинезона, жилета и шлема спасателя, при этом защитная куртка имеет спереди центральную бортовую застежку на «молнию», закрытую ветрозащитным клапаном на кнопках, боковые и вертикальные прорезные карманы на «молнии», накладной объемный карман для рации и прорезной карман на «молнии» на плечевой кокетке слева и справа соответственно, на правом рукаве находится прорезной карман с клапаном, а на спинке куртки расположена надпись «МЧС РОССИИ», причем по низу куртка стягивается шнуром с фиксаторами, низ рукавов обработан манжетой, стянутой эластичной лентой и хлястиком с текстильной застежкой, а втачной капюшон, убирающийся в карман на воротнике, имеет регулировку по лицевому вырезу с помощью эластичного шнура, а по линии груди, по низу куртки, спереди и на спинке, а также по низу рукавов пришиты световозвращающие полосы, при этом имеется съемный утеплитель, пристегивающийся к бортам куртки на «молнию», а спереди нижние накладные карманы и трикотажный воротник, а полукомбинезон имеет застежку на «молнию», закрытую клапаном на кнопках, а также притачные бретели, свободные концы которых крепятся к передней верхней части на цупферные замки, при этом ниже линии талии полукомбинезона размещены боковые прорезные карманы на «молнии», на уровне линии груди справа расположен прорезной карман на «молнии», в области колена - боковые прорезные карманы на текстильной застежке, а также справа - карман для ножа, по линии талии расположены пять шлевок, область колен и область сидения усилены накладками, низ комбинезона имеет пуфты на «молнии» и шнуры с фиксатором, охватывающим виброзащитную обувь, а ниже области колен пришиты световозвращающие полосы, причем съемный утеплитель, пристегивающийся к полукомбинезону сверху на пуговицы, имеет застежку на «молнию», кулису со шнуром по линии талии, трикотажные ластики и штрипки, а жилет выполнен цельновыкроенным с фиксацией на текстильную застежку и имеет внизу световозвращающую полосу, на спинке жилета расположена надпись «МЧС РОССИИ», а шлем типа «Cromwell ER1» выполнен из термопластика - высокотемпературостойкого, а визор и очки - из поликарбоната, защитная куртка выполнена с защитной оболочкой, состоящая из тканевой подкладки, соединений с защитными оболочками, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясе, а защитные оболочки крепятся на упругих каркасных стойках, защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, третий слой, обращенный к телу оператора, выполнен из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а второй слой, расположенный между ними, выполнен упругим из упругих сетчатых элементов, при этом плотность сетчатой структуры упругих сетчатых элементов находится в оптимальном интервале величин 1,2 г/см3…2,0 г/см3, причем материал проволоки упругих сетчатых элементов - сталь марки ЭИ-708, а диаметр ее находится в оптимальном интервале величин 0,09 мм…0,15 мм. 1 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение направлено на повышение эффективности защиты спасателя в сейсмически-опасных условиях в сочетании с радиоактивным излучением путем применения ферромагнитного материала с повышенными показателями поглощения и рассеяния радиоактивного излучения, а также его повышенной прочности. Одежда спасателей, действующих в чрезвычайных, сейсмически-опасных условиях в сочетании с радиоактивным излучением, состоит из защитной куртки от механического воздействия, полукомбинезона, жилета, виброзащитной обуви и шлема спасателя, при этом защитная куртка выполнена с защитной оболочкой, состоящей из тканевой подкладки, соединенной с защитными оболочками, а в тканевой подкладке закреплены упругие каркасные стойки посредством фиксаторов на поясе, а защитные оболочки крепятся на упругих каркасных стойках, защитная оболочка выполнена трехслойной, причем первый слой, обращенный в окружающую оператора среду, выполнен в виде связанных между собой колец, в качестве материала которых использована нержавеющая сталь, третий слой, обращенный к телу оператора, выполнен из перфорированного полимерного материала, например арамидного волокна, а второй слой, расположенный между ними, выполнен упругим из ферромагнитной ткани, содержащей основу, связующее полимерное вещество и порошок ферромагнитного материала, при этом основа ткани выполнена способом ткачества полотняным переплетением, при этом основные и уточные нити выполнены чередующимися лавсановыми и магнитомягкими мононитями, количество нитей на один метр составляет 5000÷7000, магнитомягкие мононити выполнены из супермаллоя либо из молибденового пермаллоя с размером поперечника 0,05÷0,1 мм, а лавсановые нити имеют линейную плотность 10÷20 текс, в качестве ферромагнитного порошка используют порошок высококоэрцитивного сплава, причем содержание компонентов в ткани по массе находится в соотношении, мас.%: нити лавсана 10÷15; мононити магнитомягкого материала 20÷25; связующее полимерное вещество - акриловые сополимеры 10÷15; порошок высококоэрцитивного сплава 50÷55. 8 ил.

Изобретение относится к предмету экипировки с баллистической защитой и функцией переноски снаряжения. Предмет экипировки (1) с баллистической защитой и функцией переноски дополнительного снаряжения содержит несущий комплект (2), включающий в себя наспинную часть (5), способную закрыть спину пользователя, причем наспинная часть (5) содержит кожух (51), предназначенный для размещения в нем пакета (52) для баллистической защиты спины, и плечевые ремни (6, 7), приспособленные для размещения на плечах пользователя, чтобы навесить несущий комплект (2) на плечи, и две нагрудные части (3, 4), способные закрыть торс пользователя, каждая из нагрудных частей (3, 4) приспособлена для съемного крепления на соответствующем плечевом ремне (6, 7) несущего комплекта (2), нагрудные части (3, 4) содержат застежку (10), предназначенную для скрепления между собой нагрудных частей (3, 4) с тем, чтобы застегнуть предмет экипировки, причем несущий комплект (2) содержит электрический соединительный кабель (11), проходящий вдоль плечевых ремней (6, 7) над плечами пользователя и наспинной частью (5) и предназначенный для подсоединения оборудования, расположенного на одной из нагрудных частей (3), к оборудованию, расположенному на другой из нагрудных частей (4). Техническим результатом изобретения является создание единого предмета экипировки, позволяющего гарантировать баллистическую защиту и функцию переноски снаряжения в зависимости от потребностей. 7 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к средствам индивидуальной бронезащиты личного состава, а именно к бронированной или пуленепробиваемой одежде, и может быть использовано в военном деле и в самостоятельных силовых структурах и ведомствах. Предложен тканевый бронежилет, содержащий грудную и спинную секции, в чехлах которых расположены защитные экраны из высокопрочной арамидной ткани, а на внутренних их поверхностях расположено антишоковое устройство, включающее в себя амортизатор и подложку. Амортизатор обеспечивает удаление тканевого пакета бронежилета от подложки с целью реализации прогиба тканевого пакета во время внедрения в него поражающего элемента. Подложка выполнена в виде компенсаторов удара из секций, представляющих собой камеры из воздухонепроницаемой прорезиненной арамидной ткани с упругим наполнителем внутри, облицованные с двух сторон пакетами пластин, причем тыльный пакет пластин наклеивается на компенсаторы удара таким образом, чтобы центры масс его квадратных элементов располагались напротив угловых точек сочлененных компенсаторов удара. Пакеты пластин представляют собой сборки из слоев ткани той же основы, что и основная защита бронежилета, склеенных между собой для обеспечения жесткости, за исключением зоны сгиба. Размеры пластин пакета в виде квадратов выбираются из условия равенства максимальному характерному размеру основания каверны временной полости, образуемой в мягких тканях биологического объекта при непробитии тканевого бронежилета. В каждом компенсаторе удара имеется одно или несколько герметично закрытых отверстий с общей площадью, относящейся к фронтальной площади компенсатора удара не более как 1:8, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара при постоянном давлении, при котором отверстия вскрываются от воздействия вовлеченных в движение пластин пакета через основную защиту бронежилета. Изобретение направлено на снижение степени повреждающего воздействия поражающих элементов на биологический объект при непробитии бронежилета без увеличения его массы. 5 ил., 4 табл.

Наверх