Способ термической обработки стальных заготовок



Способ термической обработки стальных заготовок
Способ термической обработки стальных заготовок
Способ термической обработки стальных заготовок

 

C21D1/26 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)

Владельцы патента RU 2532874:

федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет"(ФГАОУ ВПО КФУ) (RU)

Изобретение относится к области металлургии. Способ термической обработки заготовок под холодную пластическую деформацию, преимущественно для сталей с машин непрерывного литья, предусматривает аустенитизацию при температуре Ас3+(100-150°С), выдержку, охлаждение со скоростью более 20°С/мин до температуры 680-700°С, диффузионное превращение переохлажденного аустенита при различных температурах по схеме 680-660-640-600°С с выдержкой при каждой температуре 60-80 минут с завершением охлаждения на воздухе. Способ позволяет снизить до минимума твердость и стабильно получать структуру «феррит + перлит зернистый», благоприятные для пластической деформации стали в холодном состоянии. 3 ил., 2 табл.

 

Изобретение относится к области машиностроения, преимущественно к автомобильной и металлургической промышленности. Оно может быть использовано для снижения твердости и повышения пластичности легированных цементуемых сталей с целью улучшения обрабатываемости заготовок методами пластического деформирования без нагрева металла.

Известен способ термической обработки стальных заготовок, заключающийся в аустенитизации при температуре Ас3+(30÷50)°С, выдержке, медленном охлаждении до температуры Ar1-(20÷50)°С, выдержке до завершения диффузионного превращения аустенита в феррит и перлит с последующим охлаждением в печи до комнатной температуры [Гуляев А.П. Термическая обработка стали. - М.: Машгиз, 1960, с.341-344]. Данный способ позволяет получать низкую твердость стальных заготовок из низкоуглеродистых сталей, но не обеспечивает достаточного уровня твердости и пластичности на легированных сталях для проведения холодной пластической деформации металла.

Также известен способ отжига стальных заготовок, преимущественно из среднелегированных цементуемых сталей, включающий аустенитизацию, охлаждения со скоростью от 1 до 5°С/мин до температуры на 30-60°С ниже точки Aс1, далее со скоростью 20-60°С/мин до температуры изотермической выдержки (600-660°С), выдерживают до полного распада переохлажденного аустенита и завершают охлаждение на воздухе до комнатной температуры [Авторское свидетельство №825653, кл. С21D 1/26. Способ отжига стальных заготовок. / И.И.Белугин, Г.А.Волченко. - №2726331/22-02; заявл. 16.02.1979: опубл. 30.04.1981, бюл. №16]. Данный способ направлен на улучшение обрабатываемости заготовок методом лезвийной обработки резанием, но не обеспечивает необходимый уровень обрабатываемости заготовок при холодной пластической деформации методами штамповки, высадки и выдавливания.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ термической обработки стальных заготовок, преимущественно из высоколегированных сталей, включающий нагрев до температуры рекристаллизации аустенита (выше Ас3 на 150-250°С), выдержку, охлаждения с печью до температуры Ac1-(20-40)°С, выдержку и окончательное охлаждение с печью [Авторское свидетельство №724580, кл. С21D 1/26. Способ термической обработки стальных заготовок. / В.Ф.Моисеев, Г.С.Фукс-Рабинович. - №2550344/22-02; заявл. 02.12.1977: опубл. 30.03.1980, бюл. №12]. Данный способ направлен на снижение твердости стальных заготовок за счет снятия наклепа аустенита возникшего в процессе α-γ превращения.

Однако такой способ термической обработки не обеспечивает достаточного снижения твердости для низкоуглеродистых легированных сталей типа 20ХГНМТА, 15ХГН2ТА, 18ХГР и др., производимых на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ), из-за высокой устойчивости литого строения, на всем пути технологического металлопередела, что не позволяет выполнить пластическую деформацию сплава в холодном состоянии.

Заявляемое изобретение направлено на снижение твердости и стабильное формирование феррито-перлитной структуры в стальных полуфабрикатах из стали с машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ).

Поставленная задача достигается тем, что согласно известному способу термической обработки, включающему нагрев до температуры Ас3+(150-250)°С, выдержку охлаждения с печью до температуры Ac1-(20-40)°С, выдержку и окончательное охлаждение с печью до комнатной температуры, в заявляемом способе выдержку проводят при температуре Ас3+(100-150)°С с последующим охлаждением со скоростью более 20°С/мин до температуры Ac1-(20-40)°С, а диффузионный распад переохлажденного аустенита в феррито-перлитную структуру проводят не при постоянной температуре [Ac1-(20-40)°С], а в интервале температур от 680°С до 600°С по схеме: 680-660-640-600°С с выдержкой при каждой температуре 60-80 мин и далее охлаждают в цеховых условиях до комнатной температуры.

Применение холодной пластической деформации для изготовления стальных изделий повышает коэффициент использования металла, снижает себестоимость металлопродукции, позволяет максимально приблизить исходную форму заготовки к форме и размерам готовой детали и тем самым уменьшить или полностью исключить дорогостоящие операции механической обработки, а также сохранить созданное волокнистое строение металла в готовом изделии и тем самым повысить его качество и долговечность.

Наилучшей способностью к холодной пластической деформации обладают стали, имеющие структуру «перлит+феррит» и твердость не более 163 НВ. Причем перлит должен быть зернистым с микротвердостью до 300HV, так как сфероидизированный перлит в сравнении с пластинчатым обеспечивает снижение (на 10-20%) предела прочности стали, а относительное сужение и относительное удлинение, характеризующие пластичность металла, существенно повышаются.

Характерной особенностью сталей с машин непрерывного литья заготовок является присутствие в металлопрокате остатков литого строения сплава из-за небольших степеней деформации при прокатке. Особенно это относится к прокату из легированных сталей сечением от 80 мм и более, в котором сохраняется структурная неоднородность (фигура 1а, б), пористость (фигура 1в) и ликвационные полоски (фигура 1г).

К обязательным показателям свойств, улучшающих пластическую деформацию в холодном состоянии заготовок из легированных сталей, относится однородное микростроение, а именно феррито-перлитная структура без присутствия структурных составляющих с высокой микротвердостью (фигура 1б) и с требованиями по разнице значений микротвердости между структурными составляющими феррита и перлита, которая не должна превышать 80 HV. Кроме того, полосчатость структуры (фигура 1а), созданная технологиями металлургического производства, также является нежелательным критерием для стали подвергаемой деформации в холодном состоянии из-за градиента свойств между этими микроучастками (полосками).

Исследованиями установлено, что за счет скорости охлаждения от температуры Ас3+(100÷150)°С до температуры перлитного превращения можно управлять степенью проявления феррито-перлитной полосчатости (табл.3). Охлаждение со скоростью 20°С/мин и более в этом интервале температур позволяет избежать структурную полосчатость (строчечность) в стали. На фигуре 2 представлена микроструктура стали 20ХГНМТА после отжига заготовок, охлаждения которых в указанном интервале температур проводилось со скоростью 8°С/мин (фигура 3а) и 23°С/мин (фигура 36).

Стабильность свойств стали в значительной степени зависит от стабильности химического состава сплава. Статистические исследования 294 и 312 плавок сталей 20ХГНМТА и 15ХГН2ТА соответственно показали, что их состав изменяется от плавки к плавке. При этом колебания по некоторым элементам составляют два и более раз (таблица 1).

Таблица 1
Колебания химического состава сталей
Марка стали Величина колебания химического элемента (Kmax/Kmin), раз
С Mn Cr Si Ni Mo Ti S
20ХГНМТА (294 плавки) 1,41 1,19 1,39 2,00 1,37 1,42 4,00 13,10
15ХГН2ТА (312 плавок) 2,05 1,69 1,67 3,00 1,37 5,21 (41,2)* 2,92 3,00
* Единичный случай

Причиной одновременного присутствия в структуре стали перлита, феррита и микроучастков мартенсита и (или) бейнита после отжига объясняется наличием химической микронеоднородности, наследуемой сплавом от технологий металлургического производства.

При исследовании отдельно взятых плавок исследуемых легированных сталей выявлено, что концентрация химических элементов в микрообъемах колеблется в довольно широких пределах (таблиц 2).

Таблица 2
Химическая неоднородность стали
Марка стали Микроликвация по химическим элементам, %
Cr Ni Mn Si
20ХГНМТА (294 плавки) 0,69-1,21 (0,93)* 0,79-1,07 (0,87)* 0,81-1,14 (0,94)* 0,24-0,37 (0,28)*
15ХГН2ТА (312 плавок) 0,78-0,92 (0,82)* 0,86-1,67 (1,48)* 0,79-1,01 (0,86)* 0,27-0,41 (0,32)*
* По данным химико-спектрального анализа

Установленный факт свидетельствует о наличии химической микронеоднородности в сталях и служит достаточно убедительным доказательством различной устойчивости переохлажденного аустенита для каждого микрообъема, а соответственно и присутствие после отжига в микроструктуре наряду с перлитом и ферритом, неперлитных (мартенсит и бейнит) продуктов превращения. Это так называемая «островная» структурная неоднородность (фигура 1б), которая свидетельствует о ее отличительной черте по составу и свойствам от основных составляющих в стали.

Учитывая поплавочное колебание химических элементов в пределах марочного состава стали по стандарту, а также химико-структурную неоднородность в пределах одной плавки, заявляемый способ термической обработки позволяет стабильно формировать благоприятную микроструктуру и свойства сплава под холодную пластическую деформацию. Необходимые потребительские свойства достигаются за счет осуществления диффузионного превращения переохлажденного аустенита не при постоянной температуре, а в интервале температур от 680°С до 600°С по схеме 680-660-640-600°С. Причем при каждой температуре выдержка должна составлять не менее 60 минут. Такое ступенчатое понижение температуры и выдержка в течение указанного времени при каждой температуре способствует полноте диффузионного распада переохлажденного аустенита во всех микрообъемах стали. Увеличение времени выдержки (более 80 минут) при отдельно принятой температуре диффузионного распада аустенита дополнительного эффекта не дает, но увеличивает энергозатраты на обработку заготовок.

При времени выдержки менее 60 минут, а также при другой температурной схеме выдержки (табл.4) не исключены случаи неполноты превращения аустенита в феррито-перлитную структуру в отдельных микрообъемах, что снижает эффект разупрочнения стали и ее способность к пластической деформации в холодном состоянии.

Способ осуществляют следующим образом.

После горячей пластической деформации (ковки или штамповки) заготовки загружают на поддон и помещают в агрегат изотермического отжига. В печи аустенитизации агрегата осуществляется нагрев заготовок до температуры Ас3+(100÷150°С) и выдержка при этой температуре. Затем поддон с заготовками переталкивается в камеру подстуживания, где проводится охлаждение заготовок до температуры 680-700°С, после чего поддон помещают в четырехзонную печь изотермической выдержки и выдерживают в течении 240 минут. При этом в первой зоне печи устанавливается и поддерживается температура 680°С, во второй, третьей и четвертой зонах печи температура должна быть 660, 640 и 600°С соответственно. После прохождения заготовок через печь их охлаждают на воздухе.

После осуществления термической обработки по заявляемому способу стабильно формируется структура «Феррит + перлит зернистый» и твердость стали в пределах 156-163 НВ. Бейнит и другие составляющие с высокой микротвердостью в структуре отсутствуют.

Пример осуществления заявляемого способа.

Термическую обработку заготовок дет. 6520-2405035, сателлит, изготовленных из сталей 20ХГНМТА, полученной с установок непрерывной разливки, проводили в производственных условиях с использованием промышленного агрегата (проект 34898) «Технопроект» изотермического отжига. Химический состав стали (масс. %): углерод - 0,21; хром - 0,96; марганец - 1,05; никель - 0,66; молибден - 0,27; титан - 0,09; кремний -0,26; сера - 0,017; фосфор - 0,019. Температура критической точки Ас3, определенная на дилатометре «Formastor-F», составляла 810°С.

Температурно-временной режим термической обработки включал в себя:

- аустенитизацию при температуре 920-950°С в течение 144 минут;

- охлаждение в течение 7 минут в камере подстуживания путем обдува холодным воздухом до температуры ≈ 680-700°С;

- изотермическую выдержку в четырехзонной печи при температуре по зонам 680-660-640-600°С в течение 240 минут;

- охлаждение до комнатной температуры на воздухе.

После такой обработки (табл.4, режим №14) на заготовках получена структура «феррит + перлит зернистый» с твердостью 156 НВ и зафиксирована удовлетворительная обрабатываемость стали при холодной пластической деформации на прессе мод. КБ 0034. Поломки штампового инструмента и преждевременного его износа не наблюдалось.

На фигуре 3 показана деталь, изготовленная методом холодной объемной штамповки, на которой достигнута хорошая точность геометрических размеров. Установлена также и высокая в (3,0-3,2 раза выше) изгибная циклическая долговечность цементованных деталей, изготовленных ХОШ по сравнению с деталями, изготовленными по схеме «горячая пластическая деформация - механическая обработка - химико-термическая обработка».

Таблица3
Влияние скорости охлаждения* стали 20ХГНМТА на проявление строчечной структурной неоднородности (полосчатости)
№ п/п Температура аустенитизации, °С Скорость (время) охлаждения до температуры 680-700°С, °С/мин изотермическая выдержка Строчечность структуры, балл Твердост, НВ
Т, °С Время
1 900 14,0 (15,0 мин) 660±10 240 2-3 180
20,0 (10,5 мин) 660±10 240 1 180
23,0 (8,5 мин) 660±10 240 1 176
2 920 14,0 (16,5 мин) 660±10 240 2-3 185
20,0 (11,5 мин) 660±10 240 1 180
23,0 (10,0 мин) 660±10 240 0 180
3 950 14,0 (18,5 мин) 660±10 240 2-3 185
20,0 (13,0 мин) 660±10 240 1 185
23,0 (11,0 мин) 660±10 240 0 180
Таблица 4
Влияние температурной схемы диффузионного распада аустенита на структуру и твердость стали 20ХГНМТА
Режим обработки Температура аустенитизации Температура (°С) по зонам печи изотермической выдержки Твердость НВ Структура Полосчатость, балл Микротвердость, HV
1 зона 2 зона 3 зона 4 зона П(Б) Ф разность
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1 900 680 680 680 680 190 П+Ф+Б 2-3 196-342 (486) 213-217 69-273
2 900 660 660 660 660 190 П+Ф+Б 2-3 265-317 (472) 190-226 75-282
3 900 640 640 640 640 196 П+Ф+Б 2-3 257-271 (472) 170-196 59-302
4 900 600 600 600 600 207 П+Ф+Б 2-3 265-317 (486) 196-226 40-290
5 900 680 680 600 600 187 П+Ф 2-3 235-312 190-226 78-114
6 900 680 660 660 600 190 П+Ф 2-3 257-277 190-217 66-87
7 900 680 660 640 600 172 П+Ф 2-3 235-302 190-217 78-112
8 930 680 680 680 680 190 П+Ф+Б 0-1 257-271 (486) 170-196 87-286
9 930 660 660 660 660 187 П+Ф 0-1 257-285 170-196 78-112
10 930 640 640 640 640 190 П+Ф 0-1 285-353 177-202 90-176
11 930 600 600 600 600 207 П+Ф+Б 0-1 226-271 (482) 170-196 87-286
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
12 930 680 680 600 600 172 П+Ф 0-1 212-286 177-212 45-109
13 930 680 660 660 600 163 П+Ф 0-1 212-266 177-197 45-79
14 930 680 660 640 600 156 П+Ф 0-1 226-235 186-190 40-49
15 950 700 700 700 700 192 П+Ф+Б 4 246-285 (472) 177-213 69-294
* прототип - а.с. №724580

Примечание:

1. Время аустенитизации составляло 144 мин;

2. Длительность выдержки при каждой температуре по зонам составляла 60 минут;

3. П - перлит, Ф - феррит, Б - бейнит;

4. Скорость охлаждения от температуры аустенитизации до температуры диффузионного распада переохлажденного аустенита при режимах с 1 до 14 составляла 23°С/мин, а по прототипу - менее 1°С/мин (с печью).

Способ термической обработки заготовок из стали, полученной под холодную пластическую деформацию с машины непрерывной разливки, включающий аустенитизацию, выдержку, охлаждение до температуры Ac1-(20-40)°С, изотермическую выдержку и окончательное охлаждение до комнатной температуры, отличающийся тем, что аустенитизацию проводят при температуре Ас3+(100÷150)°С, охлаждение после выдержки при температуре аустенитизации проводят со скоростью более 20°С/мин, изотермическую выдержку осуществляют в интервале температур по схеме 680-660-640-600°С с выдержкой при каждой из указанных температур в течение 60-80 минут с обеспечением диффузионного распада переохлажденного аустенита, а окончательное охлаждение до комнатной температуры проводят на воздухе.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к машиностроению, а именно к химико-термической обработке, в частности к цементации, азотированию, нитроцементации поверхностей зубчатых колес и колец из конструкционных, инструментальных и специальных марок сталей.

Изобретение относится к науглероженному стальному элементу, способу его получения и цементируемой стали для него. Науглероженный стальной элемент получают с помощью специальных стадий науглероживания, охлаждения и закаливания.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению шестерней для приводных поездных систем, используемых для передачи высокого крутящего момента.

Изобретение относится к области машиностроения, в частности к лазерной термической обработке деталей. .

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению стальных деталей, используемых в качестве конструкционных компонентов машин. .

Изобретение относится к области машиностроения, а именно к термической обработке, в частности к цементации с последующей закалкой токами высокой частоты (ТВЧ) при упрочнении рабочей поверхности зубьев деталей из низкоуглеродистой черной и легированной стали.
Изобретение относится к области термомеханической обработки. .

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к получению стали, предназначенной для изготовления деталей машин, в частности шестерен. .

Изобретение относится к области термической обработки. .
Изобретение относится к металлообработке и может быть использовано в различных областях машиностроения, а именно, для обработки различных закаленных деталей с чередующимися выступами и впадинами.

Изобретение относится к инструментам, в частности к ножам для гранулирования термопластичных полимеров и способу их заточки. Нож выполнен из инструментальной стали для холодной обработки, имеющей твердость менее 65 единиц по шкале С Роквелла.
Изобретение относится к защитным покрытиям для сталей и сплавов от окисления при технологических нагревах. Технический результат изобретения заключается в уменьшении сцепления покрытия к сталям и увеличении вязкости покрытия при сохранении температуроустойчивости до 1150°C.

Изобретение относится к области обработки металлических изделий для упрочнения путем изменения их физической структуры и может быть использовано для получения дисперсионно-упрочненной структуры металлического сплава зубчатого колеса трансмиссии.

Изобретение относится к устройствам термообработки стальных изделий непосредственным действием волновой энергии и может быть применено в серийном производстве газовых центрифуг на рабочем месте выполнения технологической операции лазерной закалки торцевой поверхности малогабаритной опорной иглы.
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано для термической обработки штампов из полутеплостойких и теплостойких сталей повышенной вязкости, к примеру 5ХНМ и 4Х5МФС, а также пресс-форм из стали 4Х5МФС.

Изобретение относится к способам упрочнения поверхности металлических материалов с помощью формирования наноразмерных покрытий путем воздействия лазерного излучения и может быть применено в различных отраслях промышленности для получения износостойких и антифрикционных покрытий.
Изобретение относится к области машиностроения и металлургии. Для повышения твердости и увеличения глубины прокаливаемости осуществляют предварительную обработку путем нагрева изделия выше критической точки стали, из которой изготовлено это изделие, выдержки и последующего охлаждения на воздухе, причем в процессе охлаждения к изделию прикладывают ударно-импульсные колебания с частотой нанесения ударов от 30 до 10000 герц, а затем проводят закалку.

Изобретение относится к области термической обработке отливок из коррозионно-cтойкой стали мартенситного класса, используемых для высокоточных деталей машиностроения и приборостроения.

Изобретение относится к термообработке, такой как, например, высокочастотная закалка металлических деталей. Устройство для индукционной закалки содержит катушки (26) для индукционного нагрева, которые индуктивно нагревают различные части обрабатываемого целевого участка (A) в осевом направлении заготовки (12), причем заготовка (12) и катушка (26) для нагрева совершают относительное движение вдоль окружного направления (R) обрабатываемого целевого участка (A).
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу термической обработки жаропрочных сталей мартенситного класса, применяемых для изготовления элементов тепловых энергетических установок с рабочей температурой пара до 650°C.
Изобретение относится к защитным покрытиям для сталей и сплавов от окисления при технологических нагревах. Технический результат изобретения заключается в создании защитного покрытия, обладающего повышенной до 1250°C рабочей температурой, и увеличении времени работоспособности его при нагревах до 1250°C. Защитное технологическое покрытие содержит, мас.%: Al2O3 - 19-35; CaO - 1-8; MgO - 1-7,5; 3CaO·Al2O3 - 0,8-1,2; CaO·6Al2O3 - 3-11; MgO·Al2O3 - 0,3-1; BaO·Al2O3·2SiO2 - 3-7; SiO2 - остальное. 2 табл.
Наверх