Системы и способы производства полимеров

Изобретение относится к системам и способам, предназначенным для регулирования свойств полимеров, получаемых в газофазных и жидкофазных процессах. Способ получения полимера включает введение катализатора на основе хрома в газофазную реакторную систему, введение водорода в реакторную систему, контактирование газообразного мономера с катализатором в реакторной системе с получением полимера. Выгружают полимер из реакторной системы, причем выгруженный полимер имеет первый индекс текучести. Обрабатывают выгруженный полимер, причем обработка включает гранулирование выгруженного полимера. Гранулированный полимер имеет второй индекс текучести. Определяют изменение индекса текучести. Изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести. Количество водорода, вводимого в реакторную систему, регулируют с целью управления величиной изменения индекса текучести. Также описаны способ получения полимера и полимеризационная реакторная система. Технический результат - улучшение регулирования процесса, снижение образования некачественного полимера, улучшение свойств продукта. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 5 ил., 1 табл., 5 пр.

 

Перекрестная ссылка на связанные заявки

В настоящей заявке заявлены преимущества предварительной заявки US 61/203390, поданной 22 декабря 2008 г., описание которой полностью включено в настоящее описание в качестве ссылки.

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к производству полимеров, более конкретно, к системам и способам, предназначенным для регулирования свойств полимеров, получаемых в газофазных и жидкофазных процессах.

Предпосылки создания изобретения

В газофазных способах производства полиолефинов, например полиэтилена, газообразный алкен (например, этилен), водород, сомономер и другие сырьевые материалы превращают в твердый полиолефиновый продукт. Как правило, газофазные реакторы включают реактор с псевдоожиженным слоем, компрессор и охладитель (теплообменник). Реакцию поддерживают в двухфазном псевдоожиженном слое, состоящем из гранулированного полиэтилена и газообразных реагентов, с помощью псевдоожижающего газа, пропускаемого через распределительную тарелку, расположенную рядом с нижней частью реакторного сосуда. В псевдоожиженный слой добавляют катализатор. Тепло реакции передается в поток циркулирующего газа. Этот газовый поток сжимают и охлаждают во внешней рециркуляционной линии, а затем повторно вводят в нижнюю часть реактора, где этот газ проходит через распределительную тарелку. Для поддержания желаемых концентраций реагентов добавляют подпиточные потоки сырья.

Свойства полимера, получаемого таким способом, можно регулировать в некоторой степени путем изменения условий работы, включая рабочую температуру, количество сомономера, тип и количество катализатора. Такие свойства включают молекулярную массу полимерного продукта, распределение молекулярной массы полимерного продукта, плотность полимера и индекс текучести полимерного продукта.

Также важны свойства полимерного продукта, выгружаемого из реакторной системы, а также продукта в обработанной форме, предназначенного для продажи покупателям. Как правило, полимерный продукт выгружают из реактора и экструдируют с получением более удобной для обращения формы, например шариков или брусков. Индекс текучести полимерного продукта, получаемого в газофазном процессе с использованием катализаторов на основе Cr, конкретно, катализатора, содержащего алкил алюминия, например этоксид диэтилалюминия (ЭДЭА), имеет тенденцию к уменьшению или иному отрицательному сдвигу (суммарное увеличение молекулярной массы) при пропускании через экструзионную линию по сравнению с индексом текучести гранулированной смолы, извлеченной непосредственно из реактора. Такое различие индекса текучести между экструдированным материалом и сырым продуктом, или «сдвиг» индекса текучести, обычно является небольшим, в пределах нескольких единиц, например менее 2 дг/мин, при использовании катализаторов на основе Cr. Однако в некоторых процессах наблюдали значительное изменение индекса текучести, так что контроль за свойствами полимерных частиц может быть утерян, а кроме того, существует возможность, что свойства самого полимера изменятся или станут хуже вследствие процессов разрыва цепи и/или рекомбинации или поперечной сшивки. Следовательно, было бы желательным регулировать в некоторой степени изменение индекса текучести.

В некоторых случаях было также найдено, что индекс текучести существенно изменяется для частиц полимера различных классов крупности. Если такое различие очень велико, сложно получить надежные данные об индексе текучести объемного материала.

Краткое описание сущности изобретения

Настоящее изобретение в широком смысле направлено на обеспечение различных способов и систем, предназначенных для получения полимера в газовой фазе, включая полиолефины, например полиэтилен. Способ может включать введение катализатора на основе хрома в газофазную реакторную систему; контактирование газообразного мономера и, необязательно, одного или более сомономеров с катализатором в реакторной системе с получением полимера; выгрузку полимера из реакторной системы, причем выгружаемый полимер имеет первый индекс текучести; обработку выгруженного полимера, причем обработанный полимер имеет второй индекс текучести; определение изменения индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести, причем количество водорода, вводимого в реактор, регулируют так, чтобы управлять величиной изменения индекса текучести. В некоторых предпочтительных вариантах катализатор на основе хрома представляет собой катализатор на основе оксида хрома, восстановленный с помощью этоксида диэтилалюминия (ЭДЭА).

Также в настоящем описании описан способ получения полимера, который включает выбор катализатора на основе оксида хрома, который восстановлен с помощью этоксида диэтилалюминия (ЭДЭА), данный катализатор способен производить полимерный продукт, имеющий примерно желаемый индекс текучести при выбранных условиях реакции; добавление катализатора к полимеризационной системе; добавление водорода и этилена к полимеризационной системе при молярном соотношении водород:этилен в газе примерно 0,01 или менее; и контактирование этилена с катализатором с целью получения гранулированного полимера, имеющего примерно такой же индекс текучести, что и экструдированный полимер, образованный из гранулированного полимера. В некоторых предпочтительных вариантах различие между индексом текучести экструдированного полимера и гранулированного полимера составляет не более ±2 дг/мин.

Также в настоящем описании описана полимеризационная реакторная система, которая включает реакторный сосуд; механизм, предназначенный для добавления катализатора на основе хрома в реакторный сосуд; механизм, предназначенный для добавления мономера и необязательно сомономера в реакторную систему, мономер и необязательно присутствующие сомономеры контактируют с катализатором в реакторной системе и образуют полимер; и механизм для выделения полимера из реакторной системы, причем выделенный полимер имеет первый индекс текучести, а после дальнейшей обработки выделенный полимер имеет второй индекс текучести; и механизм добавления водорода в реакторную систему со скоростью, выбранной так, чтобы в определенной степени воздействовать на изменение индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести.

Краткое описание чертежей

На фиг.1 представлено схематическое изображение, иллюстрирующее внедрение определенных предпочтительных вариантов настоящего изобретения в газофазную полимеризационную реакторную систему.

На фиг.2 представлен график зависимости распределения частиц по размерам и индекса текучести от размера отверстий в сите для полимерного продукта, полученного в соответствии с одним из предпочтительных вариантов.

На фиг.3 представлен график зависимости распределения частиц по размерам и индекса текучести от размера отверстий в сите для полимерного продукта, полученного в соответствии с одним из предпочтительных вариантов.

На фиг.4 представлен график зависимости распределения частиц по размерам и индекса текучести от размера отверстий в сите для полимерного продукта, полученного в соответствии с одним из предпочтительных вариантов.

На фиг.5 представлен график зависимости распределения частиц по размерам и индекса текучести от размера отверстий в сите для полимерного продукта, полученного в соответствии с одним из предпочтительных вариантов.

Подробное описание сущности изобретения

Прежде чем будут описаны соединения, компоненты, композиции и/или способы по настоящему изобретению, следует понять, что, если не указано иное, настоящее изобретение не ограничено конкретными соединениями, компонентами, композициями, реагентами, условиями реакций, лигандами, каталитическими структурами и тому подобным, поскольку указанные элементы можно изменять, если не указано иное. Также следует понимать, что применяемая в настоящем описании терминология предназначена исключительно для описания конкретных предпочтительных вариантов и не нацелена на ограничение сферы действия настоящего изобретения.

Необходимо также отметить, что в настоящем описании и пунктах приложенной формулы изобретения применение формы единственного числа включает ссылки на множественное число, если не указано иное.

Было неожиданно обнаружено, что для полимера, образующегося в газофазном процессе с применением катализатора на основе хрома, изменение индекса текучести, или величины разности между индексом текучести экструдированного полимера и индексом текучести сырого полимерного продукта, взятого из реакторной системы, можно регулировать путем регулирования количества водорода, добавляемого в реакторную систему. Например, изменение индекса текучести может меняться от отрицательного до положительного путем снижения количества водорода, добавляемого в реакторную систему. Изменение индекса текучести можно даже свести к нулю путем регулирования количества водорода, добавляемого в реакторную систему.

Общий способ по настоящему изобретению можно описать, например, со ссылкой на фиг.1, на которой объемный материал 10 присутствует в газофазной полимеризационной реакторной системе 100. Катализатор на основе хрома добавляют в газофазную реакторную систему 100 посредством подходящего механизма, такого как линия подачи 148. Газообразный мономер и необязательно присутствующие сомономеры, добавляемые в реакторную систему с помощью подходящего механизма, например линии подачи 111, контактирует (контактируют) с катализатором в реакторной системе 100 полимеризации мономера с образованием полимера. Полимер выгружают из реакторной системы 100 с помощью подходящего механизма, например линии выгрузки продукта 144, причем выгруженный полимер имеет первый индекс текучести, а после дальнейшей обработки выгруженный полимер имеет второй индекс текучести. Водород добавляют в реакторную систему с помощью подходящего механизма, например линии подачи 113, чтобы регулировать изменение индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести. Например, водород можно добавлять с такой скоростью, чтобы она оказывала определенное воздействие на изменение индекса текучести.

В другом предпочтительном подходе описанного общего способа, например, со ссылкой на фиг.1 способ получения полимера включает введение катализатора на основе оксида хрома, восстановленного с помощью ЭДЭА, в газофазную реакторную систему 100. Газообразный мономер контактирует с катализатором в реакторной системе с целью полимеризации мономера с получением полимера. Полимер выгружают из реакторной системы, выгруженный полимер имеет первый индекс текучести. Первый индекс текучести экстрагированного полимера измеряют, например, с помощью индексирующего устройства 162. Экстрагированный полимер обрабатывают, обработанный полимер имеет второй индекс текучести. Второй индекс текучести обработанного полимера измеряют, необязательно с помощью того же индексирующего устройства. Определяют изменение индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести. В реакторную систему добавляют водород с целью регулирования изменения индекса текучести, скорость подачи водорода выбирают так, чтобы получить предварительно заданную величину изменения индекса текучести.

Дополнительные особенности полимеризационных реакторных систем с псевдоожиженным слоем и других газофазных полимеризационных реакторных систем, включая конкретные материалы, применяемые при производстве, описаны ниже, и каждая из описанных ниже особенностей конкретно рассмотрена совместно с различными комбинациями этих и других общих предпочтительных подходов, описанных в настоящем описании.

Настоящее изобретение также включает устройства и системы, эффективные для производства полиолефинов в соответствии с вышеуказанными способами. В общем, такие устройства представляют собой системы или оборудование, включающее один или более механизмов подачи водорода в полимеризационную реакторную систему.

С целью облегчения понимания читателем, а также с целью внедрения различных предпочтительных вариантов настоящего изобретения в контекст, большая часть нижеследующего описания будет приведена в отношении коммерческой газофазной реакторной системы для производства полиэтилена. Следует помнить, что это сделано только с помощью не ограничивающего объем настоящего изобретения примера.

Влияние водорода на изменение индекса текучести

Обычно свойства полимера, например индекс текучести, индекс расплава, прочность и т.д., заданы заранее. Затем выбирают катализатор и условия реакции, необходимые для создания полимера, имеющего определенные свойства, и используют этот катализатор и условия в реакции полимеризации. Полученный полимер обычно обладает примерно заданными свойствами. Однако при дальнейшей обработке, например экструдировании, гранулировании и т.д., свойства полимера могут меняться, возможно, в такой степени, что полимер перестает быть пригодным для первоначальных целей его применения.

Одним из способов измерения вышеупомянутых изменений свойств является измерение изменения индекса текучести. Изменение индекса текучести полимера определяют как разность индекса текучести обработанного (например, экструдированного, гранулированного и т.д.) полимерного продукта и индекса текучести гранулированной смолы, взятой непосредственно из реакторной системы.

Неожиданно было найдено, что изменение индекса текучести можно регулировать и поддерживать путем изменения скорости подачи водорода в протекающую реакцию газофазной полимеризации. Для сырого и экструдированного полиэтилена, например, изменение индекса текучести можно изменить до отрицательного значения или положительного значения путем введения больших или меньших количеств водорода в реакторную систему соответственно. Изменение индекса текучести можно даже настроить таким образом, что оно будет составлять примерно 0.

Водород может также воздействовать и регулировать значение набухания и устойчивость к растрескиванию под воздействием окружающей среды (УРОС) производимого полимера. Соответственно, лица, применяющие настоящее изобретение, могут иметь намерение выбрать катализатор и температуру реакции так, чтобы получать полимер, обладающий желаемыми показателями набухания и индекса текучести. Водород можно затем применять независимо, или в сочетании с другими соображениями, чтобы регулировать изменение индекса текучести и сделать его равным нулю, или принимающим некоторые желаемые положительные или отрицательные значения. Например, если применяют катализатор на основе хрома, который был восстановлен ЭДЭА, количество добавляемого водорода можно выбрать на основании ожидаемого или реального воздействия соотношения ЭДЭА:Cr в катализаторе во время реакции.

Влияние водорода на изменение индекса текучести, по-видимому, нелинейно в широком интервале. Скорее, по меньшей мере для полиэтилена, полученного на восстановленном ЭДЭА катализаторе на основе оксида хрома (CrОх) и экструдированного в виде гранул, изменение от положительного значения изменения индекса текучести до нулевого значения протекает при очень низком отношении водород:этилен (Н22), например, примерно 0,01 (0,01±0,01), более предпочтительно примерно 0,01±0,005 моль/моль, а выше этого отношения изменение индекса текучести возрастает в меньшей степени.

Таким образом, в одном из подходов, способ получения полимера включает выбор катализатора на основе оксида хрома, восстановленного этоксидом диэтилалюминия (ЭДЭА), на котором получают полимерный продукт, имеющий примерно желаемый индекс текучести, что определяется условиями реакции, причем молярное отношение водород/этилен в газе составляет примерно 0,01, и добавление катализатора в полимеризационную систему. Водород и этилен также добавляют в полимеризационную систему при молярном отношении газообразных водорода/этилена, составляющем примерно 0,01 или менее, например, в интервале от примерно 0 до примерно 0,01. Этилен контактирует с катализатором для получения гранулированного полимера, имеющего примерно такой же индекс текучести, как и гранулированный полимер, получаемый из полученного таким образом гранулированного полимера. Необязательно можно применять добавление кислорода с целью регулирования индекса текучести гранулированного полимера так, чтобы его величина попадала в заданный интервал, при поддержании молярного соотношения газообразных водорода и этилена в желаемом интервале. Более того, описанный подход может дать возможность выбора и работы при реакционной температуре, при которой достигается примерно максимальная производительность в отношении полимера для данной полимеризационной системы, таким образом производительность достигает максимальной при поддержании низкой величины изменения индекса текучести.

Некоторые преимущества, которые можно получить путем применения различных подходов в рамках настоящего изобретения, включают улучшенное регулирование процесса, снижение образования некачественного полимера и улучшение свойств продукта и т.д.

Реакторные системы и реакционные процессы

Концепции настоящего изобретения, описанные в настоящем описании, применимы к любым процессам полимеризации, осуществляемым в суспензии, в растворе или газовой фазе, с использованием известного оборудования и условий реакции, и они не ограничены каким-либо конкретным типом полимеризационной системы. Таким образом, несмотря на то, что различные предпочтительные варианты настоящего изобретения описаны в отношении производства полиолефина в газовой фазе, широкие концепции и идеи, описанные в настоящем описании, могут также быть применимы ко многим типам способов, включая, но не ограничиваясь перечисленным, газофазные, газо-/твердофазные, жидко-/твердофазные, газо-/жидкофазные и газо-/жидко-/твердофазные реакторные системы, включая полимеризационные реакторные системы; газофазные, газо-/твердофазные, жидко-/ твердофазные, газо-/жидкофазные и газо-/жидко-/твердофазные системы с массопереносом; газофазные, газо-/твердофазные, жидко-/твердофазные, газо-/жидкофазные и газо-/жидко-/твердофазные системы с перемешиванием и так далее.

Полимеризационная система может включать одиночный реактор или два или более реакторов, установленных последовательно, и, предпочтительно, процесс в ней осуществляют, по существу, в отсутствие каталитических ядов. Для увеличения активности катализатора можно применять металлорганические соединения в качестве поглощающих агентов с целью поглощения каталитических ядов. Примеры поглощающих агентов включают алкилы металлов, предпочтительно, алкилы алюминия. Их можно подавать в жидкой форме, в виде жидких смесей или нанесенными на твердый носитель, такой как пористый оксид кремния.

Полимеризационные реакторные системы с псевдоожиженным слоем

В каждом из вышеупомянутых общих предпочтительных подходов и/или предпочтительных вариантов система с псевдоожиженным слоем может включать полимеризационную реакторную систему с псевдоожиженным слоем. Как было кратко отмечено выше, газофазные реакции полимеризации можно осуществлять в полимеризационных реакторах с псевдоожиженным слоем, а также их можно осуществлять в реакторных системах с мешалкой или с мешалкой лопастного типа (например, системах с баком с мешалкой), которые могут содержать твердые вещества в газообразной среде. Хотя нижеследующее обсуждение будет относиться к системам с псевдоожиженным слоем, в которых, как было обнаружено, настоящее изобретение особенно предпочтительно и обеспечивает наибольшее преимущество, следует понимать, что общие концепции, относящиеся к добавлению водорода с целью регулирования изменения индекса текучести, обсуждаемые в отношении предпочтительных систем с псевдоожиженным слоем, также можно адаптировать к реакторным системам с мешалкой или с мешалкой лопастного типа. Настоящее изобретение не ограничено каким-либо конкретным видом газофазной реакторной системы.

Псевдоожиженный слой обычно формируют с помощью потока газообразной текучей среды, проходящего в направлении, противоположном направлению действия силы тяжести. Сопротивление трения газа при взаимодействии с твердыми частицами преодолевает силу тяжести и суспендирует частицы в псевдоожиженном состоянии, это называют псевдоожиженным слоем. Для поддержания псевдоожиженного слоя в стабильном состоянии приведенная скорость газа, проходящего через слой, должна превосходить минимальную скорость потока, необходимую для псевдоожижения. Увеличение скорости потока псевдоожижающего газа увеличивает степень подвижности частиц в слое и может привести к выгодному или вредному беспорядочному смешиванию частиц. Уменьшение скорости потока приводит к уменьшению силы трения, воздействующей на частицы, что, в конечном счете, приводит к падению слоя. Псевдоожиженные слои, образованные с помощью газов, протекающих в направлении, отличном от вертикального, включают частицы, перемещающиеся в горизонтальном направлении по трубе, частицы, уносимые вниз, например, через сливную трубу и так далее.

Псевдоожиженные слои также могут быть образованы с помощью воздействия на частицы вибрации или другого перемешивания. Вибрация или перемешивание поддерживают частицы в псевдоожиженном состоянии.

В общем, традиционный процесс полимеризации с псевдоожиженным слоем, предназначенный для получения смол и других видов полимеров, осуществляют путем непрерывного пропускания газообразного потока, включающего один или более мономеров, через реактор с псевдоожиженным слоем при условиях реакции и в присутствии катализатора при скорости, достаточной для поддержания слоя твердых частиц во взвешенном состоянии. Если циркулирующий газовый поток, известный также как рециркуляционный поток или псевдоожижающая среда, нагревают в реакторе с помощью тепла полимеризации, применяют непрерывный контур. Горячий газообразный поток, также содержащий непрореагировавший газообразный мономер, непрерывно выгружают из реактора, сжимают, охлаждают и возвращают в реактор. Продукт выгружают из реактора, и в систему добавляют подпиточный поток мономера и, необязательно, сомономер, например, в рециркулирующий поток или реакторный сосуд с целью замещения полимеризованного мономера. См., например, патенты US 4543399, 4588790, 5028670, 5317036, 5352749, 5405922, 5436304, 5453471, 5462999, 5616661, 5668228 и 6689847. На фиг.1 показана базовая традиционная система с псевдоожиженным слоем. Реакторный сосуд 110 включает реакционную зону 112 и зону снижения скорости 114. Хотя на фиг.1 показана конфигурация реактора, включающая, в общем, цилиндрическую область, находящуюся за расширенной секцией, можно также применять альтернативные конфигурации, например конфигурацию реактора, включающую полностью или частично конический реактор. В таких конфигурациях псевдоожиженный слой может быть расположен в конической реакционной зоне, но ниже области с большей площадью поперечного сечения, служащей в качестве зоны снижения скорости в более традиционной конфигурации реактора, показанной на фиг.1.

В общем, отношение высоты к диаметру реакционной зоны может изменяться в пределах от примерно 2,7:1 до примерно 5:1. Диапазон может меняться в сторону больших или меньших отношений и, главным образом, зависит от желаемой производственной мощности. Площадь поперечного сечения зоны снижения скорости 114 обычно равна произведению двух множителей, один из которых составляет от примерно 2,5 до примерно 2,9, а другой представляет собой площадь поперечного сечения реакционной зоны 112.

Реакционная зона 112 включает слой растущих частиц полимера, образовавшихся частиц полимера и небольшого количества катализатора, все они находятся в псевдоожиженном состоянии с помощью непрерывного потока, способного к полимеризации и модифицирующего газообразные компоненты, включая инертные вещества, в качестве подпиточного потока и рециркулирующей текучей среды, проходящей через реакционную зону. С целью поддержания стабильного псевдоожиженного слоя, приведенная скорость газа, проходящего через слой, должна превышать минимальную скорость потока, необходимую для псевдоожижения, которая обычно составляет от примерно 0,2 до примерно 0,5 фут/с для полиолефинов. Предпочтительно, приведенная скорость газа, по меньшей мере, на 0,2 фут/с превышает минимальную скорость потока для псевдоожижения или составляет от примерно 0,4 до примерно 0,7 фут/с. Обычно приведенная скорость газа не превышает 5,0 фут/с и, как правило, составляет не более чем примерно 2,5 фут/с.

Псевдоожижения достигают с помощью высокой скорости рециркуляции текучей среды, поступающей к слою и проходящей через слой, обычно, эта скорость примерно в 50 раз превышает скорость потока сырьевой или подпиточной текучей среды. Такая высокая скорость рециркуляции обеспечивает необходимую приведенную скорость газа для поддержания псевдоожиженного слоя. Псевдоожиженный слой обычно имеет вид плотной массы независимо движущихся частиц, создаваемой при проникновении газа через слой. Падение давления в слое равно или слегка превышает массу слоя, разделенную на площадь поперечного сечения.

Вновь, со ссылкой на фиг.1, подпиточные текучие среды можно подавать в точках 118 и 119 через линию рециркуляции 122. Состав рециркулирующего потока обычно измеряют с помощью газового анализатора 121, после чего состав и количество подпиточного потока регулируют соответствующим образом с целью поддержания, по существу, стационарного состава в реакционной зоне. Газовый анализатор 121 может быть расположен таким образом, чтобы в него поступал газ из точки, находящейся между зоной снижения скорости 114 и теплообменником 124, предпочтительно, между компрессором 130 и теплообменником 124.

С целью обеспечения полного псевдоожижения, рециркуляционный поток и, если это требуется, по меньшей мере, часть подпиточного потока можно вернуть в реактор, например во впускное отверстие 126, расположенное ниже слоя, по линии 122. Предпочтительно, над точкой возврата находится газовая распределительная тарелка 128, предназначенная для облегчения равномерного псевдоожижения слоя и в качестве опоры для твердых частиц перед запуском или после выключения системы. Поток, проходящий вверх через слой и выходящий из слоя, способствует удалению тепла, созданного экзотермической реакцией полимеризации.

Часть газообразного потока, протекающего через псевдоожиженный слой, не вступившая в реакцию в слое, становится рециркуляционным потоком, выходящим из реакционной зоны 112, и направляется в зону снижения скорости 114, расположенную выше слоя, в которой большая часть захваченных частиц падает обратно в слой, что снижает унос твердых частиц.

После этого рециркулирующий поток сжимают в компрессоре 130 и пропускают через теплообменник 124, в котором из рециркулирующего потока удаляют тепло реакции, после чего этот поток возвращают в слой. Следует отметить, что теплообменник 124 может также быть расположен перед компрессором 130. Иллюстративный теплообменник 124 представляет собой кожухотрубный теплообменник, в котором рециркулирующий газ проходит через трубы.

Рециркулирующий поток, выходящий из теплообменной зоны, возвращают в реактор в его основании 126, а затем в псевдоожиженный слой через газовую распределительную тарелку 128. Дефлектор 132 потока текучей среды, предпочтительно, установлен во входном отверстии реактора с целью предотвращения оседания и агломерации частиц полимера, находящихся в потоке, с образованием твердой массы, а также для поддержания в унесенном состоянии или для повторного уноса всех частиц или жидкости, которые могут оседать или возвращаться.

В данном предпочтительном варианте полимерный продукт выгружают из линии 144. Хотя это и не показано, желательно отделять все текучие среды от продукта и возвращать текучую среду в реакторный сосуд 110.

В соответствии с предпочтительным вариантом настоящего изобретения, катализатор полимеризации поступает в реактор в твердой или жидкой форме в точке 142 по линии 148. Один или более добавляемых сокатализаторов, если они присутствуют, можно вводить отдельно в реакционную зону, в которой они вступят в реакцию с катализатором с образованием каталитически активного продукта реакции и/или повлияют на реакцию, происходящую в реакторной системе. Однако катализатор и сокатализатор (сокатализаторы) можно смешивать перед их введением в реакционную зону.

Реактор, показанный на фиг.1, особенно подходит для получения полиолефинов, например полиэтилена, полипропилена и т.д. Условия процесса, сырьевые материалы, катализаторы и тому подобные параметры, предназначенные для получения различных полиолефинов и других продуктов реакции, описаны в ссылках, приведенных в настоящем описании. Иллюстративные условия процесса для реакций полимеризации, в общем, перечислены ниже с целью обеспечения общего руководства.

Реакционный сосуд, например, имеет внутренний диаметр, составляющий, по меньшей мере, примерно 14 дюймов и обычно составляющий более чем примерно 10 футов, и он может превышать 15 или 17 футов.

Давление в реакторе в газофазном процессе может составлять от примерно 100 фунт/кв.дюйм(отн.) (690 КПа) до примерно 600 фунт/кв.дюйм(отн.) (4138 КПа), предпочтительно от примерно 200 фунт/кв.дюйм(отн.) (1379 КПа) до примерно 400 фунт/кв.дюйм(отн.) (2759 КПа), более предпочтительно, от примерно 250 фунт/кв.дюйм(отн.) (1724 КПа) до примерно 350 фунт/кв.дюйм(отн.) (2414 КПа).

Температура в реакторе в газофазном процессе может составлять от примерно 30 до примерно 120°C. В одном из подходов, температура в реакторе менее чем примерно на 40°C, или менее чем примерно на 30°C, более предпочтительно, менее чем примерно на 20°C, еще более предпочтительно, менее чем примерно на 15°C ниже, чем температура плавления получаемого полиолефина. Способ может работать и при более высоких температурах, которые, например, менее чем примерно на 10°C или 5°C ниже температуры плавления получаемого полиолефина. Например, температура плавления полиэтилена составляет от примерно 125 до 130°C.

Общая температура в газофазном процессе обычно изменяется в пределах от примерно 30 до примерно 120°C. В одном из подходов, температура в точке реакторной системы с наивысшей температурой менее чем примерно на 30°C, более предпочтительно, менее чем примерно на 20°C, еще более предпочтительно, менее чем примерно на 15°C ниже, чем температура плавления получаемого полиолефина. В такой системе, как показанная на фиг.1, точкой с наивысшей температурой обычно является выпускное отверстие компрессора 130.

Другие рассматриваемые газофазные процессы включают последовательные или многостадийные процессы полимеризации. Кроме того, рассматриваемые газофазные процессы включают процессы, описанные в патентах US 5627242, 5665818 и 5677375, а также в европейских патентных публикациях ЕР-А-0794200, ЕР-В1-0649992, ЕР-А-0802202 и ЕР-В-634 421.

В любом из описанных в настоящем изобретении предпочтительных вариантов, работу газофазного процесса можно осуществлять в конденсационном режиме, в котором в процесс вводят инертную способную к конденсации текучую среду с целью увеличения охлаждающей способности реакторной системы. Такие инертные способные к конденсации текучие среды называют введенными конденсационными агентами или ВКА. Дополнительные подробности о процессах, осуществляемых в конденсационном режиме, приведены в патентах US 5342749 и 5436304.

В одном из предпочтительных вариантов, применяемый в настоящем изобретении реактор способен производить от более чем 500 фунтов полимера в час (227 кг/ч) до примерно 300000 фунт/ч (136100 кг/ч) или более полимера, предпочтительно, более чем 1000 фунт/ч (454 кг/ч), более предпочтительно, более чем 10000 фунт/ч (4540 кг/ч), еще более предпочтительно, более чем 25000 фунт/ч (11300 кг/ч), еще более предпочтительно, более чем 35000 фунт/ч (15900 кг/ч), еще более предпочтительно, более чем 50000 фунт/ч (22700 кг/ч), наиболее предпочтительно, от более чем 65000 фунт/ч (29500 кг/ч) до более чем 100000 фунт/ч (45400 кг/ч).

Другая иллюстративная реакторная система для полимеризации в псевдоожиженном слое представляет собой рециркуляционную систему, содержащую малоинерционный вертикальный реактор, вертикальную сливную трубу и рециркуляционный насос. В системе такого типа продукт полимеризации образуется, главным образом, в вертикальном реакторе, но продолжает образовываться во всей системе. Частицы полимера, образовавшиеся в малоинерционном вертикальном реакторе, могут поступать через линию в верхнее входное отверстие сливной трубы. Частицы полимера накапливаются в сливной трубе, по которой они движутся вниз в составе плотного медленнотекущего слоя. Слой, образовавшийся в сливной трубе, можно считать псевдоожиженным слоем.

Другие типы слоевых систем

Более медленное движение масс частиц, хотя они и рассматриваются как псевдоожиженные для целей настоящего изобретения, также называют в данной области техники «движущимися слоями». Движущиеся слои включают частицы, находящиеся в таких устройствах, как расходные бункеры, нисходящие трубы и т.д., в которых твердые частицы медленно передвигаются по сосуду.

Системы с перемешиваемым слоем, хотя их и рассматривают как псевдоожиженные для целей настоящего изобретения, включают слои, перемешиваемые или иным образом встряхиваемые с помощью такого устройства, как лопасть или поршень, вращающегося или движущегося в слое (например, реактор с перемешиванием, смеситель и т.д.). Другие типы систем с перемешиваемым слоем могут иметь в своей основе вращающийся барабан (например, с внутренними перегородками, улучшающими смешивание, или без таковых), сосуд, совершающий возвратно-поступательные движения, колебание с использованием сверхзвуковой вибрации, прикладываемой к частицам или содержащему их сосуду, и так далее.

Способы, изложенные в настоящем описании, могут подходить для применения в жидкофазной полимеризационной системе, например суспензионной реакторной системе или растворной реакторной системе. Жидкофазная полимеризационная система может в общем включать реакторный сосуд, в который вводят олефиновый мономер и каталитическую композицию отдельно или в виде смеси, соединенной перед добавлением в реакторный сосуд. Реакторный сосуд обычно содержит жидкую реакционную среду, предназначенную для растворения и/или суспендирования полиолефина. Жидкая реакционная среда может состоять из объемного жидкого мономера или инертного жидкого углеводорода, не являющегося реакционно-способным при используемых условиях полимеризации. Хотя такой инертный жидкий углеводород не должен служить в качестве растворителя каталитической композиции или получаемого в процессе полимера, он обычно выступает в качестве растворителя применяемых в полимеризации мономеров. Среди подходящих для этой цели инертных жидких углеводородов можно назвать изобутан, изопентан, гексан, циклогексан, гептан, бензол, толуол и тому подобные. В полимеризационных системах, в которых используют суспензию или раствор, можно применять давление, которое ниже или выше атмосферного, и температуру, составляющую от примерно 40 до примерно 300°C. Подходящая жидкофазная полимеризационная система описана в патенте US 3324095.

Текучие среды

Реакторные системы и способы, описанные в настоящем описании, можно применять совместно с жидкостями и/или газами, имеющими широкий диапазон свойств, характерных для текучих сред, например широкий диапазон вязкости, плотности и/или диэлектрической проницаемости (каждое из таких свойств рассматривается независимо или совместно как два или более свойств). Например, жидкие текучие среды, в общем, могут иметь вязкость, составляющую от примерно 0,1 до примерно 100000 сП, и/или плотность, составляющую от примерно 0,0005 до примерно 20 г/см3, и/или диэлектрическую проницаемость, составляющую от примерно 1 до примерно 100. Во многих предпочтительных вариантах настоящего изобретения объемный материал представляет собой газообразную текучую среду. Газообразные текучие среды могут, например, иметь вязкость, составляющую от примерно 0,001 до примерно 0,1 сП, и/или плотность, составляющую от примерно 0,0005 до примерно 0,1 г/см3, и/или диэлектрическую проницаемость, составляющую от примерно 1 до примерно 1,1.

Объемный материал может включать относительно чистые газообразные составляющие (например, газообразный N2, газообразный Н2, газообразный O2). Другие компоненты могут включать относительно чистые жидкие, твердые или газообразные соединения (например, жидкий или твердый катализатор, газообразные мономеры). Различные системы могут также включать однофазные или многофазные смеси газов, твердых веществ и/или жидкостей, включая, например, следующие смеси: двухфазные смеси твердых веществ и газов (например, системы с псевдоожиженным слоем), смеси газов и частиц одного типа, смеси газов и частиц различного типа (например, частиц полимера и катализатора); и/или трехфазные смеси газов, жидкостей и твердых веществ (например, псевдоожиженный слой, к которому добавляют жидкий катализатор или жидкий мономер или другое жидкое соединение). Конкретные примеры предпочтительных текучих сред описаны в настоящем описании, включая нижеприведенное обсуждение предпочтительных методик применения способов и устройств по настоящему изобретению.

Водород

В некоторых предпочтительных вариантах количество подаваемого в реакторную систему водорода таково, что в реакторной системе с псевдоожиженным слоем поддерживают молярное отношение водорода к мономеру, примерно составляющее от 0 до примерно 0,5 моль/моль. В других предпочтительных вариантах количество подаваемого в реакторную систему водорода таково, что в реакторной системе с псевдоожиженным слоем поддерживают молярное отношение водорода к мономеру, примерно составляющее от 0 до примерно 0,25 моль/моль, от 0 до примерно 0,1 моль/моль и от 0 до примерно 0,05 моль/моль. В особенно предпочтительных вариантах водород подают в реакторную систему с целью поддержания псевдоожиженного слоя в реакторной системе при молярном отношении водорода к мономеру от примерно 0 до примерно 0,01 моль/моль. В некоторых предпочтительных вариантах водород вводят в реакторную систему со скоростью, достаточной для поддержания в реакторной системе молярного отношения водорода к мономеру в интервале от 0,0001 до 0,01 моль/моль, или в интервале от 0,05 до 0,01 моль/моль, или в интервале от 0,01 до 0,01 моль/моль.

Скорость подачи водорода можно установить так, чтобы молярное отношение ее к скорости подачи мономера составляло предварительно заданную величину. Например, скорость подачи водорода может быть фиксированной или может меняться при изменении скорости подачи мономера так, чтобы поддержать предварительно заданное отношение скорости подачи водорода к скорости подачи мономера.

В одном из подходов водород можно добавлять со скоростью, при которой изменение индекса текучести примерно составляет ноль. Это обычно требует подачи некоторого количества водорода в реакторную систему, но может включать нулевую скорость подачи водорода в некоторые промежутки времени.

В других подходах водород можно добавлять со скоростью, при которой поддерживается положительная или отрицательная величина изменения индекса текучести. В некоторых предпочтительных вариантах водород можно добавлять со скоростью, при которой изменение индекса текучести составляет не более примерно 2 дг/мин, или не более примерно 1 дг/мин, или не более примерно 0,5 дг/мин, или не более примерно 0,2 дг/мин.

В некоторых предпочтительных вариантах абсолютная величина изменения индекса текучести составляет не более примерно 2 дг/мин, или не более примерно 1 дг/мин, или не более примерно 0,5 дг/мин, или не более примерно 0,2 дг/мин.

В особенно предпочтительных подходах количество добавляемого водорода достаточно мало и оказывает пренебрежительно малое воздействие на производительность катализатора.

Лица, квалифицированные в данной области техники, оценят, что реакционный процесс, который обычно очень стабилен, может меняться время от времени в результате воздействия различных факторов, включая наличие примесей, засорение, изменения скорости подачи других компонентов и т.д. Чтобы убедиться, что изменение индекса текучести поддерживается на примерно необходимом уровне, можно отслеживать величину изменения индекса текучести и проводить регулировку скорости подачи водорода. В одном из подходов можно измерить индекс текучести образца полимера, взятого из реакторной системы, и индекс текучести образца обработанного полимера, и применить полученные данные для определения изменения индекса текучести. На основе величины изменения индекса текучести можно производить любую регулировку скорости подачи водорода. Например, если величина отрицательного изменения индекса расплава меньше желаемой, скорость подачи водорода можно увеличить. Наоборот, если величина отрицательного изменения индекса расплава превышает желаемую, скорость подачи водорода можно уменьшить. В особенно предпочтительных вариантах периодически определяют величину изменения индекса текучести и соответствующим образом регулируют скорость подачи водорода. Период измерений может быть любым подходящим периодом, включая отбор проб каждый час, несколько раз в день, ежедневно и т.д. Также период может быть нерегулярным.

Катализаторы

Катализаторы и каталитические системы, которые можно применять в настоящем изобретении, включают катализаторы на основе хрома, катализаторы на основе оксида хрома и восстановленные катализаторы на основе оксида хрома.

Желательно, чтобы любая такая каталитическая система имела хорошие характеристики во время работы при высоком объемном часовом выходе (то есть работе, при которой получают максимальное количество полимера в расчете на единицу времени работы реактора и единицу объема реактора), при этом получается наибольшее возможное количество полиэтилена при высокой активности катализатора и уменьшенной продолжительности нахождения вещества в реакторе. Катализаторы на основе оксида хрома обладают адекватными производительностью и активностью, хотя полиэтилены, полученные с их использованием, хуже оптимальных для некоторого количества применений, в которых желательны высокие молекулярные массы, широкое распределение молекулярных масс и необязательно присутствие в некоторой степени бимодального распределения молекулярных масс.

Катализаторы на основе оксида хрома, восстановленные восстанавливающим агентом, будут обладать определенными свойствами в зависимости от отношения восстановителя к хрому. Установленные эквиваленты, упоминаемые в настоящем описании, всегда представляют собой отношение реагента к хрому. В особенно предпочтительном варианте катализаторы на основе оксида хрома, применяемые при получении полиолефина, например полиэтилена, включают нанесенный на оксид кремния оксид хрома, восстановленный затем с помощью ЭДЭА. Этот тип катализатора обеспечивает полиэтилен с широким распределением молекулярных масс.

В общем, для получения полиэтилена с широким распределением молекулярных масс применяют катализатор CrОx, восстановленный ЭДЭА. Так, отношение ЭДЭА/Cr в катализаторе в сочетании с рабочими условиями полимеризации определяют характеристики продукта и скорость его получения.

Информация об этих и других типах катализаторов, а также о свойствах получаемых полимерных продуктов приведена в патенте US 6989344. Некоторые способы приготовления катализаторов на основе оксида хрома описаны в патенте US 6989344, включенном в настоящее описание в качестве ссылки.

Условия работы

Условия работы реактора и других систем не являются в узком смысле решающими для настоящего изобретения в некоторых предпочтительных вариантах. Хотя выше были приведены общие рабочие условия для полимеризационных реакторных систем с псевдоожиженным слоем, системы с псевдоожиженным и не ожиженным слоем могут работать при разнообразных условиях, кроме вышеприведенных, например, при различных температурах, давлениях, скоростях потока текучей среды и так далее.

Условия работы реактора и других систем являются решающими для настоящего изобретения в других предпочтительных вариантах. Например, более высокие рабочие температуры, в общем, приводят к увеличению производительности. Таким образом, в одном из аспектов настоящего изобретения применяется повышенная рабочая температура с целью обеспечения увеличенной производительности. Катализатор можно выбирать таким образом, чтобы он обеспечивал получение желаемого продукта при выбранной оптимальной температуре. Увеличение отношения ЭДЭА к хрому в каталитическом составе приводит к получению полимера с более низкой молекулярной массой при постоянных условиях реакции. Количество водорода, добавляемого в систему, выбирают так, как описано в настоящем описании.

Как сказано выше, особенно предпочтительные варианты работают при оптимальной температуре с целью увеличения до максимума производительности и/или с целью обеспечения примерно целевой молекулярной массы и распределения молекулярных масс полимера. Несомненно, оптимальная рабочая температура является относительной, поскольку температура в различных точках реакторной системы будет различаться. Таким образом, оптимальная рабочая температура может быть основана на температуре псевдоожиженного слоя, рециркулирующего потока (перед или после теплообменника) и так далее. Оптимальная рабочая температура может также быть основана на средних предпочтительных температурах в различных точках системы. При выборе оптимальной температуры следует обратить внимание на функциональность катализатора при данной температуре, на температуру плавления полимерного продукта и т.д. В общих особенно предпочтительных вариантах оптимальная температура будет находиться в вышеупомянутых интервалах.

Вычислительное устройство (устройства)

Показанное на фиг.1 вычислительное устройство 50 может регулировать различные аспекты реакторной системы в автоматическом режиме и/или по указанию пользователя. Вычислительная установка 50 может быть простым отслеживающим устройством, создающим сигнал для управления процессом, основанный на входящем сигнале от другого компонента системы или от пользователя. Также в сферу действия настоящего изобретения входят более сложные вычислительные устройства, например компьютеризированные системы. Вычислительное устройство 50 может быть соединено с другими компонентами системы, например регуляторами процесса, измерителями потока, установленными в различных линиях подачи и выгрузки, устройством для определения индекса текучести 162, газовым анализатором 121 и так далее.

В особенно предпочтительных вариантах один или более модулей контура вычислительной установки 50 могут быть выполнены в виде интегральной схемы прикладной ориентации (ASIC). Части вычислений могут также выполняться в программном обеспечении совместно с электрической схемой подходящей компоновки и/или главной вычислительной системой.

Как отмечено выше, скорость потока, добавляемого в систему водорода, может зависеть от скорости потока или молярной скорости подачи другого компонента, например мономера. Вычислительное устройство 50 может таким образом автоматически регулировать скорость подачи водорода, добавляемого в систему. В одном из предпочтительных вариантах и как показано на фиг.1, вычислительное устройство 50 может быть соединено с измерителем потока 51, установленным в линии подачи мономера 111. Вычислительное устройство получает сигнал от измерителя потока 51, свидетельствующий о скорости потока мономера, проходящего через линию 111. Затем вычислительное устройство рассчитывает подходящую объемную, молярную и так далее скорость подачи мономерного сырья или его компонентов, рассчитывает подходящее количество водорода, которое следует добавить в систему, и регулирует скорость потока водорода с помощью регулирующих поток клапанов 154 и тому подобных по мере изменения скорости потока мономера.

В другом аспекте настоящего изобретения вычислительное устройство 50 может получать измеренный индекс текучести полимера, выходящего из системы, или его производное. Измеренную величину или ее производное можно получать непосредственно от устройства для определения индекса текучести 162, она может быть введена пользователем или получена обоими указанными способами. После этого вычислительное устройство рассчитывает количество водорода, которое необходимо добавить в систему, на основании измеренного индекса текучести или его производного.

Аналогично, вычислительное устройство 50 может получать измеренный индекс текучести полимера, выходящего из системы, и обработанного полимера, или производное этого индекса. Измеренную величину или ее производное можно получать непосредственно от устройства для определения индекса текучести 162, она может быть введена пользователем или получена обоими указанными способами. Затем вычислительное устройство может вычислить количество водорода, которое необходимо добавить в систему, на основании измеренных индексов текучести или их производных. Продукты

Полиолефины, которые можно получать в соответствии с настоящим изобретением, включают, но не ограничиваются перечисленным, полиолефины, полученные из олефиновых мономеров, например этилена и линейных или разветвленных высших альфа-олефиновых мономеров, содержащих от 3 до примерно 20 атомов углерода. Можно получать гомополимеры или сополимеры этилена и таких высших альфа-олефиновых мономеров, плотность которых составляет от примерно 0,90 до примерно 0,965. Подходящие высшие альфа-олефиновые мономеры включают, например, пропилен, 1-бутен, 1-пентен, 1-гексен, 4-метил-1-пентен, 1-октен и 3,5,5-триметил-1-гексен. Конкретные полиолефины, которые можно получать в соответствии с настоящим изобретением, включают, например, полиэтилен высокой плотности, полиэтилен средней плотности (включая этилен-бутеновые сополимеры и этилен-гексеновые сополимеры), гомополиэтилен, полипропилен и подобные.

Обработка, осуществляемая после реакции

Обработка, осуществляемая после реакции, может включать гранулирование полимера, произведенного в реакторной системе. Такие способы гранулирования, известные в данной области техники, включают экструдирование сырого полимера через узкое отверстие, в котором экструдированный полимер разрезают на гранулы. Для облегчения экструзии полимер можно нагревать. Перед экструдированием к полимеру можно добавить добавки.

В некоторых предпочтительных вариантах полимер обрабатывают с получением экструдированных нитей. В других предпочтительных вариантах гранулы полимера сжимают с образованием составного блока большего размера. Лица, квалифицированные в данной области техники, оценят, что можно осуществлять другие виды послереакционной обработки.

Измерение индекса текучести и индекса расплава

Индекс текучести представляет собой меру того, насколько легко течет расплав термопластичного полимера. Он определяется как масса полимера в граммах, протекающая за 10 минут через капилляр конкретного диаметра и длины с помощью давления, приложенного посредством заданных альтернативных гравиметрических грузов для альтернативных заданных температур. Индекс текучести представляет собой непрямую меру молекулярной массы, причем высокий индекс текучести соответствует низкой молекулярной массе.

С индексом текучести связан индекс расплава. Индекс расплава также свидетельствует о молекулярной массе испытуемого полимера.

Для полиэтилена индекс расплава (1 г) можно определить в соответствии со стандартом ASTM D-1238, условие FR-190/2.16. Скорость потока расплава (I5) можно определить в соответствии со стандартом ASTM D-1238, условие FR-190/5.0. Индекс текучести (I21) можно определить в соответствии со стандартом ASTM D-1238, условие FR-190/21.6.

Испытания индексов текучести и расплава можно осуществлять с использованием доступного в продаже устройства для определения индекса текучести 162 (фиг.1). Примерами устройств для определения индекса текучести являются устройства моделей МР200 и МР600, поставляемые компанией Tinius Olsen, Inc., 1065 Easton Road, PO Box 1009, Хорсхэм, Пенсильвания 19044-8009, США.

Отношения двух индексов текучести одного материала при использовании различных гравиметрических грузов можно использовать в качестве меры ширины распределения молекулярных масс.

Следует помнить, что различные стадии описанной в настоящем описании методики можно осуществлять в любой комбинации каждой из различных комбинаций и преобразований настоящего изобретения.

Примеры

Следует понимать, что хотя настоящее изобретение было описано в сочетании с конкретными предпочтительными вариантами, приведенное выше описание нацелено на иллюстрацию, а не на ограничение объема настоящего изобретения. Другие аспекты, преимущества и модификации будут очевидны лицам, квалифицированным в данной области техники, для которых предназначено настоящее изобретение.

Таким образом, нижеприведенные примеры предназначены для предоставления лицам, квалифицированным в данной области техники, полного описания и не нацелены на ограничение объема того, что авторы настоящего описания считают своим изобретением.

Приготовление катализатора

Определенные катализаторы, используемые в примерах, конкретно катализаторы, в которых применяют 957HS хром на носителе из оксида кремния, готовили в промышленном масштабе так, как описано ниже. Примерно 408,2 кг (900 фунтов) пористого носителя на основе оксида кремния, содержащего 2,5% масс. ацетата хрома, что соответствует содержанию примерно 0,5% хрома (Grade Sylopol 957HS хром на оксиде кремния, производится отделением Davison Catalyst фирмы W.R.Grace and Co.), размер частиц примерно 40 мкм, а удельная поверхность примерно 300 м2/г, загружали в сосуд для нагревания псевдоожиженного слоя. Его нагревали медленно со скоростью примерно 50°C/ч в токе сухого азота до 325°C и выдерживали при этой температуре в течение примерно 2 ч. Затем поток азота замещали потоком сухого воздуха и каталитическую композицию медленно нагревали со скоростью примерно 50°C/ч до 600°C, при этой температуре его активировали в течение примерно 6 ч. Активированный катализатор охлаждали сухим воздухом (имеющим температуру окружающей среды) до примерно 300°C, а затем охлаждали от 300°C до комнатной температуры в потоке сухого азота (имеющего температуру окружающей среды). Полученный охлажденный порошок хранили в атмосфере азота до обработки восстанавливающим агентом так, как описано ниже.

Приготовление катализатора на основе оксида хрома на носителе C35300MS

Примерно 1 кг пористого оксида кремния, содержащего примерно 5% масс. ацетата хрома (хром на оксиде кремния марки C35300MS, произведенный PQ Corporation, офис продаж которой расположен в Малверне, Пенсильвания, США), что соответствует содержанию Cr, составляющему примерно 1% масс., с размером частиц примерно 90 мкм и удельной площадью поверхности, составляющей примерно 500 м2/г, загружали в нагревательный сосуд с псевдоожиженным слоем. В этом сосуде образец медленно нагревали со скоростью примерно 50°C в час в атмосфере сухого азота до 200°C и выдерживали при этой температуре в течение примерно 4 ч. Затем его медленно нагревали со скоростью примерно 50°C в час в атмосфере сухого азота до 450°C и выдерживали при этой температуре в течение примерно 2 ч. После этого поток азота заменяли потоком сухого воздуха и каталитическую композицию медленно нагревали со скоростью примерно 50°C в час до 600°C, и при этой температуре образец активировали в течение примерно 6 ч. Затем активированный катализатор охлаждали с помощью сухого воздуха (имеющего температуру окружающей среды) до примерно 300°C и дополнительно охлаждали от 300°C до комнатной температуры с помощью сухого азота (имеющего температуру окружающей среды). Полученный охлажденный порошок хранили в атмосфере азота, после чего обрабатывали восстановителем, как описано ниже.

Катализатор А готовили на носителе 957HS, катализатор Б готовили на носителе C35300MS. Активированный материал, приготовленный так, как описано выше, помещали в вертикальный смеситель для катализаторов, оснащенный спиралевидной мешалкой, в инертной атмосфере. Добавляли дегазированный и осушенный гексановый или изопентановый растворитель с целью надлежащего суспендирования нанесенного катализатора. Загружали примерно 7,1 л растворителя в расчете на 1 кг носителя (0,89 галлонов на фунт). После этого ЭДЭА, поставляемый Akzo Nobel, офис продаж которой находится в Чикаго, Иллинойс, США, полученный в виде 25% масс. раствора в изопентане или гексане, добавляли на поверхность суспензии катализатора с выбранной скоростью в течение 40 мин с целью обеспечения выбранного количества ЭДЭА. Смесь перемешивали с выбранной скоростью при температуре примерно 45°C в течение выбранного промежутка времени. Смесь дополнительно перемешивали с регулируемой скоростью примерно 2 ч. После этого, по существу, удаляли растворитель путем сушки при температуре кожуха, составляющей примерно 70°C, и давлении, слегка превышающем атмосферное, в течение промежутка времени, составляющего от примерно 14 до 18 ч. Полученный сухой свободно текучий порошок перед применением хранили в атмосфере азота. Информация о катализаторах, получаемых таким способом, приведена в патенте US 6989344.

Общая методика полимеризации

Полимеризацию согласно примерам осуществляли в непрерывном режиме в реакторе с псевдоожиженным слоем диаметром 14 дюймов. В реакторе осуществляли рециркуляцию циркулирующего газа, а тепло реакции удаляли с помощью теплообменника. Порошок катализатора непрерывно вводили в псевдоожиженный слой. Мономеры, водород и кислород подавали в трубопровод, по которому проходил циркулирующий газ. Продукт в периодическом режиме переносили в камеру для продукта, снижали его давление, осуществляли короткую дегазацию, а затем выгружали в барабан. Барабан содержал бутилированный гидрокситолуол, противоокислительный стабилизатор в качестве стабилизатора для временного хранения, а затем образец обрабатывали потоком влажного азота. В реакторе с псевдоожиженным слоем поддерживали определенные условия при их постоянном значении или в узком диапазоне. Парциальное давление этилена составляло примерно 200 фунт/кв. дюйм. Газовое молярное отношение Н22 в контуре изменяли. Общее давление в реакторе составляло от 360 до 390 фунт/кв.дюйм(абс.). Приведенная скорость газа в псевдоожиженном слое составляла от 1,7 до 2,0 фут/с. Реакции проводили так, как описано в патенте US 6989344, включенном в настоящее описание в качестве ссылки.

Результаты для примеров приведены в табл.1. Подробности в отношении каждого примера приведены ниже.

Таблица 1
Пример Катализатор Условия процесса Продукт
Содержание хрома, (% масс.) ЭДЭА (% масс.) Темп. реактора (°C) Н22 (газ. молярн. отношение) С6/С2 (газ. молярн. отношение) Кислород (част./млрд.) ЧОВ (фунт.ч/фут3) Производительность (фунт/ч) Индекс текучести для гранулир. полим. (дг/мин) Индекс текучести для экструд. полим. (дг/мин) Плотность
(г/см3)
1 А 0,5 4,9 101,0 0,050 0,0090 20,2 7,65 62,7 18,3 12,2 0,9484
2 А 0,5 4,9 104,0 0,000 0,0078 60,1 8,05 69,8 11,1 9,8 0,9491
3 Б 0,9 7,2 98,2 0,040 0,0100 25,1 8,49 71,5 12,1 8,6 0,9445
4 Б 0,9 7,2 98,2 0,007 0,0100 25,1 8,16 69,6 7,4 5,9 0,9428
5 Б 0,9 7,2 98,2 0,000 0,0100 25,1 8,33 70,0 5,0 5,1 0,9431

Пример 1 показывает индекс текучести полимера, полученного на катализаторе А при определенном наборе рабочих условий, включающих фиксированное отношение водорода к этилену. Распределение размера частиц полимера и индекс текучести для частиц различных классов крупности показано на фиг.2. Индекс текучести гранулированного продукта реакции значительно выше по сравнению с аналогичной величиной для экструдированного полимера.

Как видно из фиг.2, сравнение индекса текучести гранулированного полимера и экструдированного полимера для частиц различных классов крупности показывает значительное изменение индекса текучести для всех классов крупности. Также можно видеть, что наблюдается существенное изменение индекса текучести полимера в зависимости от размера частиц. Частицы полимера большего размера имеют более низкий индекс текучести по сравнению с более мелкими частицами.

Пример 2 демонстрирует индекс текучести полимера, полученного на катализаторе А при определенном наборе условий реакции, включающем отсутствие водорода; температуру реактора и содержание кислорода увеличивали для того, чтобы сохранить целевое значение индекса текучести продукта. Распределение размеров частиц полимера и индекс текучести для частиц различных классов крупности также показаны на фиг.2. Как видно из этого примера, индекс текучести гранулированного и экструдированного полимера практически одинаковы. Это утверждение справедливо для объемного материала и для фракций полимера различных классов крупности, как видно из фиг.2. Кроме того, изменение индекса текучести полимера в зависимости от размера частиц значительно снижено, то есть образуется более однородный полимер.

Пример 3 показывает индекс текучести полимера, полученного на катализаторе Б при определенном наборе условий реакции при соотношении водорода к этилену, составляющем 0,04. Распределение частиц полимера по размерам и индексы текучести для различных классов крупности частиц показаны на фиг.3. Индекс текучести гранулированного продукта реакции значительно выше по сравнению с аналогичной величиной для экструдированного полимера. Можно также видеть, что наблюдаются значительные изменения величины индекса текучести в зависимости от размера частиц полимера. Более крупные частицы полимера имеют более низкий индекс текучести по сравнению с более мелкими частицами.

Пример 4 показывает индекс текучести полимера, полученного на катализаторе Б при определенном наборе условий реакции, включающих более низкое отношение водорода к этилену, составляющее 0,007. Распределение частиц полимера по размерам и индекс текучести для различных классов крупности показаны на фиг.4. Индекс текучести гранулированного продукта реакции в этом случае лишь немного выше по сравнению с экструдированным полимером. Также можно видеть, что изменение индекса текучести полимера в зависимости от размера частиц в этом случае ниже, что видно из фиг.4.

Пример 5 демонстрирует индекс текучести полимера, полученного на катализаторе Б при определенном наборе условий реакции, включающем отсутствие водорода. Распределение размеров частиц полимера и индекс текучести для частиц различных классов крупности показаны на фиг.5. Как видно из этого примера, индекс текучести гранулированного и экструдированного полимера практически одинаковы. Изменение величины индекса текучести гранулированного полимера и экструдированного полимера практически не наблюдается. Также видно, что изменение индекса текучести полимера в зависимости от размера частиц снижено еще больше, как показано на фиг.5.

Эти результаты показывают, что выбор отношения водорода к этилену делает возможным регулировать изменение величины индекса текучести экструдированного полимера по сравнению с гранулированным. Также можно регулировать степень зависимости индекса текучести полимера от размера частиц.

В настоящем описании явным образом описаны только определенные интервалы. Однако интервалы от любого нижнего предела можно комбинировать с любым верхним пределом с целью получения интервала, не описанного явным образом; также интервалы от любого нижнего предела можно комбинировать с любым другим нижним пределом, чтобы получить интервалы, не описанные явным образом; аналогично интервалы от любого верхнего предела можно комбинировать с любым другим верхним пределом с целью получения интервала, не описанного явным образом. Кроме того, в интервалы входят все точки или индивидуальные величины, расположенные между конечными точками интервала, хотя они и не определены явным образом. Таким образом, каждая точка или индивидуальная величина может служить своим собственным нижним или верхним пределом, соединенным с любой другой точкой или отдельной величиной, или любым другим нижним или верхним пределом, чтобы определить неявно выраженный интервал.

Все процитированные в настоящем описании документы полностью включены в него в качестве ссылки для всех юрисдикции, в которых такое включение разрешено, и в той степени, в которой такое включение согласуется с описанием настоящего изобретения.

Хотя изобретение было описано со ссылкой на ограниченное количество предпочтительных вариантов и примеров, лица, квалифицированные в данной области техники, получающие выгоду от настоящего изобретения, оценят, что можно произвести другие предпочтительные варианты, которые не отклоняются от духа и буквы изобретения, как оно изложено в настоящем описании.

1. Способ получения полиолефина, включающий следующие стадии:
введение катализатора на основе хрома в газофазную реакторную систему;
введение водорода в реакторную систему;
контактирование газообразного мономера с катализатором в реакторной системе с получением полимера;
выгрузка полимера из реакторной системы, причем выгруженный полимер имеет первый индекс текучести;
обработка выгруженного полимера, причем обработка включает гранулирование выгруженного полимера, причем гранулированный полимер имеет второй индекс текучести; и
определение изменения индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести;
причем количество водорода, вводимого в реакторную систему, регулируют с целью управления величиной изменения индекса текучести.

2. Способ по п.1, в котором катализатор на основе хрома представляет собой катализатор на основе оксида хрома, восстановленный с помощью этоксида диэтилалюминия (ЭДЭА).

3. Способ по п.1, в котором водород добавляют с такой скоростью, чтобы сохранять значение величины изменения индекса текучести равным нулю.

4. Способ по п.1, в котором водород добавляют с такой скоростью, чтобы сохранять положительное значение величины изменения индекса текучести.

5. Способ по п.1, в котором водород добавляют с такой скоростью, чтобы сохранять отрицательное значение величины изменения индекса текучести.

6. Способ по любому из пп.1-5, в котором водород вводят в реакторную систему со скоростью, достаточной для поддержания в реакторной системе молярного отношения водорода к мономеру, составляющего от более 0 до 0,5 моль/моль.

7. Способ по любому из пп.1-5, в котором водород вводят в реакторную систему со скоростью, достаточной для поддержания в реакторной системе молярного отношения водорода к мономеру, составляющего от более 0 до 0,01 моль/моль.

8. Способ по любому из пп.1-5, в котором водород вводят в реакторную систему со скоростью, достаточной для поддержания в реакторной системе молярного отношения водорода к мономеру, составляющего от 0,0001 до 0,01 моль/моль.

9. Способ по любому из пп.1-5, дополнительно включающий контактирование одного или более сомономеров с катализатором в реакторной системе.

10. Способ по п.1, в котором водород добавляют в реакторную систему с такой скоростью, чтобы изменение индекса текучести составляло менее 2 дг/мин.

11. Способ получения полимера, включающий следующие стадии:
выбор катализатора на основе оксида хрома, восстановленного этоксидом диэтилалюминия (ЭДЭА);
добавление катализатора в полимеризационную систему;
добавление в полимеризационную систему водорода и этилена так, чтобы газовое молярное отношение водорода к этилену составляло 0,01 или менее; и
контактирование этилена с катализатором с получением гранулированного полимера;
причем абсолютная величина изменения индекса текучести между гранулированным полимером и экструдированным полимером, образованным из гранулированного полимера, составляет не более 2 дг/мин.

12. Способ по п.11, дополнительно включающий регулирование газового молярного отношения водород/этилен так, чтобы оно составляло от 0,0001 до 0,01.

13. Способ по п.11, дополнительно включающий применение добавления кислорода с целью регулирования индекса текучести гранулированного полимера так, чтобы он попадал в желаемый интервал, при поддержании газового молярного отношения водород/этилен в интервале от 0 до 0,01.

14. Способ по любому из пунктов с 11 по 13, дополнительно включающий выбор такой температуры реакции, при которой достигается максимальная скорость получения полимера в полимеризационной системе, и работу полимеризационной системы при выбранной температуре реакции.

15. Полимеризационная реакторная система, применимая в способе по п.11, включающая:
реакторный сосуд;
механизм, предназначенный для добавления катализатора на основе хрома в реакторный сосуд;
механизм, предназначенный для добавления мономера в реакторный сосуд, в котором мономер контактирует с катализатором с получением полимера;
механизм для выгрузки полимера из реакторной системы, причем выгруженный полимер имеет первый индекс текучести, а после дальнейшей обработки выгруженный полимер имеет второй индекс текучести;
механизм для добавления водорода в реакторную систему со скоростью, выбранной так, чтобы получить определенный эффект в отношении изменения индекса текучести, причем изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести; механизм включает компьютерное устройство, приспособленное для расчета количества водорода, которое необходимо добавить в систему, на основании величин первого и второго индекса текучести.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области катализа. Описаны способы активации хромового катализатора, включающие повышение температуры хромового катализатора в, по меньшей мере, билинейном изменении, содержащем повышение температуры хромового катализатора с первой скоростью в течение первого периода времени до первой температуры на первом участке изменения билинейного изменения; и повышение температуры хромового катализатора со второй скоростью в течение второго периода времени от указанной первой температуры до второй температуры на втором участке изменения билинейного изменения, который непосредственно следует за первым участком изменения, при этом первая скорость больше, чем вторая скорость, и причем первый период предшествует второму периоду; причем первая температура находится в диапазоне от примерно 650°C до примерно 750°C, а вторая температура находится в диапазоне от примерно 750°C до примерно 850°C.

Изобретение относится к способу получения полиолефина, в частности к получению полиэтилена. .

Изобретение относится к этиленовым (со)полимерам и к непрерывным способам полимеризации в газовой фазе в псевдоожиженном слое для производства высокопрочного этиленового (со)полимера с высокой плотностью.

Изобретение относится к применению катализаторов на хромовой основе с алюмоалкильными активаторами. .

Изобретение относится к технологии получения полиолефинов, а именно к синтезу сополимеров этилена на модифицированных оксиднохромовых катализаторах по методу низкого давления в газофазном реакторе с псевдоожиженном слоем.

Изобретение относится к модифицированным оксиднохромовым каталитическим системам на носителе для полимеризации олефинов и к способу получения полимеров и сополимеров этилена.

Изобретение относится к способам получения катализаторов сополимеризации этилена, содержащих оксид хрома на неорганическом носителе, являющихся компонентами двойных каталитических систем, содержащих также нанесенный хромоценовый катализатор и используемых для синтеза высокопрочного, трещиностойкого полиэтилена низкого давления.

Изобретение относится к непрерывному способу газофазного псевдоожижения для получения гомополимеризата и сополимеризата этилена с плотностью d от 0,89 до 0,97 г/см3. .

Изобретение относится к производству полимеров. Описан способ снижения изменения индекса текучести по всем классам крупности частиц полиолефина.

Изобретение относится к способу ингибирования полимеризации стирола во время экстракционной дистилляции. Способ ингибирования полимеризации винилароматических соединений в процессе экстракционной дистилляции включает следующие стадии: a) приготовление смеси, которая содержит стирол; b) введение в смесь одного ингибитора 2-втор-бутил-4,6-динитрофенола (ДНБФ) и c) проведение экстракционной дистилляции смеси после стадии b) для отделения стирола; d) образование менее чем 200 масс.

Изобретение относится к технологии производства полимерных гранул, используемых для получения ионообменных смол. Способ включает подачу эмульсии монодисперсных капель в реактор, перемешивание эмульсии до достижения точки желатинизации и передачу прошедших форполимеризацию капель на дальнейшую обработку.

Изобретение относится к технологии производства полимерных гранул, используемых для получения ионообменных смол. Реактор содержит корпус, оснащенный по меньшей мере одним входом для введения эмульсии монодисперсных капель в водном растворе стабилизатора, выходом для вывода эмульсии, содержащей монодисперсные капли, достигшие упругого состояния, расположенным в нижней части корпуса, средство для циркуляции раствора стабилизатора, средство для перемешивания эмульсии.
Изобретение относится к эмульсии, включающей жирную фазу, диспергированную в водной фазе, где указанная жирная фаза включает, по меньшей мере, 53 мас.% одного или более органических пероксидов, более чем 50% которых имеют содержание молекулярного активного кислорода, по меньшей мере, 7,00 мас.%, при этом указанная эмульсия удовлетворяет классификационным испытаниям для органического пероксида типа F.

Настоящее изобретение относится к разветвленным полимерам и способам их получения. Описан разветвленный полимер, состоящий из 50-99.8 мас.% (от массы полимера) звеньев, образованных стиролом и/или α-замещенными алкил стиролами - α-метил-стирол, α-изопропил-стирол и/или алкил стиролами с замещением в бензольном кольце - 4-метил-стирол, 3-метил-стирол, 2,5-диметил-стирол, п-трет-бутил-стирол, о-этил-стирол, м-этил-стирол, п-этил-стирол и/или галогензамещенными стиролами - 4-хлор-стирол, 4-бром-стирол, 0.2-50 мас.% звеньев, образованных изомерами дивинилбензола и/или его замещенными аналогами - о-дивинилбензол, м-дивинилбензол, п-дивинилбензол, и 0.0001-3.52 мас.% пероксидных и/или гидропероксидных групп, при этом массовая доля в нем атомов кислорода, находящихся в составе функциональных групп, образовавшихся в результате радикально-цепного окисления мономера или полимера в присутствии кислорода - карбонильных, карбоксильных, кетонных, гидроксильных, пероксидных, гидропероксидных, простых эфирных, сложноэфирных групп, не более 21.0 мас.%.

Изобретение относится к водной дисперсии полимера для применения в качестве добавки для композиций, содержащих гидравлическое вяжущее вещество или вяжущее вещество с латентными гидравлическими свойствами, многокомпонентной композиции для получения вяжущих растворов, строительных растворов или цемента, затвердевшей композиции для применения в конструкции гражданского строительства или строительной конструкции, к указанным строительным конструкциям, а также к применению вышеуказанной водной дисперсии полимера.

Изобретение относится к области химии полимерных материалов, в частности к способу получения поливинилхлорида, предназначенного для получения из композиций на его основе изделий производственно-технического назначения как с использованием пластификаторов, так и без них.

Изобретение относится к технологии получения полимерных микросфер из полидициклопентадиена. Получают микросферы со сферичностью не менее 0,9, средний размер которых находится в диапазоне 0,25-1,1 мм, с объемной плотностью в диапазоне 0,4-0,7 г/см3.

Изобретение относится к тройным сополимерам на основе тетрафторэтилена и может использовано в промышленности синтетического каучука для получения термоагрессивостойких материалов.
Группа изобретений относится к трубе и способу ее изготовления. Трубы изготовлены стойкими к термоокислительной деструкции при нахождении данной трубы в длительном контакте с жидкостями, содержащими дезинфицирующие вещества, обладающие окислительным действием.

Изобретение относится к системам и способам, предназначенным для регулирования свойств полимеров, получаемых в газофазных и жидкофазных процессах. Способ получения полимера включает введение катализатора на основе хрома в газофазную реакторную систему, введение водорода в реакторную систему, контактирование газообразного мономера с катализатором в реакторной системе с получением полимера. Выгружают полимер из реакторной системы, причем выгруженный полимер имеет первый индекс текучести. Обрабатывают выгруженный полимер, причем обработка включает гранулирование выгруженного полимера. Гранулированный полимер имеет второй индекс текучести. Определяют изменение индекса текучести. Изменение индекса текучести представляет собой разность между вторым и первым индексами текучести. Количество водорода, вводимого в реакторную систему, регулируют с целью управления величиной изменения индекса текучести. Также описаны способ получения полимера и полимеризационная реакторная система. Технический результат - улучшение регулирования процесса, снижение образования некачественного полимера, улучшение свойств продукта. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 5 ил., 1 табл., 5 пр.

Наверх