Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины



Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины
Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины

 


Владельцы патента RU 2535324:

Шлюмберже Текнолоджи Б.В. (NL)

Изобретение относится к области заканчивания и испытания скважин в нефтегазовой промышленности и предназначено для расчета параметров забоя и призабойной зоны скважины. Технический результат заключается в обеспечении возможности определения параметров забоя и призабойной зоны во время спуско-подъемных операций с последующим расчетом притока/оттока жидкости на забое и вычислением скин-фактора, проницаемости или мощности коллектора. Способ, в котором в процессе перемещения колонны труб в скважине осуществляют измерения давления двумя датчиками, один из которых установлен над пакером, а второй - ниже пакера. По результатам измерения давления определяют плотность флюида и определяют динамическое забойное давление в зависимости от плотности флюида, постоянной силы тяжести, заданной скорости перемещения колонны бурильных труб, площади поперечного сечения колонны бурильных труб, пластового давления, коэффициента продуктивности скважины. 12. з.п. ф-лы, 5 ил.

 

Изобретение относится к области заканчивания и испытания скважин в нефтегазовой промышленности и предназначено для расчета параметров забоя и призабойной зоны скважины, таких как, например, скин-фактор, проницаемость, мощность коллектора, забойное давление и отток или приток в рассматриваемую зону.

Из уровня техники известны различные способы определения параметров забоя и призабойной зоны. Так, в патенте США №4799157 описан способ испытания скважины для оценки проницаемости и скин-фактора двух пластов одного коллектора. Способ заключается в выполнении двух последовательных гидродинамических исследований скважины (ГДИС) путем создания депрессии на забое с перестановкой каротажного зонда и последующей интерпретацией данных о дебитах и давлениях.

В патенте США №5337821 предложен способ расчета максимальной гидропроводности коллектора, а также способ и контрольно-измерительный прибор для измерения дебитов, полного потенциального дебита при фонтанировании скважины и для определения зависимости нарушения проницаемости призабойной зоны пласта от дебита. Измерения проводятся после спуска инструмента в скважину на заранее определенную глубину и изолирования интервалов с помощью резиновых надувных пакеров.

В патенте США №7675287 описан способ оценки скин-фактора подземного коллектора внутри ствола скважины путем спуска измерительного прибора на определенную глубину и измерения свойств ядерно-магнитного резонанса пласта на множестве глубин.

В патентной заявке США №2011/0087471 предлагается установить функциональную зависимость между свойствами коллектора, характеристиками призабойной зоны/заканчивания скважин, а также измеряемыми характеристиками скважины. Подтвержденные значения свойств коллектора, например проницаемость, характеристики призабойной зоны/заканчивания скважины, например скин-фактор, определяются при условии установления функциональной зависимости.

Общим недостатком указанных патентов и патентных заявок является то, что все они требуют специального оборудования или специальных операций в скважине для определения свойств забоя и призабойной зоны. Отличием предлагаемого изобретения является то, что для определения свойств забоя и призабойной зоны используется информация, обычно доступная при исследовании или эксплуатации скважин. Иными словами, для определения параметров не требуется нестандартного оборудования или дополнительных операций.

Технический результат, достигаемый при реализации заявленного изобретения, заключается в обеспечении возможности определения праметров забоя и призабойной зоны, таких как забойное давление во время спуско-подъемных операций с последующим расчетом притока/оттока жидкости на забое и вычислением скин-фактора, проницаемости или мощности коллектора. Реализация предлагаемого способа может быть осуществлена с помощью обычных манометров, которые широко применяются в нефтедобывающей промышленности, без спуска специальных инструментов в скважину.

В соответствии с предлагаемым способом в процессе перемещения колонны труб в скважине осуществляют измерения давления и температуры, по результатам которых оценивают параметры забоя и призабойной зоны.

Параметрами забоя и призабойной зоны могут являться динамическое забойное давление, динамика поглощения жидкости коллектором, динамика притока жидкости из коллектора, общий объем поглощений или притока, скин-фактор, проницаемость или мощность коллектора.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены посредством по меньшей мере одного датчика давления и температуры, установленного в любом месте колонны труб.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены посредством двух датчиков давления и температуры, один из которых установлен над пакером, а второй - ниже пакера.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены посредством датчика давления и температуры, установленного в колонне труб таким образом, что он оказывается как можно ближе к коллектору по окончании спуска колонны на требуемую глубину.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены посредством по меньшей мере одного манометра и одного датчика температуры, установленных в любом месте колонны труб.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены посредством по меньшей одного манометра и одного датчика температуры, установленного в колонне труб таким образом, что он оказывается как можно ближе к коллектору по окончании спуска колонны на требуемую глубину.

Колонна труб может быть снабжена любыми дополнительными инструментами, например пробоотборниками.

В соответствии с одним из вариантов реализации изобретения измерения давления и температуры осуществляют в процессе спуска колонны труб в скважину.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены в процессе спуска колонны труб в скважину до проведения работ по перфорированию интервала.

В соответствии с другим вариантом реализации изобретения измерения давления и температуры осуществляют в процессе подъема колонны труб из скважины.

Измерения давления и температуры могут быть осуществлены в процессе подъема колонны труб из скважины после проведения работ по перфорированию интервала.

В соответствии с еще одним вариантом реализации изобретения измерения давления и температуры осуществляют в процессе спуска колонны труб в скважину и в процессе подъема колонны труб из скважины.

Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1 показана система для осуществления спуско-подъемных операций и измерений; на фиг.2 - процесс вытеснения, изображенный в упрощенной геометрической форме; на фиг.3 - геометрия, используемая в примере осуществления расчетов; на фиг.4 - положение/отметка уровня жидкости в затрубном пространстве и положение бурильных труб с компоновкой для проведения испытания пластов (коллектора) вдоль скважины по отношению ко времени действия; на фиг.5 - определенное гидродинамическое забойное давление и общий объем поглощений.

Предлагаемое изобретение осуществляется следующим образом.

Как показано на фиг.1, колонну 1 труб или колонну 1 труб с дополнительными инструментами опускают в скважину 2 с поверхности 3 для выполнения определенных операций. Датчик 4 для измерения давления и температуры установлен в колонне труб 1. В системе может быть установлен дополнительный датчик 5 или несколько дополнительных датчиков для измерения давления и температуры. Колонну 1 труб опускают в скважину 2 до тех пор пока она не достигнет положения 6 в определенной точке напротив или близко к подземному коллектору 7. Показания давления и температуры записываются в течение всего периода спуска колонны 1 труб с поверхности 3 до точки забоя 6. После выполнения операции спуска, всех операций, запланированных в скважине, и подъема колонны труб, датчики температуры и давления извлекаются на поверхность с измерениями, которые были сняты во время спуско-подъемных операций, и измерениями, полученными в процессе выполнения запланированных операций.

В случае использования двух датчиков давления и температуры один из датчиков может быть установлен над пакером, а другой - ниже пакера. Компоновка с установкой двух датчиков позволяет определить плотность р исходя из разницы давлений по показаниям двух манометров. Используя формулу гидростатического давления, получаем:

ρ ( t ) = Δ p g ( t ) g l g cos θ g

где g - это постоянная силы тяжести, lg - расстояние между манометрами и θg - средний угол наклона данной части скважины. Отметим, что последняя формула справедлива для медленных процессов, при которых потери давления на трение играют менее существенную роль, чем гидростатический перепад давления. Измерения температуры могут использоваться для установления соотношения между свойствами жидкости на поверхности и в точке замера данных в подземных условиях.

Рассмотрим объемный баланс во время спуска колонны труб в скважину. В целях упрощения пренебрежем сжимаемостью флюидов и сделаем предположение, что уровень жидкости в затрубном пространстве поднимается строго вертикально, в то время как движение колонны бурильных труб или колонны насосно-компрессорных труб с компоновкой для проведения испытания пластов (коллекторов) проводится по наклонной (см. фиг.2).

Двигающаяся колонна бурильных труб с компоновкой для проведения испытания пластов (коллекторов) вытесняет определенный объем жидкости ΔVDST в течение периода времени Δt. В то же время объем жидкости в затрубном пространстве увеличивается на ΔVan, а объем ΔVr поглощается коллектором. Следовательно, в данном случае мы имеем

Δ V D S T = Δ V a n + Δ V r ( 1 )

Данные объемы могут быть проще выражены в следующем виде

ΔVDST=ADSTΔzDST

ΔVan=AanΔzan

ΔVr=2πrwhΔr=QlossΔt

где ΔzDST - измеренная глубина продвижения колонны бурильных труб за время Δt (8 на фиг.2), Δzan - высота подъема столба жидкости в затрубном пространстве за время Δt (9 на фиг.2), Aan - площадь поперечного сечения доступного для течения в затрубном пространстве, ADST - площадь поперечного сечения колонны бурильных труб, расчитанная по внешнему диаметру, h - разница между измеренными глубинами подошвы и кровли коллектора (мощность коллектора, 10 на фиг.2) или длина перфорированного интервала, Δr - глубина проникновения жидкости из скважины в коллектор (11 на фиг.2), rw -радиус скважины (12 на фиг.2), Qloss - объемный расход оттока жидкости из скважины в коллектор.

Подставив последнее выражение в уравнение (1) и разделив на Δt, получаем

A D S T Δ z D S T Δ t = A a n Δ z a n Δ t + Q l o s s ( 2 )

Член в левой части уравнения (2) выражает скорость спуска колонны бурильных труб с компоновкой для проведения испытания пластов (коллекторов)

ν D S T ( t ) = Δ z D S T Δ t

Значение этой скорости νDST принимается как заданная величина. Обычно эта скорость составляет порядка нескольких сантиметров в секунду. Теперь рассмотрим первый член в правой части уравнения (2). Увеличение уровня жидкости в затрубном пространстве пропорционально возрастающему гидродинамическому забойному давлению, которое для медленных процессов в почти вертикальной скважине равно в основном гидростатической составляющей.

Δ z a n Δ t = 1 ρ g Δ p w f Δ t

где Δpwf обозначает изменение забойного давления за время Δt.

Отметим, что более сложные геометрические характеристики и интервалы скоростей могут быть учтены в последнем уравнении. Второй член в правой части уравнения может быть выражен, например, из стационарного соотношения притока жидкости в эксплуатационной скважине (соотношение забойного давления фонтанирования с дебитом).

Q l o s s = 2 π k h μ ( ln ( r e / r w ) + s ) ( p w f p e )

Здесь k - проницаемость, µ - вязкость, re - приведенный радиус давления, s - скин-фактор, pe - пластовое давление, определенное на приведенном радиусе давления.

Заменяя три последних равенства уравнением (2) при Δt→0, получаем простое обыкновенное дифференциальное уравнение первого порядка.

d p w f d t = ρ g A a n ( A D S T ν D S T ( t ) P I ( p w f p e ) ) ( 3 )

где PI является коэффициентом продуктивности скважины.

P I = 2 π k h μ ( ln ( r e / r w ) + s )

Уравнение (3) может быть записано в явном дискретизированном виде.

p w f n + 1 = p w f n + Δ t ρ g A a n ( A D S T ν D S T n P I ( p w f n p e ) ) ( 4 )

Уравнение (4) легко решается численно для расчета гидродинамического забойного давления pwf, которое, в свою очередь, позволяет рассчитать объемный расход поглощения жидкости коллектором Qloss(t). Скин-фактор s определяется путем подбора значения, удовлетворяющего заданным параметрам, условиям задачи, и удовлетворения требований к проверочным параметрам (см. ниже). Необходимо отметить, что в данной задаче значение проницаемости k могло оказаться неизвестной (определяемой) величиной. В таком случае его можно было бы найти при заданном скин-факторе и мощности коллектора h. С другой стороны, мощность коллектора h также могла являться неизвестной (определяемой) величиной. В таком случае ее можно было бы найти при заданном скин-факторе и проницаемости k.

Надежность результатов, предсказываемых моделью, может быть проверена с помощью расчета следующих проверочных параметров: положение колонны бурильных труб с компоновкой для проведения испытания пластов (коллекторов)

z D S T ( t ) = z D S T ( 0 ) 0 t ν D S T ( t ) d t ( 5 )

Отметка уровня жидкости в затрубном пространстве

z a n ( t ) = z a n ( 0 ) + p w f ( t ) p e ρ g ( 6 )

и давление нижнего манометра

p g c ( t ) = p e ρ g z D S T ( t ) cos θ ( 7 )

Необходимо обратить внимание, что для простоты величины zDST(t), так и zan(t) отсчитываются вдоль ствола скважины, начиная с забоя скважины.

В качестве конкретного примера реализации изобретения рассмотрим конфигурацию скважины, показанную на фиг.3, которая характеризуется следующими параметрами: длина наклонного участка l1=2127.04 м (13 на фиг.3), длина вертикального участка l2=500 (14 на фиг.3) м и угол наклона θ=20° (15 на фиг.3). Длина интервала перфорирования составляет h=10 м, пластовое давление составляет pe=200 бар (приведенный радиус давления re=500 м), а проницаемость пласта составляет k=50 мД. В данном примере значение скин-фактора s является неизвестной величиной. Плотность флюида в потоке составляет ρ=1000 кг/м3, а вязкость µ=1. Допустим, что при спуске колонна впервые соприкасается с жидкостью в точке перегиба, в которой забойное давление равно значению гидростатического давления, ρgh1=pe. Исходя из этого уравнения мы видим, что высота столба жидкости в стволе скважины до начала операции равнялась h1=2000 m (16 на фиг.3).

Спуско-подъемная операция в данном случае состоит из двух периодов спуска бурильной колонны в скважину и короткого периода подъема колонны из скважины между этими периодами, до окончания движения колонны. Средняя скорость была откорректирована, чтобы значение zDST, рассчитанное с помощью уравнения (5), равнялось нулю, когда колонна прекращает движение (нижний прибор достигает конечной измеренной глубины по стволу скважины, кривая 17 на фиг.4). В результате такой корректировки мы получаем абсолютное значение νDST=0.03735 м/с (см. фиг.4).

После того как выбрано значение νDST, для установленных параметров нужно убедиться, чтобы значение max(zan)=l1+l2, на момент окончания спуско-подъемной операции (кривая 18 на фиг.4) указывало на то, что уровень жидкости в затрубном пространстве поднялся до отметки, соответствующей показанию правильного гидростатического давления на манометре. Это автоматически уравнивает рассчитанное значение забойного давления с расчетным давлением на манометре, которое получено с помощью уравнения (7). Хорошее совпадение получено для значения скин-фактора s=60 (см. фиг.5, где кривая 19 обозначает динамическое забойное давление, кривая 20 обозначает давление на манометре, полученное с помощью уравнения (7) и кривая 21 обозначает суммарный отток в коллектор). На данном чертеже также показаны общие потери ∫Qlossdt.

Предлагаемый способ может применяться и для случаев с более сложными геометрическими характеристиками.

1. Способ определения параметров забоя и призабойной зоны скважины, в соответствии с которым
- в процессе перемещения колонны труб в скважине осуществляют измерения давления двумя датчиками, один из которых установлен над пакером, а второй - ниже пакера,
- по результатам измерения давления определяют плотность флюида и определяют динамическое забойное давление из уравнения

где ρwf - динамическое забойное давление, ρ - плотность флюида, g - постоянная силы тяжести, νDST(t) - заданная скорость перемещения колонны бурильных труб, ADST - площадь поперечного сечения колонны бурильных труб, ρe - пластовое давление, PI - коэффициент продуктивности скважины, определяемый по формуле

где k - проницаемость, h - мощность коллектора, µ - вязкость, re - приведенный радиус давления, rw - радиус скважины, s - скин-фактор.

2. Способ по п.2, в соответствии с которым определяют объемный расход поглощения жидкости коллектором по формуле

где Qloss - объемный расход поглощения жидкости коллектором, ρwf - динамическое забойное давление, ρe - пластовое давление, k - проницаемость, h - мощность коллектора, µ - вязкость, re - приведенный радиус давления, rw - радиус скважины, s - скин-фактор.

3. Способ по п 2, в соответствии с которым общий объем поглощений определяют путем интегрирования объемного расхода поглощения жидкости коллектором по времени.

4. Способ по п.1, в соответствии с которым в случае, если одна величина из группы, содержащей скин-фактор, проницаемость и мощность коллектора, неизвестна, значение неизвестной величины подбирают путем подстановки в уравнение для определения динамического забойного давления и дальнейшего варьирования этого значения до обеспечения удовлетворения заданным параметрам и требованиям ко всем проверочным параметрам.

5. Способ по п.4, в соответствии с которым проверочными параметрами являются:
- положение колонны бурильных труб с компоновкой для проведения испытания коллекторов

где zDST(t) - положение колонны бурильных труб, zDST(0) - положение колонны бурильных труб в начальный момент времени, νDST(t) - заданная скорость перемещения колонны бурильных труб во время перемещения,
- отметка уровня жидкости в затрубном пространстве

где zan(t) - отметка уровня жидкости в затрубном пространстве, zan(0) - уровень жидкости в затрубном пространстве в начальный момент времени, ρwf - динамическое забойное давление, ρe - пластовое давление, ρ - плотность флюида, g - постоянная силы тяжести, сравниваемая с отметкой уровня жидкости в затрубном пространстве, определенном по показаниям датчика давления, и
- расчетное давление в точке, где установлен нижний датчик давления

где ρgc(t) - расчетное давление в точке, где установлен нижний датчик давления, ρe - пластовое давление, ρ - плотность флюида, g - постоянная силы тяжести, zDST(t) - положение колонны бурильных труб с компоновкой для проведения испытания коллекторов, θ - угол наклона скважины, измеренный относительно вертикали, которое сравнивают с показаниями давления, измеренными нижним датчиком давления.

6. Способ по п.1, в соответствии с которым датчиками давления являются манометры.

7. Способ по п.1, в соответствии с которым в процессе перемещения колонны труб в скважине дополнительно осуществляют измерения температуры.

8. Способ по п.1, в соответствии с которым колонна труб снабжена дополнительными инструментами.

9. Способ по п.1, в соответствии с которым измерения давления осуществляют в процессе спуска колонны труб в скважину.

10. Способ по п.9, в соответствии с которым измерения давления осуществляют до проведения работ по перфорированию интервала.

11. Способ по п.1, в соответствии с которым измерения давления осуществляют в процессе подъема колонны труб из скважины.

12. Способ по п.11, в соответствии с которым измерения давления и температуры осуществляют после проведения работ по перфорированию интервала.

13. Способ по п.1, в соответствии с которым измерения давления осуществляют в процессе спуска колонны труб в скважину и в процессе подъема колонны труб из скважины.



 

Похожие патенты:

Группа изобретений относится к моделированию конструкции и эксплуатационных характеристик скважин, а также к мониторингу скважин. Способ оценки доли притока флюида из каждой продуктивной зоны многозонной эксплуатационной скважины включает определение давления на устье скважины.

Изобретение относится к области измерения технологических параметров в скважине и может быть использовано для передачи информации с забоя скважины на поверхность посредством акустической связи.
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть использовано при определении интервалов скважины с заколонным движением жидкости. Технический результат направлен на повышение достоверности получаемых результатов при определении интервалов заколонного движения жидкости скважин, эксплуатируемых на залежах вязкой и сверхвязкой нефти.

Изобретение относится к области горного дела, в частности к измерению и регистрации физических параметров флюида в условно-горизонтальных скважинах, и может быть использовано при проведении геофизических исследований.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может найти применение для месторождений, на которых достижение рентабельного дебита возможно только при снижении забойных давлений ниже давления насыщения.

Изобретение относится к способу оптимизирования эксплуатации скважины. Выбирают интервалы в наклонно-направленном стволе скважины и развертывают колонну испытаний и обработки скважины в стволе скважины.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано на нефтяных месторождениях для измерения забойного давления для контроля и управления процессом добычи нефти.

Группа изобретений относятся к исследованиям скважин и может быть использована для мониторинга внутрискважинных параметров. Техническим результатом является оптимизация, автоматизация, повышение эффективности процесса добычи нефти, в т.ч.

Изобретение относится к области геофизических исследований нефтяных и газовых скважин и может быть использовано, в частности, при определении профиля притока скважины и параметров околоскважинного пространства.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей отрасли и может быть использовано для исследования нефтяных и газовых скважин. Техническим результатом является устранение необходимости проведения двух измерений распределений температуры вдоль оси скважины при закачке и отборе флюида для исследования технического состояния скважин.

Изобретение относится к нефтегазовой промышленности, а именно к устройствам для измерения температуры бурового раствора в процессе бурения. Техническим результатом является повышение надежности устройства и усовершенствование его конструкции. Устройство содержит механическую колебательную систему с укрепленными на ней постоянными магнитами и преобразователь механических колебаний в электрические. Механическая колебательная система выполнена в виде цилиндрической биметаллической спирали, один конец которой жестко закреплен, а второй - свободен, а преобразователь механических колебаний в электрические выполнен в виде системы взаимодействующих электромагнитных полей постоянных магнитов, жестко закрепленных на цилиндрической биметаллической спирали, и катушек привода и съема колебаний, обеспечивающих поперечные колебания цилиндрической биметаллической спирали. 2 ил.

Изобретение относится к геофизическим исследованиям скважин и может найти применение для определения тепловых свойств пластов горных пород, окружающих скважины. Техническим результатом является возможность одновременного получения информации о свойствах относительно толстого (около 1 м) слоя пород вокруг скважины и информации о теплопроводности пород для всего цементируемого интервала глубин. Согласно способу в скважину опускают обсадную колонну с прикрепленными на ее наружную поверхность датчиками температуры и закачивают цемент в кольцевой зазор между обсадной колонной и стенками скважины. В процессе закачки и затвердевания цемента осуществляют измерения температуры и определяют теплопроводность окружающих скважину горных пород по измеренной зависимости температуры от времени. 2 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано на нефтяных месторождениях для измерения пластового давления для контроля и управления процессом добычи нефти. Техническим результатом является уменьшение времени простоя скважин при исследовании, повышение точности и надежности определения результатов пластового давления и упрощение его реализации при выводе скважины на режим после глушения. Способ заключается в определении пластового давления в нефтяной скважине, оборудованной погружным электронасосом. Причем при расчете используют точку начала притока жидкости из пласта к скважине по заранее известной, однородной по плотности, жидкости глушения, при выводе скважины на режим после глушения по математической формуле. 2 ил.

Изобретение относится к области нефтегазодобывающей промышленности и предназначено для решения задач по восстановлению коллекторских свойств прискважинной зоны продуктивных пластов добывающих нефтегазовых скважин и вовлечению в разработку трудноизвлекаемых и нерентабельных запасов углеводородов, а также может быть использовано для декольматажа фильтров и прифильтровых зон гидрогеологических скважин. Способ обработки прискважинной зоны продуктивного пласта, включающий спуск в скважину на колонне труб установленные последовательно снизу вверх гидроимпульсное устройство и струйный насос. Подают жидкостную среду в гидроимпульсное устройство и воздействуют этой средой на прискважинную зону продуктивного пласта с одновременной откачкой с помощью струйного насоса жидкостной среды вместе с кольматирующими частицами на поверхность. Дополнительно на колонне насосно-компрессорных труб перед гидроимпульсным устройством установлен глубинный манометр. Причем в качестве гидроимпульсного устройства используют ротационный гидравлический вибратор для создания гидромониторного и импульсно-кавитационного истечения вдоль интервала перфорации. Воздействие на структуры пласта с флюидом осуществляют путем возбуждения резонансных колебаний столба жидкости в скважине за счет совпадения частоты пульсаций ротационного гидравлического вибратора и собственной резонансной частоты обсадной колонны с флюидом, находящейся ниже ротационного гидравлического вибратора и являющейся резонатором типа «органная труба». Требуемую частоту колебаний f, Гц, определяют по приведенному математическому выражению. Техническим результатом является повышение эффективности проводимых исследований и обработки прискважинной зоны пласта с совмещением воздействий гидромониторным эффектом на перфорационные отверстия или фильтры эксплуатационной колонны и импульсно-кавитационным истечением на структуру пласта с флюидом с контролем параметров обработки. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Группа изобретений относится к способам и средствам, обеспечивающим измерение параметров продуктивных слоев, и может быть применена для одновременно-раздельной эксплуатации многопластовой скважины. Установка состоит из хвостовика с заглушкой, перепускных клапанов, пакера, разъединителя-соединителя, клямсошламоуловителя, электрического клапана с запорным механизмом, снабженного датчиком давления, погружного электродвигателя (ПЭД), питающегося электрическим током через кабель, блока погружной телеметрии, электрической цепью связанного через обмотки ПЭД и кабель со станцией управления и блоком приема и обработки информации. Выше электроприводного насоса расположены сбивной и обратный клапаны. Установка содержит узел, исключающий влияние ПЭД на линию питания электрического кабеля, замера и передачи информации. Технический результат заключается в повышении эффективности замеров параметров пластов при исследовании скважины, эффективности управления электрическим клапаном, оптимизации добычи в режиме реального времени. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Группа изобретений относится к нефтедобывающей промышленности и может быть применена для одновременно-раздельной закачки в два пласта. Установка состоит из спущенной в скважину на колонне труб компоновки подземного оборудования, включающей воронку-центратор, нижний пакер, переводник-центратор, устройство распределения закачки, верхний пакер, удлинитель. Устройство распределения закачки состоит из корпусной и извлекаемой частей, снабжено верхним автономным манометром, средним автономным манометром и нижним автономным манометром. Верхний и нижний штуцеры установлены в извлекаемую часть УРЗ с возможностью извлечения обоих штуцеров за одну спуско-подъемную операцию. Технический результат заключается в обеспечении возможности получения информации о величине давления закачки до и после каждого штуцера в течение продолжительного периода времени, получении достоверных данных по режиму закачки, а также повышении надежности технологии. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к оборудованию для интеллектуальной газовой и газоконденсатной скважины, используемому в районах Крайнего Севера. Техническим результатом является повышение эксплуатационных качеств, увеличение надежности эксплуатации за счет обеспечения возможности постоянного мониторинга температуры и давления внутри скважины. Предложена интеллектуальная газовая и газоконденсатная скважина, состоящая из колонны насосно-компрессорных труб и подземного оборудования, размещенного на колонне насосно-компрессорных труб, выполненного из отдельных функциональных модулей, таких как модуль призабойный, модуль соединения трубной полости с затрубной подпакерной зоной, модуль, разделяющий затрубное пространство, модуль защитный, модуль компенсационный, модуль организации движения жидкости в затрубном и трубном пространстве в надпакерной зоне, модуль приустьевой, каждый из которых включает функциональное оборудование по принадлежности, такое как воронку, подпакерный циркуляционный клапан, пакер, скважинную камеру, тепловой компенсатор, надпакерный циркуляционный клапан, клапан-отсекатель устьевой соответственно, и содержит вспомогательное оборудование. При этом подземное оборудование дополнительно содержит функциональный модуль, такой как измерительный модуль, размещенный между модулем организации движения жидкости в затрубном и трубном пространстве в надпакерной зоне и модулем приустьевым. Причем измерительный модуль содержит в качестве функционального оборудования оптический датчик измерения температуры и давления, установленный в держателе и снабженный погружным оптоволоконным кабелем, закрепленным бандажными лентами на колонне насосно-компрессорных труб и на ее муфтах, выполненных с протекторами. Оптоволоконный кабель соединен посредством герметичной муфты, выполненной с уплотнительным элементом и расположенной в месте прохождения фонтанной арматуры, с устьевым оптоволоконным кабелем, который имеет возможность взаимодействия с оптоэлектронным блоком, который в свою очередь имеет возможность взаимодействия посредством беспроводной связи с автоматическим рабочим местом оператора. При этом погружной оптоволоконный кабель расположен внутри герметичной нержавеющей трубки, которая защищена оплеткой, а оптоэлектронный блок наземной системы установлен в защитный корпус, оборудованный системами отопления и кондиционирования и автономными источниками питания. 2 н.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области исследования нефтяных и газовых скважин и предназначено для корректировки результатов измерений давления в высокопродуктивных скважинах, проведенных во время испытания скважины. Техническим результатом является повышение точности определения давления в скважине. Способ включает измерение давления в скважине во время всего исследования скважины, измерение температуры по меньшей мере в одной точке скважины во время всего исследования скважины, определение нестационарных профилей температуры вдоль ствола скважины во время всего исследования скважины, расчет изменения плотности скважинного флюида и изменения длины НКТ в остановленной скважине и корректировку результатов измерения давления в скважине на основе рассчитанных изменений плотности скважинного флюида и длины НКТ. 4 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к технологии управления давлением в стволе скважины. Техническим результатом является возможность обеспечить давление в стволе скважины в любое время. Способ управления давлением в стволе скважины на основе теории управления с прогнозирующими моделями и теории систем относится к технологиям управления давлением в стволе скважины. Настоящий способ включает в себя: определение давления в забое скважины, давления на стояке, давления в обсадной колонне, расхода закачивания и выходного расхода в ходе процесса строительства скважины, и определение наличия перелива или утечки. Кроме того, при отсутствии перелива или утечки тонкую регулировку давления в обсадной колонне у устья скважины в соответствии с небольшими флуктуациями давления в забое скважины, давления на стояке или давления в обсадной колонне с тем, чтобы обеспечить установленное значение для давления в забое скважины, давления на стояке или давления в вертикальной обсадной колонне. Также, при наличии перелива или утечки использование динамической модели однофазного или многофазного потока в стволе скважины для имитации и вычисления местоположения перелива или утечки и времени начала перелива или утечки. Дополнительно, данный способ включает в себя: прогнозирования на будущий период времени изменения давления в стволе скважины в процессе бурения скважины и использование алгоритма оптимизации для вычисления параметра управления, обеспечивающего минимальное отклонение действительного давления в стволе скважины от заданного значения для будущего периода времени. Также повторение процесса оптимизации для следующего временного периода после выбора и установки первого параметра управления. Настоящий способ позволяет обеспечить управление давлением в стволе скважины в допустимом согласно проектным требованиям диапазоне флуктуаций, реализуя таким образом высокоточное управление давлением. 6 з.п. ф-лы, 4 ил.

Группа изобретений относится к области исследования нефтяных и газовых скважин и может быть применена в системе каротажа проведения геофизических исследований в зоне скважины ниже работающего погружного насоса (ЭЦН). Устройство содержит погружной электроцентробежный насос и закрепленные на нем децентратор и насадку с проточными каналами для протока жидкости, кабель, верхний и нижний соединительные элементы с пружинными защелками, имеющие контакты с кабелем, а также автосцеп с механизмом захвата. Причем спускаемый автосцеп обеспечивает соединение или разъединение верхнего и нижнего соединительных элементов. Также предложен способ проведения каротажа в зоне под погружным электроцентробежным насосом, который содержит установку в скважине погружного электроцентробежного насоса в компоновке с насадкой с проточными каналами для протока жидкости, децентратором, верхним и нижним соединительными элементами в положении механического и электрического контакта, кабелем, автосцепом, утяжелителем и скважинным каротажным устройством на кабеле ниже погружного электроцентробежного насоса; приведение в рабочий режим погружного электроцентробежного насоса; разъединение верхнего и нижнего соединительных элементов повторной однократной нагрузкой механизма захвата автосцепа; подъем кабеля вместе со скважинным каротажным устройством, сопровождаемый измерениями с помощью скважинного каротажного устройства в зоне скважины под погружным электроцентробежным насосом. Технический результат заключается в повышении надежности работы погружного насосного агрегата и возможности проводить периодический мониторинг работающей скважины без остановки насоса. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 3 ил.
Наверх