Раздающая камера



Раздающая камера

 


Владельцы патента RU 2535462:

Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (RU)
Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный научный центр Российской Федерации-Физико-энергетический институт имени А.И. Лейпунского" (RU)

Изобретение относится к теплотехнике. Раздающая камера (6) ограничена снаружи корпусом и днищем (3) и соединяет между собой центральный подводящий канал (9) и два боковых отводящих канала (1) через зазоры между днищем (3) и торцевыми частями внутренних стенок (2). Корпус образован двумя наружными стенками (5). В каждом боковом отводящем канале (1) параллельно стенкам корпуса с зазором по отношению друг другу установлена система пластин (7), образующих каналы (4) для прохода рабочей среды. Центральный подводящий канал (9) отделен от боковых отводящих каналов (1) внутренними стенками (2), ориентированными вдоль стенок корпуса. Наружные (5) и внутренние (5) стенки, днище (3) и система пластин (7) выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин. Коэффициент пористости системы пластин (7) соответствует диапазону от 0,3 до 0,8. Для раздающей камеры (6) даны соотношения, учитывающие взаимосвязи: во-первых, высоты раздающей камеры (6) и ширины центрального подводящего канала (9); во-вторых, высоты входа в раздающую камеру (6) и ширины центрального подводящего канала (9); в-третьих, высоты раздающей камеры (6), высоты входа в нее и ширины центрального подводящего канала (9); в-четвертых, полуширины нижней части корпуса, ширины центрального подводящего канала (9), высоты раздающей камеры (6) и высоты входа в нее и ширины наружной части центрального подводящего канала (9); в-пятых, полушириной нижней части корпуса и высотой входа в раздающую камеру (6); в-шестых, полуширины нижней части корпуса, ширины центрального подводящего канала и (9) и высоты входа в раздающую камеру (6). Дано соотношение по выбору размеров проточной части раздающей камеры (6), учитывающее средние скорости рабочей среды в канале (4) системы пластин (7) и в каналах (4) системы пластин (7), полуширину верхней части корпуса, ширину наружной части центрального подводящего канала (9), текущую полуширину системы пластин (7), три эмпирические коэффициента и ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды. Технический результат - расширение функциональных возможностей устройства при обеспечении заданной гидродинамической неравномерности на выходе из раздающей камеры (6) и упрощение ее конструкции. 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к гидродинамике и может быть использовано в раздающих коллекторных системах устройств.

Известна раздающая камера, содержащая корпус и днище, центральную подводящую трубу, ступень на корпусе, трубную доску и дросселирующую решетку перед ней, установленные в кольцевом канале, образованном подводящей трубой и корпусом [Митенков Ф.М., Головко В.Ф., Ушаков П.А. и др. Проектирование теплообменных аппаратов АЭС. Под общей ред. Ф.М. Митенкова. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - С.55-58].

Недостатком известного устройства является то, что в его проточной части используют дополнительный конструктивный элемент - дросселирующую решетку, которая усложняет конструкцию проточной части устройства и не позволяет в полной мере обеспечить необходимое распределение скорости (расхода) на выходе из раздающей камеры.

Известна раздающая камера, содержащая корпус и днище, центральную подводящую трубу, ступень на корпусе, трубную доску и систему направляющих устройств, установленную в раздающей камере [Митенков Ф.М., Головко В.Ф., Ушаков П.А. и др. Проектирование теплообменных аппаратов АЭС. Под общей ред. Ф.М. Митенкова. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - С.55-58].

Недостатком известного устройства является то, что в его проточной части используют дополнительный конструктивный элемент - систему направляющих устройств, которая усложняет конструкцию проточной части устройства и не позволяет в полной мере обеспечить необходимое распределение скорости (расхода) на выходе из раздающей камеры.

Задачей изобретения является устранение указанных недостатков, а именно обеспечение необходимого распределения скорости рабочей среды на выходе из раздающей камеры без использования дополнительных конструктивных элементов.

Указанные технические решения не имеют непосредственного отношения к заявленному техническому решению, так как они представляют собой цилиндрические системы, а заявленное техническое решение - плоскую систему.

Для исключения указанных недостатков в раздающей камере, ограниченной снаружи корпусом и днищем, предлагается:

- центральный подводящий канал и два боковых отводящих канала соединить между собой через зазоры между днищем и торцевыми частями внутренних стенок;

- корпус образовать двумя наружными стенками;

- в каждом боковом отводящем канале параллельно стенкам корпуса с зазором по отношению друг другу установить систему пластин, образующую каналы для прохода рабочей среды;

- центральный подводящий канал отделить от боковых отводящих каналов внутренними стенками, ориентированными вдоль стенок корпуса;

- наружные и внутренние стенки, днище и систему пластин выполнить из установленных вертикально плоских пластин;

- коэффициент пористости системы пластин обеспечить в диапазоне от 0,3 до 0,8;

- соотношения размеров раздающей камеры обеспечить с учетом взаимосвязей: во-первых, высоты раздающей камеры и ширины центрального подводящего канала; во-вторых, высоты входа в нее и ширины центрального подводящего канала; в-третьих, высоты раздающей камеры, высоты входа в нее и ширины центрального подводящего канала; в-четвертых, полуширины нижней части корпуса, ширины центрального подводящего канала, высоты раздающей камеры и высоты входа в нее и ширины наружной части центрального подводящего канала; в-пятых, расстояния от днища до ступени на корпусе соответственно с высотой раздающей камеры и с шириной центрального подводящего канала, полушириной нижней части корпуса и высотой входа в раздающую камеру и, в-шестых, полуширины нижней части корпуса, ширины центрального подводящего канала и высоты входа в раздающую камеру;

- размеры проточной части раздающей камеры связать с ее гидродинамическими характеристиками соотношением, учитывающим средние скорости рабочей среды в канале системы пластин и в каналах системы пластин, полуширину верхней части корпуса, ширину наружной части центрального подводящего канала, текущую полуширину системы пластин, три эмпирические коэффициента и ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды.

В частных случаях выполнения раздающей камеры предлагается следующее:

Во-первых, при одном сочетании высоты раздающей камеры, расстояния от днища до ступени на корпусе и полуширины верхней и нижней частей корпуса в соотношении, определяющем взаимосвязь размеров проточной части раздающей камеры и ее гидродинамическими характеристиками, ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды рассчитывать по соотношению, учитывающему полуширину нижней и верхней частей корпуса, ширину центрального подводящего канала, высоту раздающей камеры и высоту входа в нее.

Во-вторых, при другом сочетании высоты раздающей камеры, расстояния от днища до ступени на корпусе и полуширины верхней и нижней частей корпуса в соотношении, определяющем взаимосвязь размеров проточной части раздающей камеры и ее гидродинамическими характеристиками, ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды рассчитывать по соотношению, учитывающему высоту раздающей камеры и высоту входа в нее, расстояние от днища до ступени на корпусе, полуширину нижней части корпуса и ширину центрального подводящего канала.

В-третьих, при двух сочетаниях высоты раздающей камеры и высоты входа в нее, ширины центрального подводящего канала и полуширины нижней части корпуса в соотношении, определяющем взаимосвязь размеров проточной части раздающей камеры и ее гидродинамическими характеристиками, использовать по три постоянных эмпирических коэффициента.

В-четвертых, при третьем сочетании высоты раздающей камеры и высоты входа в нее, ширины центрального подводящего канала и полуширины нижней части корпуса в соотношении, определяющем взаимосвязь размеров проточной части раздающей камеры с ее гидродинамическими характеристиками, использовать два постоянных эмпирических коэффициента и эмпирический коэффициент, зависящий от текущей полуширины системы пластин, ширины наружной части центрального подводящего канала и полуширины верхней части корпуса.

Вид сверху на один из вариантов исполнения раздающей камеры представлен на фигуре, на которой приняты следующие обозначения: 1 - боковой отводящий канал; 2 - внутренняя стенка; 3 - днище; 4 - канал системы пластин; 5 - наружная стенка; 6 - раздающая камера; 7 - система пластин; 8 - ступень; 9 - центральный подводящий канал.

Сущность предложенного технического решения состоит в следующем.

Раздающая камера 6 ограничена снаружи корпусом и днищем 3 и соединяет между собой центральный подводящий канал 9 и два боковых отводящих канала 1 через зазоры между днищем 3 и торцевыми частями внутренних стенок 2.

Корпус образован двумя наружными стенками 5.

В каждом боковом отводящем канале 1 параллельно стенкам корпуса с зазором по отношению друг другу установлена система пластин 7, образующая каналы 4 для прохода рабочей среды через систему пластин 7.

Центральный подводящий канал 9 отделен от боковых отводящих каналов 1 внутренними стенками 2, ориентированными вдоль стенок корпуса.

Наружные 5 и внутренние 2 стенки, днище 3 и система пластин 7 установлены вертикально и выполнены из плоских пластин.

Коэффициент пористости системы пластин соответствует диапазону от 0,3 до 0,8.

Соотношения размеров раздающей камеры 6 соответствуют условиям:

0,41 H / l 0 1,3, ( 1 )

0,41 h / l 0 0,5, ( 2 )

0 ( H h ) / l 0 0,8, ( 3 )

0,07 l 0 + 0,87 l 1 0,36 h 0,21 H 0,5 L 0 0, ( 4 )

0,18 l 1 0,09 l 0 + 0,45 h h 0 H , ( 5 )

0,82 l 1 1,15 h 0,41 l 0 0, ( 6 )

где H - высота раздающей камеры 6, м; l0 - ширина центрального подводящего канала 9, м; h - высота входа в раздающую камеру 6, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м; L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала 9, м; h0 - расстояние от днища 3 до ступени 8 на корпусе, м.

Размеры проточной части раздающей камеры 6 связаны с ее гидродинамическими характеристиками следующим соотношением

u u ¯ 1 1,58 + 0,67 u ˜ M exp { b 1 [ l b ( l 0,5 L 0 ) ( L 2 0,5 L 0 ) 1 ] } + [ 1,58 ( 1,06 u ˜ M 1 ) ] 1 1 1 + + A = 0 , ( 7 )

где u - средняя скорость рабочей среды в канале 4 системы пластин 7, м/с; u ¯ - средняя скорость рабочей среды в каналах 4 системы пластин 7, м/с; u ˜ M = 0,20 L 1 ( l 2 0,5 L 0 ) + 0,88 - максимальная относительная средняя скорость рабочей среды в каналах 4 системы пластин 7 в целом; L - ширина падающей на систему пластин 7 струи рабочей среды, м; l2 - полуширина верхней части корпуса, м; L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала 9, м; b1 - эмпирический коэффициент; lb - эмпирический коэффициент; l - текущая полуширина системы пластин, м; А - эмпирический коэффициент.

Для частных случаев исполнения раздающей камеры 6 характерно следующее.

Во-первых, при соотношении размеров проточной части раздающей камеры 6, отвечающем условию

0,21 ( H h 0 ) l 2 l 1 0, ( 8 )

где Н - высота раздающей камеры 6, м; h0 - расстояние от днища 3 до ступени 8 на корпусе, м; l2 - полуширина верхней части корпуса, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м

ширину падающей на систему пластин 7 струи рабочей среды определяют по соотношению:

L = l 2 0,07 l 0 0,87 l 1 + 0,36 h + 0,21 H , ( 9 )

где L - ширина падающей на систему пластин 7 струи рабочей среды, м; l2 - полуширина верхней части корпуса, м; l0 - ширина центрального подводящего канала 9,м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м; h - высота входа в раздающую камеру 6, м; Н - высота раздающей камеры 6,м.

Во-вторых, при соотношении размеров проточной части раздающей камеры, отвечающем условию

0,21 ( H h 0 ) l 2 l 1 0, ( 10 )

где Н - высота раздающей камеры 6, м; h0 - расстояние от днища 3 до ступени 8 на корпусе, м; l2 - полуширина верхней части корпуса, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м,

ширину падающей на систему пластин 7 струи рабочей среды определяют по соотношению:

L = 0,42 H 0,21 h 0 + 0,13 l 1 0,07 l 0 + 0,36 h , ( 11 )

где L - ширина падающей на систему пластин 7 струи рабочей среды, м; Н - высота раздающей камеры 6, м; h0 - расстояние от днища 3 до ступени 8 на корпусе, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м; l0 - ширина центрального подводящего канала 9, м, и h - высота входа в раздающую камеру 6, м.

В-третьих, в раздающих камерах 6 с соотношениями размеров, отвечающими условиям

( H 0,18 l 1 + 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 1 0,09 l 0 + 0,45 h ) 1 1,4, ( 12 )

( H 0,18 l 1 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 1 + 0,09 l 0 + 0,45 h ) 1 6, ( 13 )

где Н - высота раздающей камеры 6, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м; l0 - ширина центрального подводящего канала 9, м и h - высота входа в раздающую камеру 6, м,

эмпирические коэффициенты в соотношении (7) равны

b1=4,4; lb=0,87 и А=0,

где b1 - эмпирический коэффициент; lb - эмпирический коэффициент; А - эмпирический коэффициент.

В-четвертых, в раздающей камере 6 с соотношением размеров проточной части, отвечающим условию

0,6 ( H 0,18 l 1 + 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 0 0,09 l 1 + 0,45 h ) 1 1,4, ( 14 )

где где Н - высота раздающей камеры 6, м; l1 - полуширина нижней части корпуса, м; l0 - ширина центрального подводящего канала 9, м, и h - высота входа в раздающую камеру 6, м,

эмпирические коэффициенты в соотношении (7) равны

b1=9; lb=0,72 и A = exp 75 { 0,87 [ ( l 0,5 L 0 ) ( l 2 0,5 L 0 ) 1 ] } 0,08 1 ,

где b1 - эмпирический коэффициент; lb - эмпирический коэффициент; А - эмпирический коэффициент; l - текущая полуширина системы пластин 7; L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала 9, м, и l2 - полуширина верхней части корпуса, м.

Использованные в соотношениях (1÷14) обозначения конструктивных элементов раздающей камеры 6 представлены на фигуре.

Соотношения по определению гидродинамических неравномерностей на выходе из осесимметричной раздающей камеры 6 разработаны с учетом закона сохранения массы в предположении о постоянстве теплофизических свойств рабочей среды и струйном характере ее течения.

При выводе расчетных соотношений приняты следующие предположения.

При движении плоских полузатопленных струй вдоль части днища 3, расположенной после участка их стабилизации, и вдоль корпуса происходит увеличение площади их поперечного сечения, сопровождающееся уменьшением скорости рабочей среды в ней. Плоские полузатопленные струи в районе ступени 8 на корпусе преобразуются в соответствующие свободные полузатопленные струи.

Угол одностороннего расширения затопленных и полузатопленных струй составляет 12°.

Соотношение (4) соответствует условию попадания внутренней боковой поверхности струй на систему пластин 7, соотношение (5) определяет взаимное положение системы пластин 7, ступени 8 на корпусе и места формирования в результате поворота полузатопленной струи на нижней части корпуса, а соотношение (6) соответствует - условию движения плоской полузатопленной струи вдоль средней части днища 3.

Течение рабочей среды в проточной части раздающей камеры 6 осуществляется следующим образом.

Вышедшая из центрального подводящего канала 9 во входную часть раздающей камеры 6 струя рабочей среды в результате поворота на днище 3 делится во входной части раздающей камеры 6 на две части. Каждая из образовавшихся частей рабочей среды после участков стабилизации преобразуется в плоские полузатопленные струи, движущиеся от центра днища 3 на его периферию. В зазоре между торцевыми частями внутренних стенок 2 и днищем 3 происходит дросселирование потока. Плоские полузатопленные струи изменяют направление движения в нижней части корпуса и после прохождения ступени 8 на нем преобразуются в плоские затопленные струи. При попадании струй на систему пластин 7 одна часть потока рабочей среды входит в каналы 4 системы пластин 7, расположенные в месте встречи струи, другая часть потока растекается вдоль системы пластин 7 с изменением расхода по пути. Затем рабочая среда проходит каналы 4 системы пластин 7 и выходит в соответствующие боковые отводящие каналы 1.

Пример конкретного выполнения раздающей камеры

Раздающая камера 2 имеет следующие соотношения размеров: (Н-h)/l0=0,75; h/l0=0,41; H/l0=1,16; L0/l0=1,03; l1/l0=l,38; l2/l0=1,42; L0/l0=1,03 и h0/l0=0,94. В каждой из двух частей системы пластин 7 по 6 каналов 4 и 6 пластин. Коэффициент пористости системы пластин 7 (ε) равен 0,5. При этом число Рейнольдса в центральном подводящем канале 1 (Re) равно 3,7·104. В результате сопоставления результатов расчета по соотношению (7) с опытными данными, полученными для указанной конструкции раздающей камеры 6, показано, что отличие относительной скорости u u ¯ 1 в соответствующих каналах 4 системы пластин 7 не превышает ±15%.

Технический результат состоит в расширении функциональных возможностей устройства при обеспечении заданной гидродинамической неравномерности на выходе из раздающей камеры 6 и упрощении ее конструкции.

1. Раздающая камера ограничена снаружи корпусом и днищем и соединяет между собой центральный подводящий канал и два боковых отводящих канала через зазоры между днищем и торцевыми частями внутренних стенок, корпус образован двумя наружными стенками, в каждом боковом отводящем канале параллельно стенкам корпуса с зазором по отношению друг другу установлена система пластин, образующая каналы для прохода рабочей среды, центральный подводящий канал отделен от боковых отводящих каналов внутренними стенками, ориентированными вдоль стенок корпуса, наружные и внутренние стенки, днище и система пластин выполнены из установленных вертикально плоских пластин, коэффициент пористости системы пластин соответствует диапазону от 0,3 до 0,8, соотношения размеров раздающей камеры соответствуют условиям:
0,41 H / l 0 1,3, ( 1 )
0,41 h / l 0 0,5, ( 2 )
0 ( H h ) / l 0 0,8, ( 3 )
0,07 l 0 + 0,87 l 1 0,36 h 0,21 H 0,5 L 0 0, ( 4 )
0,18 l 1 0,09 l 0 + 0,45 h h 0 H , ( 5 )
0,82 l 1 1,15 h 0,41 l 0 0, ( 6 )
где
H - высота раздающей камеры, м;
l0 - ширина центрального подводящего канала, м;
h - высота входа в раздающую камеру, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м;
L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала, м;
h0 - расстояние от днища до ступени на корпусе, м;
а размеры проточной части раздающей камеры связаны с ее гидродинамическими характеристиками следующим соотношением
u u ¯ 1 1,58 + 0,67 u ˜ M exp { b 1 [ l b ( l 0,5 L 0 ) ( L 2 0,5 L 0 ) 1 ] } + [ 1,58 ( 1,06 u ˜ M 1 ) ] 1 1 1 + + A = 0 , ( 7 )
где
u - средняя скорость рабочей среды в канале системы пластин, м/с;
u ¯ - средняя скорость рабочей среды в каналах системы пластин, м/с;
u ˜ M = 0,20 L 1 ( l 2 0,5 L 0 ) + 0,88 - максимальная относительная средняя скорость рабочей среды в каналах системы пластин в целом, м/с;
L - ширина падающей на систему пластин струи рабочей среды, м;
l2 - полуширина верхней части корпуса, м;
L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала, м;
b1 - эмпирический коэффициент;
lb - эмпирический коэффициент;
l - текущая полуширина системы пластин, м;
А - эмпирический коэффициент.

2. Раздающая камера по п.1, отличающаяся тем, что при соотношении размеров проточной части раздающей камеры
0,21 ( H h 0 ) l 2 l 1 0, ( 8 )
где
Н - высота раздающей камеры, м;
h0 - расстояние от днища до ступени на корпусе, м;
l2 - полуширина верхней части корпуса, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м,
ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды определяют по соотношению:
L = l 2 0,07 l 0 0,87 l 1 + 0,36 h + 0,21 H , ( 9 )
где
L - ширина падающей на систему пластин струи рабочей среды, м;
l2 - полуширина верхней части корпуса, м;
l0 - ширина центрального подводящего канала, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м;
h - высота входа в раздающую камеру, м;
Н - высота раздающей камеры, м.

3. Раздающая камера по п.1, отличающаяся тем, что при соотношении размеров проточной части раздающей камеры, отвечающем условию
0,21 ( H h 0 ) l 2 l 1 0, ( 10 )
где
Н - высота раздающей камеры, м;
h0 - расстояние от днища до ступени на корпусе, м;
l2 - полуширина верхней части корпуса, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м,
ширину падающей на систему пластин струи рабочей среды определяют по соотношению:
L = 0,42 H 0,21 h 0 + 0,13 l 1 0,07 l 0 + 0,36 h , ( 11 )
где
L - ширина падающей на систему пластин струи рабочей среды, м;
Н - высота раздающей камеры, м;
h0 - расстояние от днища до ступени на корпусе, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м;
l0 - ширина центрального подводящего канала, м;
h - высота входа в раздающую камеру, м.

4. Раздающая камера по п.1, отличающаяся тем, что при соотношениях размеров проточной части раздающей камеры, отвечающих условиям
( H 0,18 l 1 + 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 1 0,09 l 0 + 0,45 h ) 1 1,4, ( 12 )
( H 0,18 l 1 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 1 + 0,09 l 0 + 0,45 h ) 1 6, ( 13 )
где
H - высота раздающей камеры, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м;
l0 - ширина центрального подводящего канала, м;
h - высота входа в раздающую камеру, м,
эмпирические коэффициенты в соотношении (7) равны
b1=4,4; lb=0,87 и А=0,
где
b1 - эмпирический коэффициент;
lb - эмпирический коэффициент;
А - эмпирический коэффициент.

5. Раздающая камера по п.1, отличающаяся тем, что при соотношении размеров проточной части раздающей камеры, отвечающем условию
0,6 ( H 0,18 l 1 + 0,09 l 0 0,45 h ) ( 0,18 l 0 0,09 l 1 + 0,45 h ) 1 1,4, ( 14 )
где
Н - высота раздающей камеры, м;
l1 - полуширина нижней части корпуса, м;
h - высота входа в раздающую камеру, м;
l0 - ширина центрального подводящего канала, м,
эмпирические коэффициенты в соотношении (7) равны
b1=9; lb=0,72 и A = exp 75 { 0,87 [ ( l 0,5 L 0 ) ( l 2 0,5 L 0 ) 1 ] } 0,08 1 ,
где
b1 - эмпирический коэффициент;
lb - эмпирический коэффициент;
А - эмпирический коэффициент;
l - текущая полуширина системы пластин;
L0 - ширина наружной части центрального подводящего канала, м;
l2 - полуширина верхней части корпуса, м.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к одноходовым кожухотрубчатым теплообменным аппаратам и может быть использовано в химической, нефтегазовой и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к теплотехнике. Раздающая камера (6) ограничена снаружи корпусом и днищем (3) и соединяет между собой центральный подводящий канал (9) и два боковых отводящих канала (1) через зазоры между днищем (3) и торцевыми частями внутренних стенок (2).

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в энергетике, нефтехимической и других отраслях промышленности, в частности в процессах, протекающих с большими тепловыми эффектами.

Изобретение относится к теплотехнике и может использоваться в теплообменниках, содержащих торцевые структуры. .

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано при изготовлении теплообменников. .

Изобретение относится к системе охлаждения рабочей машины. .

Изобретение относится к области энергомашиностроения и может быть использовано при изготовлении прямоугольных камер секций аппаратов воздушного охлаждения. .

Изобретение относится к теплотехнике, в частности к пластинчатым теплообменникам. .

Изобретение относится к энергетике и может использоваться в теплообменниках для высокотемпературного ядерного реактора. .

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в теплообменных аппаратах для охлаждения выхлопных газов. .

Настоящее изобретение относится к теплообменнику для охлаждения горячих газов посредством охлаждающей текучей среды, причем указанный теплообменник содержит: по меньшей мере, одну вертикально ориентированную емкость, содержащую ванну охлаждающей текучей среды и имеющую пространство для сбора паровой фазы, генерированной над указанной ванной охлаждающей текучей среды, один вертикальный трубчатый элемент, вставленный внутрь указанной емкости, открытый на концах и коаксиальный с указанной емкостью, один спиральный канал, который оборачивается вокруг оси емкости, вставленный в указанный коаксиальный трубчатый элемент, один выпуск для паровой фазы, генерированной в верхней части указанной емкости, причем, по меньшей мере, одна транспортная линия вставлена в нижнюю часть вертикальной емкости, открыта с двух концов, из которых один соединен с вертикальной емкостью и другой является свободным и находится снаружи указанной емкости, причем указанная транспортная линия является трубчатой и выступает вбок снаружи указанного теплообменника, содержит, по меньшей мере, один центральный внутренний канал, который находится в сообщении по текучей среде со спиральным каналом и проходит вертикально вдоль трубчатого элемента, вставленного в вертикальную емкость, при этом канал имеет наружную рубашку, в которой циркулирует охлаждающая текучая среда. Технический результат - повышение безопасности и работоспособности теплообменной системы. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 1 ил.
Наверх