Способ деасфальтизации нефтяных остатков


 


Владельцы патента RU 2537405:

Курочкин Андрей Владиславович (RU)

Изобретение относится к способам сольвентной деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности для получения деасфальтизата и асфальта. Изобретение касается способа деасфальтизации нефтяных остатков, включающего экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора, регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении, а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором. Из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем, из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем, а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации. Технический результат - уменьшение количества паров растворителя среднего давления, исключение образования паров растворителя низкого давления, снижение расхода электроэнергии на циркуляцию растворителя и тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов, предотвращение образования водных стоков и исключение печного нагрева асфальтового раствора. 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к способам сольвентной деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности для получения деасфалыизата и асфальта.

Известен и широко используется способ деасфальтизации нефтяных остатков легкими углеводородными растворителями, например пропаном [Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газа. Под ред. Б.И. Бондаренко.-М.: РГУ, 2003 г., с.101], который включает экстракцию нефтяных остатков пропаном с получением деасфальтизатного и битумного (асфальтового) раствора, регенерацию пропана из деасфальтизатного раствора путем многоступенчатого испарения пропана при пониженном давлении и отпариванием остаточного пропана с помощью водяного пара, регенерацию пропана из асфальтового раствора, предварительно нагретого в печи огневого нагрева путем однократного испарения при пониженном давлении и отпаривания остаточного пропана с помощью водяного пара с получением паров пропана высокого, среднего и низкого давления. Пары пропана низкого давления сжимают компрессором, смешивают с парами пропана среднего и высокого давления, охлаждают, конденсируют, подают на экстракцию (рециркулируют).

Недостатком известного способа являются высокие энергозатраты из-за необходимости полного испарения растворителя при его регенерации, а также большой расход охлаждающей воды на охлаждение и конденсацию паров растворителя, а также топлива на нагрев асфальтового раствора.

Наиболее близок по технической сущности к заявляемому изобретению и принят в качестве прототипа способ деасфальтизации нефтяных остатков [патент RU 2232792, МПК C10G 21/28, опубл. 20.07.2004 г.], который предусматривает экстракцию нефтяных остатков легким углеводородным растворителем с получением деасфальтизатного и асфальтового растворов, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, предварительно нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую гравитационную сепарацию в условиях, сверхкритических по отношению к растворителю (сверхкритическую сепарацию), с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из последней паров растворителя при среднем давлении и отпаривание водяным паром паров растворителя при низком давлении, а также регенерацию растворителя из асфальтового раствора, предварительно нагретого в рекуперационном теплообменнике и в печи огневого нагрева, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении и отпаривание водяным паром паров растворителя при низком давлении, при этом осуществляют двухступенчатое сжатие паров растворителя низкого давления, предварительно охлажденных водой в конденсаторе смешения, с помощью струйных компрессоров, использующих в качестве рабочего тела на первой ступени пары растворителя среднего давления, а на второй ступени - регенерированный растворитель, с получением паров растворителя среднего давления, которые затем охлаждают, конденсируют и подают на экстракцию (рециркулируют).

Основным недостатком известного способа являются получение большого количества паров растворителя среднего и низкого давления при регенерации растворителя из деасфальтизатного и асфальтового растворов, что требует больших энергозатрат на сжатие паров растворителя, их последующую конденсацию и рециркуляцию. Кроме того, для отпаривания паров растворителя низкого давления используют водяной пар, а для их охлаждения используют смешение с водой, что приводит к образованию водных стоков. Печной нагрев асфальтового раствора приводит к разложению сернистых соединений и к накоплению в растворителе коррозионно-активного сероводорода.

Задачей изобретения является уменьшение количества паров растворителя среднего давления, исключение образования паров растворителя среднего и низкого давления, снижение расхода электроэнергии на циркуляцию растворителя и тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов, предотвращение образования водных стоков и исключение печного нагрева асфальтового раствора.

При реализации изобретения в качестве технического результата достигается:

- уменьшение количества паров растворителя среднего и исключение образования паров растворителя низкого давления за счет отгонки основного количества паров растворителя при высоком давлении,

- снижение расхода электроэнергии на циркуляцию растворителя за счет уменьшения количества паров растворителя среднего давления и исключения образования паров низкого давления,

- снижение расхода тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов за счет рекуперации тепла асфальта и деасфальтизата,

- предотвращение образования водных стоков за счет исключения использования воды и водяного пара,

- исключение печного нагрева асфальтового раствора за счет его нагрева асфальтом и теплоносителем.

Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе деасфальтизации нефтяных остатков, предусматривающем

экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора,

регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении,

регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении,

а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором, особенность заключается в том, что

из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором,

при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем,

из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем,

при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем,

а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации.

Целесообразно компрессат, полученный при сжатии паров растворителя среднего давления, подвергать обессериванию, например путем экстракции сероводорода водным раствором этаноламина, с получением обессеренного растворителя, а нефтяной остаток подавать в среднюю зону питания экстрактора после смешения с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, а другую часть указанной смеси подавать в нижнюю зону питания экстрактора и при этом нагревать верхнюю часть экстрактора. Температура нагрева зависит от состава растворителя и характеристик сырья и находится в интервале 80-120°C.

Целесообразно также разделять асфальтовый раствор на циркулирующую часть и балансовую часть, которую направляют на нагрев и отгонку растворителя, а циркулирующую часть смешивают с обессеренным растворителем и по меньшей мере часть полученной смеси смешивают с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой в нижнюю зону питания экстрактора, а другую часть полученной смеси подают непосредственно в кубовую часть экстрактора. Соотношение балансовой и циркулирующей части асфальтового раствора зависит от количества смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой на очистку от сероводорода, которое определяется скоростью накопления сероводорода в растворителе и находится в интервале 1:0,1÷1,0.

Предварительная отгонка паров растворителя из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции и их смешение с деасфальтизатным раствором позволяет регенерировать основное количество растворителя из асфальтового раствора при высоком давлении и рециркулировать его без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, а также снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя.

Отгонка паров растворителя из асфальтового раствора в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем позволяет осуществлять отгонку при высокой температуре, а также рекуперировать тепло асфальта, за счет чего снизить расход тепла, а также исключить печной нагрев асфальтового раствора, уменьшить разложение сернистых соединений асфальта, замедлить накопление сероводорода в растворителе и снизить его коррозионную активность.

Предварительная отгонка паров растворителя из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации и их смешение с регенерированным растворителем позволяет регенерировать основное количество растворителя из деасфальтизатной фазы при высоком давлении и рециркулировать его без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, а также снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя.

Отгонка паров растворителя из деасфальтизатной фазы в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем позволяет осуществлять отгонку при высокой температуре, а также рекуперировать тепло деасфальтизата, за счет чего снизить расход тепла.

Использование в качестве рабочего тела струйного компрессора части охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, позволяет направить компрессат на обессеривание без применения компрессорного или насосного оборудования, за счет чего снизить расход электроэнергии.

Давление однократного испарения устанавливают в зависимости от заданного расхода растворителя на обессеривание таким, чтобы давление компрессата позволило осуществить его полную конденсацию при использовании доступного хладоагента (например, 1,5-2,0 МПа при использовании пропана в качестве растворителя, 1,0-1,2 при использовании бутана и т.п.) и последующее обессеривание в жидкой фазе.

Подача нефтяного остатка в среднюю часть экстрактора после смешения с частью растворителя, подача растворителя в нижнюю часть экстрактора после смешения со смесью циркулирующей части асфальтового раствора и обессеренного растворителя и нагрев верхней части экстрактора обеспечивают снижение кратности циркуляции растворителя и уменьшение затрат электроэнергии на его циркуляцию.

Исключение использования воды и водяного пара позволяет предотвратить образование водных стоков, а обессеривание компрессата позволяет снизить коррозионную активность растворителя.

Предлагаемый способ осуществляют следующим образом (см. чертеж). Циркулирующую часть смеси (I) регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, разделяют на два потока. Первый поток (II) смешивают с гудроном (III) и направляют в зону питания, расположенную в средней части экстрактора 1 (например, насадочного типа), в нижнюю зону питания которого подают второй поток (IV) смеси (I), предварительно смешанный со смесью (V) циркулирующей части асфальтового раствора (VI) и обессеренного растворителя (VII). При этом по меньшей мере часть смеси (V) может направляться непосредственно в кубовую часть экстрактора 1 (показано пунктиром).

С низа экстрактора 1 выводят асфальтовый раствор (VIII), который разделяют на балансовую часть (IX) и циркулирующую часть (VI), последнюю смешивают в струйном насосе 2 с обессеренным растворителем (VII) с получением смеси (V). Балансовую часть асфальтового раствора (IX) нагревают в рекуперационном теплообменнике 3 и направляют в верхнюю зону питания пленочной отгонной колонны 4 с внутренними тепломассообменными блоками 5 и 6, например, радиально-спирального типа, имеющими внутреннее пространство для прохода теплоносителя и наружное пространство, в котором осуществляется тепло- и массообмен, и расположенными в верхней и средней части колонны 4, соответственно. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 5 подают нагретый асфальт (X), который после охлаждения выводят (XI) из его верхней части. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 6 подают теплоноситель (XII), который после охлаждения выводят из его верхней части. В колонне 4, в условиях противоточного нагрева асфальтового раствора (VII) асфальтом (X) и теплоносителем (XII), при давлении экстракции отгоняют пары растворителя (XIII) и выводят их с верха колонны 4. С низа колонны 4 выводят нагретый асфальтовый раствор (XIV), который подвергают однократному испарению при среднем давлении в сепараторе 7 с получением паров растворителя среднего давления (XV) и нагретого асфальта (X).

С верха экстрактора 1 выводят деасфальтизатный раствор (XVI), который смешивают с парами растворителя, отогнанными при давлении экстракции (XIII), а полученную смесь (XVII) бустерным насосом 8 подают последовательно в рекуперационный теплообменник 9 и теплообменник 10, где нагревают теплоносителем (XII) и подают в сепаратор 11, где при давлении и температуре сверхкритической сепарации разделяют на регенерированный растворитель (XVII) и деасфальтизатную фазу (XVIII), выводимые из верхней и нижней частей сепаратора 11, соответственно. Деасфальтизатную фазу (XVIII) направляют в верхнюю зону питания пленочной отгонной колонны 12 с внутренними тепломассообменными блоками 13 и 14, например, радиально-спирального типа, имеющими внутреннее пространство для прохода теплоносителя и наружное пространство, в котором осуществляется тепло- и массообмен, и расположенными в верхней и средней части колонны 12, соответственно. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 13 подают нагретый деасфальтизат (XIX), который после охлаждения выводят (XX) из его верхней части. В нижнюю часть внутреннего пространства тепломассообменного блока 14 подают теплоноситель (XII), который после охлаждения выводят из его верхней части. В колонне 12, в условиях противоточного нагрева деасфальтизатной фазы (XVIII) деасфальтизатом (XIX) и теплоносителем (XII), при давлении сверхкритической сепарации отгоняют пары растворителя (XXI) и выводят их с верха колонны 12. С низа колонны 4 выводят нагретую деасфальтизатную фазу (XXII), которую подвергают однократному испарению при среднем давлении в сепараторе 15 с получением паров растворителя среднего давления (XXIII) и нагретого деасфальтизата (XIX).

Регенерированный растворитель (XVII) и пары растворителя (XXI), отогнанные при давлении сверхкритической сепарации, смешивают, а полученную смесь (XXIV) последовательно охлаждают в рекуперационных теплообменниках 9 и 3, холодильнике 16 и разделяют на две части - циркулирующую (I) и балансовую (XXV), которую подают в качестве рабочего тела в струйный компрессор 17, в котором сжимают смесь (XXVI) паров растворителя среднего давления (XV) и (XXIII). Полученный компрессат (XXVII) очищают от сероводорода на блоке 18, обессеренный растворитель насосом 19 подают в струйный насос 2.

Работоспособность предлагаемого способа иллюстрируется следующим примером. 30 т/ч гудрона с коксуемостью 14% смешивают с 40 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя и подают при 90°C в среднюю часть экстрактора, нижнюю зону питания которого при 80°C подают 40 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя, смешанного с 10 т/час обессеренного растворителя и 24 т/час циркулирующей части асфальтового раствора.

С верха экстрактора при температуре 100°C и давлении 4,0 МПа (давление экстракции) выводят 95,8 т/час деасфальтизатного раствора, а с низа при температуре 80°C выводят 24,2 т/час балансовой части асфальтового раствора, нагревают в рекуперационном теплообменнике смесью регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, и далее в пленочной отгонной колонне за счет противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем при 4,0 МПа и 250°C отгоняют 7,1 т/час паров растворителя высокого давления. Полученный остаток дросселируют и при 1,0 МПа подвергают однократному испарению с получением 0,5 т/час паров растворителя среднего давления и 18,4 т/час асфальта.

Деасфальтизатный раствор смешивают с 7,1 т/час паров растворителя высокого давления, при 4,5 МПа нагревают до 160°C (условия сверхкритической сепарации) сначала смесью регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, а затем теплоносителем, и в сверхкритических условиях сепарируют с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, из которой в пленочной отгонной колонне за счет противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем при 4,5 МПа и 250°C отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем с получением 88,6 т/час смеси, направляемой в рекуперационный теплообменник, и 14,3 т/час остатка, который при 1,0 МПа подвергают однократному испарению с получением 0,6 т/час паров растворителя среднего давления и 13,7 т/час деасфальтизата.

Охлажденную до 80°C в рекуперационных теплообменниках и холодильнике смесь регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации, разделяют на 80 т/час циркулирующего пропан-бутанового растворителя и 8,6 т/час балансового пропан-бутанового растворителя. Последний используют в качестве рабочего тела в струйном компрессоре для сжатия до 1,5 МПа 1,1 т/час суммарных паров растворителя среднего давления, полученный компрессат в количестве 9,7 т/час направляют на очистку от сероводорода. После обессеривания и добавления 0,3 т/час свежего пропан-бутанового растворителя полученные 10 т/час обессеренного растворителя направляют на смешение с циркулирующей частью асфальтового раствора.

Пары растворителя низкого давления не образовывались, количество паров растворителя среднего давления составило 1,1 т/час, расчетный расход электроэнергии на циркуляцию составил 0,69 кВтч/т сырья (без учета к.п.д. насоса и привода), а расход тепла для нагрева теплоносителя - 540 МДж/т сырья.

Согласно прототипу в аналогичных условиях количество паров растворителя низкого давления составило 1,97 т/час, а количество паров растворителя среднего давления составило 15,81 т/час, при этом для сжатия паров растворителя низкого давления потребовалось дросселирование паров растворителя среднего давления и дросселирование 104 т/час регенерированного растворителя. Расчетный расход электроэнергии на циркуляцию растворителя составил 3,55 кВтч/т сырья, а расход тепла - 840 МДж/т сырья.

Таким образом предлагаемый способ позволяет уменьшить количество паров растворителя среднего давления и исключить образование паров растворителя низкого давления, снизить расход электроэнергии на циркуляцию растворителя и тепла на нагрев асфальтового и деасфальтизатного растворов, предотвратить образование водных стоков и исключить печной нагрев асфальтового раствора. Изобретение может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

1. Способ деасфальтизации нефтяных остатков, включающий экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного раствора, регенерацию растворителя из асфальтового раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике, включающую однократное испарение паров растворителя при среднем давлении, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора, нагретого в рекуперационном теплообменнике и нагревателе, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы, однократное испарение из нее паров растворителя при среднем давлении, а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления струйным компрессором, отличающийся тем, что из нагретого асфальтового раствора при давлении экстракции предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с деасфальтизатным раствором, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева асфальтом и теплоносителем, из деасфальтизатной фазы при давлении сверхкритической сепарации предварительно отгоняют пары растворителя, которые смешивают с регенерированным растворителем, при этом отгонку осуществляют в условиях противоточного нагрева деасфальтизатом и теплоносителем, а в качестве рабочего тела струйного компрессора при сжатии смеси паров растворителя среднего давления используют часть охлажденной смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической сепарации.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что компрессат, полученный при сжатии паров растворителя среднего давления, подвергают обессериванию с получением обессеренного растворителя.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нефтяной остаток подают в среднюю зону питания экстрактора после смешения с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, при этом другую часть указанной смеси подают в нижнюю зону питания экстрактора.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что асфальтовый раствор разделяют на циркулирующую часть и балансовую часть, которую направляют на нагрев и отгонку растворителя, а циркулирующую часть смешивают с обессеренным растворителем, при этом по меньшей мере часть полученной смеси смешивают с частью смеси регенерированного растворителя и паров растворителя, отогнанных при давлении сверхкритической экстракции, подаваемой в нижнюю зону питания экстрактора, а другую часть полученной смеси подают непосредственно в кубовую часть экстрактора.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что верхнюю часть экстрактора нагревают.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способам деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности для получения деасфальтизата и асфальта.

Изобретение относится к сольвентной деасфальтизации нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа, включающего экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем с получением асфальтового и деасфальтизатного растворов, регенерацию растворителя из нагретого асфальтового раствора, включающую отгонку паров растворителя среднего давления однократным испарением с получением асфальта, регенерацию растворителя из нагретого деасфальтизатного раствора, включающую сверхкритическую сепарацию с получением регенерированного растворителя и деасфальтизатной фазы и отгонку паров растворителя среднего давления однократным испарением с получением деасфальтизата, а также сжатие смеси паров растворителя среднего давления.

Изобретение относится к области переработки углеводородного сырья путем деасфальтизации. .
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано при переработке нефти. .

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано при деасфальтизации нефтяных остатков легкими углеводородными растворителями.

Изобретение относится к способу для экономичной переработки остаточных продуктов перегонки тяжелых сырых нефтей, включающему стадии: а) подачи сырья - остатка после перегонки нефти при атмосферном давлении или в вакууме, причем 30-100% указанного сырья кипит выше 524°С, в устройство для деасфальтизации растворителями SDA, с получением потока асфальтенов и потока деасфальтизата DAO; b) переработки указанного потока асфальтенов, по меньшей мере, в одном реакторе с псевдоожиженным слоем в присутствии катализатора, где реактор эксплуатируют при общем давлении от 10,335 до 20,670 кПа, температуре 399-454°С, удельном часовом расходе жидкости от 0,1 до 1,0 ч-1 и скорости замены катализатора от 0,285 до 2,85 кг/м3 или где реактор или реакторы эксплуатируют при общем давлении от 3445 до 20,670 кПа, температуре 388-438°С, удельном часовом расходе жидкости от 0,2 до 1,5 ч-1 и скорости замены катализатора от 0,142 до 1,42 кг/м3 ; и с) переработки указанного потока деасфальтизата, по меньшей мере, в одном реакторе с псевдоожиженным слоем в присутствии катализатора, в котором на стадиях а - с общая конверсия остатка достигает более 65%.

Изобретение относится к способам деасфальтизации гудронов (тяжелых нефтяных остатков вакуумной перегонки мазутов) пропаном для получения компонентов остаточных базовых масел и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к нефтепереработке, в частности к способам деасфальтизации нефтяных остатков углеводородными растворителями, нацеленным на получение сырья для вторичной переработки процессами каталитического крекинга и коксования.

Изобретение относится к непрерывной проточной системе, в которой ископаемое топливо, водную текучую среду, гидроперекись и поверхностно-активное вещество подают в виде многофазной водно-органической реакционной среды в камеру для обработки ультразвуком, в которой на смесь воздействуют ультразвуком, а реакционной смеси, выходящей из камеры, дают возможность отстояться с получением раздельных водной и органической фаз.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа двухколонной пропановой деасфальтизации нефтяных остатков в двух последовательно соединенных экстракторах, по которому сырье смешивают с жидким пропаном, смесь охлаждают и вводят в первый экстрактор для разделения на раствор деасфальтизата I и асфальтовую фазу. Сырье смешивают с частью пропана, с вводом охлажденной смеси выше нижнего ввода оставшегося количества пропана, раствор деасфальтизата I без нагрева наверху первого экстрактора направляют вниз второго экстрактора, в котором за счет повышения температуры верха разделяют на рисайкл и раствор деасфальтизата II, с регенерацией из него пропана путем постепенного нагрева и снижения давления в испарителях пропана до давления в системе конденсации пропана, с дополнительным нагревом раствора деасфальтизата II из последнего испарителя пропана до 240-250°C, с возвратом рисайкла насосом наверх первого экстрактора, с подачей полученных продуктов в отпарные колонны, работающие без подачи в них водяного пара. Технический результат - улучшение качества деасфальтизата и асфальта, снижение энергозатрат. 1 з.п. ф-лы, 1 пр.
Изобретение относится к способу десульфуризации нефтяного масла, включающему стадию разбавления нефтяного масла-сырья подходящим органическим растворителем перед проведением реакции десульфуризации. Органический растворитель выбран из алканов, алкенов, циклических алкенов и алкинов. Концентрация растворителя в смеси из нефтяного масла-сырья и растворителя находится в диапазоне 0,1-70%. Проведение реакции смеси нефтяное масло-растворитель с натрием при температуре в диапазоне 240-350°C и давлении в диапазоне 0-500 фунт/кв. дюйм (0-3,45 МПа) в течение 15 минут-4 часов при перемешивании, чтобы получить конечную смесь, содержащую обессеренное нефтяное масло. Технический результат - снижение содержания асфальтена в нефтяном масле, улучшение вязкости обессеренного нефтяного масла, снижение содержания остаточного натрия. 9 з.п. ф-лы, 4 табл., 3 пр.

Изобретение относится к области переработки углеводородного сырья путем деасфальтизации, в частности к получению асфальтенов, обладающих свойствами полупроводников. Изобретение касается способа получения асфальтенов путем деасфальтизации углеводородного сырья, включающего обработку сырья растворителем с последующим отделением раствора деасфальтизата от асфальтенсодержащих веществ, ступенчатое фракционирование, при этом в качестве сырья используют тяжелые нефтяные остатки, которые предварительно подвергаются окислению воздухом при температуре 245-255°С с получением окисленного битума, обладающего структурой типа "гель", причем продолжительность окисления определяется для каждого вида тяжелых нефтяных остатков по достижению верхней точки перегиба графика зависимости температуры размягчения окисленного битума от продолжительности окисления. Технический результат - улучшение электронных характеристик асфальтенов. 2 ил., 1 пр.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье подвергается удалению загрязнений с получением остатка и масла, очищенного от загрязнений, b) масло, очищенное от загрязнений, вводится в часть для гироконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с кипящим слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, c) выходящий поток, полученный на стадии b), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем газойль, d) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в другой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, и e) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки. Изобретение также относится к установке для обработки сланцевого масла вышеуказанным способом. Изобретение способствует максимизации выхода топливной базы. 2 н. и 23 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл., 1 пр.
Наверх