Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой



Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой
Способ согласования четырехпроводной несимметричной линии электропередачи с электрической нагрузкой

 

H02J13/00 - Схемы устройств для обеспечения дистанционной индикации режимов работы сети, например одновременная регистрация (индикация) включения или отключения каждого автоматического выключателя сети; схемы устройств для обеспечения дистанционного управления средствами коммутации в сетях распределения электрической энергии, например включение или выключение тока потребителям энергии с помощью импульсных кодовых сигналов, передаваемых по сети

Владельцы патента RU 2537852:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Братский государственный университет" (RU)

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при передаче электрической энергии потребителю с помощью несимметричной однородной линии электропередачи четырехпроводного исполнения входящей в состав несимметричной электроэнергетической системы. Согласование четырехпроводной линии электропередачи с электрической нагрузкой достигается в результате выполнения определенных условий, заключающихся в сопоставлении действительного и эталонного сопротивлений нагрузки, напряжений в конце линии или токов, поступающих в нагрузку. В результате обработки исходных данных в процессоре формируются управляющие сигналы для корректирующих органов, в качестве которых могут быть использованы устройства РПН силовых трансформаторов, реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи, трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания и нагрузки) обобщенная нагрузка, имеющая в своем составе понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом или треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом. Технический результат - уменьшение потерь энергии и степени искажения кривых напряжения и тока. 6 ил.

 

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при проектировании, монтаже, наладке и эксплуатации четырехпроводных линий электропередачи (ЛЭП), при передаче электрической энергии по проводам ЛЭП от источника питания к потребителю.

Передача электрической энергии по протяженным ЛЭП, а также электрическая энергии повышенной частоты по сравнительно непротяженным ЛЭП обеспечивается: по одно- и двухпроводным ЛЭП одной парой волн электромагнитного поля (падающей и отраженной); по трехпроводным - тремя парами; по четырехпроводной - четырьмя и т.д. [1, 2].

В результате согласования ЛЭП с электрической нагрузкой пропускная способность линий электропередачи повышается из-за исключения отраженной волны электромагнитного поля. Кроме того, уменьшается степень искажения кривых напряжения и тока, увеличивается надежность функционирования электрического оборудования, нормализуется работа релейной защиты, автоматики и связи, улучшается экологическая обстановка в районе эксплуатации ЛЭП и в месте, где расположен источник питания электрической энергии.

Известно условие согласованного режима работы однопроводной ЛЭП [2], обусловленное дифференциальным уравнением второго порядка [2-6], на основании которого работает устройство [патент RU 2390924], где реализовано согласование однопроводной протяженной высоковольтной ЛЭП. Однако четырехпроводная ЛЭП, описываемая математической моделью, полученной на основании решения характеристического уравнения восьмого порядка, не может быть согласована одним лишь условием согласованного режима [2] из-за специфичности распространения напряжений и токов по четырехпроводной ЛЭП [1].

Известны способы согласования линий связи с нагрузкой [7, патент RU 2381627]. Однако применяемые здесь технические элементы, такие как дифференциальный усилитель, дифференциальные резисторы, не предназначены для работы на высоком напряжении, к примеру 1 кВ, а это значит, что специфика реализации способов [7, патент RU 2381627] достаточно своеобразна и неприменима в протяженных линиях электропередачи высокого напряжения.

Задача изобретения - формирование способа согласования однородной несимметричной четырехпроводной ЛЭП с электрической нагрузкой.

Технический результат заключается в обеспечении условий согласования однородной несимметричной четырехпроводной высоковольтной линии электропередачи с электрической нагрузкой, выполнение которых повлечет за собой уменьшение потерь электрической энергии, повышение пропускной способности линии, уменьшение степени искажения кривых напряжения и тока.

Технический результат достигается тем, что способ согласования несимметричной однородной четырехпроводной линии электропередачи, входящей в состав несимметричной электроэнергетической системы с электрической нагрузкой, заключающийся в том, что исходная информация о напряжениях, токах и их частоте в линии через устройства сопряжения поступают в процессор, отличающийся тем, что в процессоре проверяются условия согласования четырехпроводной линии электропередачи с электрической нагрузкой для каждого провода линии в результате сравнения действительного (присутствующего в реальном времени на объекте) и эталонного (определенного при помощи специализированной программы) значений сопротивлений нагрузки, напряжений в конце линии или токов, поступающих в нагрузку, и формируются управляющие сигналы для корректирующих органов, в качестве которых могут быть использованы устройства РПН силовых трансформаторов с симметрирующими устройствами, реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи, трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания и нагрузки) обобщенная нагрузка, имеющая в своем составе понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом.

Корректирующие органы, в качестве которых могут быть использованы устройства РПН силовых трансформаторов с симметрирующими устройствами, используются без симметрирующих устройств.

Обобщенная нагрузка, которая может иметь в своем составе понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом имеет понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом.

На рисунках показаны:

1 - корректирующий орган (К01), такой как РПН трансформатора;

2 - трансформатор (Т1), с симметрирующим устройством, питающий несимметричную однородную ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения (источник питания);

3 - устройства сопряжения ( i = 1 n Д 1 ), каковыми являются датчики напряжения и тока, спектроанализаторы, частотомеры, установленные в начале ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше;

4 - аналого-цифровой преобразователь (АЦП);

5 - процессор (П);

6 - цифроаналоговый преобразователь (ЦАП);

7 - показывающий или самопишущий прибор (РО);

8 - несимметричная однородная ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

9 - понижающий трансформатор (Т2(4)), с симметрирующим устройством, схема соединения первичной/вторичной обмотки: звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

10 - устройства сопряжения ( i = 1 n Д 2 ), каковыми являются датчики напряжения и тока, спектроанализаторы, частотомеры, установленные на вторичной стороне понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5), 31 (Т7) - блоки понижающих трансформаторов, напряжением 220 В/12 В;

12 - корректирующий орган (К02), такой как РПН понижающего трансформатора напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3), 33 (VD4) - блоки преобразователей, фаза А;

14 - корректирующий орган (КОн.), трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания) обобщенная нагрузка;

15 - обобщенная электрическая нагрузка (ZНАГР.);

16 - корректирующий орган (КО3), такой как реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи;

17 - действительное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

18 - эталонное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

19 - действительные амплитудные значения напряжения нагрузки ( U ˙ Н . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

20 - действительные амплитудные значения тока нагрузки ( I ˙ 2 . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

21 - специализированная программа для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии в однородной несимметричной линии электропередачи четырехпроводного исполнения (FOUR-WIRE v LOO (1)), для формирования нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)), у которого схема соединения первичной/вторичной обмотки: звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

22 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 Н . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

23 - эталонные величины напряжений ( U ˙ В О Л Н . А ), понижающего трансформатора 9 (Т2(4));

24 - логический блок (А1);

29 - понижающий трансформатор (Т6(3)), схема соединения первичной и вторичной обмотки: звезда/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

30 - устройства сопряжения ( i = 1 n Д 3 ), каковыми являются датчики напряжения и тока, спектроанализаторы, частотомеры, установленные на вторичной стороне понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), схема соединения которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом;

32 - корректирующий орган (К04), такой как РПН понижающего трансформатора, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

34 - обобщенная электрическая нагрузка ( Z _ Н ), корректирующего органа 14 (КОн.);

35 - корректирующий орган (КО5), такой как реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи;

36 - устройства сопряжения ( i = 1 n Д 4 ), каковыми являются датчики напряжения и тока, спектроанализаторы, частотомеры, установленные в конце четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) до точки подключения корректирующего органа 14 (КОн.);

37 - логический блок (А2), корректирующего органа 14 (КОн.);

38 - действительные амплитудные значения тока нагрузки, помноженные на коэффициент состояния режима ( I ˙ A .2 = I ˙ 2 . A .1 K u z ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

39 - действительные амплитудные значения тока нагрузки ( I ˙ 2 . A .1 ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

40 - действительные амплитудные значения напряжения нагрузки ( U ˙ Н . А .1 )>понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

41 - коэффициент состояния режима ((Kuz=1) или (Kuz=0)), равен единице в случае реализации заданной величины тока и напряжения четырехпроводной нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)), питаемой от несимметричной однородной четырехпроводной линии 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) (рис.1), в противном случае 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)) имеет значение нуля;

42 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 А . Н = I ˙ 2 A . Н .1 K u z ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), помноженные на коэффициент состояния режима 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0));

43 - эталонные величины напряжений ( U ˙ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н .1 K u z ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), помноженные на коэффициент состояния режима 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0));

44 - амплитудные действительные значения напряжения ( U ˙ А Н ), которые в дальнейшем поступают на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО);

45 - амплитудные действительные значения тока четырехпроводной нагрузки ( I ˙ A 2 ), которые в дальнейшем поступают на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО);

46 - эталонное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

47 - действительные амплитудные значения напряжения нагрузки ( U ˙ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u z ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), помноженные на коэффициент состояния режима;

48 - действительное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

49 - определение разницы по напряжению ( Δ U ˙ = U ˙ Н . А U ˙ В О Л Н . А );

50 - определение разницы по сопротивлению ( Δ Z _ = Z _ Н . А Z _ В О Л Н . А );

51 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 А . Н .1 ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

52 - эталонные величины напряжений ( U ˙ А . В О Л Н .1 ), понижающего трансформатора 29 (Т6(3));

53 - специализированная программа (FOUR-WIRE v. 1.00 (2)) для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии согласованной однородной несимметричной линии электропередачи четырехпроводного исполнения 8 (ЛЭП 3 5кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

54 - трансформатор (Т1(8)) без симметрирующего устройства, питающий ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

55 - понижающий трансформатор (Т2(9)) без симметрирующего устройства, схема соединения первичной/вторичной обмотки: звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

56 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔUO), определенная при помощи работы блока 10 ( i = 1 n Д 2 );

57 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔUP), определенная при помощи работы блока 30 ( i = 1 n Д 3 );

58 - действительное значение частоты (f), токов и напряжений, определенных при помощи 10 ( i = 1 n Д 2 ); 3 ( i = 1 n Д 1 ); 36 ( i = 1 n Д 4 ) и 30 ( i = 1 n Д 3 );

59 - понижающий трансформатор (Т8(3)) схема соединения первичной и вторичной обмотки: треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ.

Суть предлагаемой разработки заключается в реализации при помощи технических средств условий согласования четырехпроводной несимметричной однородной высоковольтной линии электропередачи с электрической нагрузкой [8], в формировании алгоритма обеспечения и стабилизации согласованного режима работы протяженной четырехпроводной ЛЭП.

Пусть будет необходимо выполнить согласование фазы (линейного провода) А с электрической нагрузкой. Для фаз (линейных проводов) В и С алгоритм согласования с электрической нагрузкой будет аналогичным, кроме величин обрабатываемых фазных напряжений, токов, сопротивлений, а также срабатывающих корректирующих органов.

На (рис.1) показан алгоритм обеспечения и стабилизации согласования четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП с электрической нагрузкой. Здесь в качестве объекта согласования использована несимметричная однородная ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная). Кроме того, реализовано использование следующего электротехнического оборудования: трансформатора 2 (Т1) - трансформатора с симметрирующим устройством [9], питающего ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная); трансформатора с симметрирующим устройством 9 (Т2(4)) и трансформатора 11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5) - это две различные группы понижающих трансформаторов, имеющих отличные друг от друга номинальные характеристики; блоков преобразователей 13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3) - преобразователи тока и напряжения компьютеров, фаза А, представляющих в данном случае обобщенную четырехпроводную электрическую нагрузку 15 ( Z _ Н А Г Р . ). Блоки 9 (Т2(4)), 11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5), 13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3) и 15 ( Z _ Н А Г Р . ) образуют часть общего блока, полное сопротивление которого в случае реализации заданной величины тока и напряжения четырехпроводной нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) питаемой от несимметричной однородной четырехпроводной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) определяется величиной 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) (рис.2), а в иных случаях - 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ), (рис.2). В данном случае полное сопротивление 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) является эталонной величиной, к которой должно стремиться действительное значение 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ). По достижении эталонной величины 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) начинает работать следующая часть алгоритма.

Как уже было сказано блоки 9 (Т2(4)), 11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5), 13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3) и 15 ( Z _ Н А Г Р . ) образуют лишь часть общего блока, здесь трансформатор 9 (Т2(4)) имеет схему соединения звезда с выведенным нейтральным проводом для первичной и вторичной обмоток, другую часть общего блока образуют: трансформатор 29 (Т6(3)) по схеме соединения звезда/звезда с выведенным нулевым проводом, блок понижающих трансформаторов 31 (Т7), напряжением 220 В/12 В, блок преобразователей 33 (VD4) - преобразователи тока и напряжения компьютеров, фаза А, представляющих в данном случае обобщенную электрическую нагрузку 34 (Z Н). Блоки 29 (Т6(3)), 31 (Т7), 33 (VD4) и 34 (Z Н) образуют часть общего блока, полное сопротивление которого позволит реализовать согласование несимметричной однородной четырехпроводной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная).

Сопротивление согласованной однородной несимметричной четырехпроводной ЛЭП 35 кВ или меньше 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) определяется величинами 46 ( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ) и 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ), а в иных случаях соответственно - 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) и 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ). В данном случае полные сопротивления 46( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ) и 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) являются эталонными величинами, к которым должны стремиться соответственно действительные значения 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) и 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ), в процессе исполнения предлагаемого алгоритма.

Основным блоком работы алгоритма способа согласования четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) с электрической нагрузкой является процессор 5 (П) (рис.1), где выполняется анализ сведений: о состоянии обобщенного сопротивления нагрузки 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ) или 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) (рис.2) понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1); о состоянии обобщенного сопротивления нагрузки 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) или 46 ( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ) понижающего трансформатора 29 (Т6(3)). Эти сведения в процессор 5 (П) поступают от устройств сопряжения, каковыми являются датчики тока, напряжения и частоты 3 ( i = 1 n Д 1 ); 10 ( i = 1 n Д 2 ); 30 ( i = 1 n Д 3 ) и 36 ( i = 1 n Д 4 ), где анализируемые характеристики электрической энергии доводятся до величин, воспринимаемых компьютерной техникой. Датчики 3 ( i = 1 n Д 1 ) устанавливаются и используются для сбора сведений о напряжениях и токах в начале исследуемой протяженной четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) с последующей передачей информации на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО). Датчики 10 ( i = 1 n Д 2 ) устанавливаются и используются для сбора сведений о напряжениях и токах, поступающих на вторичную сторону понижающего трансформатора 9 (Т2(4)), схема соединения которого звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ. Датчики блока 30 ( i = 1 n Д 3 ) устанавливаются и используются для сбора сведений о напряжениях и токах, поступающих на вторичную сторону понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), схема соединения которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10кВ/0,4кВ, или поступающих на корректирующий орган 14 (КОн.). Датчики 36 ( i = 1 n Д 4 ) устанавливаются в конце линии электропередачи 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) и перед точкой подключения корректирующего органа 14 (КОн.) (подключение блока 8 (ЛЭП 35кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) к блоку трансформатора 29 (Т6(3)), схема соединения которого - звезда/звезда с выведенным нулевым проводом) с последующей передачей информации на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО).

В качестве датчиков 3 ( i = 1 n Д 1 ); 10 ( i = 1 n Д 2 ); 30 ( i = 1 n Д 3 ) и 36 ( i = 1 n Д 4 ) могут быть использованы трансформаторы напряжения и тока, спектроанализаторы, частотомеры, а также делители напряжения и шунты переменного тока.

Аналого-цифровой преобразователь 4 (АЦП) (рис.1) позволяет сформированные в датчиках 3 ( i = 1 n Д 1 ); 10 ( i = 1 n Д 2 ); 30 ( i = 1 n Д 3 ) и 36 ( i = 1 n Д 4 ) аналоговые сигналы преобразовать в дискретные. Цифроаналоговый преобразователь 6 (ЦАП) позволяет сформированные в виде дискретных сигналов в процессоре 5 (П) команды корректирующим органам 1 (KО1), 12 (КО2), 14 (КОн.), 16 (КО3), 32 (КО4), 35 (КО5) преобразовать в аналоговые. В данном случае в качестве корректирующих органов 1 (KО1), 12 (КО2) и 32 (КО4) использованы устройства РПН силовых трансформаторов, в качестве блока корректирующего органа 14 (КОн.) выступает трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания), обобщенная нагрузка питаемая от понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), схема соединения первичной и вторичной обмотки которого звезда/звезда с выведенным нулевым проводом, а в качестве корректирующего органа 16 (КО3) и 35 (КО5) - выступают реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи, позволяющие изменять величину действительного полного сопротивления обобщенной нагрузки 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ); 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) путем воздействия на технологический процесс и доводить его до эталонного значения сопротивления 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ); 46 ( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ), на (рис.1) эти воздействия изменяют обобщенную электрическую нагрузку 15 (ZНАГР.); 34 (Z Н). Результаты действия описываемого алгоритма выводятся на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО).

Схема алгоритма работы процессора 5 (П) представлена на (рис.2). Она достаточно проста: из 4 (АЦП) в процессор 5 (П) поступают амплитудные значения тока 20 ( I ˙ 2 . А ), напряжения 19 ( U ˙ Н . А )и значение их частоты 58 (f) нагрузки от устройств сопряжения блока 10 ( i = 1 n Д 2 ) (рис.1) и (рис.2), затем определяется величина 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ). Определенные таким образом величины 20 ( I ˙ 2 . А ), 19 ( U ˙ Н . А ), 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ) подаются в следующий блок 24 (А1).

Блок 21 (FOUR-WIRE v. 1.00 (1)) на (рис.2) иллюстрирует использование в предлагаемом способе согласования несимметричной однородной четырехпроводной ЛЭП с электрической нагрузкой специализированной программы для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии в несимметричной однородной линии электропередачи четырехпроводного исполнения [10], которая входит в состав несимметричной электроэнергетической системы. На основании определенной частоты 58 (f), при помощи программы определяются действующие значения комплексных величин токов и напряжений, постоянные распространения волн электромагнитного поля по проводам ЛЭП, величины собственных и взаимных волновых сопротивлений. В блоках 22 ( I ˙ 2 Н . А ) и 23 ( U ˙ В О Л Н . А ) формируются величины токов и напряжений, необходимые для питания понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1) схема соединения первичной/вторичной обмотки: звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ, находящимся в конце четырехпроводного однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), после точки подключения корректирующего органа 14 (КОн.) и после точки подключения блока 29 (Т6(3)). Эти токи и напряжения определяются следующим образом [8]:

1 случай (для первой постоянной распространения, первая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где КТР - коэффициент трансформации понижающих трансформаторов 9 (Т2(4)) и 29 (Т6(3)); U ˙ А γ 1 ( 3 ) , U ˙ В γ 1 ( 3 ) , U ˙ С γ 1 ( 3 ) - фазные напряжения на клеммах источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от первой пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам:

( U ˙ А γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с А 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с А 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с А 1 Z _ с А N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с А N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с В 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с В 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с В 1 Z _ с В N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с В N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с С 1 Z _ с С А С 1 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с С 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с С 1 Z _ с С N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с С N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

U ˙ А .1 ( 3 ) , U ˙ В .1 ( 3 ) , U ˙ С .1 ( 3 ) - комплексные значения действующих величин фазных напряжений источника питания четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП, В; U ˙ А . В О Л Н , U ˙ В . В О Л Н , U ˙ С . В О Л Н - эталонные комплексные значения действующих величин фазных напряжений на вторичной стороне понижающего трансформатора 29 (Т6(3)) (рис.1), В; U ˙ В О Л Н . А , U ˙ В О Л Н . В , U ˙ В О Л Н . С - эталонные фазные напряжения на вторичной стороне понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1); γ1 - постоянная распространения первой пары волн электромагнитного поля; l - длина ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), км; I ˙ A γ 1 ( 3 ) , I ˙ В γ 1 ( 3 ) , I ˙ С γ 1 ( 3 ) - токи, передаваемые от источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от первой пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

I ˙ А γ 1 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с А N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . А ) + ( I ˙ 2 А . Н )

или

( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . А ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с А N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н ;

I ˙ В γ 1 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с В N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . В ) + ( I ˙ 2 В . Н )

или

( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l ) K Т Р ) I ˙ 2 Н . В ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с В N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н ;

I ˙ С γ 1 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с С N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . С ) + ( I ˙ 2 С . Н )

или

( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . С ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с С N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н ; U ˙ N .1 ( 3 ) - комплексное значение действующей величины фазного напряжения нейтрали источника питания четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП, В; I ˙ А .1 ( 3 ) , I ˙ В .1 ( 3 ) , I ˙ С .1 ( 3 ) , I ˙ N .1 ( 3 ) - токи от источника питания четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП, А; I ˙ 2 Н . А , I ˙ 2 Н . В , I ˙ 2 Н . С - эталонные токи электрической нагрузки трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1), схема соединения которого звезда с выведенным нейтральным проводом/звезда с выведенным нейтральным проводом (конец линии); Z _ с А 1 , Z _ с В 1 , Z _ с С 1 , Z _ с N 1 - собственные волновые сопротивления от первой пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом; Z _ с А В 1 , Z _ с С А 1 , Z _ с A N 1 , Z _ с B N 1 , Z _ с C N 1 , Z _ с B C 1 - взаимные волновые сопротивления от первой пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом; I ˙ 2 А . Н , I ˙ 2 В . Н , I ˙ 2 С . Н - эталонные токи электрической нагрузки корректирующего органа 14 (КОн.) или токи электрической нагрузки трансформатора 29 (Т6(3)) (рис.1), А.

2 случай (для второй постоянной распространения, вторая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где U ˙ А γ 2 ( 3 ) , U ˙ В γ 2 ( 3 ) , U ˙ С γ 2 ( 3 ) - фазные напряжения на клеммах источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от второй пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

( U ˙ А γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с А 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с А 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с А 2 Z _ с А N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с А N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с В 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с В 2 Z _ с В С 2 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с В 2 Z _ с В N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с В N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с С 2 Z _ с С А С 2 e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с С 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с С 2 Z _ с С N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с С N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

γ2 - постоянная распространения второй пары волн электромагнитного поля; I ˙ A γ 2 ( 3 ) , I ˙ В γ 2 ( 3 ) , I ˙ С γ 2 ( 3 ) - токи от источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от второй пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

I ˙ А γ 2 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с А N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . А ) + ( I ˙ 2 А . Н )

или

( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . А ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с А N 2 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н ;

I ˙ В γ 2 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с В N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . В ) + ( I ˙ 2 В . Н )

или

( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l ) K Т Р ) I ˙ 2 Н . В ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с В N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н ;

I ˙ С γ 2 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с С N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . С ) + ( I ˙ 2 С . Н )

или

( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . С ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с С N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н Б

Z _ с А 2 , Z _ с В 2 , Z _ с С 2 , Z _ с N 2 - собственные волновые сопротивления от второй пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом; Z _ с А В 2 , Z _ с С А 2 , Z _ с A N 2 , Z _ с B N 2 , Z _ с C N 2 , Z _ с B C 2 - взаимные волновые сопротивления от второй пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом.

3 случай (для третьей постоянной распространения, третья пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где U ˙ А γ 3 ( 3 ) , U ˙ В γ 3 ( 3 ) , U ˙ С γ 3 ( 3 ) - фазные напряжения на клеммах источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от третьей пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

( U ˙ А γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с А 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с А 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с А 3 Z _ с А N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с А N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с В 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с В 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с В 3 Z _ с В N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с В N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с С 3 Z _ с С А С 3 e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с С 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с С 3 Z _ с С N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с С N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

γ3 - постоянная распространения третьей пары волн электромагнитного поля; I ˙ A γ 3 ( 3 ) , I ˙ В γ 3 ( 3 ) , I ˙ С γ 3 ( 3 ) - токи от источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от третьей пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

I ˙ А γ 3 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с А N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . А ) + ( I ˙ 2 А . Н )

или

( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . А ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с А N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н ;

I ˙ В γ 3 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с В N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . В ) + ( I ˙ 2 В . Н )

или

( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l ) K Т Р ) I ˙ 2 Н . В ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с В N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н ;

I ˙ С γ 3 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с С N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . С ) + ( I ˙ 2 С . Н )

или

( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . С ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с С N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н ; Z _ с А 3 , Z _ с В 3 , Z _ с С 3 , Z _ с N 3 - собственные волновые сопротивления от третьей пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом; Z _ с А В 3 , Z _ с С А 3 , Z _ с A N 3 , Z _ с B N 3 , Z _ с C N 3 , Z _ с B C 3 - взаимные волновые сопротивления от третьей пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом.

4 случай (для четвертой постоянной распространения, четвертая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где U ˙ А γ 4 ( 3 ) , U ˙ В γ 4 ( 3 ) , U ˙ С γ 4 ( 3 ) - фазные напряжения на клеммах источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от четвертой пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

( U ˙ А γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с А 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с А 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с А 4 Z _ с А N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с А N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с В 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с В 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с В 4 Z _ с В N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с В N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с С 4 Z _ с С А С 4 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с С 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с С 4 Z _ с С N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с С N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

γ4 - постоянная распространения четвертой пары волн электромагнитного поля; I ˙ A γ 4 ( 3 ) , I ˙ В γ 4 ( 3 ) , I ˙ С γ 4 ( 3 ) - токи от источника питания (начало ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) от четвертой пары (условно) волн электромагнитного поля, определяемые по формулам

I ˙ А γ 4 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с А N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . А ) + ( I ˙ 2 А . Н )

или

( ( I ˙ А .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . А ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с А N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н ;

I ˙ В γ 4 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с В N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . В ) + ( I ˙ 2 В . Н )

или

( ( I ˙ В .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l ) K Т Р ) I ˙ 2 Н . В ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с В N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н ;

I ˙ С γ 4 ( 3 ) K Т Р = ( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l ) K Т Р ) + + ( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с С N 4 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = ( I ˙ 2 Н . С ) + ( I ˙ 2 С . Н )

или

( ( I ˙ С .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 Н . С ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с С N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н ;

Z _ с А 4 , Z _ с В 4 , Z _ с С 4 , Z _ с N 4 - собственные волновые сопротивления от четвертой пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом; Z _ с А В 4 , Z _ с С А 4 , Z _ с A N 4 , Z _ с B N 4 , Z _ с C N 4 , Z _ с B C 4 - взаимные волновые сопротивления от четвертой пары (условно) волн электромагнитного поля ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), Ом.

Поскольку нагрузка для каждого линейного провода ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) одна, а пар волн электромагнитного поля четыре распространяющихся по каждому линейному проводу, тогда очевидно и согласование каждого провода можно реализовать лишь для одной пары волн электромагнитного поля, а именно по вышеприведенным формулам: 1 случай (используются математические формулировки) или 2 случай, или 3 случай, или 4 случай.

Далее определяется эталонное полное сопротивление нагрузки 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) (рис.2), какое оно должно быть для питания понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1). Полученные результаты отправляются в блок 24 (А1).

В блоке 24 (А1) (рис.3) выполняются логические операции. Здесь выполняется сравнение эталонных значений 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ), 23 ( U ˙ В О Л Н . А ) с действительными значениями, а именно: 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ) и напряжением 19 ( U ˙ Н . А ), полученных на вторичной стороне понижающего трансформатора 9 (Т2(4)). Здесь же из сопоставления этих величин определяются ошибки по сопротивлению ΔZ1, ΔZ2, ΔZ3 и по напряжению ΔU1, ΔU2, ΔU3. Затем определяются ошибки по току Δ101-05, Δ107, А108. При нулевых значениях ошибок по напряжению ошибки по току Δ106 и Δ109 отсутствуют, поэтому в их определении нет необходимости. Информация о величинах ΔZ1, ΔZ2, ΔZ3 и ΔU1, ΔU2, ΔU3 поступает в один из девяти блоков с приоритетом 2. Последующее действие описываемого алгоритма заключается в определении ошибок либо по сопротивлению ΔZ04p, ΔZ06p, ΔZ07p, ΔZ08p, ΔZ09p, либо по напряжению ΔU01p, ΔU02p, ΔU03Kр, ΔU05p. Полученные таким образом значения ошибок по напряжению поступают в блок суммы ошибок по напряжению i = 1 5 U A , а величины ошибок по сопротивлению попадают в блок суммы ошибок по сопротивлению i = 1 5 Z A . Сведения о результатах расчета ошибок поступают в один или несколько блоков корректирующих органов 1, 12, 16 (KO1, КO2, КО3) (рис.1).

Здесь (рис.3) в качестве критерия функционирования корректирующих органов избрано несоответствие напряжения на вторичной стороне понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1) или сопротивления нагрузки. В принципе, в качестве такого критерия можно избрать и несоответствие тока понижающего трансформатора 9 (Т2(4)). Для этого в блоке i = 1 5 Z A следует собирать ошибки по току, а затем в результате сопоставления эталонного и действительного значений токов в конце ЛЭП сформировать сигнал для корректирующих органов 1,12, 16 (KO1, КO2, КО3) (рис.1).

В процессе реализации стабилизации заданных величин токов и напряжений понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1) питаемого от однородной несимметричной ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) выяснено (рис.3), что при: 19( U ˙ Н . А )>23( U ˙ В О Л Н . А ) и 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А )>18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ) - ошибка по току не определяется. В этом случае предусмотрено определение дополнительной ошибки по напряжению 56 (ΔUO) в виде произведения разницы между 23 ( U ˙ В О Л Н . А ) и 19 ( U ˙ Н . А ) и коэффициента состояния ΔIos1. Затем сведения об этой дополнительной ошибке отправляются в блок i = 1 5 U A .

Блок 24 (A1) (рис.3) реализован в среде National Instruments Lab VIEW 2009.

В то же время (рис.2) действительные величины, характеризующие электрическую энергию и присутствующие в реальном времени на объекте 17 ( Z _ Н . А = U ˙ Н . А I ˙ 2 . А ) и 19 ( U ˙ Н . А ) сравниваются с величинами эталонными (рассчитанными при помощи специализированной программы), а именно с 23 ( U ˙ В О Л Н . А ) и 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А ), на основании этого сравнения определяется, на сколько они отличны друг от друга, в результате получают величины 50 ( Δ Z _ = Z _ Н . А Z _ В О Л Н . А ), 49 ( Δ U ˙ = U ˙ Н . А U ˙ В О Л Н . А ) и в случае, если это отличие минимально, тогда начинает работать следующая часть алгоритма (рис.2).

Здесь это схема алгоритма работы процессора 5 (П) для датчиков 30 ( i = 1 n Д 3 ), которая представлена на (рис.2). Здесь: из аналого-цифрового преобразователя 4 (АЦП) в процессор 5 (П) поступают амплитудные действительные значения тока 39 ( I ˙ 2 . A .1 ), напряжения 40 ( U ˙ Н . А .1 ) и значение их частоты 58 (f) нагрузки, затем определяется действительная величина 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ), которая будет отлична от нуля и бесконечности, в случае реализации эталонной величины нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1), питаемой от четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) (рис.1). Определенные таким образом действительные величины 39 ( I ˙ 2 . A .1 ), 40 ( U ˙ Н . А .1 ) (рис.2) умножаются на коэффициент 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)) и получают амплитудные действительные значения напряжения нагрузки 47 ( U ˙ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u z ) и амплитудные действительные значения тока нагрузки 38 ( I ˙ A .2 = I ˙ 2 . A .1 K u z ). Коэффициент 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)) равен единице в случае реализации эталонной величины нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1) питаемой от четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) (рис.1), здесь данное условие выполнено, когда ΔZ<0.2 и Δ U ˙ <0.2, а Ku=1 и Kz=1, в ином случае 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)) равен нулю, полученные действительные величины совместно с действительной величиной 48( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) подаются в следующий блок 37 (А2).

Блок 53 (FOUR-WIRE v. 1.00 (2)) здесь на (рис.2) иллюстрирует использование в предлагаемом способе согласования несимметричной однородной четырехпроводной линии с электрической нагрузкой специализированной программы для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии в однородной линии электропередачи четырехпроводного несимметричного исполнения [10]. На основании определенной частоты 58 (f) при помощи программы определяются действующие значения комплексных величин токов и напряжений, постоянные распространения волн электромагнитного поля по проводам несимметричной однородной четырехпроводной ЛЭП, величины собственных и взаимных волновых сопротивлений. В блоках 51 ( I ˙ 2 А . Н .1 ) и 52 ( U ˙ А . В О Л Н .1 ) (рис.2) формируются величины эталонных токов и напряжений для питания вторичной стороны понижающего трансформатора 29 (Т6(3)) (рис.1). Эти токи и напряжения определяются следующим образом [8]:

1 случай (для первой постоянной распространения, первая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 1 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где

( U ˙ А γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с А 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с А 1 Z _ с С А 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с А 1 Z _ с А N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с А N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н ( U ˙ В γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с В 1 Z _ с А В 1 e γ 1 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с В 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с В 1 Z _ с В N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с В N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 1 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 1 Z _ с С 1 Z _ с С А С 1 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 1 Z _ с С 1 Z _ с В С 1 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с С 1 Z _ с С N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 1 Z _ с С N 1 s h γ 1 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

U ˙ А . В О Л Н .1 , U ˙ В . В О Л Н .1 , U ˙ С . В О Л Н .1 - фазные напряжения на клеммах электрической нагрузки:

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с А N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с В N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 1 Z _ с С N 1 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 1 s h γ 1 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н .1 ,

I ˙ 2 А . Н .1 , I ˙ 2 В . Н .1 , I ˙ 2 С . Н .1 - токи на клеммах электрической нагрузки.

2 случай (для второй постоянной распространения, вторая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 2 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где

( U ˙ А γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с А 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с А 2 Z _ с С А 2 e γ 2 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с А 2 Z _ с А N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с А N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с В 2 Z _ с А В 2 e γ 2 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с В 2 Z _ с В С 2 e γ 1 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с В 2 Z _ с В N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с В N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 2 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 2 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 2 Z _ с С 2 Z _ с С А С 2 e γ 2 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 2 Z _ с С 2 Z _ с В С 2 e γ 2 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с С 2 Z _ с С N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 2 Z _ с С N 2 s h γ 2 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с А N 2 c h γ 1 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с В N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 2 Z _ с С N 2 c h γ 2 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 2 s h γ 2 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н .1 .

3 случай (для третьей постоянной распространения, третья пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 3 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где

( U ˙ А γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с А 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с А 3 Z _ с С А 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с А 3 Z _ с А N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с А N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н

( U ˙ В γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с В 3 Z _ с А В 3 e γ 3 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с В 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с В 3 Z _ с В N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с В N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 3 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 3 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 3 Z _ с С 3 Z _ с С А С 3 e γ 3 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 3 Z _ с С 3 Z _ с В С 3 e γ 3 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с С 3 Z _ с С N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 3 Z _ с С N 3 s h γ 3 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с А N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с В N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 3 Z _ с С N 3 c h γ 3 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 3 s h γ 3 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н .1 .

4 случай (для четвертой постоянной распространения, четвертая пара волн электромагнитного поля):

( U ˙ А γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ А γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 Н . А + I ˙ 2 А . Н ; ( U ˙ В γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ В γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . В I ˙ 2 Н . В + I ˙ 2 В . Н ;

( U ˙ С γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) ( I ˙ С γ 4 ( 3 ) K Т Р ) = U ˙ В О Л Н . С I ˙ 2 Н . С + I ˙ 2 А . С ,

где

( U ˙ А γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ А .1 ( 3 ) e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с А 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с А 4 Z _ с С А 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с А 4 Z _ с А N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с А N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . А = U ˙ А . В О Л Н ( U ˙ В γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ В .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с В 4 Z _ с А В 4 e γ 4 l + I ˙ С .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с В 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с В 4 Z _ с В N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с В N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . В = U ˙ В . В О Л Н

( U ˙ С γ 4 ( 3 ) / K Т Р ) = = ( ( U ˙ С .1 ( 3 ) e γ 4 l + I ˙ А .1 ( 3 ) Z _ с А 4 Z _ с С 4 Z _ с С А С 4 e γ 1 l + I ˙ В .1 ( 3 ) Z _ с В 4 Z _ с С 4 Z _ с В С 4 e γ 4 l + I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с С 4 Z _ с С N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С 4 Z _ с С N 4 s h γ 4 l ) / K Т Р ) = = U ˙ В О Л Н . С = U ˙ С . В О Л Н

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с А N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с A N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 А . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с В N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с В N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 В . Н .1 ;

( ( I ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с N 4 Z _ с С N 4 c h γ 4 l + U ˙ N .1 ( 3 ) Z _ с С N 4 s h γ 4 l ) K Т Р ) = I ˙ 2 С . Н .1 .

Поскольку нагрузка у каждого линейного провода ЛЭП 8 (ЛЭП 35кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) одна, а пар волн электромагнитного поля четыре, распространяющихся по каждому линейному проводу, тогда очевидно и согласование каждого провода можно реализовать лишь для одной пары волн электромагнитного поля, а именно по вышеприведенным формулам: 1 случай (используются математические формулировки) или 2 случай, или 3 случай, или 4 случай.

Величины 51 ( I ˙ 2 А . Н .1 ) и 52 ( U ˙ А . В О Л Н .1 ) (рис.2) умножаются на коэффициент 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)), который равен единице в случае достижения эталонной величины тока и напряжения четырехпроводной нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2(4)) (рис.1) питаемого от четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) (рис.1), в противном случае 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0)) (рис.2) имеет значение нуля, и получают эталонные амплитудные значения напряжения 43 ( U ˙ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н .1 K u z ) и тока 42 ( I ˙ 2 А . Н = I ˙ 2 A . Н .1 K u z ). Далее определяется полное эталонное сопротивление нагрузки 46) (рис.2).

Полученные величины отправляются в блок 37 (А2).

В блоке 37 (А2) (рис.4) выполняются логические операции. Здесь выполняется сравнение эталонных значений (рассчитанных величин при помощи специализированной программы) 46 ( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ), 43 ( U ˙ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н .1 K u z ) с действительным сопротивлением нагрузки 48 ( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z ) и действительным напряжением 47( U ˙ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u z ), величин личин определенных при помощи устройств сопряжения 30 ( i = 1 n Д 3 ) (рис.1).

Здесь же из сопоставления этих величин определяются ошибки по сопротивлению ΔZ1, ΔZ2, ΔZ3 и по напряжению ΔU1, ΔU2, ΔU3. Затем определяются ошибки по току ΔI01-05, ΔI07, ΔI08. При нулевых значениях ошибок по напряжению ошибки по току ΔI06 и ΔI09 отсутствуют, поэтому в их определении нет необходимости. Информация о величинах ΔZ1, ΔZ2, ΔZ3 и ΔU1, ΔU2, ΔU3 поступает в один из девяти блоков с приоритетом 2. Последующее действие описываемого алгоритма заключается в определении ошибок либо по сопротивлению ΔZ04O, ΔZ06O, ΔZ07O, ΔZ08O, ΔZ09O, либо по напряжению ΔU01O, ΔU02O, ΔU03KO, ΔU05O. Полученные таким образом значения ошибок по напряжению поступают в блок суммы ошибок по напряжению i = 1 5 U A 1 а величины ошибок по сопротивлению попадают в блок суммы ошибок по сопротивлению i = 1 5 Z A 1 . Сведения о результатах расчета ошибок поступают в один или несколько блоков корректирующих органов 14, 32, 35 (КОн, КO4, КO5) (рис.1).

Здесь (рис.4) в качестве критерия функционирования корректирующих органов избрано несоответствие напряжения вторичной нагрузки 29 (Т6(3)) четырехпроводной однородной несимметричной ЛЭП 35 кВ или меньше 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) (рис.1), или сопротивления нагрузки. В принципе, в качестве такого критерия можно избрать и несоответствие тока вторичной нагрузки 29 (Т6(3)) (рис.1). Для этого в блоке i = 1 5 Z A 1 (рис.4) следует собирать ошибки по току, а затем в результате сопоставления эталонного и действительного значений токов на вторичной стороне понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), сформировать сигнал для корректирующих органов 14, 32, 35 (КОн, КO4, КO5) (рис.1).

В процессе реализации стабилизации заданных величин токов и напряжений на вторичной стороне понижающего трансформатора 29 (Т6(3)) (рис.1) выяснено (рис.4), что при:

47( U ˙ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u z )>43( U ˙ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н .1 K u z ) и 48( Z _ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u I ˙ 2 . А .1 K z )>46( Z _ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н I ˙ 2 А . Н ) ошибка по току не определяется. В этом случае предусмотрено определение дополнительной ошибки по напряжению 57 (ΔUP) в виде произведения разницы между 43 ( U ˙ А . В О Л Н = U ˙ А . В О Л Н .1 K u z ) и 47 ( U ˙ А . Н = U ˙ Н . А .1 K u z ) и коэффициента состояния ΔIos1. Затем сведения об этой дополнительной ошибке отправляются в блок i = 1 5 U A 1 .

Блок 37 (А2) (рис.4) реализован в среде National Instruments Lab VIEW 2009.

Блоки понижающих трансформаторов 2 (Т1) и 9 (Т2(4)) (рис.1) с симметрирующими устройствами могут быть заменены на блоки понижающих трансформаторов без симметрирующих устройств 54 (Т1(8)) и 55 (Т2(9)) (рис.5).

Блок понижающего трансформатора 29 (Т6(3)), схема соединения первичной и вторичной обмотки которого: звезда/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ (рис.1) может быть заменен блоком понижающего трансформатора 59 (Т8(3)), схема соединения первичной и вторичной обмотки которого: треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом, напряжением 10 кВ/0,4 кВ (рис.6).

Источники информации

1. Болыпанин Г.А. Распределение электрической энергии пониженного качества по участкам электроэнергетических систем. В 2 кн. Кн. 21 Г.А.Болыпанин. - Братск: БрГУ, 2006, - 807 с.

2. Болыпанин Г.А. Распределение электрической энергии пониженного качества по участкам электроэнергетических систем. В 2 кн. Кн. 1/ Г.А.Болыпанин - Братск: БрГУ, 2006, - 807 с.

3. Веников В.А. Дальние электропередачи переменного и постоянного тока/ В.А.Веников, Ю.П.Рыжков. - М.: Энергоатомиздат, 1985.- 272 с.

4. Электрические системы. Передача энергии переменным и постоянным током высокого напряжения/Под Ред. В.А.Веникова. - М.: Высшая школа, 1972.-367 с.

5. Болыпанин Г.А. Коррекция качества электрической энергии/ Г.А.Болыпанин. - Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2007.- 120 с.

6. Болыпанин Г.А. Распределение электрической энергии пониженного качества по однородному участку линии электропередачи четырехпроводного исполнения/ Г.А.Болыпанин, Л.Ю.Болыпанина// Системы. Методы. Технологии. - 2009. №3. - С.65-69.

7. Кэрки Д. Согласование выходного импеданса при помощи полностью дифференциальных операционных усилителей/ Д. Кэрки// Компоненты и технологии. - 2010. - №5. - С.150-154.

8. Козлов В.А. Условия согласования однородной несимметричной четырехпроводной высоковольтной линии электропередачи напряжением до 35 кВ с нагрузкой / В.А.Козлов, Г.А.Болынанин// Материалы VIII международной научно-практической конференции. - София: Бял ГРАД-БГ ООД, 2012.- С.67-71.

9. Сердешнов А. Симметрирующее устройство для трансформаторов. Средство стабилизации напряжения и снижения потерь в сетях 0,4 кВ./ А.Сердешнов, И.Протосовицкий, Ю.Леус, П.Шумра// Новости электротехники.- 2005.-№1.-С.14-15.

10. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2010614157 "Расчет параметров трехфазной четырехпроводной линии электропередачи (FOUR-WIRE v. 1.00)"

Способ согласования несимметричной однородной четырехпроводной линии электропередачи, входящей в состав несимметричной электроэнергетической системы с электрической нагрузкой, заключающийся в том, что исходная информация о напряжениях, токах и их частоте в линии через устройства сопряжения поступает в процессор, отличающийся тем, что в процессоре проверяются условия согласования четырехпроводной линии электропередачи с электрической нагрузкой для каждого провода линии в результате сравнения действительного (присутствующего в реальном времени на объекте) и эталонного (определенного при помощи специализированной программы) значений сопротивлений нагрузки, напряжений в конце линии или токов, поступающих в нагрузку, и формируются управляющие сигналы для корректирующих органов, в качестве которых использованы устройства РПН силовых трансформаторов как с симметрирующими устройствами, так и без них, реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи, трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания и нагрузки) обобщенная нагрузка, имеющая в своем составе понижающий трансформатор со схемой соединения первичной и вторичной обмотки звезда/звезда с выведенным нулевым проводом или треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для контроля отказа включения секционирующего выключателя при восстановлении нормальной схемы кольцевой сети.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для контроля отказа отключения секционного выключателя шин двухтрансформаторной подстанции при восстановлении нормальной схемы электроснабжения кольцевой сети.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в автоматике электрических сетей. Техническим результатом является расширение функциональных возможностей.

Использование: в области электротехники. Технический результат - расширение функциональных возможностей способа.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для контроля успешного автоматического повторного включения (АПВ) головного выключателя (ГВ) линии.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для контроля восстановления нормальной схемы электроснабжения кольцевой сети делительной автоматикой.

Использование: в области электротехники. Технический результат - обеспечение децентрализованного управления энергопотреблением.

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для дистанционного контроля механических нагрузок на провод, грозозащитный трос и/или кабель воздушной линии электропередачи (ВЛ), подвешенные на ее опорах.

Использование: в области электротехники. Технический результат - расширение функциональных возможностей.

При исполнении интеллектуального приложения, касающегося перерыва подачи энергии, принимают сообщения о событиях, указывающие на происшествия, связанные с различными устройствами в электроэнергетической системе.

Изобретение относится к электроэнергетике, а именно к производству и распределению электрической энергии. Предложенная система электроснабжения реализует способ управления различными источниками генерации электрической энергии, которые входят в состав локальной микросети низкого напряжения, использующие возобновляемые и невозобновляемые источники энергии с приоритетным использованием энергии от возобновляемых источников энергии для обеспечения потребителя качественной электроэнергией при наименьшей себестоимости выработки электроэнергии. Предложенная система электроснабжения потребителей включает в себя систему управления генерацией и распределением энергии, локальные модули управления, объекты генерации на основе возобновляемых и невозобновляемых источников энергии, а также систему взаимного обмена электрической энергией с магистральными электросетями низкого, среднего или высокого напряжения. 1 ил.

Изобретение относится к средствам управления промышленной сетью. Техническим результатом является повышение надежности и быстродействия при управлении энергосистемой. Центр управления энергосистемой, предназначенный для системы типа системы энергоснабжения, поддерживает связь с несколькими системами сбора и обработке данных учета и с несколькими терминальными системами. Центр управления энергосистемой содержит уровень шлюза и уровень ядра. Уровень шлюза включает несколько входных соединительных процедур для связи с каждой из нескольких систем-источников и несколько выходных соединительных процедур для связи с каждой из нескольких целевых систем. Уровень ядра содержит несколько адаптеров ядра, так что эти адаптеры ядра осуществляют взаимно-однозначную трансляцию связи от нескольких систем сбора и обработке данных учета, генерирующих команды, к нескольким терминальным системам. 16 з.п. ф-лы, 2 табл., 8 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - повышение надежности электроснабжения ответственных потребителей электроэнергии. Согласно способу в случае аварии в сети задают для неответственных потребителей времяимпульсные кодовые команды на отключение, выделяют электростанцию, работающую в аварийном режиме на изолированную нагрузку участка сети, в распределительном устройстве с напряжением 10(6)-20 кВ на передающем конце линии, отходящей от выделенной электростанции, при возникновении аварии кратковременно отключают и включают силовые выключатели и создают перерывы электроснабжения разных фиксированных длительностей на исполнительных устройствах всех связанных с данной линией потребителей электроэнергии, в распределительном устройстве более низкой ступени напряжения воспринимают эти перерывы электроснабжения как времяимпульсные кодовые команды и после их распознавания избирательно отключают силовые выключатели соответствующих неответственных потребителей электроэнергии. 2 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - расширение функциональных возможностей. Согласно способу с момента появления напряжения на трансформаторе основного источника питания начинают отсчет суммарного времени, равного времени выдержки включения вводного выключателя шин основного источника питания и времени выдержки отключения секционного выключателя шин подстанции, и если к моменту окончания отсчета суммарного времени происходит уменьшение рабочего тока, потребляемого от резервного источника питания, на значение, определяемое резервируемой нагрузкой линии основного источника питания, то делают вывод о включении вводного и отключении секционного выключателей шин двухтрансформаторной подстанции при восстановлении нормальной схемы электроснабжения кольцевой сети. 2 ил.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для запрета автоматического повторного включения головного выключателя (ГВ) линии во время первого цикла с последующим успешным включением во время второго. Технический результат - расширение функциональных возможностей путем запрета автоматического повторного включения ГВ линии во время первого цикла с последующим успешным включением во время второго. С момента появления броска тока КЗ начинают отсчет времени, равный времени выдержки срабатывания защиты ГВ, при этом контролируют момент исчезновения тока КЗ и, если он исчезнет в момент окончания времени выдержки срабатывания защиты ГВ, делают вывод об отключении ГВ, после отключения тока КЗ определяют параметры линии путем посыла зондирующих импульсов во все провода, измеряют время их прохождения до всех точек отражения и вычисляют расстояния до этих точек, сравнивают их с параметрами нормального режима, полученными аналогичным образом при нормальном режиме работы линии, и, если вычисленные параметры после отключения тока КЗ до конца времени выдержки АПВ ГВ будут отличаться от параметров нормального режима, делают вывод о том, что КЗ не самоустранилось, вводят запрет на АПВ ГВ и продолжают дальше определять параметры линии после отключения тока КЗ и сравнивать их с параметрами нормального режима и, если в какой-то момент времени до конца времени выдержки срабатывания защиты с ускорением плюс времени выдержки второго цикла АПВ ГВ сравниваемые параметры станут одинаковыми, делают вывод о самоустранении КЗ, снимают сигнал запрета и, если в момент окончания времени выдержки второго цикла АПВ ГВ в линии появится бросок рабочего тока, делают вывод об успешном включении ГВ линии во время второго цикла АПВ. 2 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - расширение функциональных возможностей. Согласно способу контролируют уменьшение рабочего тока в линии основного источника питания на значение, определяемое нагрузкой участка линии, смежного с сетевым пунктом АВР, при этом через время выдержки срабатывания защиты сетевого пункта АВР ожидают увеличение рабочего тока в линии резервного источника питания на такое же значение, что и его уменьшение в линии основного источника питания, и если это произойдет, то делают вывод о включении сетевого резерва после срабатывания делительной автоматики секционирующего пункта линии кольцевой сети. Предлагаемый способ позволяет получить информацию о включении сетевого резерва после срабатывания делительной автоматики секционирующего пункта линии кольцевой сети. 2 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - расширение функциональных возможностей способа. Согласно способу с момента подачи напряжения в линию основного источника питания начинают отсчет времени, равный времени выдержки отключения выключателя сетевого пункта АВР, при этом в линии основного источника питания контролируют увеличение, а в линии резервного источника питания на такое же значение - уменьшение рабочего тока, определяемое резервируемой нагрузкой линии основного источника питания, и если это не происходит, то делают вывод об отказе отключения сетевого пункта АВР при восстановлении нормальной схемы работы кольцевой сети. 2 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - расширение функциональных возможностей способа. Согласно способу при проявлении в линии основного источника питания первого броска тока короткого замыкания (КЗ) измеряют время его протекания, с момента отключения тока КЗ отсчитывают время выдержки включения выключателя сетевого резерва, при этом в линии резервного источника питания контролируют появление второго броска тока, и, если в момент окончания отсчитываемого времени появляется бросок рабочего тока, значением, определяемым нагрузкой резервируемого участка линии основного источника питания, а время протекания первого броска тока КЗ было равно времени выдержки срабатывания защиты головного выключателя линии основного источника питания, то делают вывод об отключении головного и секционирующего выключателей и успешном включении выключателя сетевого резерва при повреждении участка линии, расположенного между отключившимися выключателями. Если появляется второй бросок тока КЗ, который через время выдержки срабатывания защиты с ускорением выключателя сетевого резерва отключится, а время протекания первого броска тока КЗ было равно времени выдержки срабатывания защиты секционирующего выключателя, то делают вывод об отключении секционирующего выключателя и неуспешном включении выключателя сетевого резерва при повреждении участка линии основного источника питания, расположенного смежно с выключателем сетевого резерва. 3 ил.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для контроля ложного отключения и успешного автоматического повторного включения головного выключателя (ГВ) линии кольцевой сети. Технический результат - расширение функциональных возможностей путем получения информации о способе контроля ложного отключения и успешного автоматического повторного включения головного выключателя линии кольцевой сети. При исчезновении напряжения, рабочего тока и отсутствии броска тока КЗ в линии основного источника питания начинают отсчет времени выдержки АПВ ГВ, при этом контролируют появление напряжения и броска рабочего тока и, если он появится в момент окончания отсчитываемого времени, делают вывод о ложном отключении и успешном АПВ ГВ. При использовании предлагаемого способа можно получать информацию о ложном отключения и успешном АПВ ГВ линии кольцевой сети. 2 ил.

Изобретение относится к автоматике электрических сетей и предназначено для успешного автоматического повторного включения (АПВ) головного выключателя (ГВ) линии без промежуточных включений на короткие замыкания (КЗ). Технический результат - расширение функциональных возможностей путем получения информации об успешном АПВ ГВ линии без промежуточных включений на КЗ. Согласно предлагаемому способу с момента появления броска тока КЗ начинают первый отсчет времени, равный времени выдержки срабатывания защиты ГВ при этом контролируют исчезновение тока КЗ, и если он исчезнет в момент окончания первого отсчета времени, то делают вывод об отключении ГВ, с момента окончания первого отсчета времени начинают второй отсчет времени, равный суммарному времени выдержек всех циклов АПВ ГВ, и во все провода линии с определенной периодичностью посылают зондирующие импульсы, и определяют параметры линии после отключения тока КЗ путем определения всех точек отражения и вычисления расстояний до этих точек, и сравнивают их с параметрами нормального режима, полученными аналогичным образом при отсутствии в линии КЗ, и если они не совпадают, то подают сигнал на запрет АПВ ГВ, который будет сохраняться до момента, когда сравниваемые параметры станут одинаковыми, и если это произойдет до момента окончания второго отсчета времени, то прекращают посылку зондирующих импульсов, снимают запрет и посылают сигнал на АПВ ГВ. При использовании предлагаемого способа можно получать информацию об успешном автоматическом повторном включении головного выключателя линии без промежуточных включений на короткие замыкания. 2 ил.
Наверх