Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - повышение точности. Согласно способу составляют модели двух частей фидера, первой - от места наблюдения до места предполагаемого замыкания и второй - от места предполагаемого замыкания до конца фидера, первую часть фидера моделируют по прямой и по нулевой последовательности, а вторую - только по нулевой последовательности, преобразуют в модели прямой последовательности безнулевые составляющие зафиксированных тока и напряжения поврежденной фазы в безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, преобразуют в модели нулевой последовательности первой части фидера нулевые составляющие зафиксированных токов и напряжений в напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания и в ток нулевой последовательности до этого места, суммируют два упомянутых напряжения, формируя напряжение поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, подают напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания на вход модели нулевой последовательности второй части фидера и фиксируют ток на ее входе, который вычитают из тока нулевой последовательности до этого места, формируя ток предполагаемого замыкания, перемножают напряжение и ток в месте предполагаемого замыкания, формируя сигнал мгновенной мощности предполагаемого места замыкания, определяют знак этого сигнала и фиксируют реальное замыкание в том месте, где упомянутый сигнал в процессе своего изменения остается неотрицательным. 10 ил.

 

Изобретение относится к электроэнергетике, а именно к релейной защите и автоматике распределительных сетей. Это сети, работающие, как правило, с изолированной или компенсированной нейтралью и характеризующиеся поэтому малым уровнем тока замыкания на землю.

Задача определения места повреждения линии электропередачи высокого и сверхвысокого напряжения, где применяется глухое заземление нейтрали и благодаря этому при замыкании на землю возникают большие токи, имеет общее решение. Наиболее общий способ определения места повреждения основан на применении моделей контролируемых объектов [1, 2]. Он разработан для высоковольтных сетей и оперирует токами и напряжениями установившегося процесса короткого замыкания. Именно это обстоятельство препятствует его применению в распределительных сетях, где установившийся ток замыкания на землю может быть сколь угодно малым, хотя в начальной стадии замыкания, пока не произошло затухания переходного процесса, уровень тока достаточно высок.

В упомянутых способах принципиально важную роль, помимо моделей, играют критерии замыкания, которые исходят из принципа резистивности замыкания, говорящего о том, что в месте замыкания энергия либо только потребляется, либо равна нулю [3]. Если электрические величины изменяются по синусоидальному закону, то критерий замыкания сводится к контролю реактивной мощности предполагаемого повреждения: в месте реального замыкания она равна нулю.

Известен способ определения места замыкания линии электропередачи, в котором критерий замыкания обобщается с таким расчетом, чтобы он стал пригоден для сетей с любым режимом заземления нейтрали [4]. В этом способе на входе линии (фидера) регистрируются, т.е. наблюдаются и фиксируются, фазные токи и напряжения, а также ток и напряжение нулевой последовательности. В микропроцессорных терминалах релейной защиты считываются и запоминаются отсчеты электрических величин. Модель фидера строится в расчете на обработку аналоговых величин, в связи с чем отсчеты зафиксированных величин подвергаются цифроаналоговому преобразованию. Поврежденная фаза фидера легко выявляется по снижению уровня фазного напряжения, что не требует применения моделей фидера. Применение моделей относится к задаче локации, т.е. поиску места замыкания. Модели для составляющих нулевой последовательности и безнулевых составляющих, которые получаются после устранения из фазных величин нулевой последовательности, имеют разные параметры и, возможно, различные структуры. По указанной причине из фазных аналоговых величин перед преобразованием в моделях вычитаются составляющие нулевой последовательности.

В обсуждаемом способе подготовка сигналов к преобразованию в моделях завершается, тем не менее, фильтрацией составляющих основной частоты, что в конечном счете сводит на нет все усилия повысить точность локации в распределительных сетях. Важно заметить, что к переходным режимам понятие реактивной мощности неприменимо, что вынуждает искать новые критерии замыкания в распределительных сетях.

Цель изобретения заключается в повышении точности определения места замыкания за счет кардинального изменения критерия повреждения и введению таких операций обработки наблюдаемых напряжений и токов, которые инвариантны к их форме, т.е. сохраняют эффективность не только в установившемся режиме замыкания в сети. Поставленная цель достигается тем, что новый способ основывается на усовершенствованном критерии повреждения и на более гибком подходе к моделированию фидера. В качестве критерия повреждения предлагается принять положение о том, что в месте повреждения не может происходить генерирования мгновенной мощности. Как и в прототипе, используется понятие о месте предполагаемого замыкания. В качестве такового может быть принята любая точка фидера, но предположение нуждается в подтверждении. Предлагается применять не одну общую модель фидера, а автономные модели двух его частей. Первая часть - та, что идет от места наблюдения до места предполагаемого замыкания. Вторая - от места предполагаемого замыкания до конца фидера. Для первой части составляют модели как по прямой, так и по нулевой последовательности. В модели прямой последовательности преобразуют безнулевые составляющие тока и напряжения поврежденной фазы. На выходе получают безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания. Аналогично в модели нулевой последовательности первой части фидера преобразуют нулевые составляющие зафиксированных токов и напряжений в напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания. Располагая в этом месте безнулевой составляющей и напряжением нулевой последовательности, получают путем их суммирования напряжение поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания. В некоторых случаях, например, при металлическом замыкании, по величине напряжения в разных местах предполагаемого замыкания можно судить о том, где реально произошло замыкание. Однако этот критерий не носит всеобщего характера и может использоваться только для прогнозирования наиболее вероятного участка фидера, где случилось замыкание. Предлагаемый способ предназначен для более точного определения места замыкания. Последующая операция имеет целью определение еще и тока в месте предполагаемого замыкания. Здесь учитывается то существенное обстоятельство, что по нулевой последовательности фидер, работающий в режиме с изолированной нейтралью, находится в режиме холостого хода. Чтобы определить ток нулевой последовательности на входе второй части поврежденного фидера, напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания подают на вход модели нулевой последовательности и фиксируют ток на ее входе. Остающиеся операции реализуют принятый в данном способе предельно общий критерий замыкания. Определенный последним ток на входе модели второй части фидера вычитают из ранее определенного тока нулевой последовательности до места предполагаемого замыкания. Известно, что в месте однофазного замыкания на землю протекает от провода к земле ток, равный утроенному значению своей составляющей нулевой последовательности. Следовательно, найденный данным способом разностный ток нулевой последовательности при поиске места реального замыкания правомерно принять пропорциональным току предполагаемого повреждения. Перемножая напряжение и ток в месте предполагаемого замыкания, формируют сигнал мгновенной мощности предполагаемого замыкания и контролируют знак этого сигнала. В месте реального замыкания мгновенная мощность может только потребляться или, в крайнем случае, быть равной нулю, но ее генерация физически невозможна. Таким образом, реальное замыкание фиксируют в том месте, где сигнал мгновенной мощности в процессе своего изменения остается неотрицательным.

На фиг.1 показана схема контролируемого объекта - трехфазного фидера, в одной из фаз которого произошло замыкание на землю. На фиг.2 показана модель первой части фидера по нулевой последовательности, на фиг.3 - модель той же части фидера по прямой последовательности, на фиг.4 - модель второй части фидера по нулевой последовательности; фиг.5 служит иллюстрацией операции формирования напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, фиг.6 иллюстрирует операцию формирования сигнала мгновенной мощности предполагаемого замыкания, а фиг.7 - операцию контроля знака этого сигнала во всех местах предполагаемого замыкания на протяжении всего интервала наблюдения процесса замыкания в распределительной сети.

На фиг.8, 9 и 10 приведены конкретные примеры тех моделей частей фидера, которые показаны в общем виде на фиг.2, 3 и 4. В моделях первой части фидера (фиг.8, 9) потери учитываются двумя сосредоточенными сопротивлениями на концах участка фидера с распределенными емкостью и индуктивностью. А в модели второй части фидера потери учтены тремя сосредоточенными сопротивлениями, что продиктовано технической необходимостью, так как вторая часть находится в режиме холостого хода.

Рассматривается фидер длиной l, в фазе A которого произошло замыкание на землю. Предлагаемый способ решает задачу определения координаты места замыкания xf. На входе фидера наблюдаются токи ivs и напряжения uvs, v=A, B, C. Фидер можно условно разделить на две части 1 и 2 - до и после места предполагаемого замыкания. Нагрузка фидера 3 в предполагаемом способе роли не играет, так как не имеет связи с землей. На фиг.1 использованы также следующие обозначения: uAf - напряжение поврежденной фазы в месте замыкания, iAf=3i0f - ток замыкания на землю, i0g и i0h - токи нулевой последовательности до и после места замыкания. Все величины в месте xf, показанные на фиг.1, неизвестны; они всего лишь поясняют дальнейшие обозначения.

Обозначение x ^ f относится к месту предполагаемого замыкания и в общем случае не совпадает с xf. Модели 4 и 5 также принадлежат первой части фидера, но не части 1, так как длины этих первых частей разные: часть фидера 1 простирается до фиксированного места xf, а модели 4 и 5 - до произвольного места xf. Точно так же модель 6 второй части фидера начинается в этом произвольном месте x ^ f , а реальная вторая часть 2 - в фиксированном, но неизвестном месте xf.

В операциях, иллюстрируемых фиг.5, 6, 7, задействованы сумматор 7, умножитель 8 и нуль-индикатор 9.

Действие предлагаемого способа заключается в следующем. Токи и напряжения ivs, uvs, v=A, B, C, регистрируемые в виде отсчетов с определенной частотой дискретизации, подвергаются цифроаналоговому преобразованию в непрерывные величины ivs(t), uvs(t), v=A, B, C. Из трехфазной системы величин выделяются составляющие нулевой последовательности

3 i 0 s ( t ) = i A s ( t ) + i B s ( t ) + i C s ( t ) ,

3 u 0 s ( t ) = u A s ( t ) + u B s ( t ) + u C s ( t ) ,

после чего определяются безнулевые составляющие

i v s ' ( t ) = i v s ( t ) i 0 s ( t ) ,

u v s ' ( t ) = u v s ( t ) u 0 s ( t ) .

Аналоговая модель 4 преобразует ток i0s(t) и напряжение u0s(t) в выходные величины i ^ 0 g ( t ) , i ^ 0 f ( t ) . Модель составляется для произвольного места предполагаемого повреждения x ^ f . Если модель выполнена в виде цепи с распределенными параметрами (фиг.8), то соответствующее преобразование имеет вид, вытекающий из разностных уравнений длинной линии [5], идеально точных для линии без потерь, а что касается потерь, то они учитываются приближенно сосредоточенными сопротивлениями. В модели по фиг.8 с двумя сопротивлениями выходные величины выражаются через входные, взятые как с опережением, так и с запаздыванием во времени

где R в 0 = L 0 0 / C 0 0 - волновое сопротивление фидера нулевой последовательности, τ 01 = x ^ f L 0 0 C 0 0 - время пробега волны нулевой последовательности вдоль первой части фидера, , b 01 = R в 0 R 0 0 x ^ f / 2 ; L 0 0 , C 0 0 , R 0 0 - первичные параметры фидера нулевой последовательности.

Модель 5 преобразует безнулевые составляющие тока и напряжения поврежденной фазы A в соответствующую выходную величину - безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы A в месте предполагаемого повреждения. Если модель имеет вид схемы по фиг 9, то

где R в = L 0 / C 0 - волновое сопротивление фидера прямой последовательности, τ 1 = x ^ f L 0 C 0 - время пробега волны прямой последовательности вдоль первой части фидера, , b 1 = R в R 0 x ^ f / 2 ; L 0 , C 0 , R 0 - первичные параметры фидера прямой последовательности.

Модель 6 второй части фидера функционирует принципиально иначе, чем модели первой части. На вход модели 6 подается напряжение u ^ 0 f ( t ) , определяемое, например, операцией (2), а реакцией, подлежащей определению, служит входной ток i ^ 0 h ( t ) . Модель 6, выполненная по схеме фиг.10, реализует операцию, в которой ток определяется значением приложенного напряжения в текущий момент времени и в два запаздывающих момента, а также собственными запаздывающими значениями

где , b 01 = R в 0 R 0 0 ( l x ^ f ) / 2 , τ 01 = ( l x ^ f ) L 0 0 C 0 0 - время пробега волны нулевой последовательности вдоль второй части фидера.

Сумматор 7 образует на выходе напряжение поврежденной фазы в месте x ^ f

u ^ A f ( t ) = u ^ 0 f ( t ) + u ^ A f ' ( t ) .

Слагаемые u ^ 0 f ( t ) и u ^ A f ' ( t ) могут быть сформированы операциями (2) и (3). Ток предполагаемого однофазного замыкания i ^ A f ( t ) образуется из двух токов нулевой последовательности i ^ 0 g ( t ) и i ^ 0 h ( t )

i ^ A f ( t ) = 3 ( i ^ 0 g ( t ) i ^ 0 h ( t ) ) ,

т.е. для его формирования достаточно операций (1) и (4). Наконец, умножитель 8 создает сигнал мгновенной мощности, поступающей в поперечную ветвь однофазного замыкания

p ^ f ( t ) = u ^ A f ( t ) i ^ A f ( t ) . ( 5 )

Нуль-индикатор 9 контролирует знак этого сигнала. Согласно физической природе замыкания в месте реального события знак сигнала (5) не должен быть отрицателен. Поскольку все места фидера проверяются этим условием, то x ^ f изменяется в пределах от начала до конца фидера ( x ^ f ( 0 , l ) ) , а время наблюдения сигнала (5) ограничивается временем прохождения интенсивного переходного процесса ( t ( t 0 , t к о н ) ) , но может быть продолжено и далее, если ток i ^ A f ( t ) сохраняет ощутимое значение.

Таким образом, предложенный способ опирается на предельно общие закономерности и не вносит собственной методической погрешности в определение координаты места замыкания фидера на землю.

Источники информации

1. Патент РФ №2033622, G01R 31/11, H02H 3/28, 1989.

2. Патент РФ №2033623, G01R 31/11, H02H 3/28, 1989.

3. Патент РФ №2066511, H02H 3/40, G01R 31/08, 1992.

4. Патент РФ №2073876, H02H 3/40, G01R 31/08, 1992.

5. Караев Р.И., Лямец Ю.Я. О применении уравнений длинной линии. - Электричество, 1972, №11, С.28-36.

Способ определения места однофазного замыкания фидера на землю с использованием его моделей по нулевой и прямой последовательности путем фиксации на входе фидера отсчетов фазных токов и напряжений, тока и напряжения нулевой последовательности, цифро-аналогового преобразования зафиксированных величин, выявления поврежденной фазы, определения безнулевых тока и напряжения этой фазы путем устранения из фазных величин нулевой последовательности, отличающийся тем, что составляют модели двух частей фидера, первой - от места наблюдения до места предполагаемого замыкания и второй - от места предполагаемого замыкания до конца фидера, первую часть фидера моделируют по прямой и по нулевой последовательности, а вторую - только по нулевой последовательности, преобразуют в модели прямой последовательности безнулевые составляющие зафиксированных тока и напряжения поврежденной фазы в безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, преобразуют в модели нулевой последовательности первой части фидера нулевые составляющие зафиксированных токов и напряжений в напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания и в ток нулевой последовательности до этого места, суммируют два упомянутых напряжения, формируя напряжение поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, подают напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания на вход модели нулевой последовательности второй части фидера и фиксируют ток на ее входе, который вычитают из тока нулевой последовательности до этого места, формируя ток предполагаемого замыкания, перемножают напряжение и ток в месте предполагаемого замыкания, формируя сигнал мгновенной мощности предполагаемого места замыкания, определяют знак этого сигнала и фиксируют реальное замыкание в том месте, где упомянутый сигнал в процессе своего изменения остается неотрицательным.



 

Похожие патенты:

Изобретение из области электроэнергетики касается построения микропроцессорной релейной защиты, а именно этапов ее обучения, задания характеристики срабатывания и функционирования в рабочем режиме.

Изобретение относится к электротехнике, в частности к релейной защите магистральных и распределительных электрических сетей. .

Изобретение относится к электроэнергетике и электротехнике, а именно к релейной защите и автоматике электроэнергетических систем. .

Изобретение относится к электроэнергетике и электротехнике и может быть использовано во всех видах защит, преимущественно микропроцессорных. .

Изобретение относится к электротехнике, в частности к способам защиты линий электропередачи (ЛЭП), основанным на дистанционном принципе. .

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в системах релейной защиты и автоматики электрических систем. .

Изобретение относится к области электротехники, а именно к входящему в структуру релейной защиты объекта электротехнического назначения, например линии электропередачи W системы электроснабжения синусоидального переменного тока с частотой f (период Т=1/f)) времяимпульсному измерительному органу релейной защиты с двумя подведенными к нему электрическими величинами, одна из которых определяется действующим значением Iw синусоидального тока, протекающего в объекте электротехнического назначения, а другая определяется действующим значением Uw синусоидального напряжения на этом объекте, при этом времяимпульсный измерительный орган релейной защиты функционирует как времяимпульсный омметр релейной защиты, измерительная часть которого содержит компаратор с двумя входами и одним выходом, на котором при возникновении короткого замыкания на контролируемом релейной защитой электротехническом объекте генерируется выходной электрический сигнал uвых1 в виде периодической последовательности прямоугольных импульсов напряжения, длительность t1 импульсов которых косвенно связана с электрической удаленностью места короткого замыкания, определяемой модулем zw.кз=Uw.кз/Iw.кз входного сопротивления, например, линии электропередачи W при коротком замыкании на ней, т.е.

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано во всех видах защит, преимущественно микропроцессорных. .

Изобретение относится к релейной защите электрических систем или любых иных энергообъектов. .

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - повышение эффективности и простоты способа.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - повышение эффективности и простоты способа.

Изобретение относится к области электротехники, а именно средствам обработки информации в электротехнике, и может быть использовано для определения места обрыва на воздушной линии электропередачи.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в релейной защите и автоматике. Технический результат - повышение чувствительности при обработке электрической величины с высокой частотой измерений и возможность выявления и корректировки измерения электрической величины с выбросами.

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередач в сетях с изолированной нейтралью.

Изобретение относится к области электроэнергетики, в частности к устройствам и технологиям поиска повреждений в сетях передачи электроэнергии, и может быть использовано для диагностики и предварительной локализации мест повреждений подземных кабельных линий электроснабжения до 35 кВ.

Изобретение относится к электроэнергетике и предназначено для защиты трехфазной сети с изолированной нейтралью от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ), а также может быть использовано в сетях, где нейтраль заземлена через резистор, дугогасящий реактор или комбинированно.

Изобретение относится к контролю электрических сетей. Сущность: устройство содержит средство для определения во время короткого замыкания фазы на землю в точке (F) в трехфазной электрической линии (30) значений тока и напряжения, когда полная комплексная проводимость нейтраль-земля электрической сети вне электрической линии (30) имеет первое значение, средство для определения значений тока и напряжения, когда полная комплексная проводимость нейтраль-земля электрической сети вне электрической линии (30) имеет второе значение, отличное от первого значения, и средство (40) для определения расстояния до места короткого замыкания фазы на землю в точке (F) от точки измерения на основе определенных значений тока и напряжения.

Использование: в области электротехники. Технический результат заключается в повышении надежности электроснабжения потребителей.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для определения наличия повреждения кабеля электроснабжения, расположенного в земле, и участка кабеля заданной длины, на котором это повреждение расположено.

Изобретение относится к антенне устройства для контроля и диагностики линии энергоснабжения. Сущность: антенный блок, смонтированный на устройстве для контроля и диагностики линии энергоснабжения, включает несущую часть, выполненную из изоляционного диэлектрического материала заданной толщины с криволинейной формой внешней и внутренней поверхности, антенный излучатель в форме криволинейной поверхности, расположенной вдоль внешней поверхности несущей части, заземляющий элемент в форме криволинейной поверхности, расположенной вдоль внутренней поверхности несущей части, и возбуждающую часть, проходящую через несущую часть для электрического подключения антенного излучателя и заземляющего элемента. Антенный блок монтируется по меньшей мере на одной стороне устройства для контроля и диагностики линии энергоснабжения в направлении линии энергоснабжения, когда устройство для контроля и диагностики линии энергоснабжения установлено на линии энергоснабжения. Технический результат: снижение помех, высокий коэффициент усиления, КПД, возможность миниатюризации, минимизация воздействия температуры и повышение срока службы. 5 н. и 10 з.п. ф-лы, 16 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - повышение точности. Согласно способу составляют модели двух частей фидера, первой - от места наблюдения до места предполагаемого замыкания и второй - от места предполагаемого замыкания до конца фидера, первую часть фидера моделируют по прямой и по нулевой последовательности, а вторую - только по нулевой последовательности, преобразуют в модели прямой последовательности безнулевые составляющие зафиксированных тока и напряжения поврежденной фазы в безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, преобразуют в модели нулевой последовательности первой части фидера нулевые составляющие зафиксированных токов и напряжений в напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания и в ток нулевой последовательности до этого места, суммируют два упомянутых напряжения, формируя напряжение поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, подают напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания на вход модели нулевой последовательности второй части фидера и фиксируют ток на ее входе, который вычитают из тока нулевой последовательности до этого места, формируя ток предполагаемого замыкания, перемножают напряжение и ток в месте предполагаемого замыкания, формируя сигнал мгновенной мощности предполагаемого места замыкания, определяют знак этого сигнала и фиксируют реальное замыкание в том месте, где упомянутый сигнал в процессе своего изменения остается неотрицательным. 10 ил.

Наверх