Способ управления процессом получения хлористого калия

Изобретение может быть использовано при получении хлористого калия галургическим методом. Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды включает регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры. Проводят расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия. Дополнительно определяют объемный расход раствора и по полученным данным определяют весовой расход раствора. Рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию, общую концентрацию NaCl, концентрацию MgCl2 и воды в растворе. Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды. Изобретение позволяет упростить управление процессом получения хлористого калия. 1 табл., 2 пр.

 

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия его кристаллизацией из осветленного насыщенного раствора, поступающего со стадий растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы в запиточный стакан вакуум-кристаллизационной установки путем формирования раствора вводом воды в осветленный раствор.

Известен способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения расходов входных потоков - см. АС СССР №948884, кл. C01D 3/04, G05D 27/00, опубл. 07.08.82. Бюл. №20. Способ предусматривает стабилизацию содержания хлористого калия в продукте путем регулирования расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от температуры этого раствора, его расхода и концентрации в нем хлористого калия. Способ не учитывает содержания в растворе хлористого магния и твердого хлористого натрия. Расход воды должен определяться в весовых единицах, в то время как на практике определяют объемный расход раствора. Для определения плотности раствора используют измерительные приборы, имеющие высокую погрешность, поэтому перерасчет объемного расхода на весовой по плотности раствора приводит к ошибкам в измерении, что вызывает трудности в управлении процессом получения хлористого калия из его горячих насыщенных растворов.

Известен способ определения плотности солевых растворов на основании данных по их солевому составу для интервала температур от 0 до 100°C - см. Методы анализа рассолов и солей. Изд. «Химия». М., 1964. Л. ВНИИГ, с. 30-33. Для осуществления способа необходимо знание солевого состава осветленного насыщенного раствора, выполняемого сложным аналитическим методом. Кроме того, при температуре раствора 90-100°C способ дает существенную погрешность вследствие трудностей отбора и анализа горячих кристаллизующихся растворов.

Известен способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды, включающий регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры, расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия - см. патент РФ №2406695, кл. C01D 3/04, G05D 27/00, опубл. 20.12.2010, Бюл. №35 - прототип.

Недостатком известного способа является необходимость определения весового расхода горячего осветленного насыщенного раствора, так как на практике определяют методами автоматического контроля только объемные расходы растворов. Пересчет объемного расхода на весовой требует знания плотности раствора. Существующие способы определения плотности горячих насыщенных кристаллизующихся растворов имеют высокую погрешность в измерении данного показателя - до 5%, что в условиях производства хлористого калия с потоками растворов свыше 2000 м3/час неприемлемо. Существующие другие методы определения плотности раствора, например аналитические, сложны и трудоемки.

Задачей предлагаемого изобретения является упрощение управления процессом получения хлористого калия за счет определения весового расхода осветленного насыщенного раствора расчетным методом по входным технологическим параметрам прототипа.

Поставленная задача достигается тем, что в отличие от известного способа управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды, включающего регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры, расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия, отличающийся тем, что дополнительно определяют объемный расход раствора, по полученным данным определяют весовой расход раствора по объемному его расходу по следующей зависимости:

Gосв. р-р - весовой расход раствора, т/ч;

G′осв. р-р - объемный расход раствора, м3/ч;

ρосв. р-р - плотность осветленного раствора, т/м3;

рассчитывают плотность осветленного раствора по следующей зависимости:

ρ NaCl ,KCl ,MgCl 2 - плотность солей: хлористого натрия, калия и магния, т/м3;

ρ H 2 O - плотность воды при температуре осветленного раствора, т/м3;

C N a C l , K C l , M g C l 2 H 2 O - весовое содержание соответствующих компонентов в осветленном растворе, %;

Kсж. - коэффициент «сжатия», равный 0,9

рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl=1 и αNaCl=1 по зависимости:

С′KCl - концентрация насыщения раствора по хлористому калию при степени насыщения раствора по хлористому калию αKCl=1 и по хлористому натрию αNaCl=1, т/1000 т H2O;

C M g C l 2 ' - концентрация хлористого магния в растворе, т 1000 т H2O;

t - температура раствора, °C;

рассчитывают общую концентрацию NaCl в растворе, %, по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

CNaCl н. - концентрация насыщения раствора по хлористому натрию при степени насыщения раствора α по KCl менее 1, т 1000 т H2O;

KNaCl - коэффициент повышения концентрации раствора по хлористому натрию для CNaCl н. при степени насыщения раствора по KCl-αKCl<1 и по NaCl-αNaCl=1,

KNaCl тв. - коэффициент прироста степени насыщения по NaCl в растворе за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия,

рассчитывают концентрацию MgCl2 в растворе, C M g C l 2 %, по зависимости:

рассчитывают содержание воды в растворе по зависимости:

замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды, при этом в приведенных уравнениях размерность рассчитываемых величин и размерность входящих в уравнения параметров уравновешивается соответствующей размерностью коэффициентов, стоящих перед указанными параметрами и свободными числами.

Сущность способа как технического решения заключается в следующем: в отличие от известного способа управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды, включающего регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры, расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия, отличающийся тем, что дополнительно определяют объемный расход раствора, по полученным данным определяют весовой расход раствора по объемному его расходу по следующей зависимости:

Gосв. р-р - весовой расход раствора, т/ч;

G′осв. р-р - объемный расход раствора, м3/ч;

ρосв. р-р - плотность осветленного раствора, т/м3;

рассчитывают плотность осветленного раствора по следующей зависимости:

ρ NaCl ,KCl ,MgCl 2 - плотность солей: хлористого натрия, калия и магния, т/м3;

ρ H 2 O - плотность воды при температуре осветленного раствора, т/м3;

C N a C l , K C l , M g C l 2 H 2 O - весовое содержание соответствующих компонентов в осветленном растворе, %;

Kсж. - коэффициент «сжатия», равный 0,9

рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl=1 и αNaCl=1 по зависимости:

С′KCl - концентрация насыщения раствора по хлористому калию при степени насыщения раствора по хлористому калию αKCl=1 и по хлористому натрию αNaCl=1, т 1000 т H2O;

C M g C l 2 ' - концентрация хлористого магния в растворе, т/1000 т H2O;

t - температура раствора, °C;

рассчитывают общую концентрацию NaCl в растворе, %, по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

CNaCl н. - концентрация насыщения раствора по хлористому натрию при степени насыщения раствора α по KCl менее 1, т 1000 т H2O;

KNaCl - коэффициент повышения концентрации раствора по хлористому натрию для CNaCl н. при степени насыщения раствора по KCl - αKCl<1 и по NaCl - αNaCl=1

KNaCl тв. - коэффициент прироста степени насыщения по NaCl в растворе за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия,

рассчитывают концентрацию MgCl2 в растворе, C M g C l 2 , %, по зависимости:

рассчитывают содержание воды в растворе по зависимости:

замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды, при этом в приведенных уравнениях размерность рассчитываемых величин и размерность входящих в уравнения параметров уравновешивается соответствующей размерностью коэффициентов, стоящих перед указанными параметрами и свободными числами.

В соответствии с прототипом по предлагаемому способу в горячем осветленном насыщенном растворе замеряют содержание хлористого калия, хлористого магния и кристаллического хлористого натрия, а также температуру раствора. Рассчитывают степень насыщения раствора по хлористому калию по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

t - температура раствора, °C;

C M g C l 2 ' - содержание MgCl2 в растворе, т 1000 т H 2 O ;

рассчитывают концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl менее 1, C N a C l ' , т 1000 т H 2 O , по зависимости:

рассчитывают концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl, равной 1, CNaCl н., т 1000 т H 2 O , по зависимости:

;

рассчитывают коэффициент прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия, KNaCl тв.:

;

рассчитывают коэффициент повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при αKCl менее 1, KNaCl, по зависимости:

.

По предлагаемому способу рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl=1 и αNaCl=1 по зависимости:

, где

C K C l ' - концентрация насыщения раствора по хлористому калию при степени насыщения раствора по хлористому калию αKCl=1 и по хлористому натрию αNaCl=1, т 1000 т H 2 O .

Вывод предлагаемого уравнения - см. патент РФ №2399587, кл. C01D 3/04, G05D 27/00, публ. 10.06.2010, Бюл. №26. Данное уравнение предназначено для определения концентрации KCl в жидкой фазе в корпусах вакуум-кристаллизационной установки, однако эксперименты показали, что оно применимо и в данном предполагаемом изобретении.

Рассчитывают общую концентрацию NaCl в растворе, %, по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

CNaCl н. - концентрация насыщения раствора по хлористому натрию при степени насыщения раствора α по KCl менее 1, т 1000 т H2O;

KNaCl - коэффициент повышения концентрации раствора по хлористому натрию для CNaCl н. при степени насыщения раствора по KCl - αKCl<1 и по NaCl - αNaCl=1

KNaCl тв. - коэффициент прироста степени насыщения по NaCl в растворе за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия,

рассчитывают концентрацию MgCl2 в растворе, C M g C l 2 , %, по зависимости:

рассчитывают содержание воды в растворе по зависимости:

Из справочной литературы имеем: плотность хлористого натрия PNaCl=2163 кг/м3; плотность хлористого калия PKCl=1987 кг/м3 - см., например, Физико-химические свойства галургических растворов и солей. Хлориды натрия, калия и магния. Справочник. - СПб.: Химия, 1997. Стр. 9.

Плотность хлористого магния ρ M g C l 2 = 2316 к г / м 3 - см., например, Справочник химика. Том второй. Основные свойства неорганических и органических соединений. Второе издание, переработанное и дополненное. - М.-Л.: Государственное научно-техническое издательство химической литературы. 1963. Стр. 116-117.

Плотность воды в интервале температур от 90 до 99°C приведена в таблице 1. По этим значениям составлено уравнение:

ρ H 2 O = 0,0007 t + 1,0291

Приведенные данные - см. Справочник химика. Том первый. Общие сведения. Строение вещества. Свойства важнейших веществ. Лабораторная техника. Второе издание, переработанное и дополненное. - М.-Л.: Химия. 1966. Стр. 880.

Подставляя полученные результаты расчетов в зависимость для плотности осветленного раствора:

ρ NaCl ,KCl ,MgCl 2 - плотность солей: хлористого натрия, калия и магния, т/м3;

ρ H 2 O - плотность воды при температуре осветленного раствора, т/м3;

C N a C l , K C l , M g C l 2 , H 2 O - весовое содержание соответствующих компонентов в осветленном растворе, %;

Kсж. - коэффициент сжатия, равный 0,9,

определяем плотность осветленного раствора, а затем по зависимости

Gосв. р-р - весовой расход раствора, т/ч;

G о с в .  р-р ' - объемный расход раствора, м3/ч;

ρосв. р-р - плотность осветленного раствора, т/м3;

определяем весовой расход осветленного насыщенного раствора и замеренные и вычисленные значения технологических параметров подаем в систему управления расходом воды.

Плотность растворов является величиной аддитивной, то есть ее можно рассматривать как сумму плотностей, входящих в состав раствора компонентов пропорционально их процентному содержанию. При эксплуатации производства в значение вычисленного значения плотности ρосв. р-р возможно будет включен откорректированный коэффициент «сжатия» - Kсж. - см. Технология добычи солей, Р.С. Пермяков, B.C. Романов, М.П. Бельды, М.: Недра, 1981, с. 28, - полученный на основании статистического анализа определения плотности раствора в производственных условиях. По практическим данным этот коэффициент для осветленного насыщенного раствора составляет 0,9. Тогда плотность осветленного раствора в уравнении его расхода Gосв. р-р записывается с коэффициентом Kсж.=0,9.

Таким образом, решается поставленная задача предлагаемого изобретения - достигается упрощение управления процессом получения хлористого калия за счет определения весового расхода осветленного насыщенного раствора расчетным методом по входным технологическим параметрам прототипа, достигается высокая точность измерения, так как технологические параметры получены на основе расчетов по диаграмме растворимости солевой системы: KCl-NaCl-MgCl2-H2O для рабочего интервала температур.

В случае определения C M g C l 2 методом аналитического или автоматического контроля полученное при этом значение C M g C l 2 также подставляется в уравнение для определения ρосв. р-р в виде его процентного содержания.

Способ осуществляли следующим образом: в осветленном насыщенном растворе замеряли содержание хлористого калия, например калиметром, содержание кристаллического хлористого натрия, например нефелометром, содержание хлористого магния, например автоматическим титратором, с непрерывным отбором проб. Учитывая, что содержание хлористого магния и кристаллического хлористого натрия в растворе менялось незначительно, приборный контроль за содержанием этих компонентов дублировали аналитически 1 раз в смену и сравнивали полученные результаты с данными приборного контроля. Замеряли температуру термометром сопротивления и объемный расход горячего осветленного раствора с помощью индукционного расходомера.

Рассчитывали степень насыщения раствора по хлористому калию по зависимости:

где

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

t - температура раствора, °C;

C M g C l 2 ' - содержание MgCl2 в растворе, т 1000 т H 2 O .

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl менее 1, C N a C l ' , т 1000 т H 2 O по зависимости:

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl, равной 1, CNaCl н., т 1000 т H 2 O по зависимости:

.

Рассчитывали коэффициент прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия, KNaCl тв., по зависимости:

.

Рассчитывали коэффициент повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при αKCl менее 1, KNaCl, по зависимости:

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl=1 и αNaCl=1 по зависимости:

С′KCl- концентрация насыщения раствора по хлористому калию при степени насыщения раствора по хлористому калию αKCl=1 и по хлористому натрию αNaCl=1, т 1000 т H2O;

C M g C l 2 - концентрация хлористого магния в растворе, т/1000 т H2O;

t - температура раствора, °C;

рассчитывали общую концентрацию NaCl в растворе, %, по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;

CNaCl н. - концентрация насыщения раствора по хлористому натрию при степени насыщения раствора α по KCl менее 1, т 1000 т H2O;

KNaCl -коэффициент повышения концентрации раствора по хлористому натрию для CNaCl н. при степени насыщения раствора по KCl - αKCl<1 и по NaCl - αNaCl=1

KNaCl тв. - коэффициент прироста степени насыщения по NaCl в растворе за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия,

рассчитывают концентрацию MgCl2 в растворе, C M g C l 2 , %, по зависимости:

рассчитывали содержание воды в растворе по зависимости:

Рассчитывали плотность осветленного раствора, ρосв. р-р, по следующей зависимости:

, где

ρ N a C l , K C l , M g C l 2 - плотность солей: хлористого натрия, калия и магния, т/м3;

ρ H 2 O - плотность воды при температуре осветленного раствора, т/м3;

C N a C l , K C l , M g C l 2 ,  H 2 O   - весовое содержание соответствующих компонентов в осветленном растворе, %;

Kсж. - коэффициент сжатия, 0,9;

или, подставляя значения плотности солей и воды, имеем:

.

Определяли весовой расход раствора по объемному его расходу по следующей зависимости:

, где

Gосв. р-р - весовой расход раствора, т/ч;

G о с в .  р-р ' - объемный расход раствора, м3/ч;

ρосв. р-р - плотность осветленного раствора, т/м3.

Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подавали в качестве задания в систему управления расходом через контроллер.

Примеры осуществления способа

Пример 1

С помощью приборного контроля замерили:

- CKCl - содержание хлористого калия в осветленном насыщенном растворе - 19,6% с помощью калиметра;

- CNaCl тв. - содержание кристаллического хлористого натрия в растворе - 7 т 1000 т H 2 O с помощью нефелометра;

- C M g C l 2 ' - содержание хлористого магния в растворе - 3 т 1000 т H 2 O с помощью автоматического титратора;

- C о с в .   р р ' - объемный расход раствора - 2000 м3/ч с помощью индукционного расходомера;

- t - температуру осветленного раствора - 96°C с помощью термометра сопротивления. Рассчитывали степень насыщения раствора по хлористому калию:

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl менее 1:

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по NaCl при αKCl=1:

Рассчитывали коэффициент прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия:

Рассчитывали коэффициент повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при αKCl менее 1:

.

Рассчитывали концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl и αNaCl=1:

Рассчитывали общую концентрацию NaCl в растворе, %:

Рассчитывали концентрацию MgCl2 в растворе, %:

Рассчитывали содержание воды в растворе, %:

.

Рассчитывали плотность осветленного раствора без Kсж. по следующей зависимости:

или с учетом коэффициента «сжатия» 0,9 плотность осветленного раствора составляет: 1,3798·0,9=1,2419 т/м3.

Рассчитывали расход осветленного раствора:

.

Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подали в систему управления расходом воды.

Пример 2

Способ осуществляли в соответствии с примером 1, но в осветленном растворе содержание кристаллического хлористого натрия и хлористого магния определяли с помощью аналитических методов 1 раз в смену продолжительностью 12 часов. При этом в уравнение для определения ρосв. р-р подставляли полученное процентное значение C M g C l 2 .

Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды, включающий регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры, расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия, отличающийся тем, что дополнительно определяют объемный расход раствора, по полученным данным определяют весовой расход раствора по объемному его расходу по следующей зависимости:

Gосв.р-р - весовой расход раствора, т/ч;
G'осв.р-р - объемный расход раствора, м3/ч;
ρосв.р-р - плотность осветленного раствора, т/м3;
рассчитывают плотность осветленного раствора по следующей зависимости:

ρ NaCl ,KCl ,MgCl 2 - плотность солей: хлористого натрия, калия и магния, т/м3;
ρ H 2 O - плотность воды при температуре осветленного раствора, т/м3;
C N a C l , K C l , M g C l 2 , H 2 O - весовое содержание соответствующих компонентов в осветленном растворе, %;
Kсж. - коэффициент «сжатия», равный 0,9,
рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию при αKCl=1 и αNaCl=1 по зависимости:

C'KCl - концентрация насыщения раствора по хлористому калию при степени насыщения раствора по хлористому калию αKCl=1 и по хлористому натрию αNaCl=1, т/1000 т H2O;
C M g C l 2 -концентрация хлористого магния в растворе, т/1000 т H2O;
t - температура раствора, °С;
рассчитывают общую концентрацию NaCl в растворе, %, по зависимости:

αKCl - степень насыщения раствора по хлористому калию;
CNaCl н. - концентрация насыщения раствора по хлористому натрию при степени насыщения раствора α по KCl менее 1, т/1000 т H2O;
KNaCl - коэффициент повышения концентрации раствора по хлористому натрию для CNaCl н. при степени насыщения раствора по KCl - αKCl<1 и по NaCl - αNaCl=1
KNaCl тв. - коэффициент прироста степени насыщения по NaCl в растворе за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия,
рассчитывают концентрацию MgCl2 в растворе, C M g C l 2 , %, по зависимости:

рассчитывают содержание воды в растворе по зависимости:
,
замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды, при этом в приведенных уравнениях размерность рассчитываемых величин и размерность входящих в уравнения параметров уравновешивается соответствующей размерностью коэффициентов, стоящих перед указанными параметрами и свободными числами.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к средствам управления процессом очистки фильтровального элемента водопроводных систем. Технический результат заключается в обеспечении автоматического переключения фильтра из режима фильтрования в режим промывки и обратно, создании возможности автоматического управления промывкой фильтров за счет применения ультразвука и промывки колбы и фильтра.

Изобретение относится к мясоперерабатывающей промышленности, в частности к производству мясных консервов. Способ предусматривает изменение величин давления воздуха в автоклаве, температуры в автоклаве, давления воды в автоклаве, уровня воды в автоклаве путем сравнения их с заданными значениями и поддержания на оптимальном уровне.

Изобретение относится к автоматизации технологических процессов и может быть использовано при автоматизации процесса производства варено-сушеных круп. Способ предусматривает гидротермическую обработку продукта в последовательно расположенных камерах мойки, варки и сушки; отвод отработанной воды из камеры мойки сначала на очистку в фильтр, затем в теплообменник-утилизатор с подпиткой свежей водой и подогревом отработанным из камеры варки паром; варку продукта с подачей распыливающей воды; сушку сваренного продукта с рециркуляционным использованием части перегретого в пароперегревателе пара и с отводом другой его части в количестве испарившейся из высушиваемого продукта влаги в камеру варки; измерение значений начальной влажности и расхода исходного продукта на входе в камеру мойки, расхода и температуры моечной воды на входе в камеру мойки, расхода и влажности продукта на входе в камеру варки, расхода и температуры насыщенного пара из камеры варки в теплообменник-утилизатор, расхода излишней части перегретого пара, влажности высушенного продукта и сбалансированное регулирование расходов и температур материальных и тепловых потоков в камерах мойки, варки и сушки.

Изобретение относится к способу управления по показателям качества в производстве этиленпропиленовых каучуков на основе моделей расчета показателей качества, которые адаптируются к текущему технологическому режиму.

Изобретение относится к химической промышленности, а именно к способу управления процессом сушки бутилкаучука. Способ заключается в подаче влажной крошки бутилкаучука в экспеллер, подаче осушающего агента в экспандер, перемешивании в экспандере, осуществлении процесса дросселирования, получении осушенной крошки каучука, при этом подают в экспандер предварительно осушенную в экспеллере крошку, осуществляют разделение потока крошки каучука после экспеллера на два потока, в соотношении 9:1, подают один поток в количестве 90% от общего непосредственно на вход экспандера, второй поток в количестве 10% от общего орошают на транспортере водным раствором осушающего агента, в качестве которого используют гидрокарбонат аммония (порофор), синтезируемый смешением раздельных потоков аммиака, углекислого газа и воды при температуре от 0°С до +5°С в колонне с насадкой.

Изобретение относится к области химии и может быть использовано для управления процессом восстановления кислородсодержащих сернистых газов с получением элементарной серы в цветной металлургии, химической и нефтеперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к устройству и способу управления работой электростатического осадителя. Способ управления электростатическим осадителем (6) для удаления частиц пыли из технологического газа содержит этапы, на которых: используют алгоритм управления для мощности, прикладываемой между, по меньшей мере, одним осадительным электродом (28) и, по меньшей мере, одним коронирующим электродом (26), причем алгоритм управления содержит прямое или косвенное регулирование, по меньшей мере, одного из диапазонов (VR1, VR2) мощностей и скорости (RR1, RR2) линейного изменения мощности; измеряют температуру (T1, T2) технологического газа; выбирают, когда алгоритм управления содержит регулирование диапазона мощностей, диапазон (VR1, VR2) мощностей на основе измеренной температуры (T1, T2), а значение (VT1, VT2) верхнего предела диапазона (VR1, VR2) мощностей при высокой температуре (T2) технологического газа ниже, чем при низкой температуре (T1) технологического газа; выбирают, когда алгоритм управления содержит регулирование скорости линейного изменении мощности, скорость (RR1, RR2) регулирования мощности на основе измеренной температуры (T1, T2), причем скорость (RR1, RR2) линейного изменения мощности при высокой температуре (T2) технологического газа ниже, чем при низкой температуре (T1) технологического газа, и регулируют мощность, прилагаемую между, по меньшей мере, одним осадительным электродом (28) и, по меньшей мере, одним коронирующим электродом (26), в соответствии с алгоритмом управления.

Изобретение предназначено для автоматического управления процессом ректификации и может быть использовано в химической, фармацевтической, нефтеперерабатывающей и пищевой промышленности.

Изобретение относится к способу управления процессом получения бутилкаучука. Способ осуществляют путем сополимеризации в реакторе изопрена и изобутилена в инертном растворителе в присутствии катализатора.

Изобретения могут быть использованы в области очистки канализационных, бытовых и промышленных сточных вод. Способ автоматического управления аэротенками включает подачу сточных вод в аэротенки (8, 10) через регуляторы (7, 9) с исполнительными механизмами (16).
Изобретение относится к области цветной металлургии. Способ получения синтетического карналлита включает очистку и концентрирование хлормагниевых растворов, их смешение с твердым измельченным калиевым электролитом магниевых электролизеров, нагрев с выделением газов и охлаждение смеси при постоянном перемешивании с получением синтетического карналлита, содержащего не более 5 мас.% жидкой фазы, с введением частично обезвоженного карналлита в виде пыли печей обезвоживания карналлита в процессе синтеза.

Изобретение относится к способу получения диарилкарбоната в сочетании с электролизом образующихся содержащих хлорид щелочного металла отработанных водных растворов.

Изобретение относится к способу получения диарилкарбоната и переработке, по меньшей мере, одной части образованного при этом раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, в находящемся ниже по технологической цепочке электролизе хлорида щелочных металлов, включающему следующие стадии: a) получение фосгена взаимодействием хлора с монооксидом углерода, b) взаимодействие фосгена, образованного согласно стадии a), c, по меньшей мере, одним монофенолом в присутствии основания, при необходимости, основного катализатора до диарилкарбоната и раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, c) отделение содержащей образованный на стадии b) диарилкарбонат органической фазы и, по меньшей мере, одноразовая промывка содержащей диарилкарбонат органической фазы, d) отделение раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, оставшегося согласно стадии с), от остатков растворителя и, при необходимости, остатков катализатора путем отпаривания раствора с водяным паром и обработкой адсорбентами, e) электрохимическое окисление, по меньшей мере, одной части раствора, содержащего хлорид щелочных металлов со стадии d) с образованием хлора, щелочи и, при необходимости, водорода, где при отделении d) раствора перед обработкой адсорбентами значение рН раствора устанавливают меньше или равно 8 и f) по меньшей мере, одну часть полученного согласно стадии e) хлора возвращают на получение фосгена согласно стадии a) и/или g) по меньшей мере, одну часть полученного согласно стадии e) раствора щелочи возвращают на получение диарилкарбоната согласно стадии b).

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия при формировании раствора вводом воды в осветленный насыщенный раствор, поступающий со стадии растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы, на установках вакуум-кристаллизации.
Изобретение относится к технике получения хлористого калия из сильвинитовых руд методом растворения-кристаллизации. .

Изобретение относится к технике получения хлорида калия из сильвинитового сырья. .
Изобретение относится к технике получения гранулированного хлористого калия, полученного, например, растворением сильвинитовых руд, кристаллизацией хлористого калия из насыщенного осветленного раствора, его выделением и сушкой с последующим гранулированием.
Изобретение относится к технике окрашивания белого галургического хлористого калия с получением продукта с окраской, характерной для флотационного хлористого калия.

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия галургическим методом при формировании раствора вводом воды в осветленный насыщенный раствор, поступающий со стадий растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы в запиточный стакан установок вакуум-кристаллизации.
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при подготовке хлормагниевого сырья к электролизу. .

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды включает регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и температуры. Проводят расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициентов повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию с получением кристаллизата хлористого калия с содержанием KCl 96,5-98,5% в пересчете на сухой продукт. Дополнительно замеряют расход отфильтрованного кристаллизата, содержание в нем хлористого калия и влаги, отношение жидкого к твердому в интервале 0,6-1,5 в суспензии хлористого натрия в насыщенном растворе хлористого калия и хлористого натрия, подаваемой для корректировки состава целевого продукта в сгущенную суспензию кристаллизата хлористого калия после вакуум-кристаллизации перед ее фильтрацией. По полученным данным определяют расход суспензии хлористого натрия. Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходами воды и суспензии хлористого натрия. Изобретение позволяет получить целевой продукт с нижней границей содержания в нем KCl согласно требованиям нормативной документации. 1 з.п. ф-лы, 2 пр.

Изобретение может быть использовано при получении хлористого калия галургическим методом. Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды включает регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры. Проводят расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия. Дополнительно определяют объемный расход раствора и по полученным данным определяют весовой расход раствора. Рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию, общую концентрацию NaCl, концентрацию MgCl2 и воды в растворе. Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды. Изобретение позволяет упростить управление процессом получения хлористого калия. 1 табл., 2 пр.

Наверх