Пластина звена приводной роликовой или втулочной цепи

Пластина звена приводной роликовой или втулочной цепи выполнена по всей толщине в виде криволинейного профиля, у которого оконечные части расположены оппозитно относительно поперечной оси профиля и очерчены дугами окружностей. Центральная часть профиля с минимальной шириной на поперечной оси профиля с обеих противоположных его сторон очерчена дугами окружностей, плавно сопряженных с дугами окружностей оконечных частей, и содержит два круглых отверстия, расположенных на продольной оси профиля на расстоянии друг от друга, равном шагу цепи. Центры отверстий расположены в центрах дуг окружностей оконечных частей профиля и находятся в соотношении от размеров радиусов дуг окружностей оконечных частей профиля, минимальной ширины профиля, толщины пластины и диаметра отверстий в пластине. Обеспечивается повышение сопротивления усталости пластины звена приводной цепи. 4 табл., 1 ил.

 

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано в приводных роликовых или втулочных цепях различных машин и механизмов, например цепях мотоциклов, буровых установок и др.

Известны пластины роликовых или втулочных цепей, выполненных по ГОСТ 13568-97 [1. ГОСТ 13568-97. Цепи приводные роликовые и втулочные. Общие технические условия]. Указанный стандарт определяет лишь основные размеры пластин (в частности, максимальную ширину), не устанавливая соотношения между основными и другими размерами, влияющими на напряженно-деформированное состояние пластин и, в конечном счете, на долговечность работы цепи.

Известны также пластины роликовых или втулочных цепей, выполненных по ГОСТ 21834-87 [2. ГОСТ 21834-87. Цепи приводные роликовые повышенной прочности и точности. Технические условия]. Указанный стандарт также определяет лишь основные размеры пластин (в частности, максимальную ширину и толщину пластин), не устанавливая соотношения между основными и другими размерами, влияющими на напряженно-деформированное состояние пластин и, в конечном счете, на долговечность работы цепи.

Наиболее близкой к предлагаемому решению, выбранной в качестве прототипа, является пластина звена приводной роликовой или втулочной цепи, исполненная по всей толщине в виде криволинейного профиля, у которого оконечные части расположены оппозитно относительно поперечной оси профиля и очерчены дугами окружностей. Центральная часть профиля с минимальной шириной на поперечной оси профиля с обеих противоположных его сторон очерчена также дугами окружностей, плавно сопряженных с дугами окружностей оконечных частей, и содержит два круглых отверстия, расположенных на продольной оси профиля на расстоянии друг от друга, равном шагу цепи, причем центры отверстий расположены в центрах дуг окружностей оконечных частей профиля [3. Ивашков, И.И. Пластинчатые цепи. Конструирование и расчет / И.И. Ивашков. - М.: ГНТИ маш. лит., 1960. - 264 с.].

Недостатком известного решения [3] является то, что профиль пластины выполняется с учетом только соотношения между максимальной шириной пластины и диаметром отверстий в пластине и между максимальной шириной пластины и ее толщиной без учета влияния на сопротивление усталости пластины, значений шага цепи и минимальной ширины пластины. В силу этого увеличиваются металлоемкость цепи, динамические нагрузки в эксплуатации, снижается нагрузочная способность цепи при переменных нагрузках, уменьшаются диапазон возможных рабочих скоростей при эксплуатации цепи и долговечность цепи.

Цель изобретения - улучшение технико-эксплуатационных характеристик цепи.

Технический результат, который может быть получен при использовании устройства, - увеличение срока службы цепи без увеличения материалоемкости, обеспечение функционирования цепи при увеличении тягового усилия (нагрузок) и/или скорости, повышение надежности цепной передачи за счет повышения сопротивления усталости пластин (за счет снижения концентрации напряжений в опасных сечениях).

Для реализации цели изобретения и достижения указанного технического результата в известной пластине звена приводной роликовой или втулочной цепи [3], исполненной по всей толщине в виде криволинейного профиля, у которого оконечные части расположены оппозитно относительно поперечной оси профиля и очерчены дугами окружностей, центральная часть профиля с минимальной шириной на поперечной оси профиля с обеих противоположных его сторон очерчена также дугами окружностей, плавно сопряженных с дугами окружностей оконечных частей, и содержит два круглых отверстия, расположенных на продольной оси профиля на расстоянии друг от друга, равном шагу цепи, причем центры отверстий расположены в центрах дуг окружностей оконечных частей профиля. Размеры радиусов дуг окружностей оконечных частей профиля, минимальной ширины профиля, толщины пластины и диаметра отверстий в пластине выполнены удовлетворяющими соотношениям (1):

где: R - радиус дуги окружности оконечной части профиля;

t - шаг цепи;

d - диаметр отверстий в пластине;

А, В и С - коэффициенты для соотношения R (равны соответственно (0,415), (-0,080) и (0,365) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,260), (2,500) и (-2,845) - для пластин наружных звеньев цепи);

b₁ - минимальная ширина пластины;

А₁, В₁ и С₁ - коэффициенты для соотношения b₁ (равны соответственно (1,240), (-2,130) и (5,640) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,130), (1,230) и (4,190) - для пластин наружных звеньев цепи);

δ - толщина пластины;

А₂, В₂ и С₂ - коэффициенты для соотношения δ (равны соответственно (-0,230), (0,740) и (0,180) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,030), (0,310) и (0,530) - для пластин наружных звеньев цепи).

На фиг.1 приведено схематичное изображение пластины звена роликовой или втулочной цепи. Пластина 1 звена приводной цепи выполнена по всей толщине δ пластины в виде криволинейного профиля, у которого оконечные части 2 расположены оппозитно относительно поперечной оси 3 профиля и очерчены дугами окружностей с радиусом R, центральная часть 4 профиля с минимальной шириной b₁ на поперечной оси 3 профиля с обеих противоположных его сторон очерчена также дугами окружностей с радиусом R₁, плавно сопряженных с дугами окружностей оконечных частей 2, и содержит два круглых отверстия с диаметром d, расположенных на продольной оси 5 профиля на расстоянии друг от друга, равном шагу t цепи, причем центры O₁ и O₂ отверстий расположены в центрах дуг окружностей оконечных частей 2 профиля.

Эффективность предложенного решения обоснована проведением серии экспериментов (750 опытов) и расчетов и сравнением характеристик пластин с профилем по известному решению [3] и по предлагаемому решению.

При оценке сопротивления усталости конструкции производят оценку ее напряженно-деформированного состояния, причем основным критерием рациональности конструкции выступает уровень максимальных напряжений либо коэффициент концентрации напряжений в опасном сечении.

Определение параметров напряженно-деформированного состояния пластин цепей в экспериментах осуществлялось на основе математического моделирования методом конечных элементов (МКЭ), используемым при решении различных инженерных задач [4. Норри Д., де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов: Пер. с англ. - М.: Мир, 1981. - 304 с], с применением универсальной САЕ-системы «ANSYS». Разработанная для этих целей параметрическая модель представляет собой комбинацию конечно-элементных моделей наружного звена цепи и двух ее внутренних звеньев. В результате оптимизации пластин внутренних (ВП) и наружных (НП) звеньев приводных цепей получены размеры пластин цепей с шагом 12,7 мм, 15,875 мм и 19,05 мм и значения коэффициентов концентрации напряжений α_σ в опасных сечениях пластин (табл.1):

Установлено, что в оптимизированных пластинах размеры удовлетворяют соотношениям (2, 3):

- для пластин внутренних звеньев (ВП):

- для пластин наружных звеньев (НП):

Погрешность определения размеров по указанным соотношениям (2, 3) лежит в пределах 0,5% и приведена в Таблицах 2 и 3.

Известному решению [3] удовлетворяют профили пластин приводных цепей по ГОСТ 13568-97 [1], в которых среднее значение отношения максимальной ширины пластины 2R к диаметру d отверстий в пластине равно 2,19 и среднее значение отношения максимальной ширины пластины 2R к толщине δ пластины равно 7,1 (в интервале значений, рекомендованных в работе [3]). Для предлагаемых пластин цепей определены значения коэффициента концентрации напряжений, приведенные в Таблице 4.

Как следует из данных Таблицы 4, уменьшение значения коэффициента концентрации α_σ в пластинах по предлагаемому решению лежит в пределах от 4,60% до 16,45% в зависимости от шага цепи и типа пластины. Среднее значение эффекта составляет 11,28%. Таким образом, разрушающая нагрузка по пределу выносливости (сопротивлению усталости) материала пластин по предлагаемому решению может быть увеличена на 10…12%.

Список использованной литературы

1. ГОСТ 13568-97. Цепи приводные роликовые и втулочные. Общие технические условия.

2. ГОСТ 21834-87. Цепи приводные роликовые повышенной прочности и точности. Технические условия.

3. Ивашков И.И. Пластинчатые цепи. Конструирование и расчет / И.И. Ивашков. - М.: ГНТИ маш. лит., 1960. - 264 с.

4. Норри Д., де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов: Пер. с англ. - М.: Мир, 1981. - 304 с.

5. Патент на изобретение RU 2402706 С1, МПК F16G 13/06. Пластина роликовой или втулочной цепи / Кузюков В.Ф., Кузюкова Л.Л., Лазарев А.А. - 19.06.2009.

6. Патент на полезную модель RU 130889 U1, МПК B21L 11/14. Пластинчатая цепь (варианты) / Баженов В.А., Бондаренко А.Л., Крывый П.Д., Михайлов М.Ю. - 01.11.2012.

7. Патент на изобретение RU 2490530 С2, МПК F16G 13/06. Пластинчатая цепь / Усов А.С., Усова Е.В. - 21.09.2009.

Пластина звена приводной роликовой или втулочной цепи, исполненная по всей толщине в виде криволинейного профиля, у которого оконечные части расположены оппозитно относительно поперечной оси профиля и очерчены дугами окружностей, а центральная часть профиля с минимальной шириной на поперечной оси профиля с обеих противоположных его сторон очерчена также дугами окружностей, плавно сопряженных с дугами окружностей оконечных частей, и содержит два круглых отверстия, расположенных на продольной оси профиля на расстоянии друг от друга, равном шагу цепи, причем центры отверстий расположены в центрах дуг окружностей оконечных частей профиля, отличающаяся тем, что с целью повышения сопротивления усталости пластины размеры радиусов дуг окружностей оконечных частей профиля, минимальной ширины профиля, толщины пластины и диаметра отверстий в пластине выполнены удовлетворяющими соотношениям:
R=At+Bd+C;
b₁=A₁t+B₁d+C₁;
δ=A₂t+B₂d+C₂,
где: R - радиус дуги окружности оконечной части профиля;
t - шаг цепи;
d - диаметр отверстий в пластине;
А, В и С - коэффициенты для соотношения R (равны соответственно (0,415), (- 0,080) и (0,365) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,260), (2,500) и (-2,845) - для пластин наружных звеньев цепи);
b₁ - минимальная ширина пластины;
А₁, В₁ и C₁ - коэффициенты для соотношения b₁ (равны соответственно (1,240), (-2,130) и (5,640) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,130), (1,230) и (4,190) - для пластин наружных звеньев цепи);
δ - толщина пластины;
А₂, В₂ и С₂ - коэффициенты для соотношения δ (равны соответственно (-0,230), (0,740) и (0,180) - для пластин внутренних звеньев цепи и (-0,030), (0,310) и (0,530) - для пластин наружных звеньев цепи).