Способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе



Способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе
Способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе
Способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе

 


Владельцы патента RU 2556859:

Публичное Акционерное Общество "Нижнекамскнефтехим"(ПАО "Нижнекамскнефтехим") (RU)

Изобретение относится к способу получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе в присутствии железооксидного катализатора при температуре 580-630°C и разбавлении сырья водяным паром. Способ характеризуется тем, что перед подачей изоамиленов в реактор осуществляют их разбавление водяным паром с температурой 550-750°C, подаваемом в виде двух потоков, причем массовое соотношение между двумя потоками пара устанавливают равным 1,0:(1,0-1,3), а температуру преобладающего в массовом соотношении потока выдерживают на 40-100°C выше температуры потока, вводимого на смешение в меньшем количестве. Использование настоящего способа позволяет повысить конверсию изоамиленов, снизить удельный расход водяного пара. 1 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл., 10 пр.

 

Изобретение относится к области получения диеновых углеводородов, в частности изопрена.

Известны способы получения изопрена на фосфатных и железооксидных катализаторах в присутствии водяного пара в одноступенчатых адиабатических реакторах (патенты США №№2442319, 2442320, оп. 1948; А.С. СССР №224492, оп. 1964; А.С. СССР №201335, оп. 1967). Недостатком указанных способов является малая конверсия изоамиленов и селективность, повышенный расход водяного пара и других энергоресурсов.

Известен также способ получения изопрена в четырехслойном адиабатическом реакторе с промежуточной подачей пара на железоцинкхромовом катализаторе (заявка ФРГ №1926625, оп. 1970). Этот способ обеспечивает более высокую конверсию изоамиленов, однако приводит к повышенному расходу водяного пара, т.к. работа на пониженном разбавлении в первых ступенях приводит к ускоренной дезактивации катализатора.

Известный способ получения изопрена в двухслойном реакторе с подачей всего пара на первый слой (А.С. СССР №780423, опубл. 1980) хотя и улучшал распределение потоков контактного газа и несколько повышал селективность, но отличался недостаточной конверсией и был энергоемок.

Описан способ получения изопрена на железооксидном катализаторе К-16 в односекционном адиабатическом реакторе при температуре 580-630°C и разбавлении сырья водяным паром (С.К. Огородников, Г.С. Идлис. Производство изопрена. - Л.: Химия, 1973, с. 124). Недостатками этого способа являются пониженная конверсия и селективность изоамиленов и высокий удельный расход изоамиленов.

Наиболее близким к предлагаемому является способ получения изопрена, описанный в патенте РФ №2137741 (опубл. 1999, МПК6 C07C 11/18). По этому способу с целью повышения образования изопрена процесс дегидрирования проводят в присутствии железооксидного катализатора при температуре 580-630°C и при разбавлении сырья водяным паром в массовом соотношении 1:5-6 в двухстадийном реакторе с использованием промежуточного перегрева контактного газа в межступенчатом перегревателе. Конверсия изоамиленов на железооксидных катализаторах при объемной скорости 70-90 ч-1 выдерживается на уровне 34% в первой ступени реактора и 42% во второй. В промышленности до последнего времени данный способ получения изопрена в многоступенчатых реакторах не получил промышленного применения в связи с низкой эффективностью гомогенизации изоамиленов с паром, не позволяющей в полной мере достичь высоких степеней конверсии и селективности.

Задачей настоящего изобретения является увеличение выхода изопрена за счет повышения конверсии изоамиленов, а также снижение удельного расхода водяного пара.

Для решения поставленной задачи предлагается способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе в присутствии железооксидного катализатора при температуре процесса 580-630°C, объемной скорости изоамиленов 70-130 ч-1, температуре потоков пара для разбавления 550-750°C, соотношении изоамиленов и общего количества пара, подаваемого двумя потоками, равном 1÷5-7, причем перед подачей изоамиленов в реактор осуществляют их разбавление водяным паром путем смешения с двумя потоками пара, при этом массовое соотношение между потоками пара устанавливают равным 1,0:(1,0-1,3), а температуру преобладающего в массовом соотношении потока выдерживают на 40-100°C выше температуры потока, вводимого на смешение в меньшем количестве, а конверсия изоамиленов на железооксидных катализаторах при объемной скорости 70-130 ч-1 выдерживается на уровне 35-38% в первой ступени реактора и 43-45% во второй.

Отличительным признаком заявляемого изобретения является разбавление изоамиленов перед подачей в реактор путем смешения с двумя потоками водяного пара для разбавления с температурой 550-750°C, причем массовое соотношение между потоками пара устанавливают равным 1,0:(1,0-1,3), а температуру преобладающего в массовом соотношении потока выдерживают на 40-100°C выше температуры потока, вводимого на смешение в меньшем количестве, при этом конверсия изоамиленов на железооксидных катализаторах при объемной скорости 70-130 ч-1 выдерживается на уровне 35-38% в первой ступени реактора и 43-45% во второй.

Указанный способ может быть реализован в любой схеме дегидрирования (как в одно-, так и в двухступенчатой) и направлен на достижение повышения степени конверсии изоамиленов и образования целевого продукта - изопрена.

Наличие отличительных признаков от прототипа указывает на «новизну» заявляемого изобретения.

Для осуществления предлагаемого изобретения все три потока подают в смеситель, расположенный по ходу пароуглеводородной смеси непосредственно перед входом в реактор. Может быть использован любой известный смеситель, например, трубчатый блок, имеющий камеру смешения, оборудованную отдельными патрубками для ввода трех потоков - изоамиленов и двух потоков пара, и вывода пароуглеводородной смеси на распределительное устройство реактора.

Интенсификация процесса смешения указанных продуктов производится за счет ввода пара в смеситель двумя потоками в определенном соотношении и с определенной температурой, что позволяет достичь высокого уровня гомогенизации потока благодаря равномерному распределению в реакционном потоке двух несмешивающихся жидких фаз - изоамиленов и воды.

Предлагаемое изобретение обладает «изобретательским уровнем», так как в заявляемом способе получения изопрена за счет более эффективной гомогенизации потоков изоамиленов и пара, подаваемых в смеситель в определенном соотношении и с определенной температурой, достигается повышение конверсии и селективности процесса дегидрирования до уровня 35-38% в случае функционирования одноступенчатой схемы и уровня 43-45% - для двухступенчатой схемы, что ранее не достигалось ни в одном описанном аналогичном способе. За счет повышения конверсии изоамиленов увеличивается образование целевого продукта - изопрена, соответственно, снижается удельный расход водяного пара, рассчитанный из количества потребленного водяного пара на тонну готовой продукции.

«Промышленная применимость» заявляемого изобретения подтверждается нижеприведенными примерами.

Заявляемый способ получения изопрена в одноступенчатой схеме представлен на рисунке 1.

Согласно данному способу из сети потоки пара I, II с температурой 240±9°C подают в печь 1 для нагрева до температуры 650-750°C. После печи 1 поток пара II направляют в смеситель 3, расположенный непосредственно перед реактором 4, поток I - в теплообменник 2 для охлаждения на 40-100°C с последующей подачей в указанный смеситель 3. Поток изоамиленовой фракции III с температурой ~80°C поступает в печь 1 для нагрева до 450-500°C, затем в смеситель 3. После гомогенизации в смесителе 3 пароуглеводородная смесь направляется в реактор 4, откуда поток контактного газа IV поступает на узел охлаждения и конденсации.

Заявляемый способ получения изопрена в двухступенчатой схеме представлен на рисунке 2.

Процесс проводят по аналогии со способом, осуществляемым в одном реакторе. Отличием является то, что поток контактного газа IV после реактора 4 подают в межступенчатый перегреватель 5 для перегрева до 600°C за счет циркуляции в межтрубном пространстве потоков перегретого пара VI, VII, поступающих из печи 1, затем направляют во второй по ходу сырья реактор 6, откуда поток контактного газа V поступает на узел охлаждения и конденсации.

Изобретение иллюстрируется следующими примерами:

Пример 1 (рисунок 1)

Состав сырьевой изоамиленовой фракции, мас.%

сумма изоамиленов - не менее 75,0;

изопрена - не более 2,0;

сумма н-амиленов - не более 12,0;

сумма пентанов - не более 12,0;

ДМФА - не более 0,02.

Дегидрирование изоамиленовой фракции осуществляют на железооксидном катализаторе, в качестве которого может быть использован катализатор марки КДОМ или S6-32E, при температуре 600°C, объемной скорости 70 ч-1 и разбавлении изоамиленов паром с массовым соотношением 1:6 соответственно.

Из сети пар на разбавление с температурой 240±9°C подают в печь 1 двумя потоками I и II в соотношении 1,0:1,0. Из печи 1 поток пара I с температурой 650°C поступает в теплообменник 2, затем подается на смешение в смеситель 3, поток пара II с температурой 650°C поступает напрямую в указанный смеситель 3. Поток изоамиленовой фракции III с температурой ~80°C поступает в печь 1 для нагрева до температуры 450-500°C, затем подается в смеситель 3. После смешения пароуглеводородная смесь поступает в реактор 4, где протекает реакция дегидрирования с образованием изопрена.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 2 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 600°C, температуру потока II - 700°C, при массовом соотношении потоков пара 1,0:1,0.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 3 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 600°C, температуру потока II - 700°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,15, с преобладанием потока 6.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 4 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 620°C, температуру потока II - 700°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,1, с преобладанием потока 6.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 5 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 610°C, температуру потока II - 690°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,15, с преобладанием потока 6.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 6 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 600°C, температуру потока II - 680°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,3, с преобладанием потока 6.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 7 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 600°C, температуру потока II - 750°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,3, с преобладанием потока 5.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 8 (рисунок 1)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 610°C, температуру потока II - 700°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,25, с преобладанием потока 6.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 9 (рисунок 2)

Процесс осуществляют аналогично примеру 1, однако температуру потока пара I выдерживают равной 600°C, температуру потока II - 700°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,15, с преобладанием потока 6. Поток контактного газа IV после реактора 4 подают в межступенчатый перегреватель 5 для перегрева до 600°C за счет циркуляции в межтрубном пространстве потоков перегретого пара VI, VII, поступающих из печи 1, затем направляют во второй по ходу сырья реактор 6, откуда поток контактного газа V поступает на узел охлаждения и конденсации.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Пример 10 (рисунок 2)

Процесс осуществляют аналогично примеру 9, однако температуру потока пара I выдерживают равной 550°C, температуру потока II - 750°C. Массовое соотношение между указанными потоками пара выдерживают равным 1,0:1,3, с преобладанием потока 5.

Условия и показатели процесса приведены в таблице 1.

Выбор условий проведения процесса обусловлен следующими факторами. Реакции дегидрирования изоамиленов являются обратимыми химическими реакциями, протекающими с поглощением тепла и с увеличением объема газообразных продуктов, поэтому предпочтительными условиями ведения процесса являются высокая концентрация исходных продуктов (изоамиленов), повышенная температура (в пределах 580-630°C) и низкое давление.

При установлении температуры процесса выше 630°C скорость протекания побочных реакций будет выше скорости протекания целевой реакции образования изопрена, что приведет к повышению общей конверсии изоамиленов при снижении селективности. При установлении температуры процесса ниже 580°C наблюдается обратный эффект - при незначительном увеличении селективности снижается конверсия изоамиленов.

Снизить парциальное давление продуктов реакции позволяет разбавление водяным паром. Разбавление изоамиленов водяным паром при массовом соотношении менее 1:5 не позволяет достигнуть необходимого парциального давления в системе, что приводит к общему снижению конверсии и селективности. Установление разбавления с массовым соотношением выше 1:7 нецелесообразно ввиду значительного увеличения количества потребляемого пара при незначительном повышении показателей процесса.

При выдерживании объемной скорости менее 70 ч-1 увеличивается время пребывания изоамиленов в реакционном объеме, что приводит к их разложению, соответственно, при некотором повышении конверсии изоамиленов наблюдается снижение селективности процесса. При установлении объемной скорости более 130 ч-1 время контакта сокращается, реакция дегидрирования не проходит в полном объеме, поэтому при высокой селективности конверсия изоамиленов будет минимальной.

Таким образом, в заявляемом способе получения изопрена при совокупности следующих условиях: температура процесса 580-630°C, объемная скорость изоамиленов 70-130 час-1, температура потоков пара для разбавления 550-750°C, соотношение изоамиленов и общего количества пара, подаваемого двумя потоками 1÷5-7, за счет более эффективной гомогенизации потока изоамиленов и двух потоков пара в заявляемом соотношении и с определенной температурой, достигается повышение конверсии и селективности процесса дегидрирования до уровня 35-38% в случае функционирования одноступенчатой схемы и уровня 43-45% - в случае двухступенчатой схемы, что ранее не достигалось ни в одном аналогичном способе. К тому же осуществление описанного изобретения возможно на любых действующих производствах изопрена как с параллельно работающими реакторами, так и при последовательном двухступенчатом дегидрировании с установкой межступенчатого перегревателя, что положительно отражается на экономике процесса получения изопрена.

1. Способ получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе в присутствии железооксидного катализатора при температуре 580-630°C и разбавлении сырья водяным паром, отличающийся тем, что перед подачей изоамиленов в реактор осуществляют их разбавление водяным паром с температурой 550-750°C, подаваемом в виде двух потоков, причем массовое соотношение между двумя потоками пара устанавливают равным 1,0:(1,0-1,3), а температуру преобладающего в массовом соотношении потока выдерживают на 40-100°C выше температуры потока, вводимого на смешение в меньшем количестве.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что конверсия изоамиленов на железооксидных катализаторах при объемной скорости 70-130 ч-1 выдерживается на уровне 35-38% в первой ступени реактора и 43-45% во второй.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу дегидрирования алканов с выравниванием состава продукта. При этом газообразный поток вещества, содержащий алканы, пропускают в непрерывном режиме через слой катализатора, расположенный в от двух до 10 соединенных последовательно реакторах адиабатического, аллотермического или изотермического типа или в их комбинации, посредством чего образуется газовый поток, который содержит олефин, водород и непрореагировавший алкан, при этом по меньшей мере один реактор является адиабатическим, в который подают кислород.

Изобретение относится к применению катализатора, содержащего монолит и слой катализатора, для дегидрогенизации алканов до алкенов или ароматизации при дегидрогенизации.

Изобретение относится к катализатору для синтеза бутадиена-1,3 окислительным дегидрированием н-бутенов. Данный катализатор характеризуется следующим содержанием компонентов 30-70 вес.% (Mo5-12Sb>6.0-15Bi0.2-3M1 0.1-10M2 0.05-0.5M3 0.01-2On) и 70-30 вес.% SiO2, где М1 - один или несколько элементов из группы Со, Ni, Fe, Cr, Cu; М2 - один или несколько элементов из группы Na, К, Cs, Mg, Се, La, М3 - элемент из группы Р, В, n = число, которое определяется валентностью и количеством отличных от кислорода элементов.

Изобретение относится к химической, нефтехимической промышленности и может быть использовано для проведения гетерогенно-каталитических реакций, в частности, для проведения дегидрирования C4-C5 парафиновых углеводородов в соответствующие олефиновые углеводороды.

Изобретение относится к способу дегидрирования алкилароматического углеводорода, включающему: контактирование потока парового реагента, содержащего алкилароматический углеводород и водяной пар и имеющего первое массовое соотношение пара к алкилароматическому углеводороду, с катализатором дегидрирования с образованием парофазного выходящего потока, содержащего углеводородный продукт, водяной пар и непрореагировавший алкилароматический углеводород; подачу по меньшей мере части выходящего потока в делитель для отделения углеводородного продукта от непрореагировавшего алкилароматического углеводорода, извлекаемых из делителя в виде донной и головной фракций соответственно; утилизацию тепла первой части упомянутой головной фракции посредством косвенного теплообмена со смесью, содержащей алкилароматический углеводород и воду, для по меньшей мере частичной конденсации упомянутой части и образования продукта азеотропного испарения, содержащего пары алкилароматического соединения и водяной пар, имеющего второе соотношение пара к алкилароматическому углеводороду; и объединение продукта азеотропного испарения с дополнительным алкилароматическим углеводородом и дополнительным паром, вместе или по отдельности, с образованием потока парового реагента.
Изобретение относится к нефтепереработке и каталитической химии, в частности к способу синтеза катализатора для дегидрирования легких парафиновых углеводородов, предпочтительно изобутана и изопентана, для процессов получения изобутилена и изоамиленов - мономеров синтетических каучуков.

Изобретение относится к области каталитической химии, в частности к катализатору дегидрирования C4-C5 парафиновых углеводородов. Данный катализатор дегидрирования представляет собой алюмооксидный носитель, модифицированный оксидом кремния, на котором распределены активный компонент оксид хрома и промотор оксид калия.

Изобретение относится к процессам дегидрирования парафинов. Способ регулирования температур в реакторе дегидрирования включает пропускание катализатора в реактор дегидрирования таким образом, что катализатор перетекает вниз через реактор, пропускание обогащенного парафинами потока в реактор дегидрирования, так что поток проходит вверх через реактор, образуя, таким образом, технологический поток, содержащий катализатор и дегидрированные углеводороды, а также некоторое количество не превращенных парафинов, отделение паровой фазы от технологического потока, формируя, таким, образом поток продуктов, пропускание потока продуктов в узел охлаждения, образуя посредством этого охлажденный поток продуктов и пропускание части охлажденного потока продуктов в технологический поток.

Изобретение относится к способу проведения реакций дегидрирования с последующей абсорбционной очисткой газов, при этом за абсорбционной очисткой газов следует стадия снятия давления в резервуаре мгновенного испарения при высоком давлении, который снабжен массообменными элементами, причем эту стадию проводят при использовании горючего газа, протекающего через массообменные элементы навстречу направлению силы тяжести, который проходит через резервуар мгновенного испарения при высоком давлении противотоком по отношению к растворителю, подвергнутому снятию давления, так что абсорбированные углеводороды поглощаются горючим газом.

Изобретение относится к способу дегидрирования пропана, включающему: пропускание предварительно нагретого исходного потока пропана в реактор дегидрирования; смешивание и взаимодействие исходного потока пропана с псевдоожиженным неметаллическим катализатором, содержащим оксид циркония, в реакторе дегидрирования, который представляет собой реактор быстрого псевдоожижения с образованием потока продукта, содержащего пропилен, причем катализатор находится в реакторе при среднем времени пребывания от 15 до 45 минут; пропускание отработанного катализатора в блок регенерации катализатора с образованием потока регенерированного катализатора; и пропускание потока регенерированного катализатора в реактор дегидрирования.

Изобретение относится к технологии нефтехимического синтеза, а именно к способам получения изопрена из изобутилена и формальдегида или веществ, являющихся их источниками, например 4,4-диметил-1,3-диоксана и триметилкарбинола.

Изобретение относится к технологии нефтехимического синтеза, а именно к способам получения изопрена из изобутилена и формальдегида или веществ, являющихся их источниками, например 4,4-диметил-1,3-диоксана и триметилкарбинола.

Изобретение относится к технологии нефтехимического синтеза, а именно к способам получения изопрена из изобутилена и формальдегида или веществ, являющихся их источниками, например 4,4-диметил-1,3-диоксана и триметилкарбинола.
Изобретение относится к способу получения изопрена, включающему конденсацию изобутилена с водным раствором формальдегида в присутствии кислотного катализатора при температуре 80-110°С, давлении 15-25 атм, разделение реакционной массы на масляный и водный слои, упарку водного слоя, добавление к остатку после упарки исходного водного раствора формальдегида и рециркуляцию полученной смеси в зону конденсации, выделение из масляного слоя фракции 4,4-диметил-1,3-диоксана с последующим жидкофазным разложением ее в присутствии третичного бутилового спирта и/или изобутилена в изопрен при повышенной температуре и давлении.

Изобретение относится к способу получения изопрена, путем взаимодействия компонентов сырья, содержащего формальдегид, изобутилен, производные изобутилена и, предшественники изопрена, в присутствии кислого твердофазного катализатора, содержащего фосфат ниобия с последующим выделением целевого продукта.

Изобретение относится к области нефтехимии, точнее к устройствам, используемым в производстве мономеров для синтетического каучука. .
Изобретение относится к способу переработки метилгидропирана и/или побочных продуктов синтеза изопрена из изобутилена и формальдегида путем термокаталитического разложения их над алюмосиликатсодержащим катализатором с предварительным нагревом (или без него) исходного сырья в присутствии водяного пара с последующей конденсацией полученного контактного газа с образованием водного и масляного слоев.

Изобретение относится к способу получения изопрена жидкофазным взаимодействием третбутилового спирта, 4-метил-5,6-дигидропирана и 4,4-диметил-1,3-диоксана с водным раствором формальдегида в присутствии твердого кислотного катализатора и мольном избытке третбутилового спирта по отношению к формальдегиду при непрерывном выводе образующихся продуктов с последующим их разделением.
Изобретение относится к способу получения изопрена, включающему жидкофазную конденсацию изобутилена в виде изобутиленсодержащей фракции C4 с водным раствором формальдегида в присутствии кислотного катализатора при повышенных температуре и давлении с образованием 4,4-диметил-1,3-диоксана и смеси высококипящих побочных продуктов, с последующим жидкофазным разложением полученного 4,4-диметил-1,3-диоксана в изопрен в присутствии триметилкарбинола и/или изобутилена и водного раствора кислотного катализатора при повышенных температуре и давлении.

Изобретение относится к способу получения изопрена путем жидкофазного взаимодействия изобутилена и формальдегида или веществ, являющихся их источниками, например 4,4-диметил-1,3-диоксана и триметилкарбинола, в присутствии водного раствора кислотного катализатора при температуре 140-180°С и давлении 0,8-1,6 МПа в реакционно-разделительном аппарате, включающем зону подвода тепла, зону контактирования, последовательные зоны сепарации, контур циркуляции реакционной массы с отбором продуктов реакции и балансового количества воды из зоны сепарации в виде парового потока с последующим охлаждением, конденсацией и разделением, выводом жидкого потока водного раствора катализатора на экстракцию и последующим возвратом в зону нагрева, причем давление в реакционной зоне поддерживают выше, чем давление насыщенных паров воды, соответствующее температуре в реакционной зоне, характеризующемуся тем, что давление в зонах сепарации поддерживают выше, чем давление насыщенных паров воды, соответствующее температуре контактирования, при этом выходящий из зоны контактирования реакционный поток направляют в первую зону сепарации без дросселирования, из которой паровой поток поступает в газовую часть второй зоны сепарации со снижением давления на 0,05-0,4 МПа с последующим выводом на охлаждение и конденсацию, а жидкий поток из первой зоны сепарации направляют в жидкостную часть второй зоны сепарации, из которой 30-70% отсепарированного от высококипящих органических соединений жидкого потока возвращают в реакционно-разделительный аппарат, а остальную часть жидкого потока направляют на охлаждение, экстракцию и рециркулируют в реакционно-разделительный аппарат.

Изобретение относится к способу совместной переработки высококипящих продуктов и метилдигидропирана, являющихся побочными продуктами процесса получения изопрена из изобутилена и формальдегида, путем смешения исходных продуктов с водяным паром с последующим контактированием на алюмосиликатсодержащем катализаторе при повышенной температуре. Способ характеризуется тем, что фракцию метилдигидропирана предварительно испаряют при температуре 155-165°C с последующим нагреванием в присутствии водяного пара при соотношении водяной пар:фракция метилдигидропирана, равном (0,5-3,0):1, соответственно, при температуре 400-550°C, высококипящие продукты смешивают с водяным паром без дополнительного нагрева и совместно с подогретой фракцией метилдигидропирана подают на разложение при температуре 450-550°C. Способ позволяет повысить конверсию тяжелого остатка, снизить коксоотложение. 4 пр., 1 табл.
Наверх