Сплав на основе системы никель-хром

Изобретение относится к области металлургии, в частности к прецизионным сплавам на основе системы никель-хром, работающих в широком диапазоне температур и предназначенных для реализации микрометаллургических процессов получения функциональных покрытий на основе порошковых материалов и литых микропроводов с высокой микротвердостью. Сплав системы никель-хром содержит, мас. %: Cr 12,0-18,0, Mn 7,0-10,5, Sn 2,0-3,0, Si 1,0-1,5, W 0,8-2,5, Re 0,9-1,8, Се 0,2-0,6, La 0,1-0,5, Y 0,3-0,7, Ni остальное. Сплав получен при введении марганца, кремния и олова в виде интерметаллидов Mn2Si и Mn2Sn, причем соотношение марганца и кремния в интерметаллиде Mn2Si составляет 5:1. Изобретение позволяет получать порошковые композиции, функциональные покрытия, микропровода с более высокой микротвердостью. 1 табл., 2 пр.

 

Изобретение относится к разработке прецизионных сплавов на основе системы никель-хром, работающих в широком диапазоне температур и предназначенных для реализации микрометаллургических процессов получения функциональных покрытий на основе порошковых материалов (методом гетерофазного переноса) и литых микропроводов (методом высокоскоростной закалки из жидкой фазы) с высокой микротвердостью.

Микротвердость одна из основных физико-механических характеристик, определяющая срок службы изделий при внешних механических воздействиях. Базовая система никель-хром является весьма перспективной как с точки зрения матричного материала, так и с точки зрения достижения высокого уровня эксплуатационных свойств, в т.ч. для работы при повышенных температурах.

Известны сплавы этой системы для получения микропроводов методом высокоскоростной закалки из жидкой фазы, а также функциональных покрытий, составы которых приведены в таблице 1.

Наиболее близким по технической сущности является сплав, выбранный в качестве прототипа, содержащий компоненты в следующем соотношении, мас. %:

Cr - (0,6-14,0); Si - (4,0-6,0); Се - (0,05-0,2); La - (0,05-0,2); Y - (0,2-0,6); Ni - остальное (патент РФ №2351672, С22С 19/05, опубл. 10.04.2009 г.).

Однако, как показали соответствующие измерения, проведенные экспертами, микротвердость известных сплавов, в том числе и сплава-прототипа, не превышает 0,5 ГПа и существенно уменьшается при нагревании и охлаждении, что исключает их практическое применение в широком интервале работающих температур.

Техника сегодняшнего дня требует повышения микротвердости материалов, используемых для изготовления изделий, работающих в жестких условиях эксплуатации, до значений 2-3 ГПа, в том числе при воздействии высоких и низких температур.

Техническим результатом изобретения является разработка сплава, позволяющего получать порошковые композиции, функциональные покрытия, микропровода с более высокой микротвердостью не ниже 3,0 ГПа.

Технический результат достигается за счет того, что сплав системы никель-хром, содержащий лантан, церий, кремний, иттрий, в соответствии с изобретением дополнительно содержит рений, вольфрам, марганец и олово при следующих соотношениях компонентов, мас. %:

Cr 12,0-18,0; Mn 7,0-10,5; Sn 2,0-3,0; Si 1,0-1,5; W 0,8-2,5; Re 0,9-1,8; Се 0,2-0,6; La 0,1-0,5; Y 0,3-0,7; Ni остальное.

Двойная система Ni - основа и (12-18)% Cr является оптимальной пластичной матрицей для введения технологических добавок марганца и кремния.

Сплав системы никель-хром имеет высокое межфазное натяжение (до 22 Дж/м2), что не позволяет устойчиво получать порошки, функциональные покрытия методами гетерофазного переноса или литье микропроводов методами закалки из расплава.

Следует особо отметить специфику легирования предлагаемого сплава, реализуемого в настоящем изобретении. Сущность этой специфики заключается во введении двух лигатур в виде устойчивых интерметаллических соединений: Mn2Si и Mn2Sn. Их введение в шихту проводится раздельно, а в конечном составе сплава производится суммирование количества Мn, входящего в каждый из интерметаллидов.

Практика показывает, что наиболее эффективное снижение межфазного натяжения до требуемых значений - менее 1,0 Дж/м2 (для получения качественного покрытия) обеспечивается за счет комплексного введения марганца и кремния в сумме 6-9% при соотношениях Mn:Si=5:1, что соответствует устойчивому соединению Mn2Si при соответствующих содержаниях Mn - (5,0-7,5)% и Si - (1,0-1,5)%. Микротвердость этого сплава низкая и не превышает 0,4 ГПа.

В четырехкомпонентный сплав на основе Ni и Cr - (12,0-18,0)%; Mn - (5,0-7,5)%; Si - (1,0-1,5)% для сохранения интервала температурной стабильности в области положительных температур (до 400°C) и отрицательных температур (до -196°C) дополнительно вводится вольфрам в количестве 0,8-2,5%.

При меньшем чем 0,8% содержании вольфрама требуемого эффекта не наблюдается, при содержании вольфрама более 2,5% температура плавления сплава нежелательно скачкообразно возрастает на 120-160°C, что затрудняет реализацию жидкофазных процессов при получении покрытий и литье микропроводов.

Для стабилизации процесса получения покрытий необходимо, чтобы температура ликвидуса составляла не более 1400-1500°C. Сплав, указанный в прототипе, имеет температуру ликвидуса порядка 1600°C. Для понижения температуры ликвидуса и обеспечения качественного получения функциональных покрытий и литья микропроводов необходимо в сплав дополнительно ввести интерметаллид Mr2Sn, который, во-первых, понижает температуру ликвидуса до требуемых температур и, во-вторых, будучи когерентно связан с матрицей сплава, обеспечивает повышение технологического процесса напыления и литья микропроводов. Оптимальное количество интерметаллида, как показали эксперименты, должно быть 4,0-6,0%. При меньшем чем 4% количестве интерметаллида требуемого эффекта понижения температуры ликвидуса не наблюдается. При большем чем 6% количестве интерметаллида имеет место охрупчивание сплава. Введение интерметаллида Mn2Sn в указанных количествах соответствует дополнительному содержанию в сплаве 2,0-3,0 мас.% Mn и 2,0-3,0 мас.% Sn.

Обеспечивая высокие технологические свойства при получении покрытий методом гетерофазного переноса и литье микропроводов методом высокоскоростной закалки из жидкой фазы, сплав системы: основа Ni; (12,0-18,0)Cr; (7,0-10,5)Mn; (1,0-1,5)Si; (0,8-2,5)W; (2,0-3,0%)Sn не обеспечивает требуемой микротвердости. Для повышения микротвердости, как показала практика, необходимо дополнительно ввести упрочняющий компонент. Оптимальным является введение рения в количестве (0,9-1,8)%. Эффект упрочнения наблюдается с 0,9% Re, при этом микротвердость достигает 3,0 ГПа. При 1,8% Re микротвердость возрастает до 4,6 ГПа, но при содержании рения более 1,8% наблюдается образование трещин в функциональных покрытиях и обрывы при литье микропроводов.

Прецизионность любого микрометаллургического процесса эффективно обеспечивается за счет комплексного введения эффективных модификаторов в виде малых добавок редкоземельных элементов, имеющих наибольшее сродство к кислороду, водороду и азоту - соответственно церия, лантана и иттрия.

Введение указанных добавок очищает сплав от неметаллических включений и обеспечивает устойчивость протекания процессов нанесения функциональных покрытий и литья микропроводов. Это возможно, если при комплексном введении указанных редкоземельных элементов (РЗЭ) в количестве, не превышающем в сумме 1,8%. Экспериментально установлено, что поэлементное содержание церия должно быть (0,2-0,6)%, лантана (0,1-0,5)%, иттрия (0,3-0,7)%, при большем количестве каждого из указанных РЗЭ и их суммарном содержании более 1,8% образуются фазы, негативно влияющие на стабильность протекания микрометаллургических процессов.

Таким образом, оптимальный состав предлагаемого сплава, мас. %:

Cr 12,0-18,0; Mn 7,0-10,5; Sn 2,0-3,0; Si 1,0-1,5; W 0,8-2,5; Re 0,9-1,8; Се 0,2-0,6; La 0,1-0,5; Y 0,3-0,7; Ni остальное.

Из сплава указанных составов получены функциональные покрытия и литые микропровода.

Пример 1

Выплавка сплава осуществляется с помощью высококачественной установки типа УИП16-10-003 в алундовых тиглях N4. Последовательность введения компонентов следующая: Ni→Cr→(Mn2Si)→>(Mr2Sn)→W→Re→(Ce-La-Y). Состав сплава, мас. %:

Cr - 12,0; Mn - 7,0; Sn - 2,0; Si - 1,0; W - 0,8; Re - 0,9; Се - 0,2; La - 0,1; Y - 0,3; Ni - остальное.

После получения слитка производилось его дробление до фракции 5-7 мм с помощью щековой дробилки типа ДЩ-4. Из полученных гранул на установке типа ELIRI по типовой технологии литья с боросиликатным стеклом типа ТУ (термоустойчивый) получены микропровода диаметром 40±3 мкм и длиной более 3000 м (против 500 м по прототипу). Микротвердость жилы микропровода, измеренная на установке типа Nanoscan, составила: 4,2 ГПа - при комнатной температуре; 3,6 ГПа - при температуре -196°C и 4,0 ГПа - при температуре +400°C.

После получения слитка, для изготовления порошкового материала, производилось дробление слитка до фракции 40-60 мкм на дезинтеграторе типа Дези-15 при скоростях вращения роторов 12000 об/мин.

Из полученного порошка с помощью метода сверхзвукового холодного газодинамического напыления на установке типа ДИМЕТ-3 на подложку ленты из стали Х15Ю5 ГОСТ 12766.1-90 шириной 100 мм и толщиной 0,3 мм было нанесено функциональное покрытие толщиной 100±10 мкм.

Микротвердость покрытия, измеренная на установке типа Nanoscan, составляет 4,2 ГПа при комнатной температуре.

Пример 2

Выплавка сплава производилась так же, как в примере 1. Состав сплава, мас. %:

Cr - 18,0; Mn - 10,5; Sn - 3,0; Si - 1,5; W - 2,5; Re -1,8; Се - 0,6; La - 0,5; Y - 0,7; Ni - остальное.

После получения слитка производилось дробление слитка до фракции 40-60 мкм на дезинтеграторе типа Дези-15 при скоростях вращения роторов 12000 об/мин.

Из полученного порошка с помощью метода сверхзвукового холодного газодинамического напыления на установке типа ДИМЕТ-3 на подложку ленты из стали Х15Ю5 ГОСТ 12766.1-90 шириной 100 мм и толщиной 0,3 мм было нанесено функциональное покрытие толщиной 100±10 мкм.

Микротвердость покрытия, измеренная на установке типа Nanoscan, составляет 4,6 ГПа при комнатной температуре.

После получения слитка, для литья микропроводов, производилось его дробление до фракции 5-7 мм с помощью щековой дробилки типа ДЩ-4. Из полученных гранул на установке типа ELIRI по типовой технологии литья с боросиликатным стеклом типа ТУ получены микропровода диаметром 40±3 мкм и длиной более 3000 м. Микротвердость жилы микропровода, измеренная на установке типа Nanoscan, составила: 4,0 ГПа - при комнатной температуре; 3,3 ГПа - при температуре -196°C и 3,7 ГПа - при температуре +400°C.

Технико-экономическая эффективность от применения разработанного сплава по сравнению с прототипом выразится в повышении надежности работы изделия, в которой используются микропровода и функциональные покрытия.

Сплав на основе системы никель-хром, содержащий кремний, церий, лантан и иттрий, отличающийся тем, что он дополнительно содержит марганец, олово, вольфрам и рений при следующем соотношении компонентов, мас. %:
Cr - 12,0-18,0
Mn - 7,0-10,5
Sn - 2,0-3,0
Si - 1,0-1,5
W - 0,8-2,5
Re - 0,9-1,8
Се - 0,2-0,6
La - 0,1-0,5
Y - 0,3-0,7
Ni - остальное,
причем сплав получен при введении марганца, кремния и олова в виде интерметаллидов Mn2Si и Mn2Sn, причем соотношение марганца и кремния в интерметаллиде Mn2Si составляет 5:1.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к припоям на основе никеля, которые могут использоваться при изготовлении паяных деталей горячего тракта турбин газотурбинных двигателей.

Изобретение может быть использовано в двигателестроении. Выпускной клапан (1) предназначен для использования в двигателе внутреннего сгорания.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к жаропрочным сплавам на никелевой основе, имеющим высокие значения горячей обрабатываемости, ударной вязкости и пластичности после долговременного использования.
Изобретение относится к металлургии жаропрочных сплавов для сварочной проволоки и может быть использовано для сварки деталей из высоконикелевых сплавов высокотемпературных установок с температурой эксплуатации до 950оC.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к стойким к окислению сплавам на основе никеля. Стойкий к окислению сплав никеля содержит, мас.%: 4-7 Cr, 4-5 Si, 0,1-0,2 Y, 0,1-0,2 Mg, 0,1-0,2 Hf, Ni и неизбежные примеси - остальное.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к сплавам для защитного покрытия конструктивного элемента газовой турбины от коррозии и/или окисления. Защитное покрытие для защиты конструктивного элемента газовой или паровой турбины от коррозии и/или окисления, в частности, при высоких температурах, выполненное в виде одиночного металлического слоя из сплава, содержащего, вес.%: 24-26 кобальта, 12-14 хрома, 10-12 алюминия, 0,2-0,5 по меньшей мере одного элемента из группы, включающей в себя скандий и редкоземельные элементы, никель - остальное.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к сплавам на основе никеля для изготовления механических компонентов турбомашин. Суперсплав на основе никеля для механических компонентов турбомашин содержит, мас.%: хром - от 3 до 7, вольфрам - от 3 до 15, тантал - от 4 до 6, алюминий - от 4 до 8, углерод менее 0,8, никель и примеси - остальное.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к жаропрочным сплавам, предназначенным для элементов, используемых в атомной энергетике, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности, работающих при высоких температурах.

Изобретение относится к области металлургии, в частности, к дисперсионно-упрочненным жаропрочным сплавам на основе никеля и может быть использовано в качестве материала для трубчатой оболочки тепловыделяющего элемента реакторов на быстрых нейтронах.

Изобретение относится к металлургии, в частности к литейным жаропрочным коррозионно-стойким сплавам на основе никеля, и может быть использовано для изготовления литьем деталей горячего тракта газотурбинных установок, работающих в агрессивных средах при температурах 700-900°C.

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано для изготовления рабочих лопаток газотурбинных установок. Шихтовая заготовка содержит, мас.%: углерод 0,07-0,12, хром 12,9-13,5, кобальт 5,3-5,9, вольфрам 6,7-7,3, молибден 0,8-1,2, алюминий 3,2-3,5, титан 4,4-4,7, бор 0,010-0,015, медь ≤0,04, сера ≤0,005, фосфор ≤0,005, азот ≤15 ppm, кислород ≤15 ppm, кальций 0,00-0,02, магний 0,00-0,02, марганец 0,01-0,3, по меньшей мере два элемента, выбранные из группы: железо, кремний и барий, ≤0,2 каждого и по меньшей мере два элемента, выбранные из группы: иттрий, лантан, неодим, самарий, 0,005-0,05 каждого, никель - остальное. Обеспечивается повышение структурной однородности и длительной прочности лопаток с равноосной структурой, полученных литьем с использованием шихтовой заготовки, повышение сопротивления окислению и коррозионным воздействиям, повышение структурной стабильности на ресурс, повышение прочности и пластичности. 2 з.п. ф-лы, 2 табл.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к защитному покрытию для защиты конструкционной детали от коррозии и/или окисления. Безрениевый сплав на основе никеля, обладающий стойкостью к коррозии и/или окислению, содержит, в вес.%: кобальт 24-26, хром 12-15, алюминий 10,5-11,5, по меньшей мере один элемент из скандия и/или редкоземельных элементов, в частности иттрий, 0,1-0,7, тантал 0,1-3, необязательно кремний 0,05-0,6, никель - остальное. Защитное покрытие выполнено из заявленного сплава. Конструкционная деталь, в частности, конструкционная деталь (120, 130, 155) газовой турбины (100), содержащая подложку (4) из сплава на основе никеля или на основе кобальта, защитное покрытие и керамический термобарьерный слой (10), причем упомянутый керамический термобарьерный слой (10) нанесен, в частности, на защитное покрытие (7). Защитное покрытие имеет высокую устойчивость к высокотемпературной коррозии и окислению, имеет долговременную стабильность. 3 н. и 9 з.п. ф-лы, 5 ил.
Изобретение относится к порошковой металлургии. Способ получения композиционного материала на основе никеля включает перемешивание порошков для приготовления матрицы материала и дисперсного порошка оксида металла, механическое легирование полученной смеси, компактирование и прокатку полученного сплава. Порошки перемешивают с получением смеси, содержащей оксид металла с его объемным содержанием 1-3,5 %, 7,5-8,5 мас. % алюминия, 4-5 мас. % хрома, 2-2,5 мас. % вольфрама, 2,5-3,5 мас. % кобальта, 0,8-1,5 мас. % титана, Ni - остальное. Механическое легирование проводят в высокоэнергетической установке для размола и смешивания в защитной атмосфере в течение 40-60 часов. Компактирование проводят методом горячей экструзии при температуре 1100-1250°C и с коэффициентом вытяжки 11-16. Полученный сплав в виде прутков экструдата прокатывают вдоль направления экструзии при температуре 950-1150°C и коэффициенте деформации 15-20% за один проход. Обеспечивается получение композиционного материала на основе никелевой матрицы, упрочненного оксидом алюминия, с прочностью на растяжение при комнатной температуре не менее 900 МПа и плотностью ≤8,0 г/см3. 3 з.п. ф-лы, 3 пр.

Изобретение относится к металлургии, в частности к литейным коррозионностойким жаропрочным сплавам на основе никеля, и может быть использовано для изготовления литьем деталей горячего тракта газотурбинных установок, работающих в агрессивных средах при температурах 700-920°C, а также для ремонта дефектов поверхности изделия, возникающих в результате литья или эксплуатации. Сплав на основе никеля для изготовления и ремонта лопаток газотурбинных установок содержит, мас. %: углерод 0,04-0,06, хром 13,5-14,1, кобальт 14,9-15,5, вольфрам 1,7-2,1, молибден 1,8-2,2, алюминий 2,6-2,8, гафний 0,1-0,2, церий 0,02±0,005, иттрий 0,02±0,005, кремний 0,1±0,03, бор 0,01±0,002, цирконий 0,05±0,01, титан 5,55-6,05, ниобий 0,1-0,2, марганец 0,07-0,13 и никель остальное. Сплав характеризуется повышенными характеристиками длительной прочности, сопротивления окислению и коррозии. Обеспечиваются повышенная структурная стабильность на ресурс, стабильность технологических характеристик сплава и ремонтного покрытия. 4 табл.

Изобретение относится к металлургии. Литая рабочая лопатка с монокристаллической структурой содержит перо, полку замка и замковую часть и состоит из двух фрагментов, соединенных зоной сплавления. Зона сплавления двух фрагментов высотой 5-30 мм размещена между полкой замка и замковой частью лопатки. Один фрагмент - замковая часть - выполнен из сплава с повышенной кратковременной прочностью, а другой фрагмент - перо лопатки и полка замка - из сплава с повышенной жаропрочностью. Разница температур полного растворения упрочняющей γ′- фазы двух жаропрочных сплавов TSOLγ′ составляет не более 20°C, а разница плотностей сплавов ~8%. Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления замковой части рабочей лопатки по изобретению содержит, мас. %: углерод 0,001-0,12; хром 6,5-9,8; кобальт 4,0-7,2; молибден 1,6-3,7; вольфрам 2,0-4,2; титан 3,0-4,5; алюминий 4,8-6,2; ниобий 0,08-0,22; марганец 0,002-0,12; кремний 0,005-0,2; никель остальное. Способ термообработки литой лопатки включает гомогенизирующий отжиг при температуре 1250±10°C в течение 2-3 часов с последующим охлаждением со скоростью 25-40°C/мин до температуры 690-710°C, последующий нагрев лопатки до температуры старения, выдержку в течение 16-24 часов и охлаждение со скоростью 20-40°C/мин до температуры 500°C, выдержку в течение 5-30 мин и охлаждение на воздухе. Обеспечивается повышение прочностных характеристик лопатки и надежности работы турбины. 3 н. и 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.

Изобретение относится к металлургии, в частности к суперсплавам на основе никеля, которые могут быть использованы при сварке. Сплав на основе никеля содержит, вес.%: С 0,13-0,2, Cr 13,5-14,5, Со 9,0-10,0, Мо 1,5-2,4, W 3,4-4,0, Ti 4,6-5,0, Al 2,6-3,0, В 0,005-0,008, при необходимости Nb макс. 0,1, Та макс. 0,1, Zr макс. 0,05, в частности по меньшей мере 0,02, Hf макс. 0,1, Si макс.0,1, Mn макс. 0,1, и примеси, в частности Р, Fe, S, V, Cu, Pb, Bi, Se, Те, Tl, Mg, N, Ag, Ni - остальное. Предотвращается появление горячих трещин при сварке. 3 н. и 5 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к суперсплавам на основе никеля, которые могут быть использованы в деталях газовой турбины. Суперсплав на основе никеля содержит, вес.%: C ≤0,1; Si ≤0,2; Mn ≤0,2; P ≤0,005; S ≤0,0015; Al 4,0-5,5; B ≤0,03; Co 5,0-9,0; Cr 18,0-22,0; Cu ≤0,1; Fe ≤0,5; Hf 0,9-1,3; Mg ≤0,002; Mo ≤0,5; N ≤0,0015; Nb ≤0,01; O ≤0,0015; Ta 4,8-5,2; Ti 0,8-2,0; W 1,8-2,5; Zr ≤0,01; Ni - остальное. Сплав характеризуется высокими показателями коррозионной стойкости и сопротивления ползучести. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области металлургии, а именно, к никель-хром-железо-алюминиевому сплаву с высокими характеристиками коррозионной стойкости и высокотемпературной ползучести и может быть использован в качестве материала, используемого в печных конструкциях, а также в химической промышленности. Никель-хром-железо-алюминиевый сплав содержит, мас.%: от 12 до 28% хрома, от 1,8 до 3,0% алюминия, от 1,0 до 15% железа, от 0,01 до 0,5% кремния, от 0,005 до 0,5% марганца, от 0,01 до 0,20% иттрия, от 0,02 до 0,60% титана, от 0,01 до 0,2% циркония, от 0,0002 до 0,05% магния, от 0,0001 до 0,05% кальция, от 0,03 до 0,11% углерода, от 0,003 до 0,05% азота, от 0,0005 до 0,008% бора, от 0,0001 до 0,010% кислорода, от 0,001 до 0,030% фосфора, не более 0,010% серы, не более 0,5% молибдена, не более 0,5% вольфрама, остальное никель и обычные технологические примеси. Сплав характеризуется высокими характеристиками обрабатываемости, высокотемпературной прочности и ползучести, а также коррозионной стойкостью. 7 н. и 17 з.п. ф-лы, 1 ил., 6 табл.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к литейным сплавам на основе интерметаллида Ni3Al и изделиям из этих сплавов, получаемым методом точного литья по выплавляемым моделям с поликристаллической структурой, например деталям газотурбинных двигателей. Сплав на основе интерметаллида Ni3Al содержит, мас.%: Al 8,3-8,9, Cr 4,5-5,2, W 4,0-4,6, Mo 3,8-4,2, Ti 1,2-1,6, Co 5,4-6,0, Zr 0,05-0,50, C 0,15-0,20, La 0,05-0,25, Y 0,01-0,05, Ni - остальное. Технический результат - повышение кратковременной прочности и длительной прочности сплава при температурах 1050°С и 1100°C. 2 н.п. ф-лы, 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к металлургии, в частности к жаропрочным сплавам для деталей горячего тракта газотурбинных установок, работающих в агрессивных средах при температурах 750-900°С. Жаропрочный сплав на основе никеля для литья рабочих лопаток газотурбинных установок содержит, мас.%: углерод 0,02-0,13; хром 15,6-16,2; кобальт 8,2-8,8; вольфрам 2,4-2,8; молибден 1,5-2,0; алюминий 3,3-3,7; титан 3,3-3,7; ниобий 0,6-1,1; бор 0,005-0,015; тантал 1,5-2,0; гафний 0,00-0,2; цирконий 0,03-0,08; кальций 0,00-0,02; марганец ≤0,02; медь 0,00-0,05; сера ≤0,005; фосфор ≤0,005; азот 10-20 ppm; кислород 10-15 ppm, по меньшей мере, два элемента, выбранных из группы: кремний ≤0,25; магний 0,00-0,02; железо ≤0,2; никель остальное. Сплав характеризуется высокими характеристиками длительной прочности в сочетании с высоким сопротивлением окислению и коррозионным воздействиям, а также повышенной структурной однородностью. 2 табл.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к прецизионным сплавам на основе системы никель-хром, работающих в широком диапазоне температур и предназначенных для реализации микрометаллургических процессов получения функциональных покрытий на основе порошковых материалов и литых микропроводов с высокой микротвердостью. Сплав системы никель-хром содержит, мас. : Cr 12,0-18,0, Mn 7,0-10,5, Sn 2,0-3,0, Si 1,0-1,5, W 0,8-2,5, Re 0,9-1,8, Се 0,2-0,6, La 0,1-0,5, Y 0,3-0,7, Ni остальное. Сплав получен при введении марганца, кремния и олова в виде интерметаллидов Mn2SiиMn2Sn, причем соотношение марганца и кремния в интерметаллиде Mn2Si составляет 5:1. Изобретение позволяет получать порошковые композиции, функциональные покрытия, микропровода с более высокой микротвердостью. 1 табл., 2 пр.

Наверх