Способ регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации в тяговой сети



Способ регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации в тяговой сети
Способ регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации в тяговой сети

 


Владельцы патента RU 2562830:

Герман Леонид Абрамович (RU)
Максимова Александра Альбертовна (RU)
Кишкурно Константин Вячеславович (RU)

Использование: в области электроснабжения электрических железных дорог переменного тока. Технический результат - повышение точности регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации (КУ) и, следовательно, повышение надежности и экономичности электроснабжения тяговой сети. Согласно способу используют расчетный блок, подключенный ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, к блок-контакту выключателя КУ и к приемному полукомплекту телемеханики поста секционирования. Расчетный блок определяет потери напряжения при включении (отключении) КУ и сравнивает с потерями напряжения, при которых будут потери мощности наименьшие. В зависимости от полученных текущих потерь напряжения КУ включается или отключается. 1 ил.

 

Изобретение относится к электроснабжению электрических железных дорог переменного тока, в частности к системе автоматизации установок поперечной емкостной компенсации (КУ) в тяговой сети.

В [1] предложен способ регулирования КУ на посту секционирования, он основан на измерении гармоники 150 Гц электроподвижного состава, которая составляет 20…30% от основной гармоники. Однако новый подвижной состав (например, Сапсан) имеет ограниченное содержание гармоник и поэтому указанный способ в этом случае неприменим. В [2] предложен способ регулирования мощности КУ по напряжению на шинах КУ поста секционирования тяговой сети переменного тока. Принимаем этот способ за прототип: Способ регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации в тяговой сети, включенной через выключатель с блок-контактом на шину телемеханизированного поста секционирования контактной сети переменного тока, путем включения-отключения ее в зависимости от напряжения на шине поста секционирования, измеряемого двухобмоточным трансформатором напряжения.

Укажем, что в системе тягового электроснабжения все тяговые подстанции и посты секционирования телемеханизированы [3], то есть установлены передающие полукомплекты телемеханики на энергодиспетчерском пункте и приемные полукомплекты телемеханики на тяговых подстанциях и постах секционирования.

Указанный способ [2] имеет большую погрешность, так как даже при наличии устройств автоматического регулирования напряжения на тяговой подстанции напряжение на посту секционирования по разным причинам может колебаться в пределах на 1-2 кВ независимо от потерь напряжения в тяговой сети. Это значит, что может быть ситуация, когда, например, по измерениям напряжения на шинах КУ следует включать КУ, а в действительности в этом нет необходимости. По этой же причине и устройство регулирования мощности КУ по патенту [4] также имеет большую погрешность при определении параметров, по которым следует регулировать мощность КУ.

Цель изобретения - повысить точность регулирования мощности КУ поста секционирования

Для реализации цели введен расчетный блок, подключенный ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, к блок-контакту выключателя КУ и к приемному полукомплекту телемеханики поста секционирования, и в случае отключенной КУ производится измерение напряжения на шинах поста секционирования Unc, кВ, по данным телемеханики фиксируется напряжение на шинах смежной тяговой подстанции Uo, кВ, и выполняется расчет текущего значения целесообразной мощности КУ по формуле

Qk=[27,5(Uo-Unc)]cosφ/Zk(c), Мвар,

где cosφ - коэффициент мощности тяговой нагрузки, а Zk(c), Ом - составное сопротивление узла подключения поста секционирования,

и если полученная Qk≥0,5Qko (где Qko - номинальная мощность КУ, Мвар), то дается команда с выдержкой времени на включение выключателя КУ,

а при включенной КУ производится измерение напряжения на шинах поста секционирования Unc(k), кВ, по данным телемеханики фиксируется напряжение на шинах смежной тяговой подстанции Uo, кВ, производится расчет потери напряжения IkXkk, кВ, и выполняется расчет текущего значения целесообразной мощности КУ по формуле

Qk=[27,5(Uo-Unc(k)-IkXkk)]cosφ/Zk(c), Mвар,

где Ik - ток КУ, А; Xkk - собственное узловое индуктивное сопротивление узла подключения КУ, Ом,

и если полученная мощность Qk≤0,5Qko (где Qko - номинальная мощность КУ, Мвар), то дается команда с выдержкой времени на отключение выключателя КУ.

Для пояснения предлагаемого способа регулирования мощности КУ рассмотрим схему поста секционирования (ПС) с КУ (рис.1), на которой приняты следующие обозначения:

1 и 2 - контактная сеть первого и второго путей;

3 - воздушные промежутки контактной сети у ПС;

4 - пост секционирования;

5, 6, 7, 8 - выключатели фидеров контактной сети ПС;

9 - шина 25 кВ ПС;

10 - КУ;

11 - выключатель КУ;

12 - конденсаторная батарея КУ;

13 - реактор КУ;

14 - рельс (контур заземления КУ);

15 - трансформатор напряжения ПС;

16 - приемный полукомплект телемеханики ПС;

17 - расчетный блок;

18 - реле времени;

19 - блок-контакт выключателя КУ 11.

Разберем работу схемы, реализующую предлагаемый способ регулирования. Пост секционирования 4 подключен к контактной сети первого 1 и второго 2 путей. Питание контактной сети осуществляется от тяговых подстанций ТП1 и ТП2. Контактная сеть секционирована (воздушные промежутки 3) у поста секционирования 4. Расчеты в блоке 17 производятся при отключенной или при включенной КУ, что фиксируется блок-контактом 19 выключателя КУ 11.

1. КУ отключена, блок-контакт 19 разомкнут. Информация от трансформатора напряжения 15 Unc и от приемного полукомплекта 16 телемеханики ПС Uo усредняется каждые 10…15 сек и далее в блоке 17 выполняется расчет по формуле (1).

Qk=[27,5(Uo-Unc)]cosφ/Zk(c),

и если полученное значение мощности КУ Qk≥0,5Qko, где Qko - мощность КУ, то дается команда (с выдержкой времени - 18) на включение выключателя 11 КУ.

2. КУ включена, блок-контакт 19 замкнут.

В расчетном блоке 17 выполняется расчет по формуле (2)

Qk=[27,5(Uo-Unc(k)-IkXkk)]cosφ/Zk(c).

Если полученная Qk≤0,5Qko (где Qko - номинальная мощность КУ), то дается команда с выдержкой времени 18 на отключение выключателя 11 КУ.

Узловые сопротивления Rkk, Rik и Xkk проще рассчитать по программе РАСТ-05К [7].

В изобретении рассмотрена одноступенчатая установка поперечной емкостной компенсации. Однако изобретение может быть применено и для многоступенчатой КУ. В этом случае необходимо изменять значение Qko в зависимости от подключаемой (отключаемой) мощности ступени КУ. Технико-экономический эффект будет проявляться в том, что в связи с повышением точности регулирования мощности КУ повышается надежность электроснабжения ЭПС, так как улучшается режим напряжения и дополнительно снижаются потери электроэнергии в тяговой сети, так как более точно будут фиксироваться моменты включения и отключения КУ.

Источники информации

1. Изобретение №628580. Способ регулирования мощности поперечной емкостной компенсации в тяговой сети с выпрямительными установками (Герман Л.А.). Заявка №2475480 от 13.04.77, опубл. 15.10.78, бюлл. №38.

2. Мамошин P.P., Ефимов А.В. Схема автоматического регулирования однофазной компенсирующей установки, работающей в режиме стабилизации напряжения. Сб. Труды МИИТ, вып.380 М.: МИИТ, 1971, с.97-108.

3. Автоматизация систем электроснабжения. Учебник для вузов/. Ю.И. Жарков, В.Я. Овласюк, Н.Г. Сергеев и др). М.: Транспорт, - 1990 - 359 с.

4. Полезная модель №133061. Регулируемая установка поперечной емкостной компенсации тяговой сети переменного тока железных дорог (Герман Л.А., Кишкурно К.В.). Заявка №2013115314 от 05 апреля 2013 г, опуб.10.10.2013, бюлл. №28.

5. Марквардт К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. М.: Транспорт. 1982 - 528 с.

6. Караев Р.И., Волобринский С.Д., Ковалев И.Н. Электрические сети и энергосистемы. Учебник - М.: Транспорт, 1988, 326 с.

7. Герман Л.А., Морозов Д.А. Расчет типовых задач тягового электроснабжения переменного тока на ЭВМ. Уч. пос. М.: МИИТ 2010 - 59 с.,

ПРИЛОЖЕНИЕ П1. Принцип управления КУ в тяговой сети

Потери активной мощности в тяговой сети с КУ на посту секционирования (ПС) в матричной форме равны

где I = | I 1 , I 2 , I k | - вектор-столбец токов ЭПС (I1, I2… … …) и КУ (Ik); (Рассматриваем одноступенчатую КУ на ПС током Ik);

R - квадратная матрица узловых активных сопротивлений контактной сети (узлы 1, 2,…k), It - сопряженное и транспонированное значение тока.

Минимум потерь мощности определим из (П1), вычислив производную dP/dIk и приравняв ее к нулю.

В результате получим условие минимальных потерь в тяговой сети:

то есть потеря напряжения до КУ (узел k) на узловом активном сопротивлении Rkk от тока КУ должна быть равна потерям напряжения от реактивных токов Ipi тяговой нагрузки до КУ.

На посту секционирования напряжение измеряется с помощью трансформатора напряжения, который определяет - Unc.

Тогда потери напряжения в тяговой сети до ПС равны

где Uo - напряжение на шинах 27,5 кВ тяговой подстанции.

Если на ПС включена КУ, то потери напряжения до ПС равны

где индексы (k) указывают на включенную КУ.

Потери напряжения в тяговой сети ΔUnc от тяговой нагрузки равны [6].

Здесь Ip, Iq - активная и реактивная составляющие токов тяговой нагрузки, считаем, что cosφ тяговой нагрузки (всех электровозов) одинаковые. Выражение (cosφ Rik+sinφ Xik)=Zik(c) принято называть составным сопротивлением [5], которое может использоваться в расчетах тяговых сетей с установкой поперечной емкостной компенсации в первом приближении по первой гармонике, как это указано в [5].

Если Zik(c) разделить на Rik, то величину a=Zik(c)/Rik=(cosφ+q sinφ) назовем как относительное значение составного сопротивления. Так как для практических расчетов обычно принимают cosφ всех ЭПС одинаковыми, а соотношение q=Xik/Rik - const, то для любой подстанционной зоны практически можно считать, что a=const.

Как видно (П4), потерю напряжения ΣIiRik можно определить по измеренной потере напряжения ΔUnc

Так как для реактивного тока КУ cosφ=0, a sinφ=1, то потери напряжения до КУ от его реактивного тока, в частности, при одностороннем питании ПС по тяговой сети будут равны IkXkk, то есть при замеренном токе Ik можно рассчитать потери напряжения IkXkk при известном сопротивлении Xkk.

Что касается потерь напряжения ΣIpiRik от реактивных тяговых нагрузок, то они рассчитываются по измеренным потерям напряжения от тяговой нагрузки без КУ

Таким образом, для расчета ΣIpiRik необходимо замерить ΔUnc, которое следует умножить на cosφ/a. Значения Xkk, Rkk и Rik для каждой межподстанционной зоны проще определить по программе РАСТ-05К [7].

При включенной КУ потери напряжения ΣIpiRik определяются

ΣIpiRik,=ΔUnc(k)(cosφ)/a

Из сказанного следует важный вывод по определению оптимального значения тока КУ на основании измерений потерь напряжения, который оформим в виде алгоритма.

А. КУ отключена.

1. Измерение напряжения на ПС без КУ Unc.

2. Получение информации по телемеханике о напряжении на шинах 27,5 кВ тяговых подстанций, питающих рассматриваемую зону, - Uo. Если напряжения разные, то принимается их среднее значение.

3. Определяется ΔUnc по выражению (П3).

4. Рассчитывается (6п)

ΣIpiRik,=ΔUnc cosφ/a.

5. Рассчитывается Ik из (П2) и (П6)

где Zkk(c)=Zk(c) - составное сопротивление узла подключения КУ.

6. Рассчитывается мощность КУ, которая была бы оптимальной для измеренной потери напряжения (то есть в этом случае были бы наименьшие потери мощности при включении КУ мощностью по формуле (П7)).

7. Если полученная Qk≥0,5Qko (где Qko - мощность КУ), то дается команда с выдержкой времени на включение КУ.

Б. КУ включена.

1. Измерение напряжения на ПС с КУ - Unc(k).

2. Получение информации по телемеханике о напряжении на шинах 27,5 кВ тяговых подстанций, питающих рассматриваемую зону. Если напряжения разные, то принимается их среднее значение.

3. Определяется ΔUnc(к) по выражению (П3a).

4. Рассчитывается потеря напряжения, если бы КУ была отключена (то есть без учета КУ).

5. Рассчитывается ток КУ по аналогии с (П7)

Ik=(Uo-Unc(к)-IkXkk)cosφ/Zk(c).

6. Текущее значение целесообразной мощности КУ определяется по формуле (П8).

7. Если полученная Qk≤0,5Qko (где Qko - мощность КУ), то дается команда с выдержкой времени на отключение КУ.

Способ регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации в тяговой сети, включенной через выключатель с блок-контактом на шину телемеханизированного поста секционирования контактной сети переменного тока, путем включения-отключения ее в зависимости от напряжения на шине поста секционирования, измеряемого двухобмоточным трансформатором напряжения, отличающийся тем, что введен расчетный блок, подключенный ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, к блок-контакту выключателя КУ и к приемному полукомплекту телемеханики поста секционирования, и в случае отключенной КУ производится измерение напряжения на шинах поста секционирования Unc, кВ, по данным телемеханики фиксируется напряжение на шинах смежной тяговой подстанции Uo, кВ, и выполняется расчет текущего значения целесообразной мощности КУ по формуле
Qk=[27,5 (Uo-Unc)]cosφ/Zk(c), Мвар,
где cosφ - коэффициент мощности тяговой нагрузки, а Zk(c), Ом, - составное сопротивление узла подключения поста секционирования,
и если полученная Qk≥0,5 Qko (где Qko - номинальная мощность КУ, Мвар), то дается команда с выдержкой времени на включение выключателя КУ,
а при включенной КУ производится измерение напряжения на шинах поста секционирования Unc(k), кВ, по данным телемеханики фиксируется напряжение на шинах смежной тяговой подстанции Uo, кВ, производится расчет потери напряжения IkXkk, кВ, и выполняется расчет текущего значения целесообразной мощности КУ по формуле
Qk=[27,5(Uo-Unc(k)-IkXkk)]cosφ/Zk(c), Mвар,
где Ik - ток КУ, A; Xkk - собственное узловое индуктивное сопротивление узла подключения КУ, Ом,
и если полученная мощность Qk≤0,5Qko (где Qko - номинальная мощность КУ, Мвар), то дается команда с выдержкой времени на отключение выключателя КУ.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к области электротехники, а именно к повышению качества тока в электропитающих сетях за счет повышения коэффициента мощности. Способ включает в себя параллельное подключение компонентов сети между фазными проводами, симметрирование токов в фазах и межфазных токов, измерение значения напряжений на подключаемых и подключенных конденсаторах, сравнение мгновенных значений напряжений на подключаемых и подключенных конденсаторах, параллельное соединение их в момент их равенства.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к устройствам, обеспечивающим энергосбережение путем централизованной компенсации реактивной мощности в условиях переменных нагрузок, и может быть использовано в высоковольтных электрических сетях напряжением от 3 кВ и выше.

Изобретение относится к области электроэнергетики и может быть использовано в сетях с компенсацией емкостных токов замыкания на землю с помощью настраиваемого дугогасящего реактора (ДГР), включенного в контур нулевой последовательности (КНП) сети, например в нейтраль питающего трансформатора.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение стабильности работы генератора.

Изобретение относится к электротехнике и может найти применение в устройствах электропитания технологического оборудования, в частности нагревателей прецизионных электропечей.

Использование: в области электротехники. Технический результат - устранение напряжения обратной последовательности в многофазной электрической сети (1) электропередачи с многофазным соединением (2).

Предлагаемое устройство относится к силовой преобразовательной технике и обеспечивает энергетически эффективный импульсный способ регулирования мощности, передаваемой в нагрузку.

Изобретение относится к электротехнике, прежде всего, к способам и устройствам для компенсации или регулирования коэффициента мощности в преобразователях или инверторах и, в частности, касается способов компенсации реактивной мощности в питающих сетях промышленных предприятий или индивидуальных потребителей этой мощности с целью обеспечения требований энергосистемы к потреблению реактивной мощности. Заявляемый способ заключается в установлении в каждой линии питающей сети 1 вентильного моста 2, имеющего во входной цепи со стороны питающей сети по меньшей мере один конденсатор 3, и пропускании выходного тока вентильного моста 2 через нагрузку, обеспечивающую регулирование тока, протекающего через этот конденсатор 3.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в преобразователях, входящих в состав системы энергообеспечения электронной, электромеханической и осветительной аппаратуры.

Изобретение относится к области электротехники. В устройстве обеспечивается подстройка реактивной мощности путем переключения двух или более ветвей, каждая из которых снабжена выключателем для подключения к питающей сети и содержит выполняющие функции фильтрации и компенсации конденсаторные батареи, резисторы, реакторы.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - обеспечение напряжения у потребителей на допустимом уровне, компенсация реактивной мощности непосредственно у ее потребителя и упрощение расчетов мест размещения конденсаторных устройств. Способ включает определение значений длин магистральной линии, двухфазных и трехфазных ответвлений от магистрали; измерение в узлах, соответствующих полученным значениям, напряжения и коэффициента мощности, при этом значение длины магистральной линии LM определяют согласно определенной формуле. Далее в узле, соответствующем полученному значению LM, замеряют суммарные потери напряжения относительно трансформаторной подстанции (ТП) и коэффициент реактивной мощности, если они не удовлетворяют предельно допустимым значениям, в узле устанавливают конденсаторную установку (КУ); а если действительные суммарные потери напряжения и коэффициент реактивной мощности в данном узле удовлетворяют предельно допустимым значениям, а потери напряжения и коэффициент реактивной мощности у бытовых потребителей не отвечают предельно допустимым значениям, определяют значение длины двухфазных и трехфазных ответвлений от магистрали L2-3. Далее замеряют суммарные потери напряжения относительно ТП и коэффициент реактивной мощности в узле, соответствующем полученному значению, если измеренные значения не удовлетворяют предельно допустимым, в данном узле устанавливается КУ; далее замеряют значения уровня напряжения и коэффициента реактивной мощности у бытовых потребителей в линии, если измеренные значения не отвечают предельно допустимым, КУ устанавливают в самой удаленной от ТП отпайке от магистральной линии. 4 з.п. ф-лы.

Изобретение относится к линиям электроснабжения для транспортных средств. Способ регулирования заключается в том, что фильтрокомпенсирующую установку (ФКУ) включают или отключают в зависимости от значения измеряемого фактического коэффициента реактивной мощности t g ϕ факт в часы больших суточных нагрузок электрической сети и отключают ФКУ в часы малых нагрузок при генерируемой реактивной мощности: t g ϕ г .факт = 0 . Блок расчета полного коэффициента гармоник напряжения K U (n) на шинах 110 (220) кВ и блок расчета коэффициента реактивной мощности нагрузки t g ϕ и генерируемой реактивной мощности t g ϕ г рассчитывают K U (n) от и t g ϕ от при включенной ФКУ в часы больших нагрузок в предположении отключенного положения ФКУ. При условиях K U (n) от ≤ K U (n) доп и t g ϕ от ≤ t g ϕ доп , где K U (n) доп и t g ϕ доп - допустимые значения, ФКУ отключается. При отключенной ФКУ в часы малых нагрузок измеряют фактическое значение K U (n) факт и рассчитывают t g ϕ г .вкл в предположении включенного состояния ФКУ. При условиях K U (n) факт ≥ K U (n) доп и t g ϕ г .вкл = 0 , ФКУ включается. Технический результат изобретения заключается в эффективной компенсации реактивной мощности и снижении уровня гармоник тока и напряжения. 1 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в электроподвижном составе переменного тока с зонно-фазным регулированием напряжения. Технический результат заключается в повышении коэффициента мощности за счет улучшения синусоидальности формы первичного тока электровоза. Устройство для компенсации реактивной мощности содержит трансформатор напряжения, нагрузку в виде выпрямительно-инверторного преобразователя электровоза с подключенным к нему тяговым двигателем, источник реактивной мощности с последовательно соединенными конденсатором и индуктивностью, датчиком тока компенсатора и инвертором, блок вычисления заданного тока, элемент сравнения, блок управления источником реактивной мощности. Блок вычисления заданного тока содержит устройство фазовой автоподстройки, блоки вычисления основной, третьей и пятой гармоник тока, сумматор, первый и второй умножители, в котором выход устройства фазовой автоподстройки непосредственно соединен с вторым входом блока вычисления основной гармоники тока, и, соответственно, через первый и второй умножители - с вторыми входами блока вычисления третьей гармоники тока и блока вычисления пятой гармоники тока, выходы которых подключены к соответствующими входами сумматора. Первичная обмотка трансформатора напряжения связана с сетью, вторичная обмотка которого через датчик тока соединена с параллельно включенными нагрузкой и источником реактивной мощности, датчик напряжения подключен параллельно вторичной обмотке трансформатора напряжения, выход которого связан с входом устройством фазовой автоподстройки. Выход сумматора соединен с первым входом элемента сравнения, выход источника реактивной мощности соединен с его вторым входом, а выход элемента сравнения через блок управления подключен к третьему входу источника реактивной мощности. 1 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение точности компенсации потери напряжения. Согласно способу сигналы с датчиков тока 3 и 5 и напряжения 4 поступают на входы контроллеров 7 и 9. Контроллер 7 выполняет следующие функции: аналого-цифровое преобразование сигналов тока и напряжения; непрерывное вычисление действующих значений активной Iа и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U путем усреднения за период питающей сети. Контроллер 9 выполняет следующие функции: аналого-цифровое преобразование сигналов тока и напряжения, непрерывное вычисление и запоминание действующих значений активной Iан и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U путем усреднения за период питающей сети; вычисление значений активного r и реактивного x сопротивлений питающей электрической сети 1. Данные о действующих значениях активной Iан и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U и значениях активного r и реактивного x сопротивления питающей электрической сети по шине данных 10 поступают в контроллер 8, который производит вычисление требуемого значения реактивного тока питающей сети и формирование сигнала задания для компенсирующего устройства в соответствии с уравнением Iк=Iр+Iрн. 3 ил.

Изобретение относится к области электротехники, в том числе к преобразователю (10) для трехфазного напряжения с тремя электрически включенными в треугольник последовательными соединениями (R1, R2, R3), каждое из которых содержит по меньшей мере два последовательно включенных переключающих модуля (SM), и управляющим устройством (30), соединенным с переключающими модулями (SM), которое может управлять переключающими модулями (SM) таким образом, что в последовательных соединениях (R1, R2, R3) протекают токи ветвей с основной частотой трехфазного напряжения и с по меньшей мере одной дополнительной гармоникой тока, причем дополнительная гармоника тока рассчитана таким образом, что она протекает в последовательных соединениях (R1, R2, R3) преобразователя (10) по контуру и остается в преобразователе. Технический результат - уменьшение размаха пульсаций энергии в преобразовательных ветвях. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 8 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение надежности. Устройство электропитания имеет систему (2) тока с несколькими фазами (3), к которым подключены нелинейная, изменяющаяся во времени нагрузка (1) и компенсатор (5) реактивной мощности. Компенсатор (5) реактивной мощности выполнен как многоуровневый конвертор с несколькими ветвями (6), которые с одной стороны соединены с соответствующей одной из фаз (3) системы (2) тока и, с другой стороны, соединены между собой в общей нулевой точке (7) соединения звездой многоуровневого конвертора (5). Общая нулевая точка (7) соединена с нулевой точкой (12, 15) соединения звездой другого, подключенного к фазам (3) системы (2) тока устройства (8, 14), так что общая нулевая точка (7) как через ветви (6) многоуровневого конвертора (5), так и через другое устройство (8, 14) соединена с фазами (3) системы (2) тока. Соединение через другое устройство (8, 14) выполнено таким образом, что в отношении токовой системы нулевой последовательности системы (2) тока существует низкоомное, а в отношении токовой системы прямой последовательности системы (2) тока и токовой системы обратной последовательности системы (2) тока существует высокоомное соединение общей нулевой точки (7) соединения звездой многоуровневого конвертора (5) с фазами (3) системы (2) тока. 4 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для регулирования напряжения и реактивной мощности блоков генерации электростанций. Техническим результатом является повышение надежности энергоблока, величины активной мощности, выдаваемой в сеть синхронным генератором энергоблока, и повышение быстродействия при регулировании напряжения и реактивной мощности энергоблока. Устройство состоит из синхронного генератора с нерегулируемой системой возбуждения, к его выводам подключены начала первичных обмоток сериесного трансформатора, концы которых являются выводами энергоблока, вторичные обмотки сериесного трансформатора соединены с выводами переменного напряжения первого преобразователя напряжения. К выводам энергоблока через трансформатор подключены выводы переменного напряжения второго преобразователя напряжения, выводы постоянного напряжения которого соединены с однополярными выводами постоянного напряжения первого преобразователя. Выходы сигналов автоматического регулятора реактивной мощности, величины и фазы напряжения энергоблока соединены с соответствующими входами систем управления преобразователей напряжения. 1 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение надежности и плавности регулирования. Устройство регулирования реактивной мощности электрической сети содержит управляемый реактор, сетевая обмотка которого подключена к сети высокого напряжения, устройства измерения тока и напряжения в точке подключения к сети, силовой блок управления индуктивностью реактора, конденсаторную батарею, содержащую, по крайней мере, две секции конденсаторов, и электронную систему управления силовым блоком управления индуктивностью реактора и переключателем секций конденсаторной батареи. При этом сетевая обмотка реактора содержит, по крайней мере, один отвод, подсоединенный через, по крайней мере, один переключатель к секциям конденсаторной батареи. В устройстве по второму варианту управляемый реактор снабжен дополнительной обмоткой, по крайней мере, с одним отводом, нейтральный конец которой заземлен, линейный конец изолирован, а отвод через, по крайней мере, один переключатель присоединен к секциям конденсаторной батареи. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 6 ил.

Использование: в области электротехники. Техническим результатом является улучшение качества тока за счет повышения быстродействия процессов компенсации реактивной мощности в условиях переменных нагрузок и отказов отдельных элементов, уменьшения перегрузок реактивных элементов и элементов коммутации и повышение надежности функционирования. Согласно изобретению число реактивных элементов М в каждой из N батарей реактивных элементов увеличивают до значения M+K, где К - число резервных реактивных элементов, которое выбирается из условия обеспечения непрерывности технологического процесса потребителей энергии. Подключение каждого из реактивных элементов в каждой из N батарей реактивных элементов производят индивидуально в моменты равенства напряжения на соответствующих реактивных элементах при произвольном его значении и напряжения сети с учетом результатов постоянной выполняемой диагностики исправности каждого из реактивных элементов. При этом подключение каждой из N батарей реактивных элементов к сети осуществляют после момента завершения коммутации реактивных элементов в соответствующей из N батарей реактивных элементов. После этого формируется управляющая команда для уточнения настроек адаптивного компенсатора гармоник. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 ил.

Использование: для компенсации реактивной мощности печи с погруженной дугой. Технический результат - повышение эффективности управления. Система содержит устройство дистанционного управления с использованием беспроводной связи и устройство компенсации реактивной мощности печи с погруженной дугой. Устройство дистанционного управления с использованием беспроводной связи дополнительно содержит модуль защищенной связи MS-RSCM302, интегрированный с модулем сетевой связи MS-3G, и модуль преобразования с последовательным портом MS-NC2. Устройство компенсации реактивной мощности печи с погруженной дугой содержит шкаф управления и шкаф автоматической компенсации емкости. Шкаф управления содержит модуль защищенной связи MS-RSCM302, модуль преобразования с последовательным портом MS-NC2, контроллер DVPEH2 PLC, программируемый многофункциональный сетевой прибор и сенсорный экран; причем шкаф автоматической компенсации емкости содержит несколько устройств компенсации. Настоящее изобретение устанавливает дистанционную связь по сети Интернет и сбор данных с помощью кабельного модема, беспроводной передачи и системы 3G, а дистанционный контроль и считывание данных на каждом производственном участке реализуются посредством установки заказного программного обеспечения в компьютерах и смартфонах для дополнительного дистанционного управления фактическим рабочим состоянием устройства компенсации. 4 з.п. ф-лы, 8 ил.
Наверх