Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды



Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды
Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды
Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды
Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды
Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды
Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды

 


Владельцы патента RU 2565390:

Хрусталёв Евгений Николаевич (RU)

Изобретение относится к области «Физики материального контактного взаимодействия» весомой среды в ее массиве и на краях откосов в естественном и нарушенном состоянии. На глубине h весомого материального массива определяют на отобранных образцах среды в лабораторных условиях параметры ее угла φстр внутреннего трения, сстр - удельного сцепления. Рассчитывают по зависимостям φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр, cн=cстр[2-tgφн/tgφстр] соответственно параметры угла внутреннего трения и удельного сцепления среды на глубине испытания в нарушенном по структуре состоянии, где pб=(γстрh-cстр)ctgφстр - бытовое давление на глубине h. Определяют величину тангенциального бытового давления на глубине h как τxy=px=pyстрh·cos2φстр. По зависимости автора определяют параметры коэффициента общего бокового давления среды в состоянии покоя ζ 0 с т р = 0,5 sin 2 ϕ с т р , при нарушении естественного сложения массива ζ 0 н = 0,5 sin 2 ϕ н , в стенках открытого котлована ζ 0 а т м с т р = γ с т р h cos ϕ с т р / [ ( γ с т р h c с т р ) c t g ϕ с т р + p а т м ] = c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) c с т р cos ϕ с т р ( 1 sin ϕ с т р ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ с т р ) и в стенках открытого котлована с нарушенной структурой ζ 0 а т м н = γ н h cos 2 ϕ н / [ ( γ н h c н ) c t g ϕ н + p а т м ] = c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) c н cos ϕ н ( 1 sin ϕ н ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ н ) . Коэффициенты общей относительной поперечной деформации среды в массиве соответственно определяют по зависимости автора ν 0 с т р = sin 2 ϕ с т р / ( 2 + sin 2 ϕ с т р ) , ν 0 н = sin 2 ϕ н / ( 2 + sin 2 ϕ н ) , а в боковых стенках открытого котлована ν 0 а т м с т р = γ с т р h cos ϕ с т р / [ ( γ с т р h c с т р ) c t g ϕ с т р + γ с т р h cos 2 ϕ с т р + p а т м ] = = c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) c с т р cos ϕ с т р ( 1 sin ϕ с т р ) + c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ с т р ) , ν 0 а т м н = γ н h cos ϕ н / [ ( γ н h c н ) c t g ϕ н + γ н h cos 2 ϕ н + p а т м ] = = c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) c н cos ϕ н ( 1 sin ϕ н ) + c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ н ) , где pатм=1,033 кг/см2 - нормальное атмосферное давление на материальную среду, γ н = p б t g ϕ н + c н h - удельный вес среды с нарушенной структурой. Достигается повышение информативности и надежности определения. 2 з.п. ф-лы, 3 пр., 2 ил.

 

Изобретение относится к области «Физики материального контактного взаимодействия», конкретно к способу определения коэффициентов общего бокового давления ζ0 и общей относительной поперечной деформации ν0 (аналогичной коэффициенту Пуассона для упругой среды) связной упруговязкопластичной изотропной грунтовой и упругоэластичной торфяной анизотропной среды.

Известен способ определения коэффициента общего бокового давления ζ0 структурноустойчивого грунтового материального массива, заключающийся в том, что на заданной глубине h массива определяют в заданной точке величину активного вертикального давления pz от собственного веса вышележащих слоев среды и величину тангенциального напряжения τ, соответствующего боковому давлению px=py, например, с помощью залавливаемых плоских датчиков давления (мессдоз), коэффициент общего бокового давления среды определяют через выражение ζ0=px/pz=py/pz и набирают статистические данные о значении коэффициента ζ0 для различных видов материальной среды, а коэффициент общей относительной поперечной деформации среды на глубине h определяют по зависимости v0xzyz0/(1+ζ0), где εxy и εz - относительные деформации среды в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении [1, 2].

Испытание материальной среды в массиве с помощью залавливаемых датчиков давления (мессдоз) в вертикальном и горизонтальном направлении - трудоемкая операция, не позволяющая получать достоверные данные о давлениях в точке материального массива в вертикальном и горизонтальном направлении в связи с нарушениями естественного природного состояния массива при задавливании датчиков давления и при бурении, при необходимости, опробируемой скважины.

Статистические принимаемые для расчета данные о коэффициенте ζ0 и ν0 являются весьма отдаленными от действительных и имеют широкий разброс для одной разновидности среды.

Известен способ определения механических параметров структурноустойчивой грунтовой материальной среды в массиве на заданной глубине h, заключающийся в том, что по результатам предварительных исследований на глубине h массива среды ненарушенной структуры определяют параметр угла φстр ее внутреннего трения и удельное сцепление сстр, отличающийся тем, что значение коэффициента общего бокового давления определяют по зависимости Й. Яки для песчаных грунтовых сред с удельным сцеплением сстр≈0 и по зависимости Г.А. Спальвинга для связных глинистых грунтовых сред - , где рб - вертикальное гравитационное (бытовое) давление, при этом коэффициент общего бокового давления среды определяют как отношение горизонтального к вертикальному давлению ζ0х/pz=py/pz на заданной глубине h материального массива, а значение коэффициента общей относительной поперечной деформации материальной среды определяют по зависимости ν0хzyz0/(1+ζ0), где εхy и εz - относительные деформации среды в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении [3].

Недостатком известного способа определения коэффициента ζ0 является ограниченность применения зависимостей Й. Яки и Г.А. Спальвинга соответственно только для чистых песков и глинистых грунтовых сред. Эти зависимости не учитывают истинного значения гравитационного (бытового) давления в массиве материальной среды, которое следует предварительно получить на основании дополнительных тщательных опытов.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ определения гравитационного давления материальной среды в массиве и ее природной плотности, заключающийся в том, что наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ определения гравитационного давления материальной среды в массиве и ее природной плотности, заключающийся в том, что а заданной глубине h (см) массива материальной среды полевыми методами инженерных изысканий определяют угол φстр внутреннего трения и удельное сцепление сстр среды ненарушенной структуры в условиях гравитационного (бытового) давления рб, отличающийся тем, что величину гравитационного давления в массиве упруговязкопластичной грунтовой среды определяют по зависимости , а плотность грунтовой среды рассчитывают как , при удельном весе , где g - ускорение свободного падения тела в условиях гравитации (см/с2), а величину гравитационного давления в массиве упругоэластичной анизотропной торфяной среды определяют по зависимости , а плотность торфяной среды рассчитывают как , при удельном весе .

Недостатком известного изобретения является то, что величины рб,Г и рб,Т соответствуют главному вертикальному напряжению σI в массиве грунтовой и торфяной среды и главному горизонтальному касательному напряжению ,

, при необходимости знания величины активного гравитационного давления pz при соответствующем тангенциальном напряжении на потенциальных линиях сдвига τx,y.

Технический результат по способу определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды, заключающемуся в том, что определяют на заданной глубине h массива физические параметры прочности среды ненарушенной структуры - угол φстр внутреннего трения и удельное сцепление - сстр, коэффициент общего бокового давления среды определяют по зависимости ζ0х/pz=py/pz, где px=py - замеряемое боковое горизонтальное давление при задаваемом вертикальном давлении pz на глубине h, коэффициент общей относительной поперечной деформации среды определяют по зависимости ν0xzyz0/(1+ζ0), где εxy и εz - замеряемые относительные деформации среды под давлением pz в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении, на заданной глубине h массива упруговязкопластичной структурированной грунтовой среды принимают величину гравитационного (бытового) давления как и соответствующей главному напряжению σ1, в исследуемой точке массива, а величину главного касательного напряжения определяют как , достигается тем, что для массива грунта определяют тангенциальное напряжение на потенциальных потенциальных линиях сдвига как , величину активного вертикального гравитационного давления в точке массива определяют как , где - давление связности грунта, коэффициент общего бокового давления грунта определяют как , коэффициент общей относительной поперечной деформации - как , а для массива торфа тангенциальное напряжение на потенциальных потенциальных линиях сдвига определяют как при активном гравитационном давлении в точке массива торфа , величину коэффициента общего бокового давления торфа определяют как , а коэффициент общей относительной поперечной деформации в массиве - как , при этом для боковых стенок открытой вертикальной выработки в массиве структурированной грунтовой среды коэффициент общего бокового давления после замера атмосферного давления ратм или принятия его нормальным по величине ратм=1,033 кГ/см2 определяют как

, а коэффициент ее общей относительной поперечной деформации - как

, причем в стенках открытой вертикальной выработки в массиве грунтовой среды с нарушенной от внешнего воздействия структурой при доступе атмосферного давления Ратм=1,033 кГ/см2 коэффициент общего бокового давления определяют как , где , - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой, ее коэффициент общего бокового давления - как , удельный вес грунта - как , а коэффициент общей относительной поперечной деформации грунта - как .

Предлагаемое изобретение базируется на положении «Физики материального контактного взаимодействия», что «любая материальная среда характеризуется через физические параметры ее угла «φ» внутреннего трения и удельного сцепления «с» как в структурированном так и в нарушенном состоянии».

Изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 - график р=f(τ) предельного состояния связной упругопластичной грунтовой материальной среды - грунта, на фиг. 2 - график р=f(τ) предельного состояния связной анизотропной упругоэластичной торфяной среды.

Рассматривая график р=f(τ) предельного состояния Ш. Кулона связной упруговязкопластичной грунтовой среды (фиг. 1) в природном напряженно-деформированном состоянии, определяем вертикальное гравитационное (бытовое) давление в точке на глубине h массива грунта как , величина которого равна радиусу рб,Г=rГ круга Мора предельного состояния среды при растяжении, давление связности среды равно и противодействует растяжению среды за краями точки. При радиус .

Активное природное вертикальное давление в точке на глубине h будет равно, а соответствующее ему касательное тангенциальное напряжение при тангенциальном давлении на потенциальных линиях сдвига . Коэффициент общего бокового давления упругопластичной грунтовой среды определяется как

Исходя из зависимости ν0,Г0,Г/(1+ζ0,Г) находим, что коэффициент общей относительной поперечной деформации материальной среды в массиве равен .

Рассматривая график (фиг. 2) р=f(τ) предельного состояния связной упругоэластичной торфяной среды, например неосушенной торфяной залежи с высокой степенью анизотропии АЕвг=0,4 сжимаемости в вертикальном и горизонтальном направлении, определяем вертикальное давление на глубине h как при соответствующем тангенциальном напряжении в точке на этой же глубине .

Давление связности торфа , тогда активное вертикальное давление в точке на глубине h будет равно . Коэффициент общего бокового давления упругоэластичной торфяной среды определяется как

а коэффициент .

Пример 1 реализации способа.

1) В процессе бурения скважины в грунтовом материальном массиве, состоящем из суглинка, были отобраны образцы грунта с глубины h1=90 см и h2=280 см, лабораторный анализ которых позволил установить угол их внутреннего трения φстр1стр2=23° и удельное сцепление сстр1стр2=0,2 кГ/см2 при удельном весе γстр1стр2=0,002 кГ/см3. Величина гравитационного (бытового) давления на глубинах 90 см и 280 см имеет значение рб1=(γстрh1стр)ctgφстр=(0,02·90-0,2)ctg23°=-0,0471 кГ/см2, рб2=(γстрh2стр)ctgφстр=(0,02·280-0,2)ctg23°=0,8481 кГ/см2. Коэффициент общего бокового давления рассчитываем по зависимости , а коэффициент общей относительной поперечной деформации суглинка определяем по зависимости . Статистические справочные данные имеют значения ζ0=0,11…0,82, ν0=0,20…0,25 для тугопластичных суглинков [1].

2) При землетрясении естественная структура суглинка на глубине h1=90 см нарушается до значения показателей: φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр=arcsin[2sin23°/(1+sin223°)]-23°=42,6843°-23°=19,6843° и сн=Сстр[2-tgφн/tgφстр]=0,2[2-tg19,6843°/tg23°]=0,2314 кГ/см2, . Коэффициент общего бокового давления становится равным , а коэффициент общей относительной поперечной деформации среды

Пример 2 реализации способа.

1) Почти вертикальные стенки береговых обрывов Днепровско-Бугского лимана вблизи города Очаков Николаевской области высотой h0>10 м составляют полутвердые глины и суглинки, которые на берегу по краям обрывов покрыты травяной растительностью. На береговой грунтовой поверхности обрывов наблюдаются скрытые и открытые трещины глубиной более 50 см и шириной до 1 см, а сам грунт перед обрывом имеет складчатую поверхность и волнистую линию уступов с перепадом высот >30 см на расстоянии l=10…15 м от края обрыва. При этом на боковой поверхности обрыва береговой линии закрытые трещины наблюдаются на глубину h≈0,5…0,1 м от горизонтальной поверхности и отпоры грунта стенок на глубине h01=8 м.

При удельном весе грунтовой среды γстр=0,0027 кГ/см3 глубина обрыва, с которой наблюдается ее растяжение до горизонтальной поверхности, составляет величину hpстрстр=0,2/0,0025=89 см при удельном сцеплении среды сстр=0,2 кГ/см2.

Угол внутреннего трения грунтовой среды береговых откосов ориентировочно составляет величину φср=arctg(h0l/l)=arctg(8…10/15)=28°…33,7°≈31°, тогда коэффициент общей относительной деформации будет равен ν0,89=sin2φстр/[2(1+sin2φстр)]=0,2345 - на глубинах hp=89 см и h=10 м, а коэффициент общего бокового давления соответственно будет равен ζ0,8910=sin62°/(2+sin62°)=0,3063 - соответственно при , τГcтрh=0,0027·89=0,2403 кГ/см2 и

,

τ=γстрh=0,0027·1000=2,7 кГ/см2 и τxyГcos2φстр=2,7 cos231°=1,9838 кГ/см2. При нормальном атмосферном давлении ратм=1,033 кГ/см2 на боковой поверхности стенок берегового обрыва коэффициент общего бокового давления будет равен

или

2) В случае землетрясения естественная структура грунта обрыва береговой линии будет нарушена до значений ее показателей на глубине h=89 см:

φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр=

=arcsin[2sin31°/(1+sin231°)]-31°=54,5004°-31°=23,5004°,

снстр[2-tgφн/tgφстр]=0,2[2-tg23,5004°/tg31°]=0,2553 кГ/см2, ,

где гравитационное (бытовое) давление рб=(γcтрh-сстр)ctgφстр=(0,00236·89-0,2)ctg31°=0,0167 кГ/см2.

Коэффициент общего бокового давления становится равным

а коэффициент общей относительной поперечной деформации .

Пример 3 реализации способа. Неосушенная торфяная залежь мощностью 3 м как упругая анизотропная эластичная материальная среда на глубине h=200 см имеет показатели: и . Гравитационное давление на глубине h=2 м составляет величину при горизонтальном тангенциальном напряжении и давлении связности торфа . Коэффициент общего бокового давления торфа на глубине h будет равен .

По зависимости , что соответствует расчетным показателям.

Коэффициент общей относительной поперечной деформации торфа на глубине h составляет величину ν=ζ0,T(1+ζ0,T)=0,4755/1,4755=0,3223.

Предлагаемое изобретение впервые через физические параметры удельного сцепления и угла внутреннего трения позволяет получать расчетные параметры ζ0 и ν0 с высокой степенью достоверности, определяемой точностью установления прочностных параметров исследуемой среды - φстр, сстр и φн, сн.

Источники информации

1. Цитович Н.А. Механика грунтов (краткий курс): Учебник для вузов. - 3-е изд., доп. - М.: Высшая школа, 1979. - С. 34-37, 168.

2. Голли А.В. Методика измерения напряжений и деформаций в грунтах: Учебное пособие. - Л.: ЛИСИ, 1984. - С. 50-53.

3. Глотов Н.М., Леонтьев А.И. и др. Основания и фундаменты транспортных сооружений: Учебник для вузов. - М.: Транспорт, 1995. - С. 160-161.

4. Патент РФ №2549533 «Способ определения гравитационного давления материальной среды в массиве и ее природной плотности» / Хрусталев Е.Н., Б.И. №12 от 27.04.2015 (прототип).

1. Способ определения гравитационного давления и коэффициентов общего бокового давления и общей относительной поперечной деформации грунтовой и торфяной среды, заключающийся в том, что определяют на заданной глубине h массива физические параметры прочности среды ненарушенной структуры - угол φстр внутреннего трения и удельное сцепление - сстр, коэффициент общего бокового давления среды определяют по зависимости ζ0х/pz=py/pz, где px=py - замеряемое боковое горизонтальное давление при задаваемом вертикальном давлении pz на глубине h, коэффициент общей относительной поперечной деформации среды определяют по зависимости v0xzyz0/(1+ζ0), где εxy и εz - замеряемые относительные деформации среды под давлением pz в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении, на заданной глубине h массива упруговязкопластичной структурированной грунтовой среды принимают величину гравитационного (бытового) давления как и соответствующей главному напряжению σ1 в исследуемой точке массива, а величину главного касательного напряжения определяют как , отличающийся тем, что для массива грунта определяют тангенциальное напряжение на потенциальных линиях сдвига как , величину активного вертикального гравитационного давления в точке массива определяют как , где - давление связности грунта, коэффициент общего бокового давления грунта определяют как , коэффициент общей относительной поперечной деформации - как , а для массива торфа тангенциальное напряжение на потенциальных линиях сдвига определяют как при активном гравитационном давлении в точке массива торфа , величину коэффициента общего бокового давления торфа определяют как , а коэффициент общей относительной поперечной деформации в массиве - как .

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для боковых стенок открытой вертикальной выработки в массиве структурированной грунтовой среды коэффициент общего бокового давления после замера атмосферного давления ратм или принятия его нормальным по величине ратм=1,033 кГ/см2 определяют как

,
а коэффициент ее общей относительной поперечной деформации - как

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в стенках открытой вертикальной выработки в массиве грунтовой среды с нарушенной от внешнего воздействия структурой при доступе атмосферного давления ратм=1,033 кГ/см2 коэффициент общего бокового давления определяют как ,
где , - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой,
ее коэффициент общего бокового давления - как ,
удельный вес грунта - как ,
а коэффициент общей относительной поперечной деформации грунта - как .



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к области исследований параметров грунтов мелиорируемых земель. На верхней поверхности образца грунта размещают грузик.

Изобретение относится к области сельского хозяйства Нечерноземной зоны для реализации точного земледелия, а также к технологиям комплексной мелиорации агроландшафтов и использования минеральных почв, осушаемых как закрытыми дренами, так и закрытыми собирателями.

Изобретение относится к определению механических характеристик грунтов в лабораторных и полевых условиях. Для этого используют сдвиговое устройство для испытания на срез образцов мелкозернистых связных и несвязных грунтов и снега.

Изобретение относится к области «Физики контактного взаимодействия материальной среды», конкретно к способу определения несущей способности и устойчивости дисперсной среды под нагрузкой от плоского жесткого штампа.

Изобретение относится к области экологии и может быть использовано для отбора проб воздуха из грунта в местах подземных переходов магистральных газопроводов под водными и иными преградами, в местах расположения подземных газовых хранилищ, емкостей и т.д.

Изобретение относится к «Физике материального взаимодействия» при контакте твердого жесткого плоского тела штампа с полупространством деформируемой материальной среды в начале фазы ее предельно критического (провального разрушающего) по прочности и устойчивости состояния.

Изобретение относится к области сельского хозяйства и предназначено для оценки пригодности почвы для возделывания культур. Способ включает отбор испытуемых образцов почвы, проращивание семян в испытуемой почве, помещенной в вегетационные сосуды или кювет.

Изобретение относится к строительству, в частности к устройствам для определения деформационно-прочностных свойств органических и органо-минеральных грунтов. Прибор содержит гильзу для образца грунта, перфорированное днище, поршень, механизм нагружения поршня, штамп и механизм нагружения штампа.

Изобретение относится к приборам для измерения деформаций морозного пучения грунта в лабораторных условиях. Прибор содержит гильзы для образцов исследуемого грунта, которые составлены из колец, поддон с водой, штампы, теплоизоляцию и датчики температуры.

Изобретение относится к спектрохимическим способам анализа образцов горных пород, а именно к способам определения нефтепродуктов при геологоразведке углеводородного сырья, основанным на молекулярной люминесценции пород.

Изобретение относится к области «Физики контактного взаимодействия материальной среды», конкретно к способу определения несущей способности и устойчивости дисперсной среды под нагрузкой от плоского жесткого штампа.

Изобретение относится к области инженерных изысканий и предназначено, в частности, для определения характеристик деформируемости грунтового основания. Способ испытания грунтового основания штампом включает нагружение грунта в массиве давлением на подошве штампа до конечного давления и выдерживание при постоянном конечном давлении до стабилизации осадки штампа, регистрацию осадки штампа при нагружении и конечном давлении и определение характеристик деформируемости грунтового основания.

Изобретение относится к области экологии и может быть использовано для отбора проб воздуха из грунта в местах подземных переходов магистральных газопроводов под водными и иными преградами, в местах расположения подземных газовых хранилищ, емкостей и т.д.

Изобретение относится к «Физике материального взаимодействия» при контакте твердого жесткого плоского тела штампа с полупространством деформируемой материальной среды в начале фазы ее предельно критического (провального разрушающего) по прочности и устойчивости состояния.

Изобретение относится к строительству, в частности к технике испытания преимущественно крупнообломочных грунтов на трехосное сжатие, и может быть использовано при инженерно-строительных исследованиях.

Изобретение относится к строительству, в частности к устройствам для определения деформационно-прочностных свойств органических и органо-минеральных грунтов. Прибор содержит гильзу для образца грунта, перфорированное днище, поршень, механизм нагружения поршня, штамп и механизм нагружения штампа.

Изобретение относится к приборам для измерения деформаций морозного пучения грунта в лабораторных условиях. Прибор содержит гильзы для образцов исследуемого грунта, которые составлены из колец, поддон с водой, штампы, теплоизоляцию и датчики температуры.

Изобретение относится к строительству и предназначено для определения в лабораторных условиях механических характеристик грунта, а именно модуля деформации и коэффициента поперечных деформаций.

Изобретение относится к области «Физики материального контактного взаимодействия» жесткого плоского тела с пористой материальной средой и предназначено для определения ее параметров деформируемости и прочности.

Изобретение относится к физике материального контактного взаимодействия, конкретно к способу установления предельного состояния деформируемой сжимающей и растягивающей нагрузкой материальной среды.

Изобретение относится к области инженерной геологии, а именно к способам для определения влияния различных веществ на газообразующую способность грунтов в лабораторных и полевых условиях, и позволяет подобрать ингибиторы газообразования в грунтах. Для этого сравнивают объем газа, выделяющегося из опытного образца грунта, подвергнутого обработке химическими веществами или их смесями, с объемом газа, выделяющегося из контрольного образца грунта. Навеску контрольного грунта помещают в колбу, добавляют дистиллированную воду, затем закрывают пробкой с газоотводной трубкой, подсоединенной к U-образному стеклянному манометру, и считывают показания манометра через определенные интервалы времени. Опытный образец грунта анализируют аналогично после внесения испытуемого химического соединения или смеси. Изобретение позволяет прогнозировать изменение газообразующей способности грунтов под воздействием внешних факторов, подобрать ингибиторы газообразования и их оптимальные концентрации. 6 ил., 3 пр.
Наверх