Способ получения металлического свинца из водяной суспензии частиц руды, содержащей соединения свинца, и устройство для его осуществления

Группа изобретений относится к получению металлического свинца из его рудных пород. Способ получения металлического свинца из водной суспензии частиц руды, содержащей соединения свинца, включает генерацию в объеме сырья физических треугольных магнитных полей, напряженность которых составляет 8·10⁴÷1,3·10⁵ А/м. Восстановление свинца осуществляют при подаче к слоям сырья струй газов, состоящих из сжатого атмосферного воздуха и в качестве восстановителя углерода, присутствующего в составе газов. Получаемый металл формируют в виде кольцевого столбчатого монокристалла, целиком состоящего из свинца. Предложено также устройство для реализации данного способа. Обеспечивается получение свинца с соответствующей степенью чистоты непосредственно из рудного сырья. 2 н.п. ф-лы, 5 ил., 3 пр.

 

Изобретение относится к области цветной металлургии и может быть использовано при получении металлического свинца из содержащей соединении этого элемента рудный породы, а также к устройствам, применяемым для осуществления указанных выше технологий.

На настоящий момент времени известно техническое решение, при осуществлении которого необходимый конечный продукт при проведении обработки содержащего соединения свинца исходного сырья (хлориды, сульфиды, сульфаты) получают путем выполнения процесса их плавки при температуре 720-1200°C в карбонатном расплаве (см. заявку №94029711/02 от 1994.08.08, опубликовано 1997.10.27, «Способ получения свинца из отходов»).

Выдержку содержащего исходный сырьевой материал расплава производят при температуре 750°C в течение 2-4 часов, и по завершении цикла обработки готовый металлический свинец извлекался из объема применяемой для его изготовления технологической емкости (тигля).

Однако этому известному техническому решению, в силу наличия указанных выше его особенностей его выполнения, неизбежно присущи следующие серьезные недостатки, а именно: процесс проведения восстановления свинца из его соединения связан с необходимостью использования содержащего карбонаты расплава и проводится при достаточно высоких температурных режимах его осуществления (750°C-1000°C), а также еще и в условиях соблюдения длительной временной выдержки (от 2 до 4 часов).

Все перечисленное выше приводит к резкому увеличению уровня используемых при осуществлении этого известного технического аналога затрат финансовых и трудовых ресурсов и в конечном итоге отрицательно сказывается на всех его технико-экономических показателях.

К числу наиболее широко распространенных и нашедших поэтому достаточно заметное применение в условиях промышленного производства следует причислить процесс извлечения металлического свинца из содержащего соединения этого элемента рудного сырья, производимого с помощью так называемого «сухого метода». Последний осуществляется в том числе и путем проведения плавки в «отражательных печах» руды с «богатым» содержанием свинца (65-70%).

Особенно вредной примесью в применяемом исходном сырье в этом случае является кварц, присутствие которого в относительно небольших количествах (4-5%) делает процесс практически невыполнимым. Нежелательным является также присутствие в исходном продукте сернистых металлов, в частности серного колчедана FeS₂ и цинковой обманки ZnS, и наличие последних приводит к формированию штейна, в который и переходит значительная часть получаемого этим известным способом металлического свинца.

В общих чертах рассматриваемая классическая технология-прототип получения металлического свинца состоит из следующих этапов.

На самой первой стадии ее выполнения руда обжигается при относительно невысокой температуре (500-600°C), и лишь затем, когда исчезнут «огоньки» горящей серы, ее обжиг прекращают и производят повышение температуры, при которой осуществляется обработка, настолько значительное, чтобы обеспечить превращение смеси, состоящей из ранее полученных соединений свинца PbS; PbO; PbSO₄, в своеобразное тесто («второй» этап проведения традиционного процесса переработки исходных рудных концентратов).

На третьем его этапе достигаемые при выполнении процесса значения температуры в зоне обработки сырьевого материала доводятся до предела, обеспечивающего в конечном итоге выделение металлического свинца из его рудных соединений, протекающего с использованием следующих реакций:

PbS+2PbO→SO₂+3Pb;

PbS+PbSO₄→2SO₂+2Pb.

Зачастую появляющийся при проведении так называемого «классического процесса» избыток полученных окисленных продуктов приходится дополнительно еще и извлекать с использованием реакции восстановления, протекающей при добавке к этим компонентам кусков угля.

В случае использования исходных сырьевых продуктов, не отличающихся высокой степенью чистоты, указанную выше «окончательную» обработку проводят в особых «шахтных» печах.

Продолжительность выполняемого таким образом известного процесса получения металлического свинца-прототипа может достигать значения от 6 до 9 часов. После завершения этой известной технологии выделения металлического свинца из его рудных соединений, как правило, осуществляется еще и дополнительное его «рафинирование».

Указанная выше операция чаще всего производится с применением воздействия на ранее полученный расплав металла кислородом, который содержится в обыкновенном атмосферном воздухе. Под его воздействием образующиеся и накопленные в объеме ванны окислы металлов-примесей всплывают на уровень «зеркала ванны» и в конечном итоге собираются там в виде «легкого шлака», который затем и периодически и удаляется оттуда.

В прошедшем через указанную выше операцию металлическом свинце суммарное содержание оставшихся в его объеме примесей загрязнителей составляет в конечном итоге значение от 0,01-0,02% от всего его собственного веса. То есть степень чистоты полученного в соответствии с известным способом-прототипом металлического свинца соответствует величине 99,98-99,99% (т.е. максимум может оцениваться в «четыре девятки») (см. статья Интернет

http://dic.academic.ru/dic.nsf/brokauzefron/91766/%DO%B2%DO%B8%DO%BD%DO%B5%D1%86 - далее способ-прототип).

Как наглядно следует из всей изложенной выше информации, существующая на настоящий момент времени известная технология получения металлического свинца отличается достаточно высокой степенью сложности своего исполнения и ее применение не гарантирует получение необходимого готового конечного продукта при переработке исходного рудного сырья, который можно было бы отнести к металлам, входящим в категорию «химически чистые», то есть отличающимся степенью чистоты по содержанию основного, составляющего их собственный объем элемента, соответствующего показателю как минимум в «шесть девяток».

Кроме всего перечисленного ранее, процесс выполнения этого известного классического способа проведения переработки содержащего соединения указанного выше элемента - свинца связан с настоятельной необходимостью использования непомерно больших затрат, необходимых для его осуществления финансовых и трудовых ресурсов.

Наличие действия этого негативного фактора объясняется прежде всего многоэтапностью применяемой для проведения восстановления металлического свинца из содержащих этот элемент рудных пород, состоящих из его соединений, технологии, а также еще и из-за необходимости использования мощного и крупногабаритного нагревательного оборудования и обслуживающих его работу вспомогательных систем, обеспечивающих проведение его осуществления, и, кроме того, из-за использования длительных временных периодов, затрачиваемых при производстве указанного выше готового конечного продукта.

Целью предлагаемого изобретения является формирование при проведении предложенного способа получения металлического свинца комплекса необходимых и оптимальных условий, сам факт наличия действия которого позволил бы производить синтез этого металла непосредственно прямо из соединений указанного выше элемента, входящих в состав применяемого при осуществлении процесса восстановления этого компонента - исходного рудного сырья, с одновременным образованием на завершающих стадиях такой технологии переработки исходного материала, готового конечного продукта, представляющего собой столбчатое кольцевое монокристаллическое образование, которое к тому же должно еще и обладать высокими собственными физико-механическими характеристиками, а также и соответствующей последним степенью чистоты содержания в нем основного, образующего его элемента - свинца, и, кроме всего перечисленного выше, еще и значительное снижение степени конструктивной сложности применяемого при проведении предложенной технологии извлечения металлического свинца самого этого устройства.

Достижение указанной выше цели обеспечивается за счет использования влияния на ход выполнения предложенного способа проведения переработки исходного сырьевого материала следующего набора существенных отличительных технических признаков.

Прежде всех прочих соображений, следует ниже обязательно отметить, что предложенный способ, как правило, включает в себя, в процессе проведения своего исполнения, размещение предварительно сформированной и содержащей соединения свинца исходной рудной сырьевой смеси во внутреннем объеме применяемого для ее обработки самого этого устройства.

В указанном выше аппарате после окончания операции загрузки исходного сырья производят и генерацию физических полей, которые накладываются на все зоны в его полости, содержащие размещенную в них перерабатываемую сырьевую массу. С помощью этих физических полей и выполняется процесс восстановления составляющего кольцевой столбчатый монокристалл металла из содержащего применяемые исходные соединения этого элемента рудного материала.

Использование этих же обрабатывающих физических полей в конечном итоге обеспечивает и соединение входящих в состав используемой при обработке сырьевой смеси отдельных частиц металла в целостную единую монолитную металлическую структуру, т.е. в сам этот готовый конечный продукт.

Во-вторых, следует также обратить пристальное внимание еще и на то, что в процессе осуществления предложенного способа обязательно выполняется и перемешивание составляющих исходный объем сырьевого материала и входящих в последний слоев при проведении его обработки. При этом производится и накопление готового конечного продукта в области устройства, расположенной в зоне воздействия применяемых при переработке сырья указанных выше физических полей. По завершении процесса обработки осуществляется еще и выгрузка готового монолитного образования из полости используемого устройства.

В качестве же содержащего соединения свинца исходного сырья при выполнении предложенной технологии используют полученную введением в заранее заданный объем воды с последующим распределением в нем смеси, состоящей из частиц свинцовой руды, водяную суспензию. Дисперсность входящих в состав последней указанных выше твердых компонентов находится в пределах 0,001-0,008 мм, а их количество в объеме этой водяной суспензии соответствует значению 40-70%.

Сам же получаемый по завершении процесса обработки металл формируется в виде кольцевого столбчатого монокристалла, состоящего преимущественно из указанного выше элемента, т.е. свинца, Pb.

В качестве же воздействующих на сырьевые продукты физических полей применяются «пилообразные магнитные», напряженность которых составляет 8×10⁴÷1,3×10⁵ А/м, а частота колебаний соответствует значению 30-80 ед. за минуту, а формируемые этими физическими полями «обрабатывающие» скопления, состоящие из принадлежащих им силовых линий, имеют конфигурацию, максимально приближенную к очертанию пространственного образования, полученного вращением вытянутого в длину прямоугольника, совершающего повороты относительно собственной продольной оси симметрии.

При этом сам процесс формирования готового конечного продукта в виде кольцевого столбчатого монокристалла осуществляется на расположенном прямо в центре используемой для размещения исходного сырья передвижной рабочей камеры металлическом распорном стержне, выполняющем роль «затравки». На его боковой наружной поверхности на самом первом этапе проведения обработки сначала образуется кольцевой слой, представленный получаемыми при обработке шлаковыми отходами. Затем на такого рода «подложке» синтезируется и сам необходимый готовый конечный продукт.

Как уже указывалось ранее, формирование последнего осуществляется в виде кольцевого столбчатого монокристалла, в состав которого в основном входит получаемый из исходных рудных соединений металлический свинец.

При осуществлении переработки с применением предложенного метода ее выполнения, используемое сырье предварительно загружают в герметично изолированную от остального объема корпуса устройства рабочую камеру.

Последняя при ее выполнении к тому же совершает возвратно-поступательное перемещение по полости корпуса, с использованием направлений «туда-обратно», а также еще и осуществляет угловые повороты относительно собственной продольной оси симметрии.

Указанные выше угловые повороты, составляющие эту камеру элементы сначала выполняют по круговой траектории, очертание которой совпадает с передвижением часовой стрелки по циферблату - на первоначальном прямом отрезке выполняемого ею перемещения, и в противоположном направлении, соответственно, на завершающем цикл обработки, обратном.

Сама же расстановка областей формирования пилообразных магнитных полей произведена с использованием трех или кратного этому числу другого количества спиралеобразных установочных цилиндрических линий. Последние «опоясывают» наружную поверхность корпуса устройства, в полости которого и совершает возвратно-поступательное перемещение рабочая камера с загруженной в нее массой перерабатываемого сырьевого материала.

Кроме всего указанного выше, при осуществлении предложенной технологии, зоны формирования технологических «пилообразных» магнитных полей, которые непрерывно передвигающаяся в полости корпуса устройства его рабочая камера периодически пересекает, удалены друг от друга на одно и то же одинаковое монтажное расстояние, а само количество областей, в которых осуществляется генерация последних, составляет значение от девяти до восемнадцати единиц, приходящееся на каждую используемую для их размещения спиралевидную опоясывающую корпус устройства криволинейную траекторию.

Процесс же восстановления входящего в монокристалл металла осуществляется за счет проведения подачи к составляющим перерабатываемый объем сырья его слоям обычного атмосферного воздуха.

В качестве же обеспечивающего выполнение этого действия элемента-восстановителя используют углерод, присутствующий в составе содержащих этот компонент газов, образующих, в свою очередь, сами струи продуваемого через рабочую камеру указанного выше продукта.

Перемешивание объема применяемого для получения металлического свинца сырьевого материала выполняется в процессе осуществления его перемещения во внутреннем объеме подвижной рабочей камеры, которая совершает возвратно-поступательное передвижение по направлению от заднего конца корпуса устройства к его передней части, а затем наоборот. Указанная выше операция производится за счет дробления и переноса из одной области объема полости рабочей камеры в другую составляющих перерабатываемую массу отдельных ее микропорций, протекающего под воздействием ударов, создаваемых перекрещивающимися струями подаваемого к последним сжатого воздуха. Поступление же этого продукта к указанным выше зонам осуществляется под избыточным давлением, значение которого соответствует величине 0,4÷6,0 кгс/см².

Сами же такого рода «вонзающиеся» в составляющие массу сырья слои материала струйные потоки формируются при помощи специально предусмотренных для осуществления этого действия обдувочных элементов - сопел. Последние равномерно закреплены тоже на трех установочных спиральных линиях, которые проложены между соответствующими витками кривых, используемых для размещения магнитных генераторов.

Сами же обдувочные элементы, обеспечивающие подачу под давлением состоящих из указанного выше продукта и направленных непосредственно к объему исходного сырья такого рода «скрещивающихся» потоков, имеют как тангенциальные, так и радиальные углы наклона в 30-45° по отношению к той поверхности, на которой этот обрабатываемый материал в данный момент времени и расположен.

Загрузка же используемого для осуществления переработки исходного сырья, а также выгрузка готового столбчатого кольцевого монокристалла, состоящего целиком из металлического свинца, по окончании процесса обработки осуществляется в отдельном, предназначенном для выполнения указанных выше технологических переходов, съемном колпаке-отсеке, присоединенном к неподвижному основному корпусу устройства.

Применяемое же устройство, предназначенное для осуществления предложенного способа получения металлического свинца из водяной суспензии частиц, содержащих соединения этого элемента руды, включает в себя корпус, состоящий из двух частей. Одна из частей этого корпуса является разборной и выполнена в виде накидного съемного колпака, стыкуемого с неподвижной основной цилиндрической обечайкой-корпусом. Стыковка осуществляется при помощи кольцевых плоских соединительных фланцев, и при этом длина неподвижного элемента, указанного выше сборного узла, составляет 80-85% от всего соответствующего значения габарита последнего. Остаток его длины приходится на съемную его деталь - накидной колпак. Кроме того, в полости неподвижной части корпуса устройства устанавливается передвижная рабочая камера, кинематически связанная при помощи прикрепленного к составляющим последнюю деталям ходового валика, с внешним приводом движения, наличие которого в конечном итоге и позволяет производить ее возвратно-поступательное перемещение по внутренней полости этого сборного корпуса устройства, по направлению туда-обратно, с одновременно выполняемым вращением ее конструктивных элементов относительно собственной продольной оси симметрии.

Направление такого вращения меняется на противоположное в момент времени, когда производится возврат рабочей камеры из достигнутого ею конечного занимаемого этим узлом положения в первоначальное исходное.

Сама же эта рабочая камера формируется левой и правой «поршнеобразными» ограничительными щеками, закрепляемыми на ходовом валике. Между указанными выше деталями составной рабочей камеры монтируется распорный стержень-затравка, используемый для осаждения на его боковой наружной поверхности получаемого в ней готового конечного продукта.

При этом передвигаемые внутри полости сборного корпуса устройства щеки рабочей камеры выполняют в ней функции сдвоенного поршня и имеют герметизирующие уплотнения на своей наружной боковой поверхности.

Следует еще отметить, что сквозь стенки неподвижной части корпуса пропущены фокусирующие магнитные насадки и, кроме того, и обдувочные сопла для формирования поступающих во внутренний объем этой составляющей сборного узла устройства струй сжатого воздуха, а также соответственно и скоплений генерируемых фокусирующими насадками магнитных силовых линий, имеющих конфигурацию вытянутых вдоль прямой линии радиальных цилиндрических лучей-«бревен».

Расстановка как тех, так и других конструктивных элементов этого устройства произведена на опоясывающих его корпус цилиндрических спиральных линиях.

Количество же такого рода установочных кривых, используемых для закрепления каждой такой детали, составляет три или любое другое число, кратное этому значению, их единиц. Число же размещенных на каждой из указанных криволинейных траектории магнитных контуров, в состав которых и входят фокусирующие насадки, составляет величину от девяти до восемнадцати штук.

Равномерно же расставленные на аналогичных по форме и с использованием того же самого их количества спиралях, расположенных в свою очередь между витками применяемых для размещения магнитных контуров криволинейных установочных линий, обдувочные сопла имеют как радиальные, так и тангенциальные углы наклона в 30-45° по отношению поверхности корпуса, на которой они смонтированы.

Сами же рабочие элементы обрабатывающих магнитных генераторов выполнены в виде состыкованных между собой пластин из магнитопроводящего материала, с формированием в процессе осуществления их монтажа Ф-образного магнитного контура.

В объеме же составляющих этот сборный узел отдельных деталей размещены по три электрические обмотки катушки - как в левой, так и в правой половинах контура.

Общее число таких обмоток-катушек, размещенных в каждом контуре, таким образом, равно шести. Отмеченные выше электрические элементы магнитного контура выполняют в нем функции соленоидов.

Каждая такая обмотка-катушка соединена с соответствующей «псевдофазой» внешнего источника подачи электрического питания. Поступление же вырабатываемых этим внешним источником питания наборов электрических импульсов, каждый из которых имеет форму зуба «пилы», производится на отдельные соленоиды с угловым смещением составляющих эти пакеты сигналов относительно таких же, но подводимых к соседним обмоткам-катушкам, а также к генераторам, размещенным на рядом расположенных установочных спиралях.

Величина указанного выше углового смещения составляет значение в 120°. В нижней же горизонтальной перекладине каждого Ф-образного магнитного генератора, то есть имеющуюся в нем для этого выемку, запрессовывается хвостовик цилиндрической фокусирующей насадки, противоположный конец которой заходит в выполненное в установочной втулке, пропущенной сквозь стенки неподвижной части корпуса, монтажное отверстие. Указанная выше насадка имеет еще и сформированную на своей нижней торцевой части фокусирующую магнитные силовые линии полость в виде впадины с конфигурацией гиперболоида вращения.

Полученные же в местах прохода сквозь стенки корпуса установочных втулок с фокусирующими магнитными насадками, а также еще и обдувочных сопел, криволинейные выемки на внутренней боковой поверхности его полости снабжены «выглаживающими» шайбами. Последние изготовлены либо из запрессованного в объем этих выемок магнитопроводящего порошка - в случае размещения там магнитных фокусирующих насадок, либо в виде разрезных лепестковых мембран из эластичной резины, расположенных около выходных отверстий обдувочных сопел.

Дополнительно ко всему вышеперечисленному, в левой и правой половинах неподвижного корпуса смонтированы выпускные патрубки для вывода в наружную атмосферу накапливаемых в рабочей камере избыточных объемов газа, снабженные редукционными клапанами. Срабатывание этих элементов осуществляется в случае, когда величина давления образующихся в объеме передвижной рабочей камеры летучих соединений превышает его значение, заданное технологией обработки.

Опять же следует отметить, что в местах пересечения тела этих патрубков с боковой внутренней поверхностью неподвижного корпуса смонтированы пластиковые перфорированные выглаживающие шайбы, обеспечивающие беспрепятственное протекание процесса скольжения в этих зонах входящих в состав рабочей камеры правой и левой щек-поршней, а также и вывод через имеющиеся в указанных выше деталях сквозные отверстия перфорации излишков заполняющих ее газовых объемов.

Также надо указать еще и на то, что в верхней части съемного колпака устройства располагается загрузочный бункер, внутренний объем которого через имеющийся в зоне его установки сквозной люк, выполненный в этой части корпуса устройства, сообщается с полостью, размещенной под ним передвижной рабочей камеры, занимающей в момент проведения ее заполнения исходное положение перед началом осуществления цикла обработки.

Исходя из изложенных выше особенностей выполнения предлагаемого способа, а также учитывая факт наличия применения всего набора указанных ранее существенных конструктивных признаков в составе используемого для осуществления этой технологии устройства, в конечном итоге можно прийти к заключению, что влияние последних позволяет коренным образом изменить характер протекания процесса формирования кольцевого столбчатого монокристалла, состоящего преимущественно из металлического свинца, получаемого при проведении переработки содержащего рудные соединения этого элемента исходного сырьевого материала.

В связи с наличием факта действия изложенных выше обстоятельств, указанная ранее технология начинает приобретать следующие, присущие только ей характерные отличия. Во-первых, к числу последних обязательно следует отнести то, что самая начальная стадия осуществления предлагаемого способа включает в себя этап так называемого «ультратонкого помола» кусков исходных руд, содержащих соединения свинца.

При его проведении используются любые известные в промышленном производстве методы дробления кускового материала, например, выполняемые при помощи обычных шаровых мельниц. При применении для достижения этой цели указанного выше устройства, куски исходной сырьевой массы, используемой в предложенной технологии, растирались с помощью последнего до получения из них частиц руды, имеющих габаритные размеры в диапазоне от 0,001 до 0,008 мм.

Осуществление указанной выше операции по проведению «размола» крупных комков породы и обеспечивает в дальнейшем возможность формирования из полученной таким образом «пудры», состоящей из этих мелких рудных частиц, содержащих, в свою очередь, соединения свинца, своего рода «сухого остатка», целиком синтезируемого из указанного выше твердого сырьевого компонента.

Указанные выше рудные составляющие такой исходной смеси непосредственно перед осуществлением операции дробления используемого в ее составе рудного комкового материала проходят, соответственно, через этап предварительной дозировки, по окончании проведения которого и гарантируется дальнейшее поступление необходимых для выполнения обработки исходных материалов в заранее заданном определенном соотношении, обеспечивающем сохранение из технологического процентного содержания в объеме используемого при ее осуществлении сырья. Сам этот технологический переход, то есть эта предварительная дозировка, осуществляется чаще всего при помощи взвешивания входящих в сырьевую смесь рудных составляющих (то есть соответственно необходимого объема используемой в дальнейшем содержащей свинец породы).

Из полученной проведением «ультратонкого помола» такой своего рода «пудры», состоящей из мелких частиц свинцовой породы, и производится формирование используемой для проведения переработки исходных сырьевых материалов в металлический кольцевой столбчатый монокристалл, жидкой, однородной, не расслаивающейся на отдельные составляющие в течение достаточно длительного промежутка времени, грязеобразной массы - то есть изготавливается сама водяная суспензия.

Для того же, чтобы синтезировать последнюю, потребуется только произвести добавление к полученному таким образом «порошкообразному» объему, состоящему из мелких частиц указанной ранее рудной породы, необходимого количества воды (30-60% от суммарной массы этого твердого материала). После выполнения такого действия полученная таким образом двухкомпонентная субстанция (смесь твердых частиц плюс вода) тщательно перемешивается.

Для осуществления этого технологического перехода может использоваться любое предназначенное для осуществления поставленной выше цели промышленное оборудование, например обыкновенная лопастная механическая мешалка. Сформированная по окончании его проведения однородная «грязеообразная» порция объема водяной суспензии, состоящая из этих двух перечисленных выше компонентов, помещается затем в полость загрузочного бункера 2, входящего в состав съемной части самого корпуса применяемого при проведении процесса обработки устройства. Из полости загрузочного бункера 2 водяная суспензия через имеющийся в съемном колпаке 4 сквозной проем-люк «В» (см. фиг.1) «самотеком» поступает во внутреннее пространство передвижной рабочей камеры, размещенное прямо под загрузочным бункером и сформированное ограничивающими его с правой и с левой сторон щеками-поршнями 3, входящими в состав этого указанного выше узла. По завершении операции полного вывода всей ранее заполнявшей объем загрузочного бункера 2 сырьевой массы 1 в указанную выше полость передвижной рабочей камеры производится выполнение следующих действий.

Сразу же и одновременно подключаются к внешним источникам питания, осуществляющим формирование и подачу пилообразных электрических импульсов, все входящие в состав Ф-образных магнитных генераторов 11 их обмотки-катушки 13.

Ходовой валик 8 приводится в движение и заставляет перемещаться составляющие рабочую камеру конструктивные элементы по направлению из исходного первоначального «левого» положения к самой передней «правой» части неподвижной половины корпуса 6 устройства. Одновременно с выполнением указанного выше поступательного движения со скоростью 40-60 мин, детали рабочей камеры осуществляют еще и дополнительные угловые повороты относительно собственной продольной оси симметрии (2-4 об/мин). Кроме того, к внешней подающей воздух под избыточным давлением магистрали (0,4-6 кгс/см²) подсоединяются размещенные на спиралях «Д», проходящих между соответствующими витками установочных кривых «Г» линий с закрепленными на них генераторами 11, обдувочные сопла 10.

Таким образом, начиная цикл обработки, рабочая камера с попавшим между формирующими ее щеками 3 обрабатываемым сырьевым материалом 1 выдвигается из полости накидного съемного колпака 4 и переходит после совершения этого действия непосредственно во внутренний объем неподвижного корпуса 6 (см. фиг.1). По мере увеличения значения глубины проникновения рабочей камеры непосредственно в указанную выше полость этого сборного узла, помещенный в последнюю сырьевой материал 1 подвергается постоянно усиливающемуся силовому воздействию, осуществляемому как «вонзающимися» в составляющие его массу слои «перекрещивающимися» между собой струями выпускаемого из сопел 10 сжатого воздуха, так и со стороны генерируемых фокусирующими насадками 14 магнитных «лучевых» цилиндрических потоков «К» (см. фиг.3). В связи же с тем, что все указанные выше конструктивные элементы размещены на опоясывающих наружную боковую поверхность корпуса 6 спиралях «Г» и «Д» (3 ед. + 3 ед.), внутренняя полость с «черепашьей» скоростью ползущей вдоль корпуса 6 устройства рабочей камеры с помещенным туда перерабатываемым в металл сырьевым материалом 1 при выполнении своего перемещения неминуемо попадает в зону влияния всех этих перечисленных выше силовых энергетических формирований.

Указанные выше пространственные технологические системы, состоящие из образующих последние отдельных «физических» элементов, имеют одну и ту же, строго сохраняемую собственную конфигурацию, определенным образом ориентированную относительно линии траектории, которую прокладывает рабочая камера при осуществлении своего поступательного движения по внутренней поверхности сборного корпуса устройства. То есть, с учетом факта наличия действия указанных выше обстоятельств, можно с большой долей уверенности предполагать следующее: по истечении некоторого, достаточно незначительного промежутка времени, в пространстве, разделяющем левую и правую щеки 3 этого сборного узла, начинает действовать целый набор факторов, формируемых при помощи всех перечисленных выше и используемых в составе конструкции устройства силовых спиралевидных образований.

Во-первых, на покрывающую ее днище массу перерабатываемого сырья 1 в момент выполнения рабочей камерой такого поступательного перемещения от первоначально занимаемой последней позиции к переднему концу корпуса 6 обрушивается целая серия направленных под разными пространственными углами «скрещивающихся воздушных ударов».

Такого рода характер протекания воздействия со стороны формируемых струйными соплами 10 воздушных потоков объясняется, прежде всего, выбранной схемой проведении их монтажа на корпусе 6 (то есть их размещением вдоль опоясывающей корпус устройства спиральной линии «Д» и под наклонными углами к поверхности корпуса, на которой они и закрепляются).

Испытывая на себе постоянно осуществляемое «давление» со стороны последних, покоящаяся в самой нижней части рабочей камеры компактная «куча» исходного сырья, в буквальном смысле этого слова, «разметается» на отдельные, мелкие, ранее составляющие ее микрообъемы. Эти полученные из исходного материала новые «микроскопические» сырьевые фрагменты подхватываются сформированным между соответствующими поверхностями правой и левой щек 3 своеобразным вихревым «торнадо» «Е» и начинают после этого выполнять принудительно заданную ее воздействием циркуляцию в создающих такой спиралевидный поток и генерируемых с помощью сопел 10 составляющих это газовое образование и входящих в него струях.

Следует помнить еще и о том, что вследствие продолжающегося и непрерывно осуществляемого нанесения указанных выше серий, состоящих из такого рода генерируемых в зоне обработки воздушных «атак», сорванные с места и разнесенные по всем составляющим объем рабочей камеры ее отдельным областям мельчайшие порции исходного материала 1 неминуемо преобразуются в аэрозольные пузырьки, сформированные из мелких воздушных газовых образований, а также и пленки покрывающей их жидкости, а еще и налипших на ее поверхность микроскопических частиц рудной породы.

Как уже было отмечено выше, весь полученный указанным ранее образом объем такого рода аэрозольной пены продолжает осуществлять непрерывно протекающую между ограничивающими полость рабочей камеры щеками 3 и направленную вдоль заданной вихревым потоком «Е» своего рода «ориентирующей» спирали как бы «вынужденную» циркуляцию.

Отмеченный ранее характер переноса составляющих это «аэрозольное» облако слоев охраняется на протяжении всего периода времени, в течение которого и производится перемещение рабочей камеры в корпусе 6 устройства по направлению «туда-обратно».

В процессе выполнения этой принудительно обеспечиваемой циркуляции полученной в полости передвижной рабочей камеры «вспененной массы» из «аэрозольных пузырьков», размещенные на них микрочастицы рудной породы в обязательном порядке «наталкиваются» на пронизывающие «насквозь» объем полости корпуса 6, а следовательно, и составляющие разделительное пространство между щеками 3 рабочей камеры области прямолинейные цилиндрические и радиально направленные вращающиеся скопления «K», принадлежащие создаваемым в устройстве «пилообразным» магнитным полям.

Наличие действия этого обстоятельства в процессе проведения обработки сырьевого материала опять же снова приводит к неизбежному появлению целого ряда новых воздействующих и преобразующих структуру рудных составляющих исходного продукта физических факторов.

По сути дела, каждый отдельно взятый такого рода «технологический» аэрозольный пузырек в процессе совершения собственного сложного пространственного перемещения по криволинейной трехкоординатной траектории как бы «продирается» через выставленный ему навстречу «частокол», состоящий опять же из расставленных по пространственной спирали отдельных формирующих его «бревен» - то есть скоплений, расположенных радиально в самой полости устройства, и растянутых непосредственно в составляющих ее зонах, и обладающих конфигурацией прямолинейных цилиндрических, вращающихся вокруг своей оси симметрии структурных образований, формируемых магнитными силовыми линиями.

Кроме всего прочего, «высота» этих выставленных прямо на пути выполняемого такой «аэрозольной пены» перемещения и как бы являющихся своего рода ему преградой сразу трех сооруженных вдоль траектории осуществляемого ею движения «частоколов» (магнитные генераторы 11 закреплены на трех опоясывающих корпус 6 установных спиралях «Г») еще к тому же и непрерывно изменяет свою собственную величину.

То есть каждое входящее в такого рода «ограждение» бревно поочередно то увеличивает свою длину, то снова сбрасывает этот параметр практически до самого нуля, и при всем этом оно еще и проворачивается вокруг собственной продольной оси.

Указанное выше явление имеет место вследствие того, что посылаемые на создающие обрабатывающие магнитные поля соленоиды 13 наборы электрических импульсов имеют пилообразную форму (см. фиг.5 - псевдофазы а, б, в) и подаются с угловым смещением относительно друг друга.

К тому же составляющие воздвигнутые на пути перемещения отдельных аэрозольных пузырьков такого рода «ограждения» единичные бревна имеют еще и монтажные смещения относительно аналогичных, но используемых в соседних, расположенных рядом с этим, таких же точно «частоколах» (подаваемые на соленоиды 13 импульсы еще и сдвинуты в каждой посылаемый к соленоидам псевдофазе а, б, в на угол 120° - см. фиг.5).

Прямолинейность очертаний формируемых фокусирующими насадками 14 скоплений (цилиндрических бревен) генерируемых контурами 11 магнитных линий обеспечивается использованием в составе этого конструктивного элемента так называемых концентрирующих последние выемок «М», выполненных в виде углубления, имеющего форму пространственного гиперболоида вращения (см. фиг.3).

Исходя из всего изложенного выше, можно прийти к итоговому выводу, что «продирающиеся» через воздвигнутый прямо на траектории их перемещения своего рода «трехполосный» технологический комплекс, состоящий из указанных выше магнитных ограждений, отдельные элементы которых к тому же еще и периодически меняют свою высоту и вращаются вокруг своей оси, микроскопические частицы обрабатываемого сырья неизбежно проходят при этом через «сплошной ливень» наносимых с применением всего возможного набора пространственных направлений их воздействия, а также непрерывно изменяющих собственную величину, генерируемых составляющими эти «частоколы» бревнами мощных силовых ударов.

Под влиянием последних, входящие в состав «нацепленных» на пленочное покрытие аэрозольных пузырьков микроскопических твердых частиц исходной рудной породы молекулы их соединений, содержащие образующий вырабатываемый монокристалл металл Pb, раздрабливаются на отдельные «фрагментарные» составляющие. При этом разрываются все виды ранее соединявших образующие их элементы валентных связей - как ионных, так и ковалентных.

Полученные из молекул отдельные ранее составлявшие их атомы под влиянием указанного выше мощного непрерывно выполняемого внешнего энергетического воздействия перестраивают свою первоначальную структуру - имеющиеся у них электроны переходят с низлежащих орбит относительно их ядра на более высокие, изменяются их спиновые моменты. В итоге всего этого, в конечном завершающем варианте проведения такой структурной перестройки, размещенные непосредственно в зоне обработки и полученные указанным выше образом атомы-«обломки» преобразуются в заряженные положительно или отрицательно частицы - то есть в ионы. Но такого рода технологический комплекс, как бы формируемый из «вибрирующих пик» своего рода отбойных молотков (в роли этого инструмента выступают генерируемые магнитными контурами 11 и посылаемые через насадки 14 силовые потоки), «ломает», а также превращает в набор «активированных фрагментов» не только соединения содержащегося в твердых сырьевых частицах и перерабатываемых в конечный продукт металла, но и «разрывает» находящиеся в этой же зоне газовые молекулы, содержащие элемент-восстановитель, то есть углерод. Последний, как было уже отмечено раньше, входит в состав обязательно присутствующих в атмосферном воздухе и образующих его газов (CO₂; CH₄).

Появление синтезированного указанным выше образом иона углерода, то есть вещества, обладающего ярко выраженными свойствами компонента-восстановителя, в непосредственной близости от активированных с применением мощных магнитных потоков и полученных ранее «осколочных» фрагментов, содержащих заряженные частицы металла, и обеспечивает «крепкое» соединение высвобожденного при «разрушении» исходных молекул-соединений атомов кислорода, которые в дальнейшем мгновенно формируют прочные валентные связи с указанным выше элементом-восстановителем и в конечном итоге удаляются из области проведения обработки, превращаясь в новое летучее газовое соединение. Сформированные таким образом объемы газа покидают полость рабочей камеры в моменты времени, когда она перемещается через зоны установки выпускных патрубков 18 (фиг.1), снабженных редукционными клапанами 19. При срабатывании последних, настроенных на определенное и заранее заданное технологическое избыточное давление, накопившиеся в полости рабочей камеры порции уже ненужных летучих соединений отправляются через верхний конец выпускного патрубка 18 непосредственно в окружающее применяемое устройство наружную атмосферу.

Сами эти вновь возникшие таким образом металлические компоненты формируются непосредственно из входящих в состав руды и восстановленных из присутствующих там соединений необходимых для этого элементов и создают в области обработки в самый начальный период ее выполнения пока еще микроскопические центры кристаллизации, преимущественно состоящие из полученного таким образом готового конечного продукта.

Под воздействием же циркулирующего в полости рабочей камеры и искусственно сформированного там вихревого потока они на такой «стартовой» стадии обработки перемещаются в ней пока что по направлению от левой ее щеки 3 к правой, а затем наоборот, как бы свободно «плывя» в его вращающихся спиральных струях.

Следует обязательно обратить дополнительное внимание еще и на то, что при проведении более подробного рассмотрения особенностей проведения технологии формирования этих как будто бы без каких-либо «заметных затруднений» «парящих» в принадлежащих этому «торнадо» и составляющих его воздушных слоях кристаллических «зерен-зародышей», т.е. фрагментов будущего монокристаллического кольцевого образования, неизбежно выявляется и наличие факта действия одного, но очень существенного обстоятельства, значительно облегчающего, так сказать, сам процесс их беспрепятственного появления на «белый свет».

Разносимые созданным там спиралеобразным «ураганом» отдельные пузырьки аэрозольной пены, содержащие на себе микрочастицы применяемых при обработке рудных пород, перемещаясь в объеме передвижной рабочей камеры с использованием сложного набора криволинейных пространственных траекторий, многократно меняют свое позиционирование относительно собственных трехкоординатных осей симметрии. При этом такие «пенные» пузырьки еще и постоянно смещаются как бы «то туда», «то сюда», в разные стороны от направления специально осуществляемого в зоне проведения восстановления металла и непрерывного создаваемого в самом устройстве, необходимого для выполнения указанной выше операции, технологического силового воздействия, формируемого в той же самой области обработки, где все эти пузырьки в данный момент времени сами и находятся.

Образно говоря, каждая отдельная такого рода перерабатываемая сырьевая частица в момент нанесения силового обрабатывающего удара подставляет под него то один свой «бок», то другой и, непрерывно вращаясь при этом, обеспечивает подвод под него всех составляющих ее собственный объем и образующих его микрослоев исходного материала.

За счет действия указанного выше фактора, генерируемые в устройстве обрабатывающие магнитные потоки приобретают наиболее оптимальные условия для осуществления свободного доступа ко всем составляющим эти твердые микрочастицы структурным образованиям, и тем самым обеспечивается максимально высокая скорость протекания этой своего рода преобразующей и «изменяющей» переработки входящих в последние их исходных соединений в необходимый готовый конечный продукт.

Отмеченное же ранее такого рода свободное воздушное «планирование» вновь возникших зародышей из металлического свинца в вихреобразных струйных потоках продолжается до тех пор, пока по каким-либо объективно проявляющим себя причинам масса последних не станет настолько значительной, что действующая на них сила гравитации не начнет значительно превышать созданную вихревым образованием аэродинамическую подъемную.

Такого рода «разрастание» мелких крупинок в более крупные гранулы становится возможным в силу влияния сразу же двух обеспечивающих неизбежную реализацию на практике этого фактора одновременно действующих процессов. В соответствии с первым из указанных выше, «летящая» в толще аэрозольного облака крупинка металлического свинца неминуемо нацепляет на свою наружную поверхность окружающие ее со всех сторон другие, более мелкие твердые частицы, соответствующим образом размещенные в этот момент времени на самых малогабаритных аэрозольных пузырьках. Последние, наталкиваясь на летящее на них «прямо в лоб» с высокой скоростью твердое «громадное» кристаллическое зерно, попросту схлапываются, выбрасывая при этом на его тело нацепленные на поверхность этого воздушного пузырька и переносимые им до этого рудные микрочастицы. В результате свершения целого ряда таких многочисленных столкновений, наружная поверхность «парящего» в воздушном потоке кристаллического зародыша приобретает своего рода «шубу», состоящую из микропорции рассеянной вокруг него на других соседних аэрозольных пузырьках, а в результате осуществления указанного выше действия, «прилипшей» непосредственно к нему рудной породы. В связи же с тем, что продолжает протекать и сам процесс его передвижения в охватывающих «зародыш» со всех сторон вихревых воздушных потоках, последний всем своим телом многократно и периодически пересекает созданную радиально расположенными вдоль применяемых в устройстве установочных спиралей и сформированную в его полости пронизывающими ее скоплениями магнитных силовых линий генерируемых там физических полей своего рода обрабатывающую и «развешенную» в объеме самой рабочей камеры «цилиндрическую вибрирующую бахрому».

Указанные выше процессы проведения преобразования содержащихся в налипших на теле кристаллического зародыша слоях рудной породы, состоящей из соединений, входящих в состав готового конечного продукта металла, продолжают выполняться и там в соответствии с уже разобранной выше технологической схемой. Вследствие этого «обволакивающая» тело переносимого вихревыми потоками «зернышка» полученного ранее элемента Pb «шуба» в конечном итоге превращается в полноценное металлическое покрытие, равномерно распределенное по всей наружной поверхности последнего. Расположенные непосредственно под самым основанием этой сформированной из сырьевой «шубы» металлической пленки и прилегающие к ней «наружные» слои кристаллического зародыша в этом случае выполняют функцию подложки-затравки, на которой и осуществляется сам процесс ее выращивания. В конечном итоге «пролетающий» по полости передвижной рабочей камеры кристаллик из металлического свинца Pb вследствие всего этого существенно увеличивает свои первоначальные габаритные размеры, а следовательно, и объем, и собственную массу.

Одновременно с отмеченной выше схемой осуществления выращивания более крупных металлических кристаллов из всякой образовавшейся ранее в зоне обработки «зародышевой» мелочи, действует и еще один, второй механизм проведения синтеза аналогичных крупногабаритных структурных образований. Последний осуществляется следующим образом. При выполнении сложных пространственных перемещений в ограниченном полостью передвижной рабочей камеры пространстве мелкими, только что вновь возникшими там кристаллическими зернышками металла, неизбежно возникают ситуации, когда эти микроскопические металлические «крупинки» непосредственно сталкиваются друг с другом. Так как в зоне совершения такого рода «взаимных наездов», как правило, размещены скопления магнитных силовых линий, собранные в цилиндрический пучок, то есть там как бы присутствует своего рода «обрабатывающая бахрома», создаваемая входящими в состав устройства магнитными контурами 11 и фокусирующими насадками 14, то «натолкнувшиеся» друг на друга мелкие металлические зародыши в итоге этого склеиваются под воздействием указанных силовых «инструментов» между собой, образуя в результате новую составную структуру. Вполне понятно, что она имеет большие линейные размеры относительно тех, что имели исходные составляющие ее отдельные образования.

На практике указанные выше механизмы формирования крупногабаритных «чешуйчатых» структур из появившейся в области проведения обработки сырьевого материала всякой присутствующей там металлической мелочи протекают совместно и одновременно, что и обеспечивает преобразование появившихся в ней мелких кристаллических «зернышек» в своего рода крупноразмерные структуры из полученного в зоне обработки «гранулированного» готового конечного продукта.

Так как указанные выше «объединенные» образования уже не в состоянии вследствие серьезного увеличения собственного веса продолжать процесс своего «свободного плавания» в струях созданного в полости передвижной рабочей камеры вихревого воздушного потока, то последние под действием сил гравитации «камнем» падают вертикально вниз и достигают самого крайнего «нижнего» горизонтального уровня своего возможного последующего размещения в корпусе устройства. На наружной же боковой поверхности стержня-затравки 7, установленного прямо вдоль продольной оси симметрии устройства, к этому моменту времени успевает сформироваться кольцевой слой «Ж» (см. фиг.2), состоящий из образующихся в процессе проведения прямого восстановления металла из его рудных соединений «липких» шлаковых отходов. Последние, как правило, состоят на 80-85% из полученного и накопленного в этой зоне объема входящих в указанные выше «хвосты» или так называемых многокомпонентных шлаковых отходов.

Этот обволакивающий наружную поверхность стержня-затравки 7 промежуточный слой «Ж» появляется там, прежде всего, в силу того, что в центральной зоне рабочей камеры на помещенные в нее частицы практически не действуют аэродинамические силы, создающиеся преимущественно «периферийными» струями проносящегося в ней вихревого воздушного потока «Е». То есть этот стержень-затравка 7 помещен как бы в самый «глаз бури», где всегда «царит» полный «штиль». Обладающие же хорошей «клеящей» способностью мелкие частицы синтезируемых в рабочей камере шлаковых отходов под воздействием создающихся в ее полости и направленных от ее периферии к центру воздушных потоков (от зоны высокого давления в области максимального разряжения) практически всегда осуществляют в ней собственное, радиально направленное перемещение, которое в конечном итоге собирает их вместе и заставляет «слипаться» в опоясывающий стержень-затравку 7 кольцевой слой «Ж» (см. фиг.2). Последний имеет достаточно «рыхлую» структуру и в последующем легко разъединяется на составные части при извлечении из корпуса устройства готового конечного продукта, имеющего форму кольцевого столбчатого монокристалла «И» (см. фиг.2).

Аналогичные процессы имеют место и при проведении получения в устройстве самого металлосодержащего конечного продукта. То есть часть сильно «разросшихся» кристаллических зародышей синтезируемого металла падает вниз, попадая при этом прямо на наружную поверхность размещенного по центру камеры и образовавшегося уже там раньше кольцевого слоя из шлаковых отходов «Ж», и застревает на контактирующей с ними его плоскости, создавая при этом как бы «вторичные зоны» протекания дальнейшего роста объема формирующегося там конечного готового образования. Вновь переместившиеся туда же крупицы, состоящие из синтезируемого в зоне обработки элемента, начинают использовать эти ранее попавшие в указанную выше область куски металла в качестве опорной подложки-основания, обеспечивающей возможность протекания их дальнейшего роста и в конечном итоге формирование за счет «слияния» всех этих отдельных его «зернышек» в целостный монолит готового конечного продукта - столбчатого кольцевого монокристалла, состоящего преимущественно из одного только свинца.

Несколько иная картина наблюдается в случае, когда крупицы металла, увеличившие собственную первоначальную массу, в силу действия какого-либо комплекса негативных на то факторов пролетают «мимо цели» - то есть падают вниз, минуя при этом центральный стержень-затравку 7, и в итоге проваливаются в самую нижнюю область неподвижного корпуса 6.

Попав на самое его «днище», они могут либо свалиться прямо на лепестки разрезной выглаживающей шайбы 17 (см. фиг.4), закрывавшей выходное отверстие сопла 10, или на поверхность своего рода промежутка, разделяющего такие распределенные по боковой наружной поверхности сборного узла 6 входящие в его состав обдувочные элементы 10.

В первом варианте «бьющая» под достаточно высоким напором струя сжатого воздуха, отгибающая радиальные лепестки выглаживающей шайбы 17 в сторону (см. фиг.4), тут же подбрасывает угодившее в эту зону «зернышко» металла под наклонным углом по направлению к той плоскости, на которой оно и лежало, а также еще и вверх.

В итоге выполнения указанного выше собственного перемещения, направление которого задается имеющимися тангенциальными и радиальными углами наклона у установленных на опоясывающей спирали «Д» обдувочных сопел 10, попавшая под удар воздушной струи металлическая крупица будет либо выброшена в центральную область рабочей камеры и в итоге этого опять же окажется приклеенной к разрастающемуся монокристаллу «И», либо вступит в непосредственный контакт с поверхностью ограничивающей полость перемещающейся рабочей камеры с одной из ее сторон щеки-поршня 3. При таком соударении «зернышко сплава» совершает рикошет и опять же либо «отскакивает» от плоскости этого элемента устройства и перемещается к «ядру» рабочей камеры, заполненному разрастающимся металлическим монокристаллом «И», либо снова попадает в нижнюю область корпуса 6. В этом случае цикл передвижения металлической крупицы повторяется точно таким же образом. Попавшие же на «разделительный перешеек» между установленными в корпусе устройства соплами 10 «зернышки металла» рано или поздно выталкиваются с места своего первоначального базирования поверхностью непрерывно и поступательно перемещающейся щеки-поршня 3 рабочей камеры, которая к тому же еще и «прокручивается» вокруг собственной продольной оси симметрии.

Таким образом, и эта часть накопленных на «днище» корпуса 6 металлических крупиц оказывается «задвинутой» на участки его поверхности, через которые пропускаются струи поступающего в объем рабочей камеры сжатого воздуха.

Очутившись в этих зонах поверхности корпуса 6, и это скопление «зернышек» полученного в рабочей камере готового конечного продукта пройдет через весь разобранный ранее цикл, состоящий из «рикошетов» и «отскоков», который в конечном итоге, в силу действия обыкновенных законов статистической вероятности, заставит последние занять зафиксированное прямо в толще выращиваемого монокристалла «И» необходимое конечное положение.

Указанные выше процессы формирования кольцевого столбчатого монокристалла «И» на стержне-затравке 7 (см. фиг.1) продолжаются на протяжении всего промежутка времени, в течение которого и производится перемещение рабочей камеры по направлению туда-обратно, соответствующий габарит которой в связи с изложенным выше и составляет 15-20% от значения этого параметра определяющего общую длину используемого для ее передвижения устройства. Исходя из необходимости создания оптимальных условий для завершения процесса обработки произведен и выбор величины скорости проведения ее продольной подачи (40-60 мм/мин). Угловые повороты последней вокруг собственной продольной оси симметрии рабочая камера совершает с незначительной скоростью - всего лишь 2-4 об/минуту.

Вращающийся при выполнении реверса в другую сторону («обратный» отрезок осуществляемого рабочей камерой пути ее перемещения) стержень-затравка 7 как бы «накручивает» на свою наружную поверхность формирующиеся вокруг нее слои металла, увеличивая тем самым степень равномерности распределения получаемых в этих зонах их собственных толщин по всей длине тела синтезируемого в рабочей камере монокристалла «И».

Итак, достигнув своего крайнего конечного переднего «правого» положения и получив соответствующие команды от применяемого в составе устройства блока внешнего питания и управления, рабочая камера начинает перемещаться в обратную сторону, то есть начинает передвигаться уже к самой задней «левой» части корпуса устройства 6, до тех пор, пока она снова не займет то же самое исходное положение в полости съемного колпака 4, в котором она и находилась на самом начальном этапе выполнения процесса обработки. В процессе осуществления этой части цикла такого рода обратного движения этого рабочего узла устройства, который выполняется с той же самой скоростью, что и прямое, в нем продолжают проводиться процессы «окончательного завершения» формирования получаемого столбчатого кольцевого монокристалла, состоящего из элемента - свинца. То есть по сути дела, производится доводка его конфигурации и состава до требуемых технологией обработки окончательных кондиций.

Переместившись в крайнее левое положение и заняв свою исходную позицию, по завершении выполнения указанного выше действия, рабочая камера устройства заканчивает тем самым весь цикл осуществления процесса переработки исходного сырья в необходимый конечный продукт. Соответственно, на этом этапе отключается привод, обеспечивающий выполнение возвратно-поступательного и вращательного перемещения рабочей камеры, обесточиваются соленоиды 13 магнитных генераторов 11, а сопла 10 отключаются от внешней, подающей сжатый воздух магистрали. При этом от задней части корпуса 6 за счет освобождения прижатых друг к другу фланцев 9 отсоединяется съемный колпак 4.

После этого развинчивается притягивающаяся поршнеобразную щеку 3 к опорным плечикам стержня затравки 7 гайка 9 и щека 3 снимается с соответствующего конца ходового валика 8 (см. фиг.1). Полученный обработкой монокристалл из металлического свинца «И», благодаря наличию промежуточного рыхлого слоя шлаковых отходов «Ж», легко сталкивается с наружной поверхностью стержня-затравки 7 и отправляется для использования его по прямому назначению. Цикл проведения обработки можно считать на этом законченным.

Сами процессы прямого восстановления составляющего получаемый столбчатый монокристалл элемента из его рудных соединений в момент выполнения на них воздействия со стороны искусственно созданных мощных магнитных потоков осуществляются в соответствии со следующими схемами проведения преобразования исходных компонентов.

CO₂→C⁺⁴+2O^-2;

H₂O→2H⁺+O^-2;

CH₄→C⁺⁴+4H⁺+8e;

PbCO₃→PbO+CO₂;

2PbS+3O₂→2PbO+2SO₂;

PbO+C⁺⁴→Pb⁺²+CO+2e;

S⁰→S⁺⁴+4e;

S⁺⁴+2O^-2→SO₂;

Pb⁺²+2e→Pb⁰;

CO+СО→2C⁺⁴+2O^-2+4e;

C⁺⁴+2O^-2→CO₂;

H⁺+H⁺→H₂+2e;

2H⁺+O^-2→H₂O;

где e - электрон или единичный заряд с отрицательным значением собственной валентности, полученный в процессе осуществления ионизации входящих в сырьевые соединения и образующих их атомов.

Таким образом, проводя рассмотрение выполняемого в соответствии с указанными выше схемами проведения синтеза составляющих кольцевой столбчатый монокристалл металла из его соединений, можно прийти к выводу, что непосредственно в зоне проведения обработки при осуществлении предложенного способа непрерывно протекают как прямые, так и обратные молекулярные преобразования находящихся там сырьевых компонентов со смещением складывающегося в ней химического равновесия в сторону формирования в этой области столбчатой монокристаллической структуры - создающейся из элемента свинца, а также и отходящих в окружающую используемое устройство наружную атмосферу, выделяемых в процессе выполнения комплекса этих реакций микрообъемов указанных выше летучих газообразных продуктов (CO₂; H₂O; H₂; SO₂).

Таким образом, проведенное ранее их рассмотрение позволяет утверждать, что полученный из углеродосодержащих молекул, входящих в состав атмосферы и включающих в себя этот компонент (CO₂; CH₄) газов, в ходе выполнения наносимых по ним магнитных ударов, элемент углерод C⁺⁴ в итоге и отнимает у соответствующих соединений свинца высвобожденный при распаде этих компонентов атомарный кислород, плотно прикрепляясь при этом к последнему. Кроме прямых, как уже и сообщалось раньше, в зоне проведения обработки протекают и обратные реакции, в ходе выполнения которых формируются объемы летучих газов, имеющих в условиях этого мощного и непрерывно выполняемого энергетического воздействия минимум своей внутренней энергии (H₂O; CO₂; H₂; SO₂ и т.д.).

В силу наличия влияния всего указанного выше комплекса условий, полученное таким образом новое металлическое образование представляет собой устойчивый, по отношению к воздействию всех этих внешних, искусственно созданных силовых факторов, кольцевой столбчатый монокристалл, обладающий одной и той же, заранее заданной пространственной конфигурацией, составляющие которого не переходят в соединение с другими находящимися рядом с ним активными компонентами в условиях этого интенсивно проводимого энергетического воздействия.

К характерным особенностям выполнения кристаллизации отдельных входящих в него металлических компонентов следует, прежде всего, отнести то, что само формирование этих образующих последний указанных выше структурных элементов четко задано таким основным параметром технологического процесса проведения обработки, как величина напряженности формируемых в зоне осуществления преобразования исходных металлических соединений в необходимый конечный продукт, генерируемых там «пилообразных» магнитных полей.

То есть сама возможность осуществления его получения определяется, прежде всего, настоятельной необходимостью строгого соблюдения установленной технологией проведения переработки исходного сырья нижней границы диапазона возможных изменений значения этого параметра (напряженность в зоне обработки должна всегда иметь величину ≥8×10⁴ А/м), а частота колебаний применяемых при синтезе металлического свинца обрабатывающих физических полей может соответствовать только величине 30-80 единиц за одну минуту.

В общем и целом следует считать, что указанные ранее специфические особенности, присущие выполняемой указанным выше образом технологии обработки, как бы позволяют имитировать условия проведения так называемой «зонной плавки». То есть осуществление процесса выращивания кристалла в постоянно перемещающейся в полости корпуса рабочей камере с совершением ею угловых поворотов вокруг собственной продольной оси симметрии, подача пилообразных импульсов, имеющих угловые смещения относительно друг друга и в соседних, осуществляющих подвод составленных их них пакетов псевдофазах, в конечном итоге и обеспечивает формирование получаемой в устройстве кристаллической структуры в виде столбчатого кольцевого монолитного образования, состоящего исключительно из одного основного входящего в последний элемента - металла, а именно - свинца.

Другие же вещества-загрязнители, также присутствующие в составе имеющихся в исходной сырьевой смеси примесей, неизбежно окажутся преобразованными в новые кристаллические образования, в последующем из которых и синтезируются появляющиеся по завершении процесса обработки мелкодисперсные сыпучие шлаковые отходы. Последние представляют собой миниатюрные зерна серо-желтого цвета с красноватым оттенком, с габаритными размерами от 0,5 до 1,0 мм. Состав этих «хвостов» в большей своей части представлен получаемой из них суммарной массой (т.е. соединениями серы, кремния, железа, меди, цинка и других компонентов-примесей). Указанные выше шлаковые отходы могут быть использованы после проведения дополнительного размола и затворения водой для формирования изделий, состоящих из электроизоляционной, тугоплавкой керамики, или отправлены на вторичную их переработку с целью извлечения входящего в их состав особо ценного сырья.

В роли исходного сырья для выполнения предлагаемого способа могут выступать различные концентраты рудных пород, в состав которых в качестве одного из образующих последние компонентов входят любые соединения свинца. Переработка их может осуществляться без привлечения каких-либо дополнительных операций для проведения их предварительной доочистки.

Обработка исходной сырьевой суспензии, осуществляемая в соответствии с предложенной технологией, производится при напряженности «пилообразных» магнитных полей, замеряемой непосредственно в полости применяемой рабочей камеры, составляющей величину 8×10⁴÷1,3×10⁵ А/м. Частота колебаний этих применяемых для переработки исходных рудных материалов силовых образований находится в пределах от 30 до 80 единиц, пропускаемых через соленоиды обрабатывающих магнитных контуров «пилообразных» импульсов в течение одной минуты.

При выполнении предложенного способа проведения обработки сырья, т.е. при получении металлического свинца из исходного рудного материала, использовалась смонтированная на трех опоясывающих наружную боковую поверхность корпуса технологическая магнитная система, в свою очередь, состоящая из Ф-образных магнитных контуров, в нижней части которых имелись пропущенные сквозь стенки этого сборного узла устройства фокусирующие насадки, размещенные в установочных втулках. Количество такого рода магнитных генераторов, закрепленных на каждой проходящей по корпусу устройства установочной спирали, составляло величину, равную от девяти до восемнадцати единиц.

Обрабатывающие сырье Ф-образные магнитные контура на поверхности корпуса устройства монтировались таким образом, чтобы имеющаяся в них фокусирующая насадка, расположенная в монтажной полости установочной втулки, проходила сквозь его стенки как бы в радиальном направлении относительно продольной оси симметрии этого сборного узла (то есть под углом 90° к установочной спиральной линии).

Углы, под которыми осуществлялось закрепление обдувочных сопел, имели величину, равную 30-45° (как для тангенциальных, так и радиальных), относительно той поверхности корпуса, на которой они и были смонтированы. Установка этих сопел 10 проводилась точно таким же образом, как и обрабатывающих магнитных контуров 11, то есть тоже с применением трех установочных спиралей. Во входящий непосредственно в состав съемного накидного колпака 4 загрузочный бункер 2 перед началом осуществления процесса получения металлического свинца загружалось 60 литров исходной сырьевой массы. Последняя представляла из себя полученную при проведении размешивания мелких, имеющих консистенцию пудры, частиц свинцовой руды в заданном объеме воды двухкомпонентную грязеобразную водяную суспензию. Применяемые в составе этого исходного сырьевого продукта твердые его компоненты, образующие в нем так называемый «сухой остаток», были получены из ближайших обогатительных фабрик, где осуществлялось изготовление концентратов из разрабатываемых неподалеку от них карьерных рудных пород, в целях дальнейшего использования полученного продукта для удовлетворения соответствующих нужд действующего металлургического производства.

Перед началом приготовления сырьевой водяной суспензии выполнялась операция по разбивке составляющих указанные выше рудные концентраты кусков на мелкодисперсные частицы, проводимая с помощью обычной шаровой мельницы. Перед дроблением кусков породы осуществлялось дозирование входящих в состав «сухого остатка» используемой сырьевой смеси рудных концентратов, обеспечивающее формирование последней с заданным технологией содержанием составляющих ее исходных компонентов (соединений свинца).

Поучаемые при проведении «ультратонкого помола» частицы исходного сырья имели габаритные размеры в диапазоне от 0,001 до 0,008 мм. Время обработки указанного выше объема сырья с применением такого рода «трехспиральной» магнитной системы, содержащей в своем составе Ф-образные обрабатывающие магнитные контуры с радиальными фокусирующими насадками, и при использовании указанного ранее диапазона значений напряженности магнитного поля составляло в среднем 24-30 минут. Выход готового металлического монокристалла в расчете на применение для его получения 60 литров сырьевой водяной суспензии достигал величины от 24 кг до 28 кг (25%-46% от значения общего применяемого при обработке ее объема). Эти показатели достаточно близко подходят к теоретически возможному пределу, определяющему общее количество вырабатываемого из исходной массы сырьевого материала необходимого металла при указанном ниже процентном содержании соединений свинца, в используемых при осуществлении процесса обработки и включающих в себя эти компоненты применяемых рудных породах.

Концентрация основного, составляющего формируемый столбчатый кольцевой монокристалл элемента свинца, в общей массе последнего, имеет величину, равную 99,9999%. (То есть изготовленный в соответствии с приведенной выше технологической схемой проведения процесса обработки металлический свинец совершенно однозначно должен быть отнесен к категории «химически» чистых.)

Предложенный способ получения металлического свинца выполняется при комнатных температурах (17-27°C), а обработка исходного сырья производится под действием струй сжатого воздуха, подаваемых в зоны осуществления структурных преобразований, под избыточным давлением 0,4÷6,0 кгс/см².

Назначенные для проведения переработки исходных сырьевых материалов технологические режимы - напряженность пилообразных магнитных полей, частота колебаний, создающих эти поля импульсов тока, время осуществления обработки, величина избыточного давления в объемах подаваемого к сырьевому материалу сжатого воздуха (и т.п., и т.д.), назначены исходя из соображений формирования наиболее оптимальных условий для ускоренного протекания заданных технологией получения металла структурных преобразований входящих в состав руды соединений указанного выше элемента в сам этот необходимый конечный продукт, то есть состоящий из него столбчатый кольцевой монокристалл.

Процентное содержание в смеси «сухого остатка», сформированного из твердых частиц, применяемых для получения металла исходных рудных пород, в составе используемой в процессе обработки водяной суспензии назначено исходя из наличия действия следующих факторов.

При концентрации такого рода составляющего ее компонента в последней, меньшей чем 40%, применяемый сырьевой материал автоматически превращается в «бедный», что отрицательно сказывается на показателях эффективности процесса проведения переработки сырья, так как существенно уменьшается выход необходимого конечного продукта. При увеличении же его содержания выше значения в 70%, перерабатываемая сырьевая масса резко снижает показатели, определяющие степень ее пластичности. Это в конечном итоге существенно затрудняет выполнение процесса перемещения ее из объема загрузочного бункера в полость передвижной рабочей камеры, а также и последующий перенос составляющих массу сырья микропорций этого материала по размещенным в ней зонам осуществления генерации обрабатывающих магнитных полей.

Размеры частиц, применяемых для получения водяной суспензии рудных пород, габариты которых определены значением в 0,001÷0,008 мм, назначены исходя из необходимости проведения формирования с их применением «устойчивой» пластичной грязеобразной сырьевой массы.

Последняя не должна расслаиваться на отдельные составляющие ее компоненты за необходимый для полного завершения процесса обработки временной промежуток.

Для выполнения процесса получения металлического свинца, осуществляемого с применением предложенного способа, использовалась смесь, состоящая из рудного концентрата, содержащего соединения свинца, железа и алюминия (соответственно - так называемый «галенит»).

Применяемая в качестве основного исходного компонента для получения необходимого сырьевого материала сама рудная порода содержала в своем составе:

Свинцовый концентрат:

1. Соединения свинца (PbS; PbCO₃) - 60,4%;

2. Соединения цинка (ZnO; ZnS) - 6,6%;

3. Соединения железа (Fe₂O₃) - 6,4%;

4. Соединения меди (CuO) - 6,2%;

5. Соединения кремния (SiO₂) - 9,3%;

6. Остальные элементы, примеси, присутствующие в земной коре, до 0,09%.

7. Сера S - остальное, до 100%.

Непосредственно перед измельчением указанной выше породы производилось ее предварительное дозирование, обеспечивающее доведение содержания последней в применяемом для приготовления вязкой сырьевой водяной суспензии так называемом «сухом остатке», в следующих количествах:

свинцовый концентрат - 40%-70%;

вода H₂O - остальное, до 100%.

При проведении всех указанных ниже экспериментов по получению металлического свинца с применением для достижения этой цели предложенного способа использовалось однотипное сырье, содержащее все перечисленные выше компоненты, в том числе и указанные выше соединения свинца, имеющее один и тот же, ранее здесь отмеченный состав.

Перед началом приготовления загружаемой в перерабатывающее устройство водяной суспензии, осуществлялось измельчение кусков применяемой в ней исходной рудной составляющей, выполняемое с помощью шаровой мельницы, с получением из этих кусковых материалов, входивших в эти крупногабаритные образования, составляющих их частиц, дисперсность которых соответствовала значению 0,001-0,008 мм.

Образующийся по завершении процесса обработки конечный продукт представлял собой столбчатый кольцевой монокристалл, состоящий из металлического свинца, а из входящих в состав используемой руды примесей-загрязнителей формировались хвосты - мелкозернистые шлаковые отходы. Размолотые на мелкие частицы, то есть до состояния «пудры», содержащие соединения свинца, цинка, меди, железа и других компонентов-примесей, исходные рудные породы затем заливались заранее заданным технологией обработки объемом воды и перемешивались в ней до получения из всех этих указанных выше сырьевых продуктов вязкой пластичной грязеобразной суспензии.

После изготовления последней производилась загрузка сформированной при осуществлении этой операции массы этой грязеобразной субстанции непосредственно в загрузочный бункер самого используемого для получения металлического сплава устройства.

Далее процесс выполнения предлагаемого способа иллюстрируется при помощи ряда приводимых ниже примеров.

Пример 1. В загрузочный бункер 2, имеющий объем 60 л, помещалась водяная суспензия, содержащая сырьевую смесь, в состав которой входили твердые частицы, полученные из свинцового концентрата. Содержание самого этого «сухого остатка» в объеме используемой при проведении обработки водяной суспензии составило значение, равное 40% (24 кг). Остальная масса загрузки была представлена водой - 60% (36 литров).

После завершения операции загрузки исходного перерабатываемого материала 1 и окончания выполнения операции освобождения от него внутренней полости бункера 2, откуда грязеобразная водяная суспензия через сквозной люк «В» самотеком поступала непосредственно прямо в пространство передвижной рабочей камеры, одновременно включались:

- внешний привод устройства, обеспечивающий возвратно-поступательное передвижение ходового валика 8, а также кинематически связанной с ним самой рабочей камеры, с одновременным выполнением ею угловых поворотов вокруг собственной продольной оси симметрии;

- подсоединялись все обмотки-катушки 13, входящие в состав магнитных контуров 11 к электронному блоку, присутствующему в схеме внешнего источника электрического снабжения, наличие которого обеспечивало подвод к указанным выше элементам пакетов импульсов, каждый из которых имел форму в виде «зуба пилы»;

- через все обдувочные сопла 10, размещенные на корпусе 6 устройства, начинала осуществляться подача струй сжатого воздуха.

Поступление его к указанным выше обдувочным элементам 10 из внешней подающей магистрали в этом примере производилось под избыточным давлением 0,4 кгс/см². Напряженность генерируемых в полости рабочей камеры и имеющих форму своего рода спиралевидной «цилиндрической» «бахромы» «пилообразных» магнитных полей соответствовала величине 8×10⁴ А/м.

Частота поступления импульсов, имеющих конфигурацию «зуба пилы», на обмотки-катушки 13 генераторов 11, составляла 80 единиц за одну минуту.

Передвижная рабочая камера перемещалась из зоны проведения загрузки к переднему «правому» концу корпуса 6 устройства, а затем обратно в исходное «левое» положение со скоростью 40 мм/мин. При этом она совершала обороты вокруг собственной продольной оси симметрии. Количество последних составляло величину, равную 4 об/мин. При выполнении перехода от «прямого перемещения» рабочей камеры к «обратному», производился реверс направления вращения составляющих ее конструктивных элементов, которое заменялось на противоположное.

Время всего цикла обработки исходного сырьевого материала 1 в общем итоге составило величину, равную 30 минутам (0,5 часа).

Перемещаемая «туда-обратно» вместе с передвижной рабочей камерой сырьевая масса 1 под воздействием осуществляемого в устройстве магнитного облучения, формируемого генераторами 11 и фокусирующими насадками 14, по завершении процесса обработки была преобразована в столбчатый кольцевой монокристалл «И». Последний осаждался прямо на слое шлаковых отходов «Ж», покрывающем боковую поверхность распорного стержня-затравки 7, и целиком состоял из металлического свинца Pb. Содержание этого указанного выше элемента в объеме сформированного таким образом конечного продукта, составляло величину, равную 99,9999%.

Цветовой оттенок полученного монокристалла был светло-серым, с фиолетовым оттенком. Масса полученного таким образом готового конечного продукта соответствовала значению 9,4 кг. Вес сформированных обработкой мелкозерных шлаковых отходов составлял величину 8,6 кг. Остальной остаток массы исходного сырьевого материала был затрачен на формирование летучих газовых соединений, которые были выброшены из полости устройства в наружную атмосферу.

Пример 2. Обработка исходного сырья осуществлялась в соответствии с той же схемой, что была указана и в примере 1.

Исходная рудная смесь содержала «сухой остаток», количество которого относительно всего используемого объема водяной суспензии имело величину 70% (42 кг). Остальной объем исходного продукта составила вода - 30%, или 18 литров. Подача воздуха к обрабатываемому сырью осуществлялась под избыточным давлением, равным 6,0 кгс/см². Перемещение рабочей камеры с загруженным в нее исходным материалом производилась со скоростью 60 мм/мин, а угловое вращение входящих в ее состав конструктивных элементов выполнялось при значении этого параметра, соответствующем 2 об/мин.

Напряженность генерируемых в объеме рабочей камеры и образующих там спиралевидную цилиндрическую магнитную бахрому-«частокол» физических полей соответствовала 1,3×10⁵ А/м. Количество пропускаемых через обмотки катушки 13 магнитных генераторов 11 пилообразных электрических импульсов равнялось значению 30 единиц в минуту.

Время проведения обработки в этих условиях соответствовало продолжительности периода, равной 24 минутам (0,25 часа). Вес полученного по завершении этого процесса столбчатого кольцевого монокристалла, сформированного из металлического свинца РЬ, составил 30 кг. Количество входящего в осаждаемую на стержне-затравке при проведении обработки кристаллическую структуру указанного выше элемента составляло величину, равную 99,9999%.

Остальное количество неиспользованного сырьевого материала было израсходовано для получения мелкозернистых шлаковых отходов - 6,8 кг и отправленных в наружную атмосферу объемов летучих газовых соединений.

Пример 3. Обработка полученной из частиц исходных руд пород сырьевой суспензии осуществлялась в соответствии с той же схемой, что была уже указана в примерах 1, 2.

Содержание так называемого «сухого остатка» в составе применяемой при выполнении обработки водяной суспензии, сформированной из частиц входящих в ее массу рудных пород, составила величину в 60% от всего ее количества, или 36 кг. Остальной объем сырьевой суспензии был представлен водой - 40% (24 литра).

Подача сжатого воздуха через обдувочные сопла 10 выполнялась под избыточным давлением 4 кгс/см².

Продольное перемещение рабочей камеры вдоль корпуса устройства осуществлялось при величине проведения ее подачи, равной 50 мм/мин. Угловая скорость вращения составляющих ее элементов была равна значению 2,8 об/мин.

Напряженность генерируемых в объеме рабочей камеры обрабатывающих магнитных полей составляла величину, равную 1,1×10⁵ А/м. Количество подавляемых на обмотки-катушки 13 пилообразных импульсов подводимых от внешнего источника питания было равным 50 единицам в минуту. Время обработки соответствовало величине в 27 минут (0,45 часа).

В итоге выполнения процесса переработки исходного сырья на стержне-затравке 7 был сформирован столбчатый кольцевой монокристалл, целиком состоящий из элемента свинца Pb. Вес полученного кристалла составил величину в 27,4 кг. Степень чистоты содержания в его составе основного, образующего его металла Pb соответствовала величине 99,9999%. Остальная масса использованного для получения материала была затрачена на формирование мелкодисперсных шлаковых отходов 6,2 кг, а также отправленных во внешнюю атмосферу летучих газовых соединений.

Как наглядно видно из представленных выше примеров осуществления предложенного получения металлического свинца Pb, при соблюдении заданных технологией обработки режимов ее проведения, формируемый в рабочей камере применяемого устройства в виде кольцевого столбчатого монокристалл серого цвета с фиолетовым оттенком, т.е. ее готовый конечный продукт, обладает, прежде всего, высокой степенью чистоты содержания в этом образовании основного, составляющего последнее элемента Pb - «шесть девяток». То есть изготовленный указанный выше образом металлический свинец Pb уверенно входит в категорию «химически чистых».

Сам же этот полученный в используемом устройстве кольцевой столбчатый кристалл, представляет собой имеющее форму отрезка трубы пространственное формирование, обладающее признаком «шершавые стенки», и своими очертаниями сильно напоминает изготовленную «литьем в землю», аналогичную по конфигурации заготовку из серого чугуна.

Толщина стенок такого рода «трубчатой литьевой заготовки» колеблется по ее длине в достаточно незначительных пределах - 3÷5%.

Само полученное таким образом структурное образование разламывается на мелкие кусочки с габаритными размерами от 3 до 6 мм при приложении к нему даже незначительных механических усилий.

Изготовленный в соответствии с указанной ранее технологической схемой (примеры 1, 2, 3) проведения переработки исходного рудного сырья металлический свинец обладает следующим набором собственных технических характеристик:

1. Удельный объемный вес - 11,4 г/см³;

2. Температура плавления T_пл - 602°C;

3. Удельное объемное электрическое сопротивление, ρ - 22 H·Ом·М;

4. Коэффициент теплопроводности (100°C) - 36 Вт/М·К;

5. Предел прочности на растяжение, σпр - 0,15 ГПа;

6. Не вступает в реакцию с 30% водным раствором концентрированных неорганических кислот (H₂SO₄; HCl; HNO₃) при продолжительности выдержки образца из полученного таким образом металла в течение 120 часов.

Тот же самый эффект наблюдается и в случае погружения изготовленного из металла Pb образца в водный раствор щелочей - NaOH; KOH, при содержании в нем указанных выше компонентов 300 г/л (продолжительность проведения испытаний - те же самые 120 часов).

Исходя из всего отмеченного здесь ранее следует обратить особое внимание еще и на то, что проведение процесса формирования металлического свинца Pb, отличающегося высокой степенью чистоты, т.е. как бы самого состоящего преимущественно из этого элемента нового кристаллического образования, практически не содержащего в своем составе никаких посторонних примесей-загрязнителей и, кроме того, еще и обладающего высокими собственными физико-механическими свойствами, а также и своего рода «тугоплавкостью», может успешно осуществляться с применением широко распространенных и давно используемых для удовлетворения соответствующих нужд действующего металлургического производства рудных концентратов, без проведения для этого каких-либо дополнительных операций по их доочистке или соответствующей доработке.

В дальнейшем, в представленных ниже материалах излагаются конструктивные принципы, в соответствии с которыми выполняется само используемое для осуществления этого способа устройство. Наличие последних, в свою очередь, и обеспечивает получение в процессе применения этого агрегата необходимого положительного эффекта.

На представленных чертежах изображено устройство для осуществления предложенного способа получения металлического свинца.

На фиг.1 - продольный срез - схема устройства с установленными на его корпусе основными обеспечивающими проведение обработку сырья функциональными обслуживающими указанный выше процесс узлами.

На фиг.2 - поперечный разрез корпуса устройства по А-А, проходящий непосредственно через его рабочую его камеру с формирующимся в ней столбчатым кольцевым монокристаллом из металлического свинца.

На фиг.3 - изображение узла 1 (см. фиг.2), на котором в увеличенном масштабе приводится вариант проведения установки Ф-образного силового магнитного контура 11 на корпусе 6 используемого при обработке устройства.

На фиг.4 - узел II (см. фиг.2), с изображением закрепленного на корпусе 6 устройства обдувочного сопла 10, осуществляющего подачу в полость последнего струй сжатого воздуха.

На фиг.5 - схема проведения подачи «пилообразных» импульсов тока, посылаемых на каждую из входящих в состав магнитного контура 11 обмоток-катушек 13, выполняющих в этих магнитных генераторах функции соленоидов.

На всех этих фигурах, в свою очередь, обозначены:

поз.1 - исходная сырьевая субстанция, с применением которой и производится получение необходимого конечного продукта - металлического свинца;

поз.2 - загрузочный бункер, в полость которого перерабатываемая исходная масса, содержащая в своем составе частицы руды, помещается перед началом выполнения процесса обработки;

поз.3 - правая и левая «щека» подвижного поршня, образующие полость рабочей камеры, в объеме которой и протекает восстановление составляющего монокристалл металла из его исходных рудных соединений;

поз.4 - съемный колпак, в полости которого производится загрузка рабочей камеры перерабатываемым сырьевым материалом, а также после осуществления его демонтажа, и выгрузка готовых продуктов после завершения процесса обработки;

поз.5 - комплект плоских кольцевых соединительных фланцев с быстроразъемным резьбовым крепежом, с помощью которых осуществляется стыковка съемного колпака 4 с корпусом 6 устройства, а также его демонтаж после окончания процесса переработки исходного сырьевого материала;

поз.6 - корпус устройства - его неподвижная часть, на наружной поверхности которого закреплены все обслуживающие проведение процесса обработки силовые узлы, а в его полости проводится винтовое возвратно-поступательное перемещение подвижной рабочей камеры. Объем же внутренней полости последней формируется между правой и левой поршнеообразными щеками 3;

поз.7 - распорный стержень-затравка, на котором осуществляется осаждение получаемых в объеме подвижной рабочей камеры продуктов переработки исходного сырья, а также с его помощью производится жесткое закрепление левой и правой щек 3, входящих в состав перемещающегося в полости корпуса 6 указанного выше сборного узла;

поз.8 - прикрепленный к левой щеке рабочей камеры ходовой валик, с помощью которого последняя может совершать возвратно-поступательное движение в полости корпуса 6, а также еще и выполнять угловые повороты вокруг собственной продольной оси симметрии;

поз.9 - крепежная гайка, насаженная на резьбовой хвостовик-болт, имеющийся на самом конце стержня-затравки 7, при вывертывании которой создаются условия для проведения съема правой поршнеообразной щеки 3 рабочей камеры и тем самым обеспечивается свободный доступ к полученным в ней конечным продуктам проведения обработки;

поз.10 - обдувочное сопло, закрепленное на наружной поверхности корпуса 6, проходящее насквозь через его стенки и установленное там с соблюдением заданных технологических параметров углов своего наклона - тангенциального β° и радиального α°, значение которых соответствует величине 30-45°;

поз.11 - Ф-образные силовые магнитные контура, обеспечивающие при подключении их к внешнему источнику подачи пилообразных импульсов формирование в своих рабочих элементах 12 магнитных потоков, поступающих, в свою очередь, к телу фокусирующей насадки 14;

поз.12 - рабочие элементы, изготовленные в виде пластин, при взаимной стыковке которых формируется тело Ф-образного магнитного генератора 11;

поз.13 - обмотки-катушки, смонтированные прямо в объеме тела рабочих элементов 12 и выполняющие там функции создающих индивидуальные магнитные поля соленоидов;

поз.14 - запрессованная непосредственно в имеющееся в теле магнитного контура 11 монтажное технологическое отверстие фокусирующая насадка, с помощью которой формируются направленные прямо во внутренний объем корпуса 6 «вытянутые» в длину цилиндрические скопления магнитных силовых линий - лучей «К»;

поз.15 - установочная полая втулка, жестко закрепленная непосредственно на наружной поверхности корпуса 6, внутренняя полость которой сообщается с объемом последнего, а в верхней ее части выполнена резьбовая нарезка. С ее помощью производится соединение внутренней поверхности установочной втулки с предусмотренной для осуществления монтажа в этой же области наружной концевой резьбовой части самой фокусирующей насадки 14;

поз.16 - криволинейная шайба-вкладыш, обеспечивающая заполнение объема полученной при установке Ф-образного магнитного контура 11 выемки, непосредственно примыкающей к внутренней боковой поверхности полости корпуса 6, и позволяющая исключить появление на границах этой впадины выступающих острых кромок (то есть она «заглаживает» ее при закреплении шайбы «заподлицо» с плоскостью внутренней полости этого корпуса 6). Криволинейная шайба 16 изготовлена из впрессованной в последнюю мелкой крошки магнитопроводящего металла (например, состоящей из опилок кобальта);

поз.17 - такая же, как и в предыдущем случае, «выглаживающая» шайба, монтаж которой тоже выполняется в криволинейной выемке, формируемой при проведении установки проходящего через стенки корпуса 6 тела обдувочного сопла 10. Материалом для изготовления такого рода «выравнивающей» шайбы может служить любой достаточно «скользкий» пластик, например эластичная листовая резина. Эта шайба к тому же имеет расходящиеся от самого ее центра к периферии разрезные «лепестки», которые отгибаются вниз от собственного центрального ядра-основания, в момент прохождения через полость обдувочного сопла 10 потока посылаемого туда сжатого воздуха;

поз.18 - патрубок для осуществления вывода из внутренней полости рабочей камеры устройства вновь возникших там в процессе проведения восстановления металлов порций летучих газовых соединений, а также накопленных там избыточных объемов поступившего в нее сжатого воздуха;

поз.19 - редукционные клапаны, открытие которых осуществляется в моменты времени, когда избыточное давление в рабочей камере начинает превышать пределы, заданные технологией проведения обработки;

поз.20 - передняя торцевая стенка перекрывающая полость неподвижной части сборного корпуса 6, с выполненным в центре ее отверстием для прохода перемещающегося в нем тела ходового валика 8.

В свою очередь, на представленных изображениях фиг.1-5 буквами обозначены:

«а», «б», «в» - фиг.5, отдельные псевдофазы, участвующие в проведении процесса электрического питания и адресно направляемые на обмотки-катушки 13 магнитных контуров 11 и, в свою очередь, состоящие из расставленных в определенном порядке и образующих их наборов пилообразных импульсов тока;

В - отверстие-люк, соединяющее полость загрузочного бункера 2 с внутренним объемом рабочей камеры, сформированной левой и правой «щеками» 3;

Г - установочные цилиндрические спиральные линии, проложенные по наружной боковой поверхности корпуса 6, на которых расставлены осуществляющие обработку магнитные контуры 11;

Д - такого же рода спиральные кривые, применяемые для закрепления обдувочных сопел 10, подающих к сырью струи сжатого воздуха;

Е - сформированное во внутренней поверхности корпуса 6, а также в объеме передвижной рабочей камеры вихреобразное струйное воздушное газовое устойчивое образование - «торнадо»;

И - получаемый на наружной поверхности стержня 7 столбчатый кольцевой монокристалл, состоящий из металлического свинца;

Ж - синтезируемый на плоскости этого же стержня 7 рыхлый слой, полученный из образующихся в ходе переработки рудного сырья шлаковых отходов;

К - образующиеся в виде прямолинейных цилиндрических образований скопления генерируемых магнитными контурами 11 силовых линий, принадлежащие, в свою очередь, создающимся с применением фокусирующих насадок 14 силовым обрабатывающим физическим полям;

М - выполненная на нижнем торце насадки 14 полость-впадина, с конфигурацией, максимально совпадающей с очертаниями гиперболоида вращения, предназначенная для генерации скоплений магнитных силовых линий, форма которых практически полностью дублирует соответствующую имеющуюся у полученного вращением вокруг собственной продольной оси симметрии вытянутого в длину прямоугольника, пространственного образования (т.е. имитирует очертания фигуры, выполненной в виде отрезка круглого цилиндра);

α° - радиальные углы наклона (30-45°), с применением которых производится закрепление обдувочных сопел 10 на поверхности корпуса 6;

β° - соответственно, тангенциальные углы наклона (30-45°) этих же элементов, определяемые относительно боковой наружной поверхности того же самого сборного узла 6 устройства, на которой они размещаются;

t₁, t₂ - отрезки по оси абсцисс (см. фиг.5), задающие относительное угловое смещение составляющих «псевдофазы» а; б; в отдельных их импульсов.

Исходя из всего изложенного выше следует обязательно остановиться на проведении необходимых разъяснений, касающихся конструктивных особенностей проведения исполнения предложенного для выполнения переработки исходного сырья, самого этого аппарата.

Как наглядно видно из представленных чертежей, получение кольцевых столбчатых монокристаллов «И», состоящих исключительно из металлического свинца, протекает непосредственно в полости передвижной рабочей камеры, формируемой принадлежащими ей правой и левой щеками 3.

Общая ее длина составляет 1/5 относительно величины этого же габарита, определяющего соответствующий размер всей предложенной конструкции. Закрепление поршнеообразных щек 3 в этом указанном выше узле производится путем «нанизывания» их на ходовой валик. В процессе проведения монтажа в «штатное» положение, указанные выше конструктивные элементы пропускаются вдоль боковой наружной поверхности этой детали и доходят до упорных торцевых заплечиков стержня-затравки 7. При достижении указанного здесь конечного положения они окончательно фиксируются в нем резьбовыми гайками 9 (см. фиг.1). Накручивание этих крепежных элементов 9 производится по резьбе, выполненной на соответствующих участках поверхности ходового валика 8 (на чертеже не показано). Кроме того, на наружной боковой поверхности поршнеобразных щек 3, образующих рабочую камеру с выращиваемым в ее полости монокристаллом, устанавливаются пластиковые уплотнительные элементы, обеспечивающие изоляцию ее объема от окружающей ее внешней среды (на чертеже уплотнения не показаны). По завершении процесса обработки рабочая камера попадает в конечном итоге опять в полость съемного колпака 4, занимая там фиксированное крайнее положение.

Съемный колпак 4 после окончания размещения в нем этой рабочей камеры и полной остановки применяемых в устройстве приводов движения, а также всех обслуживающих его работу систем отсоединяется от неподвижной части корпуса 6. Такого рода разборка агрегата проводится за счет высвобождения стяжных плоских кольцевых фланцев 5, осуществляемого при помощи ослабления и перемещения в исходную позицию используемого в составе узла быстроразъемного крепежа (на чертеже не показан). После осуществления съема колпака 4 выполняется освобождение гайки 9, с помощью которой производилась фиксация правой щеки 3. Последняя, в свою очередь, без каких-либо на то обязательно сопровождающих это действие трудностей, снимается с соответствующего конца валика 8, тем самым открывая свободный доступ к размещенному на стержне-затравке 7 кольцевому столбчатому монокристаллу «И». Это металлическое образование затем, без особо заметных и необходимых усилий, может быть передвинуто влево, а в дальнейшем полностью извлечено из объема такого применяемого для его получения аппарата.

Ходовой валик 8, обеспечивающий «винтовое» передвижение рабочей камеры в процессе проведения обработки исходной сырьевой смеси, присоединен к соответствующему внешнему приводу, наличие которого позволяет проводить необходимые изменения ее углового позиционирования, а также и поступательное перемещение составляющих последнюю конструктивных элементов по полости корпуса 6, по направлению «туда-обратно». То есть сначала к переднему «правому» концу корпуса 6, а затем от него к самой задней левой части этого устройства.

Для монтажа обрабатывающих магнитных контуров 11 используется набор кривых линий, состоящий из трех установочных спиралей «Г». Обдувочные сопла 10 аналогичным образом закрепляются также на соответствующих трех криволинейных траекториях «Д», проложенных между витками, составляющими установочные линии «Г».

Для предотвращения преждевременного выхода из строя смонтированных на наружной боковой поверхности левой и правой щек 3 пластиковых герметизирующих уплотнений, в местах стыковки применяемых в устройстве силовых узлов 10 и 11, со стенками корпуса 6, дополнительно применяется следующий технический прием.

В зоне формирования криволинейной впадины, получающейся при пересечении указанных выше элементов 10 и 11 этой конструкции с боковой внутренней поверхностью полости неподвижной части корпуса 6, размещаются дополнительные «выглаживающие» шайбы 16 и 17.

Их обращенная в объем полости корпуса 6 поверхность имеет очертания, полностью копирующее конфигурацию криволинейной цилиндрической внутренней боковой поверхности этого сборного узла. То есть в местах проведения своей собственной установки они своей массой «герметично» перекрывают полученные прохождением собственных монтажных отверстий через соответствующие поверхности полости корпуса своего рода режущие «кромки» и формируют там как бы «заплатку», обеспечивающую «идеальное» совпадение и «выравнивание» между собой прилегающих друг к другу «соседних» плоскостей (как бы стыкуя их «заподлицо»).

При этом шайба 16 выполняется из запрессованного в указанную выше криволинейную выемку мелкодисперсного металлического порошка, обладающего низким значением величины своего удельного магнитного сопротивления (например, состоит из мелких частиц кобальта).

«Выглаживающая» шайба 17, для того чтобы обеспечить прохождение формируемых в соплах 10 струй сжатого воздуха, выполнена в виде отходящих от центра эластичных резиновых лепестков, которые раскрываются в момент подачи указанного выше продукта и закрываются обратно под воздействием «нажимающей» на них боковой наружной поверхности, проходящей вдоль полости корпуса и имеющей уплотнения щеки 3. Наиболее удачным материалом для изготовления указанного выше конструктивного элемента будет являться эластичная резина.

Аналогичным образом оформляются области стыковки, отводящие газы патрубков 18, с внутренней полостью корпуса 6. В зоне появления таких же точно криволинейных выемок в процессе осуществления монтажа последних опять же размещаются выглаживающие пластиковые шайбы, но в этом конкретном варианте своего конструктивного исполнения они будут снабжены сквозными отверстиями перфорации, достаточно крупными для пропуска микрообъемов летучих газовых соединений, но в то же время чересчур «мелкими» для выполнения прохода через них твердых частиц обрабатываемых в рабочей камере рудных пород (на чертеже узел не приводится).

Установка обдувочных сопел 10 проводится на трех спиральных цилиндрических линиях «Д» с формированием в местах их закрепления тангенциальных β° и радиальных α° углов наклона к наружной поверхности корпуса 6. Значение указанных выше углов составляет 30-45°.

Монтаж магнитных Ф-образных контуров 11 производится точно так же с использованием проложенных по наружной поверхности корпуса 6 трех цилиндрических спиральных линий «Г». Количество размещенных на каждой из этих трех криволинейных траекторий «Г» такого рода силовых узлов составляет от девяти до восемнадцати единиц.

Закрепление Ф-образных генераторов осуществляется при помощи установочных втулок 15, монтажная внутренняя полость которых в верхней части снабжена резьбой (на чертеже не показана). Втулки 15 проходят насквозь через стенки корпуса 6, формируя угол, равный 90°, относительно его наружной поверхности.

Сам сборный узел 11, состоящий из Ф-образного магнитного контура и запрессованной в его нижнюю часть фокусирующей насадки 14, тоже имеет фиксирующую крепежную резьбу, выполненную на наружной боковой поверхности насадки 14. В момент проведения окончательного закрепления последней на теле корпуса 6 она ввинчивается во втулку 15, занимая заданное конструкцией устройства необходимо конечное положение (резьбы на чертеже не показаны).

Имеющаяся в самой нижней части фокусирующей насадки 14, на ее торце, выемка «М» обеспечивает формирование физического поля с сильно вытянутыми в длину составляющими его магнитными, «радиально-лучевыми» линиями «К», создающими в полости корпуса своего рода «обрабатывающую спиральную цилиндрическую бахрому».

Каждая из входящих в состав Ф-образного контура обмоток-катушек 13 подключается к своей «псевдофазе» (или «а»; или «б»; или «в» - см. фиг.5) внешнего источника электрического питания, обеспечивающего подачу на нее через соответствующий, имеющийся в нем электронный контур наборов из пакетов пилообразных импульсов электрического тока. Каждый составляющий последние отдельный импульс имеет соответствующие смещения - отрезки t₁; t₂, отмеченные на фиг.5, относительно таких же, генерируемых в соседних «псевдофазах» (на чертеже источник внешнего питания не показан). Установка корпуса устройства со всеми размещенными на нем сборочными узлами на самом технологическом основании проведена с помощью системы, состоящей из обыкновенных монтажных стоек (на чертеже эти элементы не показаны).

Для фиксации в заданном технологией обработки положении, а также для выполнения последующего отсоединения колпака 4 используется быстроразъемная система крепежа (на чертеже не показана).

Центральное отверстие в передней торцевой крышке-заглушке 20, через которое проходит приводной валик 8, имеет установленные на своей внутренней боковой поверхности герметизирующие уплотнения (на чертеже не показаны). Их наличие обеспечивает изоляцию внутренней полости неподвижной части сборного корпуса 6 от наружной атмосферы, а в то же время не препятствует выполнению соответствующих перемещений как поступательного, так и вращательного используемого в составе устройства своего рода «тягового» элемента, то есть указанного выше ходового валика 8.

Работа предложенного устройства при выполнении процесса обработки исходного рудного сырья, протекает следующим образом.

После завершения операции по заполнению исходным сырьевым материалом 1 полости загрузочного бункера 2, закрепленного в верхней части съемного накидного колпака 4, а также и по окончании процесса его опорожнения, осуществляемого через сквозной люк «В» (см. фиг.1), которое обеспечивается самопроизвольным «вытеканием» заполняющей его вязкой водяной суспензии, последняя в дальнейшем поступает прямо оттуда непосредственно в объем передвижной рабочей камеры, сформированный между составляющими ее правой и левой щеками 3. И после выполнения всего этого, одновременно включается внешний привод перемещения ходового валика 8 (на чертеже внешний привод не показан). В момент начала осуществления конструктивными элементами, входящими в состав передвижной рабочей камеры, поступательного и вращательного перемещений подсоединяются к источнику внешнего питания все электрические обмотки-катушки 13, являющиеся основной составной частью Ф-образных магнитных контуров 11, размещенных в свою очередь на трех опоясывающих наружную поверхность корпуса 6 цилиндрических спиралях «Г». Обдувочные сопла 10, таким же образом смонтированные на поверхности неподвижной части сборного узла 6, на подобных вышеуказанным, и тоже с использованием того же самого числа применяемых их единиц, криволинейных линиях «Д» в этот же самый момент времени подключаются к внешней подающей сжатый воздух под избыточным давлением питающей магистрали (на чертеже не показана).

Таким образом, имеющая жесткую кинематическую связь с ходовым валиком 8 рабочая камера с помещенным в ее полость перерабатываемым сырьевым материалом 1 выдвигается из внутреннего объема съемного накидного колпака 4, покидая при этом зону осуществления загрузки, и начинает выполнять процесс поступательного и вращательного перемещения во внутренней полости неподвижной части корпуса 6, в которую она и оказывается в конечном итоге и «задвинута». Очертание пути перемещения подхваченного поршнеобразными щеками 3 рабочей камеры перерабатываемого сырьевого материала 1, находящегося в полости указанного выше конструктивного узла, движущегося от зоны проведения загрузки сырья к переднему концу корпуса 6, полностью дублирует конфигурацию этой формирующейся в процессе выполнения такого рода его передвижения вдоль внутренней поверхности корпуса 6 пространственной криволинейной траектории.

Последняя, в силу наличия у составляющих рабочую камеру элементов, факта действия на них сразу же двух видов движения, как поступательного, так и вращательного, в конечном итоге представляет собой отрезок сильно вытянутой в длину многовитковой винтовой цилиндрической спирали. Так как передвинутая таким образом в новое положение рабочая камера неизбежно открывает доступ к своему внутреннему объему струям сжатого воздуха, формируемым установленными на наружной поверхности корпуса 6 обдувочными соплами 10, которые имеют как радиальные α°, так и тангенциальные углы наклона β°, то на расположенную на самом дне рабочей камеры наливную массу сырьевого материала 1, обрушивается целый град своего рода «воздушных ударов», генерируемых в зоне размещения последнего «скрещивающимися» под пространственными углами струями этого продукта.

Наличие такого рода особенностей «поведения» в зоне обработки создаваемых в полости рабочей камеры указанных выше газовых потоков и обеспечивается обязательным влиянием на этот процесс отмеченных ранее специфических факторов конструктивного исполнения применяемых в составе устройства силовых элементов (то есть монтаж обдувочных сопел 10 вдоль опоясывающих наружную поверхность неподвижной части корпуса 6 спиральных линий «Д», наличие у них радиальных α° и тангенциальных β° углов наклона - см. фиг.1, фиг.2, фиг.4).

Под воздействием непрерывно осуществляемого и указанного выше интенсивного силового воздействия объем этой «наливной массы» перерабатываемого сырья 1 разделяется на мелкие, ранее составляющие его «микропорции», которые «растаскиваются» во все стороны формируемым при помощи тех же самых струй воздуха вихревым потоком «Е» (торнадо). Попадая под воздействие «бушующих» в теле вихря «Е» течений, эти отдельные микрообъемы, во-первых, преобразуются в мелкие пузырьки газожидкостной аэрозоли, а во-вторых, разносятся по всему пространству полости передвижной рабочей камеры, равномерно заполняя практически все его части, за исключением центральной зоны, где создается своего рода небольшое разрежение («глаз торнадо»).

Целиком превращенная указанным выше образом в такого вида «аэрозольное облако» масса сырьевого материала 1 продолжает в последующем выполнять сложное криволинейное винтовое движение по внутренним зонам корпуса 6 устройства, осуществляя его вместе и одновременно с используемой в составе последнего и герметично изолированной от других объемов окружающего ее пространства, полостью передвижной рабочей камеры этого аппарата. Синхронно со всем этим выявляется наличие факта действия на используемый перерабатываемый сырьевой материал еще одного необходимого для получения заданного технологией обработки конечного продукта и тоже искусственно созданного в этом устройстве, специфически влияющего на применяемое исходное сырье внешнего силового фактора.

Все дело заключается в том, что при включении во внешнюю электрическую сеть всех имеющихся в устройстве обмоток-катушек 13, входящих в состав магнитных генераторов 11, так как они выполняют функции соленоидов, непосредственно в объеме самих рабочих элементов 12, в которых, собственно, и произведен монтаж этих конструктивных элементов самих обрабатывающих Ф-образных контуров, почти мгновенно создаются индивидуальные магнитные поля.

Вследствие же того, что тело каждого генератора 11 имеет конфигурацию сложенных одна с другой половинок - проушин буквы Ф, то эти вновь возникшие поля сливаются в применяемом для проведения процесса обработки замкнутом контуре в единое суммарное. Таким образом, циркулирующий по замкнутой Ф-образной петле тела обрабатывающего контура суммарный поток генерируются сразу же шестью обмотками. Каждая же обмотка-катушка 13 соединена со своей подающей пилообразные импульсные пакеты только для нее схемой-контуром внешнего источника питания (на чертеже не показаны).

За счет этого полученное в каждом магнитном генераторе 11 суммарное поле будет иметь все те же самые характерные особенности, что присущи и образующим последнее аналогичным индивидуальным физическим полям (изменение основных параметров такой «силовой структуры» осуществляется в соответствии с графиком, регистрирующим особенности поведения пилообразной функции, а также надо отметить еще и то, что это суммарное образование обязательно обладает угловым смещением принадлежащих ему скоплений магнитных силовых линий относительно соседних и т.д.).

В связи же с тем, что в нижнюю перекладину каждого Ф-образного контура 11 запрессовывается верхний хвостовик фокусирующей насадки 14 (см. фиг.3), на нижнем конце которой выполнена собирающая скопления магнитных силовых линий в единый цилиндрический отрезок «К» фокусирующая впадина «М», имеющая форму гиперболоида вращения, то посылаемый на нее и полученный от шести обмоток-катушек 13 суммарный магнитный поток генерирует в теле насадки 14 технологическое обрабатывающее физическое поле, очертания скоплений силовых линий в котором и обладают указанной на фиг.2, фиг.3 «особой» конфигурацией.

Так как равномерная расстановка всех магнитных генераторов 11 произведена сразу на трех опоясывающих тело корпуса 6 спиралях «Г» и количество таких обрабатывающих контуров на каждой этой кривой установочной линии «Г» составляет число, равное от девяти до восемнадцати единиц, то наличие влияния всех указанных выше факторов в конечном итоге неизбежно приводит к тому, что в полости корпуса 6 устройства как бы формируется состоящая из радиально направленных от поверхности установочной зоны-основания непосредственно прямо к центру корпуса цилиндрических вращающихся магнитных скоплений «К» своего рода технологическая обрабатывающая система (см. фиг.2). Последняя представляет собой как бы пространственную силовую цилиндрическую «бахрому», состоящую из отдельных бревен, собранных в «частокол». Количество размещенных во внутреннем объеме корпуса 6 такого рода осуществляющих обработку и состоящих из цилиндрических, собранных в спираль магнитных формирований - пространственных структур, соответственно, в приведенном на фиг.1, фиг.2, фиг 3 варианте конструктивного исполнения устройства в суммарном итоге и составляет три единицы.

Следует еще и отметить то, что входящие в указанные выше технологические обрабатывающие системы используемые для проведения восстановления металлов из рудных соединений магнитные скопления «К», состоящие из своего рода цилиндрических силовых образований - «бревен», периодически изменяют собственные геометрические параметры (подаваемые для питания обмоток-катушек 13 имеют форму «зуба пилы» и сдвинуты относительно друг друга на определенный, заранее заданный угол смещения - см. фиг.5).

То есть составляющие такие «заграждения-бахрому» отдельные ее элементы-«бревна» то растягиваются по высоте, то наоборот, резко «укорачиваются». При этом каждый «формирующий» указанные выше «заграждения» отдельный частокол в процессе изменения высоты входящих в него составных элементов выполняет этот периодически возобновляемый своего рода колебательный цикл со смещением во времени его проведения относительно таких же, как и он, соседних, осуществляемых в рядом расположенных аналогичных этой установочных спиралей «Г» (см. порядок проведения подачи «пилообразных» импульсов - фиг.5). Действие указанного выше обстоятельства обеспечивается тем, что используемые в подающих псевдофазах «а», «б», «в» импульсы смещены относительно таких же соседних на углы, величина которых составляет примерно 120° - отрезки t₁, t₂ на фиг.5.

В итоге совместного действия всех перечисленных выше специфических особенностей проведения формирования осуществляющих переработку исходного сырья силовых структурных образований уносимые вихревыми потоками, принадлежащими струйному воздушному течению «Е» (см. фиг.1), мелкие воздушно-жидкостные аэрозольные пузырьки образованного в полости рабочей камеры «сырьевого облака» перемещаются вместе с ней вдоль неподвижной части корпуса 6. При этом указанные выше составляющие такого «пенного образования» как бы принудительно «протаскиваются» через достаточно часто расставленные на пути их движения заградительные бревенчатые «шеренги» - магнитные заборы (обрабатывающую цилиндрическую «бахрому»).

По нацепленным на «пленочное жидкостное основание» таких сформированных в полости рабочей камеры и движущихся в ней пузырьков мелким частицам перерабатываемых рудных соединений, при осуществлении последними такого рода «продавливания» через указанное выше спиралеобразное «магнитное ограждение», производится нанесение целых серий из разнонаправленных и интенсивно выполняемых силовых энергетических ударов.

Так как передвижение этих микроскопических рудных компонентов протекает по достаточно сложным пространственным криволинейным закрученным траекториям, то составляющие их тело слои породы оказываются всегда в том наиболее оптимальном для дальнейшего их структурного преобразования положении, когда доступ к составляющим последние микрообъемам сырья для пронизывающих эти частицы «магнитных лучей-бревен» оказывается ничем не экранирован. То есть составляющее мелкие частицы рудной породы микрообъемы «протыкаются» обрабатывающими вращающимися цилиндрическими магнитными потоками «К» с использованием всего диапазона направлений их возможного пространственного воздействия.

Все перечисленное выше облегчает проведение процесса восстановления составляющего кольцевой столбчатый монокристалл металла из «наклеенных» на указанную выше «пленочную» основу мелких частиц из рудных соединений, а также еще и обеспечивает увеличение величины процентного содержания в теле последнего, основного, образующего его элемента, Pb. То есть в конечном итоге применение указанных выше приемов и гарантирует получение достаточно высоких показателей по содержанию образующегося в соответствии с такой технологией основного составляющего монокристалл элемента Pb уже в готовом, синтезируемом в этом устройстве конечном продукте.

Итак, при осуществлении переноса увлекаемых «пролетающими» аэрозольными пенными пузырьками мелких частиц исходных рудных пород, через искусственно созданную и имеющую заданную технологией конфигурацию магнитную пространственную структуру, в составляющих торнадо «Е» струях неизбежно формируются мелкие кристаллические «зародыши», состоящие из ранее указанного, восстановленного металла Pb.

Появление же отмеченных выше микроскопических «крупинок», целиком состоящих из этого элемента, обеспечивается, прежде всего, обязательным наличием в окружающих «пролетающие» в полости рабочей камеры мелкие рудные частицы объемах заполняющего ее воздуха ионов элемента-восстановителя, то есть своего рода «чемпиона» в рамках этой специализации: углерода C⁺⁴. Последний генерируется из молекул, содержащих указанный выше компонент газов, всегда присутствующих в составе обыкновенного атмосферного воздуха, который подается в зону обработки под избыточным давлением.

Наличие же самого факта возникновения этого необходимого для связывания «высвобожденного» при распаде содержащего металл соединения атомарного кислорода, иона-восстановителя опять же обеспечивается «сокрушительным» ударным воздействием, оказываемым со стороны «выставленных» прямо на пути «пролета» входящих в вихревое образование «Е» газовых потоков концентрированных силовых скоплений, состоящих из собранных в отдельные заграждения бревен - пучков магнитных линий, принадлежащих обрабатывающим физическим полям.

Как и рудные микроскопические частицы, наталкиваясь на этот спиралевидный силовой частокол, содержащие углерод газовые молекулы разделяются на отдельные фрагменты, обеспечивая при этом поставку в зону обработки необходимого для проведения высвобождения металла из его соединений иона-восстановителя (последний генерируется при распаде на отдельные составляющие газов CO₂; CH₄). Само последующее перемещение таких возникших в толще составляющих «аэрозольное облако» слоев в спиралевидном вихревом потоке «Е» кристаллических зародышей формируемого там металла из-за непрерывного «разрастания» этих металлических «зернышек», протекающего в той же самой зоне обработки, продолжается до тех пор, пока их масса не станет настолько велика, что эти струйные течения уже не будут иметь большие возможности и дальше поддерживать такие постоянно увеличивающие свои габаритные размеры «крупинки» на весу. Последние из-за этого прекращают свое свободное парение в составляющих вихревой поток «Е» слоях и дальше уже перемещаются под действием сил гравитации из самого верхнего уровня, принадлежащего расположенному в рабочей камере аэрозольному облаку, как можно ближе к нижней ее части. Процесс же увеличения полученных при формировании кристалликов металла Pb их первоначальных габаритов протекает под воздействием сразу же двух сопутствующих этой технологии проведения синтеза указанного выше готового конечного продукта из исходных рудных соединений, активно влияющих на сам ход его выполнения существенных факторов.

Во-первых, при осуществлении передвижения аэрозольных пузырьков в струях образующегося в полости рабочей камеры «торнадо», эти составляющие «аэрозольной пены» неизбежно сталкиваются с «пролетающими» через эти же самые области указанного выше «вихря», вновь возникшими в них и еще очень мелкими кристаллическими «зародышами».

В процессе проведения такого взаимного «наезда», аэрозольные пузырьки, «налетевшие» на такие твердые «крупинки» металла, неизбежно схлапываются, а размещенные на их жидкостной оболочке-пленке микроскопические частицы руды «забрасываются» при этом непосредственно на наружную поверхность «врезавшегося» в этот пузырек металлического кристаллика.

В итоге всего этого последний покрывается как бы «сырьевой шубой», состоящей из «закинутых» прямо на его тело таких мелких рудных компонентов. Так как процесс магнитного облучения всех перемещающихся в струйном вихревом образовании «Е» и присутствующих в нем взвешенных микроскопических частиц-компонентов на этом не прекращается, такого рода специфически полученная «сырьевая оболочка» неизбежно преобразуется в полноценное металлическое покрытие. Последнее разрастается на наружных слоях металлического свинцового кристаллика, используя его как своего рода подложку-основание для проведения своего последующего формирования. То есть при этом «зародыш», приобретая такого рода наращиваемый прямо на своем теле этот дополнительный металлический слой, неизбежно увеличивает, таким образом, свои первоначально полученные габаритные размеры.

Во-вторых, в процессе совершения «перелета» между ограничительными щеками 3 рабочей камеры, осуществляющие его мелкие кристаллические «зернышки», состоящие из металлического свинца, тоже обладают достаточно высокой степенью вероятности попадания в ситуацию, при возникновении которой они неизбежно вступают в тесный взаимный контакт (т.е. происходит как бы их «лобовое» столкновение).

В момент осуществления указанного выше обоюдного плотного соприкосновения происходит неизбежное их последующее «магнитное склеивание» и, как непременное следствие, вытекающее из факта наличия действия этого обстоятельства, формирование из этих «мельчайших» металлических осколков более крупной, составной структуры.

Вполне понятно, что оба эти указанные выше фактора проведения укрупнения «зародышей сплава» работают параллельно и одновременно. То есть по мере увеличения длины пути, по которому рабочая камера перемещается из исходного первоначального положения по направлению к переднему концу корпуса 6 рано или поздно все мелкие «обломки», состоящие из синтезированных прямо в полости последней новых кристаллических «зародышей», будут, таким образом, преобразованы в крупногабаритные монолитные гранулы.

Последние, как было уже отмечено, по завершении процесса собственного укрупнения, стремятся перейти с верхнего уровня своего «первоначального» размещения в самую нижнюю зону используемого для обработки устройства.

Совершая указанное выше вертикальное перемещение, некоторая часть сформированных, таким образом, достаточно массивных металлических «чешуек» может «нечаянно» встретиться с поверхностью ранее осевшего на боковой наружной поверхности стержня затравки 7 рыхлого слоя «Ж», образованного из полученных в области обработки мелкодисперсных шлаковых отходов. В итоге наличия факта действия такого «случайного попадания», эти «разросшиеся» гранулы с достаточно высокой степенью вероятности могут оказаться просто напросто «наглухо» «вклеенными» в обволакивающее стержень-затравку 7 рыхлое неметаллическое образование «Ж» (см. фиг.2), обладающее достаточно ярко выраженными показателями своей собственной адгезии.

На этих, так сказать, «налипших» частицах из металлического свинца, из-за непрекращающегося воздействия перечисленных ранее технологических факторов будет неуклонно продолжаться процесс формирования все новых и новых составляющих тело получаемого монокристалла металлических слоев, на основе использования для осуществления этого «роста» окружающих последние со всех сторон объемов аэрозольной пены.

Сам же процесс осаждения на наружной боковой поверхности стержня-затравки 7 указанного выше промежуточного шлакового слоя «Ж», который формируется на «стартовом» этапе осуществления предложенной технологии обработки, протекает следующим образом.

В связи с тем что попутно выделившиеся в ходе проведения операции восстановления металлов из частиц руды и тоже непосредственно входящих прямо в их состав разного рода соединений-примесей из других присутствующих там элементов-загрязнителей и полученные точно таким же образом кристаллики тоже преобразуются в конечном итоге в крупицы неметаллических шлаковых отходов, то в силу наличия действия этого обстоятельства в полости передвижной рабочей камеры и будет наблюдаться следующая картина.

Состоящие из слипшихся между собой частиц неметаллических отходов, укрупненные комочки шлаковых ассоциатов, совершая «перелет» в толще составляющих это же самое «торнадо» потоков и перемещаясь в них под влиянием тех же отмеченных ранее силовых факторов от периферийных областей вихря «Е» к его ядру - центру, такого рода «хвостовые» структурные образования в обязательном порядке окажутся как бы «заброшенными» прямо в зону «постоянно сохраняемого штилевого спокойствия».

В силу же того, что указанные выше мелкие шлаковые ассоциаты хорошо прилипают к любой вступающей с ними в тесный контакт поверхности, они и сформируют, таким образом, на периферийных боковых участках тела стержня-затравки 7 рыхлый промежуточный неметаллический «липкий» слой «Ж», на котором в последующем, производится «улавливание» и «фиксация» перемещающихся вниз по вертикали «разросшихся» гранул полученного в вихревых потоках металлического свинца. Кроме того, и пролетевшие мимо наружной поверхности стержня-затравки 7 укрупненные «чешуйки» этого же элемента Pb опять же, может, немного раньше, может, чуть попозже будут, как и предполагалось, опять заведомо «закинуты» прямо на плоскость разрастающейся кольцевой монокристаллической структуры «И» (см. фиг.2).

Сам факт обязательного наступления этого события определяется, прежде всего, наличием влияния действия следующего, определяющего неизбежность возникновения момента его практической реализации, существенного технического обстоятельства.

Пролетевшие мимо стержня-затравки 7 «укрупненные» в струях вихря «зернышки» металла в конечном итоге либо попадают непосредственно на перекрывающую входное отверстие сопла 10 разрезную лепестковую мембрану-шайбу 17 (см. фиг.4), либо располагаются на «промежуточном» участке прилегающей к самой этой зоне поверхности днища 6. И те, и другие «кусочки» свинца будут обязательно передвинуты перемещающейся и периодически совершающей к тому же угловые повороты поверхностью щеки 3 с первоначального места проведения своего «базирования» прямо к центральному, выпускающему струи сжатого воздуха выходному отверстию, выполненному в центре указанного выше конструктивного элемента 17.

Так как напор создаваемых в полости рабочей камеры обдувочными соплами 10 воздушных потоков достаточно велик (избыточное давление соответствует величине 0,4-0,6 кгс/см²), то попавшие в составляющие последние их струи металлические «обломки» из этого элемента Pb в буквальном смысле слова попросту «вышибаются» из зоны своего «случайного» расположения и подбрасываются под наклонными углами α и β вверх и в сторону.

Встречая на траектории такого рода «подлета» какое-либо препятствие, например поверхность перемещающейся щеки-поршня 3, эти кусочки металлического свинца отскакивают от нее и меняют, вследствие этого, направление своего движения. В этом случае снова появляется достаточно высокая вероятность того, что эти «подкинутые вверх» металлические «осколки» окажутся заброшены прямо на наружную поверхность выращиваемого на стержне-затравке 7 кольцевого столбчатого монокристалла «И». Ведь в этой центральной зоне рабочей камеры, в отличие от всех остальных, размещенных на ее периферии, всегда царит «штилевое спокойствие», ибо в этой области и размещается так называемый «глаз бури». Если и после выполнения этого единичного «подскока» кусочек металла снова пролетит мимо поверхности выращиваемого в устройстве монокристалла «И», указанный ранее цикл его повторных «подбросов» и «перелетов» будет продолжаться до тех пор, пока это событие все-таки не превратится в практически реализованное.

Попавшие в конечном итоге на поверхность монокристалла «И» при выполнении серии такого рода «отскоков» и «рикошетов» гранулы этого металла «намертво» «прилипают» к его телу и продолжают вместе с составляющими этот монокристалл и ранее осевшими на его тело «базовыми» слоями осуществлять уже совместный процесс его дальнейшего роста.

Увеличение степени равномерности распределения толщины составляющих кольцевой столбчатый монокристалл «И» по всей его длине стенок и также и повышение чистоты его наружной боковой поверхности в процессе проведения его формирования обеспечивается благодаря постоянному выполнению серии поворотов, осуществляемых с небольшой угловой скоростью (2-4 об/минуту) вокруг своей продольной оси симметрии.

Для устранения появления возможных «грубых» погрешностей получаемой монокристаллом кольцевой формы, на втором, уже обратном отрезке, пути его перемещения по поверхности полости корпуса 6 направление вращения монокристалла «И» меняется на противоположное (производится его реверс).

Все указанные выше события, выполняемые в полости передвижной рабочей камеры, свершаются и протекают в ее объеме на протяжении всего цикла ее перемещения внутри корпуса применяемого для проведения обработки самого этого устройства. При достижении этим сборным узлом крайнего переднего «правого» положения (пройден прямой отрезок пути перемещения) срабатывает путевой конечный выключатель (на чертеже не показан) и поступательное передвижение рабочей камеры начинает осуществляться с проведением переноса составляющих ее конструктивных элементов, приближающим последние к самой задней «левой» части корпуса 6 устройства.

Направление же углового перемещения составляющих эту камеру деталей вокруг собственной продольной оси симметрии в этот момент времени, как уже было указано, тоже меняется на противоположное.

Таким образом, при осуществлении второй, окончательной, стадии цикла своего обратного передвижения, в объеме рабочей камеры полностью завершаются последние этапы процесса формирования тела синтезируемого на стержне-затравке 7 столбчатого кольцевого монокристалла «И», обеспечивающего получение последним заданных технологией обработки качественных «кондиций». То есть как бы производится «финишная» «доводка» этого уже готового конечного продукта до получения заданных ему и оговоренных техусловиями необходимых его технических параметров. В конечном итоге, передвигаясь в обратном направлении, рабочая камера снова приходит в свое исходное первоначальное занимаемое ею положение, то есть опять попадает в полость съемного накидного колпака 4, в котором раньше осуществлялась загрузка ее объема обрабатываемым сырьевым материалом 1.

В процессе прохождения рабочей камерой соответствующих областей корпуса 6 производилось периодическое «стравливание» накопленных в ее внутренней полости объемов вновь полученных в процессе проведения восстановления металла из частиц руды летучих газовых соединений, а также избыточно поступивших порций подаваемого туда же сжатого воздуха. Для осуществления этой операции использовались закрепленные на корпусе 6 устройства выпускные патрубки 18, полость которых соединялась с объемом рабочей камеры в моменты срабатывания редукционных клапанов 19. Последние открывались в том случае, если избыточное давление в полости передвижной рабочей камеры превышало значение этого параметра, заданное технологией обработки.

Открытие редукционных клапанов 19 в конечном итоге обеспечивало выброс ненужных для проведения процесса формирования монокристалла «И» объемов газов непосредственно в окружающую устройство наружную атмосферу.

Так как на боковой наружной поверхности правой и левой поршнеообразных щек 3, входящих в состав передвижной рабочей камеры, предусматривается проведение установки эластичных герметизирующих ее объем «скользких» уплотнений, то для предотвращения их преждевременного выхода из строя (уплотнения на чертеже не показаны), при изготовлении предложенного устройства использовались следующие конструктивные приемы.

Формирующиеся в местах монтажа сообщающихся с внутренним объемом корпуса 6 и применяемых в устройстве конструктивных элементов 10; 14; 18 криволинейные выемки, получающиеся как бы сами собой при взаимном пересечении контактирующих друг с другом сопрягающихся криволинейных поверхностей тел вращения, заполняются выглаживающими шайбами (см. фиг.3 - позиция 16; фиг.4 - позиция 17). Последние выполнены в виде лепестковых мембран с «дыркой» в центре, установленных в районе размещения нижних выходных отверстий обдувочных сопел 10, а также выпускных патрубков 18, а в качестве материала для их изготовления используется эластичная резина.

При проведении монтажа фокусирующих насадок 14 в полости установочных втулок 15 (см. фиг.3), указанные выше «криволинейные» выемки на внутренней поверхности корпуса 6 заполняются наглухо запрессованными в эти полученные на его внутренней поверхности углубления-полости порошком, состоящим из мелких частичек кобальта или железа (шайба поз.17 - фиг.3).

И в этом, и в другом случае использование указанных выше конструктивных элементов позволяет ликвидировать возможности формирования на внутренней боковой поверхности корпуса 6, в местах пересечения ее с поверхностью узлов 10, 14, 18 острых режущих кромок. Получается, что все зоны сопряжения последних с корпусом 6 выполняются как бы «заподлицо» и имеют абсолютно гладкие плоскости в местах осуществления возможного прохождения имеющихся на боковой наружной поверхности щек-поршней 3 и принадлежащих им герметизирующих уплотнений.

Монтаж Ф-образных магнитных генераторов 11 с имеющимися в их нижней части насадками 14 на поверхности корпуса 6 производится с применением жестко закрепленных направляющих полых втулок 15 и за счет использования выполненных на стыкуемых поверхностях указанных выше деталей крепежных резьб (см. фиг.3). Для повышения точности взаимной фиксации собираемых в единый узел составляющих его конструктивных элементов, на имеющуюся на наружной поверхности фокусирующей насадки 14 установочную резьбу могут нанизываться 2 контргайки (на чертеже перечисленные выше особенности исполнения этих деталей не отражены).

Итак, после того как передвижная рабочая камера с сформированным внутри ее объема столбчатым кольцевым монокристаллом из металлического свинца «И» полностью займет свое первоначальное исходное положение в объеме накидного съемного колпака 4 и о факте наступления этого события будет получен соответствующий сигнал от используемого для этого датчика фиксации ее конечной позиции (например, от путевого конечного выключателя), все системы, обслуживающие работу установки, отключаются от применяемых внешних источников питания (привод движения, электрические схемы магнитных генераторов, подающие струи сжатого воздуха сопла).

В дальнейшем с корпуса 6, за счет отсоединения друг от друга кольцевых плоских стыковочных фланцев 5, осуществляемого при помощи быстроразъемных крепежных элементов (на чертеже не показаны), снимается накидной колпак 4. Затем отвинчивается и стопорная гайка 9, закрепляющая на резьбовой шейке ходового валика 8 поршнеообразную левую щеку 3, и последняя «выдергивается» из своего ранее занимаемого в указанном узле прежнего положения. При этом открывается свободный доступ к сформированному кольцевому столбчатому монокристаллу «И» (см. фиг.2) и последний без каких-либо на то особых затруднений извлекается из полости этого устройства.

«Комфортные» условия проведения демонтажа ранее полученного в устройстве этого металлического образования обеспечиваются, прежде всего, тем, что между внутренней боковой поверхностью сформированного по его центру отверстия и стержнем-затравкой 7 размещен промежуточный рыхлый слой «Ж» (см. фиг.2), целиком состоящий из накопленных в этой области шлаковых отходов.

После извлечения монокристалла «И» из устройства частично заполняющие имеющееся в нем центральное посадочное отверстие мелкодисперсные шлаки легко вытряхиваются оттуда при приложении к ним даже незначительного механического воздействия.

Цикл обработки на этом можно считать полностью завершенным. Следует остановиться еще и на том, что позволяющие осуществлять подвод питающих обмотки-катушки 13 генераторов 11 импульсов блоки питания (на чертежах не показаны) снабжены соответствующими электронными схемами, с помощью которых сигналы формируются в форме «зуба пилы» и собираются в своего рода в наборные пакеты, как бы в «псевдофазу», составляющие которую элементы имеют соответствующие угловые смещения относительно аналогичных соседних (см. фиг.5), а также последние еще и обладают дополнительными контурами, обеспечивающими возможность проведения регулировки величины напряженности и частоты колебаний в зоне обработки пилообразных «зубчатых» магнитных полей (то есть величины силы тока, напряжения, частоты подаваемых электрических сигналов).

Как уже было отмечено ранее, за счет выполнения указанных выше изменений основных технологических параметров процесса проведения переработки применяемой смеси, состоящей из исходного сырьевого материала, и гарантируется получение готового конечного продукта, обладающего заранее заданными техусловиями чертежа собственными качественными техническими показателями и положительными свойствами.

Зафиксированные в процессе использования для достижения указанных выше целей при применении такого типа конструкции предложенного устройства технико-экономические показатели, характеризующие степень эффективности выполняемой с его помощью обработки, позволили определить следующее.

При длине устройства в 1,5 метра и ширине его с учетом габаритов обслуживающих его работу систем в 1,2 м, а также при диаметре корпуса, равном 0,44 м, и в случае проведения его эксплуатации в 3-сменном режиме, обеспечивается получение 0,7÷0,8 тонны металлического свинца в течение одних суток. Расход электроэнергии при расчете на одну тонну полученного в соответствии с предложенной технологией этого металла составляет 2,7-3,2 тыс. кВт/час.

Учитывая все изложенное выше, можно прийти к следующему заключению. Использование предлагаемого способа получения металлического свинца, а также применяемого для осуществления этой технологии устройства обеспечивает существенное уменьшение необходимых для переработки исходного сырья в готовый конечный продукт затрат электрической энергии. То есть применение предлагаемых технических решений создает условия для сокращения ее расхода в 8-15 раз по отношению к ее количеству, необходимому для получения аналогичного продукта, проводимого с использованием расплава составляющих последний исходного металла, формируемого к тому же с привлечением для осуществления этого процесса достаточно сложных технических систем, созданных из разного рода и назначения плавильных и химических агрегатов.

Кроме того, в случае осуществления процесса обработки в соответствии с предлагаемым способом, последняя протекает в течение всего лишь одного технологического перехода, и в окружающее оборудование природную среду не производятся выбросы вредных веществ, неизбежно сопровождающие выполняемые в соответствии с «классической» схемой методы получения того же самого конечного продукта.

Следует дополнительно отметить еще и то, что сам полностью готовый к последующему применению металлический свинец формируется в виде столбчатого кольцевого монокристалла, имеющего практически не изменяющуюся собственную конфигурацию и включающего в свой состав синтезируемый из исходного сырья элемент свинец, содержание которого в объеме самой этой структуры составляет величину 99,9999%.

Сформированный в соответствии с предложенной технологией металл обладает высокой степенью стабильности своих полученных, к тому же, в течение только одного и относительно непродолжительного технологического этапа собственных физико-химических, а также механических характеристик.

Изготовленный с применением однотипного сырьевого материала сам металлический свинец имеет достаточно низкое удельное сопротивление и обладает своего рода повышенной тугоплавкостью, а также еще и хорошей стойкостью по отношению к внешним агрессивным химическим воздействиям.

Полученные с применением предложенной технологии столбчатые кольцевые монокристаллы на основе металлического свинца могут быть использованы для удовлетворения соответствующих нужд действующего промышленного производства без проведения каких-либо дополнительных операций по их «финишной» доработке.

Внедрение предлагаемого процесса, а также применяемого в ходе его выполнения устройства в производство не требует привлечения значительных капиталовложений и не связано с необходимостью использования существенных трудовых затрат, а также длительных сроков времени, необходимых для осуществления подготовки производства.

Выбор входящих в состав предлагаемого устройства материалов и узлов произведен с учетом возможности применения в качестве последних аналогичных, широко распространенных и используемых в оборудовании, предназначенном для выполнения похожих на указанную выше, технологий. Само же это предлагаемое устройство отличается высокой степенью простоты его конструктивного исполнения и вследствие этого имеет хорошие показатели собственной эксплуатационной надежности.

1. Способ получения металлического свинца из водной суспензии частиц руды, содержащей соединения свинца, включающий генерацию физических полей, накладываемых на порции перерабатываемой сырьевой массы, восстановление свинца при непрерывном перемешивании сырьевой массы с последующим накоплением продукта и его формированием в виде кольцевого столбчатого монокристалла свинца, при этом в качестве исходной сырьевой массы используют водную суспензию, содержащую частицы свинцовой руды с дисперсностью в пределах 0,001-0,008 мм, и в количестве 40-70% объема водной суспензии, причем в качестве физических полей используют треугольные магнитные поля с напряженностью 8,0·10⁴ - 1,3·10⁵ А/м и частотой колебаний 30-80 единиц импульсов в течение 1 минуты, которые формируют скопления в виде силовых линий, имеющих конфигурацию, максимально приближенную к очертанию пространственного образования, полученного вращением вытянутого в длину прямоугольника, совершающего повороты относительно собственной продольной оси симметрии, при этом восстановление и формирование упомянутого монокристалла осуществляют на металлическом стержне, расположенном в герметичной передвижной камере, установленной в полости корпуса и совершающей возвратно-поступательные перемещения, при одновременном совершении корпусом угловых поворотов относительно собственной продольной оси симметрии, с подачей к слоям сырья газовых струй, состоящих из сжатого атмосферного воздуха и углерода в качестве восстановителя, присутствующего в составе сжатых газов, и с перемешиванием сырьевого материала путем переноса во внутреннем объеме рабочей камеры, а затем дробления и последующего выдавливания отдельных микропорций исходного сырья, протекающего под воздействием ударов, создаваемых перекрещивающимися струями сжатого атмосферного воздуха, поступающего под избыточным давлением 0,4-6,0 кгс/см².

2. Устройство для получения металлического свинца из водной суспензии частиц руды, содержащей соединения свинца, включающее корпус, состоящий из двух частей, одна из которых является съемной и выполнена в виде накидного съемного колпака, соединенного при помощи кольцевых плоских фланцев с неподвижной основой корпуса в виде цилиндрической обечайки с образованием сборного узла, при этом длина неподвижной основы сборного узла составляет 80-85% от всей его длины, а оставшаяся часть составляет съемную часть корпуса, при этом в полости сборного узла установлена герметичная передвижная рабочая камера, которая выполнена с возможностью возвратно-поступательного перемещения, корпус сборного узла выполнен с возможностью вращения относительно собственной продольной оси симметрии, причем рабочая камера выполнена с левой и правой щеками в виде поршней, закрепленных на ходовом валике, а между ними смонтирован металлический стержень, сквозь стенки неподвижной основы сборного узла пропущены фокусирующие магнитные насадки, генерирующие скопления силовых линий магнитных полей, установочные втулки и обдувочные сопла, предназначенные для поступления в полость сборного узла струй сжатого воздуха и имеющие радиальные и тангенциальные углы наклона 30-45° по отношению к поверхности корпуса, причем в левой и правой половинах неподвижной основы сборного узла установлены выпускные патрубки для вывода в наружную атмосферу накапливаемых в рабочей камере избыточных объемов газа, а в верхней части съемного колпака расположен загрузочный бункер сырья, объем которого через имеющийся в этой части корпуса сквозной люк сообщен с полостью размещенной под ним рабочей камеры.