Разностно-дальномерный способ определения координат источника радиоизлучения

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в многопозиционных радиотехнических системах для определения координат источников радиоизлучения (ИРИ). Достигаемый технический результат - увеличение точности оценки временных задержек принимаемых сигналов ИРИ с одновременным уменьшением количества требуемых вычислений. Способ основан на том, что за счет предварительной обработки сигналов ИРИ после их ретрансляции реализуется однократное вычисление взаимокорреляционных функций для оценки временных задержек при распространении сигналов ИРИ. 1 ил.

 

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в многопозиционных радиотехнических системах для определения координат источников радиоизлучения (ИРИ).

Известны:

1. Разностно-дальномерный способ определения координат источника радиоизлучения и реализующее его устройство [1].

2. Способ определения местоположения передатчика путем измерения разности времен задержек [2].

3. Разностно-дальномерные многопозиционные радиотехнические системы [3, c. 246…248].

Вышеперечисленные способы определения координат/местоположения могут быть использованы в многопозиционных широкобазовых радиотехнических системах, в которых для ретрансляции сигнала источника радиоизлучения из пунктов приема в пункт обработки применяются аналоговые линии (каналы) связи (имеет место аналоговая ретрансляция).

Наиболее близким к заявляемому способу по совокупности совпадающих существенных признаков является один из способов [3, с. 14-25], который выбран в качестве прототипа.

Данный способ заключается в приеме сигнала источника радиоизлучения разнесенными в пространстве периферийными пунктами приема (ППП), связанными с центральным пунктом приема и обработки (ЦППО) командными линиями связи и линиями аналоговой ретрансляции сигнала, причем по командным линиям связи с ЦППО на ППП передаются команды настройки на частоту сигнала источника радиоизлучений, а по линиям аналоговой ретрансляции принятые в ППП сигналы ИРИ передаются на ЦППО, где производится измерение разностей времени приема этих сигналов в ППП и ЦППО как аргумента максимизации модулей взаимокорреляционных функций сигналов ИРИ после их ретрансляции, и вычисляются координаты ИРИ.

Структурная схема устройства, реализующего данный способ, содержащая три периферийных пункта приема сигнала источника радиоизлучения (ППП) и один центральный пункт приема и обработки (ЦППО) приведена на фиг. 1, где блоком 1 обозначен источник радиоизлучения (ИРИ).

Каждый периферийный пункт приема сигнала ИРИ (ППП), представляющий совокупность устройств, выделяющих радиосигналы от ИРИ на фоне помех, а также устройств, организующих линии аналоговой ретрансляции, включает в себя:

- антенное и радиоприемное (блоки 21…23) и радиоприемное (блоки 31…33) устройства для приема сигнала ИРИ;

- радиопередающее (блоки 41…43) и антенное (блоки 51…53) устройства для ретрансляции сигнала ИРИ.

Центральный пункт приема и обработки, представляющий совокупность устройств, выделяющих радиосигналы от ИРИ на фоне помех, а также устройств, предназначенных для выделения полезной информации о параметрах ИРИ путем совместной обработки радиосигналов, включает в себя:

- антенные (блоки 61…63) и радиоприемные (блоки 71…73) устройства для приема ретранслированных сигналов ИРИ;

- антенное (блок 20) и радиоприемное (блок 30) устройства для приема сигналов ИРИ;

- центральный пункт обработки (ЦПО) (блок 8).

В ЦПО производится оценка величины взаимных задержек сигнала ИРИ в приемных пунктах путем вычисления аргумента максимизации модуля взаимокорреляционных функций сигналов ИРИ после их ретрансляции [4, с. 103…104]:

где

- номера ППП (>0) и ЦППО (=0), ; N - количество ППП; - модуль комплексного числа; - сигнал ИРИ, принятый на -м пункте; t - время; - сигналы, комплексно сопряженные с сигналами .

И, наконец, в ЦПО рассчитывается положение ИРИ, которое определяется точками пересечения гиперболоидов вращения с фокусами в местах расположения приемных позиций, построенных с учетом измеренных разностей времен распространения сигнала ИРИ [5, с. 318].

Однако на практике при измерении взаимных задержек распространения сигналов возможны ошибки из-за частотного рассогласования при ретрансляции, которое обусловлено двумя факторами.

Во-первых, если носителем ИРИ является быстроперемещающийся объект, например самолет, несущие частоты ретранслируемых сигналов могут смещаться на величину доплеровского сдвига, пропорционального радиальной скорости ИРИ относительно приемного пункта.

Во-вторых, в многопозиционных радиотехнических системах при ретрансляции сигнала ИРИ с ППП на ЦППО предварительно осуществляется перенос частоты сигнала на частоту ретрансляции . Перенос с частоты сигнала на частоту ретрансляции обычно реализуется последовательно в нескольких преобразователях частоты, каждый из которых содержит гетеродин, смеситель и выходной полосовой фильтр. Для обеспечения равенства частот при ретрансляции в [6, с. 40...41, рис. 2.5] предлагается использовать общие гетеродины для всех ППП. Однако техническая реализация такого способа при большом территориальном разносе ППП затруднительна, поскольку требует включения в состав оборудования дополнительных линий ретрансляции сигналов гетеродинов. Поддержание одинаковой частоты разных гетеродинов в преобразователях частоты на всех ППП тоже является достаточно сложной задачей и требует как постоянного контроля номинала их частот, так и применения высокостабильных опорных генераторов с компенсацией внешних дестабилизирующих факторов (температура, старение элементной базы, нестабильность напряжения питания и т.п.).

Таким образом, частоты ретранслированных сигналов источника радиоизлучения, которые поступают на ЦПО (фиг. 1), могут отличаться по номиналу из-за доплеровского смещения и (или) из-за несовпадения частот гетеродинов на приемных пунктах.

Для оценки влияния частотного рассогласования ретранслируемых сигналов ИРИ и на величину смещения максимума взаимокорреляционной функции (2), приводящего к ошибкам в измерении разностей времен распространения сигнала ИРИ , используется время-частотная функция рассогласования [4, с. 105]. Получим формулу такой функции применительно к рассматриваемой задаче.

С этой целью запишем в комплексной форме сигнал, поступающий на вход ЦПО с i-го приемного пункта:

где , , и - соответственно действительные амплитуда и фаза сигнала ИРИ, а также задержка и ослабление сигнала при распространении от ИРИ до ЦПО; - несущая частота сигнала после ретрансляции; j - мнимая единица; t - время.

Тогда, с учетом (3), взаимокорреляционная функция i-го и k-го сигналов может быть представлена в следующем виде:

где ;; ; .

Осуществляя замену переменных под знаком интеграла в (4) - , а также учитывая, что не зависит от переменной интегрирования, получаем выражение:

где - комплексные амплитуды ретранслированных сигналов:

Нетрудно заметить, что выражение (5) совпадает с известной формулой расчета время-частотной функции рассогласования (ВЧФР) [4, с. 105, ф-ла (9, 12)].

Так как положение максимума ВЧФР (5) зависит как от временного сдвига, так и от частотного рассогласования ретранслированных сигналов, на практике поиск задержек времен распространения сигналов в разностно-дальномерной системе осуществляется в многоканальном корреляционно-фильтровом устройстве как максимум максиморум по всем возможным значениям временных и частотных сдвигов [4, с. 106, рис. 9.2].

Таким образом, основным недостатком прототипа является то, что при оценке временных задержек принимаемых на ППП сигналов ИРИ в ЦПО необходимо реализовывать многократное вычисление взаимокорреляционных функций для всех возможных значений частотных сдвигов.

Цель изобретения - увеличение точности оценки временных задержек принимаемых сигналов ИРИ и уменьшение количества требуемых при этом вычислений в реализуемой центральным пунктом обработки процедуре расчета координат ИРИ.

Поставленная цель достигается тем, что в предлагаемом способе изменяется последовательность действий, предшествующих процедуре вычисления координат ИРИ. Суть этих изменений заключается в том, что перед вычислением взаимокорреляционной функции ретранслированные на ЦПО сигналы ИРИ подвергаются дополнительной обработке:

где - фиксированный временной сдвиг, равный интервалу корреляции случайного процесса (), то есть интервалу, при котором значение его автокорреляционной функции стремится к нулю [8, стр. 100].

Далее оценка задержки сигналов определяется как аргумент максимизации модуля взаимокорреляцонной функции уже сигналов и :

Покажем что (9) эквивалентно (1). Для этого воспользуемся неравенством Коши-Буняковского-Шварца [7]:

Причем равенство в (10) достигается тогда, когда и равны с точностью до постоянного множителя.

Применительно к сигналам (8) неравенство (10) представим в следующем виде:

С учетом принятых ранее обозначений (3) и (8), получим формулы входящих в числитель и знаменатель (11) выражений:

где ; ;

; ;

С учетом (12) - (14) получаем эквивалентное (11) неравенство

Основываясь на свойствах неравенства Коши-Буняковского-Шварца [7], можно утверждать, что если , то есть когда , модуль взаимокорреляционной функции сигналов и (левая часть неравенства (15)), будет меньше единицы. Если же , то неравенство (15) преобразуется в равенство:

Основываясь на (16) можно утверждать, что аргумент максимизации модуля взаимокорреляцонной функции сигналов и (9), также как и аргумент максимизации модуля взаимокорреляцонной функции идеальных сигналов и без частотных сдвигов (1), будет равен разности времен распространения сигналов ИРИ между i-м и k-м ППП: . Кроме того, из предыдущих выкладок следует, что при вычислении разностей времен распространения сигналов не требуется многократное вычисление взаимокорреляционных функций для всех возможных значений частотных сдвигов.

Равенство единице нормированной взаимокорреляционной функции (16) свидетельствует о том, что при временном сдвиге сигналы и совпадают с точностью до постоянного амплитудного множителя и начальной фазы , то есть:

Так как при величине фиксированного временного сдвига , равному интервалу корреляции, случайные процессы и ( и ) не коррелированны, то в окрестности временного сдвига , соответствующего максимуму (16), корреляционная функция произведения будет равна произведению корреляционных функций и исходных сигналов [9, стр. 298]:

где - символ математического ожидания.

Известно, что дисперсия оценки временного сдвига сигнала обратно пропорциональна второй производной корреляционной функции этого сигнала [10, с. 491, ф-ла (12, 3, 17)]. Тогда дисперсия оценки временного сдвига способом-прототипом:

где - корреляционная функция сигнала ИРИ (2); - отношение сигнал/шум. В свою очередь, с учетом (18) дисперсия оценки временного сдвига предлагаемым способом будет примерно в два раза меньше, чем при использовании способа-прототипа:

В (19) учтено, что при корреляционная функция достигает максимума, в котором величина ее модуля приближается к единице, а первая производная равна нулю.

Следовательно, при определении координат ИРИ разностно-дальномерным способом предлагаемый подход позволяет вычислять разности времен распространения сигналов ИРИ за меньшее количество операций и с большей точностью, чем в прототипе.

Сопоставительный анализ предлагаемого технического решения с прототипом показывает, что предлагаемый способ отличается от известного тем, что перед вычислением координат ИРИ оценка временных задержек принимаемых сигналов осуществляется после дополнительной обработки ретранслированных на ЦПО сигналов ИРИ. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию «новизна».

Список источников

1. Патент RU № 2309420, опубл. 27.10.2007 г.

2. Патент ГДР № 274102.

3. Кондратьев В.С. и др. Многопозиционные радиотехнические системы. /Под редакцией проф. В.В. Цветнова. - М.: Радио и связь, 1986. - 264 с.

4. Ширман Я.Д., Манжос В.Н. Теория и техника обработки радиолокационной информации на фоне помех. - М.: Радио и связь, 1981, 416 с.

5. Черняк В.С. Многопозиционная радиолокация. - М.: Радио и связь, 1993, - 415 с.

6. Куприянов А.И., Сахаров А.В. Радиоэлектронные системы в информационном конфликте. - М.: Вузовская книга, 2003, - 528 с.

7. Неравенство Коши-Буняковского: [Электронный ресурс]//Википедия. URL: http://ru.wikipedia.org/wiki/Неравенство_Коши_-_Буняковского (Дата обращения: 16.12.2013)

8. Левин Б.Р. Теоретические основы статистической радиотехники. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Радио и связь, 1989. - 656 с.

9. Задачи и упражнения по теории вероятностей: Учеб. Пособие для студ. втузов/Е.С. Вентцель, Л.А. Овчаров. - 5-е изд., испр. - М.: Издательский центр «Академия», 2003. - 448 с.

10. Тихонов В.И. Статистическая радиотехника. - М.: Сов. радио, 1966, 680 с.

Способ определения координат источника радиоизлучения (ИРИ), основанный на приеме его сигнала разнесенными в пространстве периферийными пунктами приема (ППП), связанными с центральным пунктом приема и обработки (ЦППО) командными линиями связи и линиями аналоговой ретрансляции сигнала, причем по командным линиям связи с ЦППО на ППП передаются команды настройки на частоту сигнала источника радиоизлучений, а по линиям аналоговой ретрансляции принятые в ППП сигналы ИРИ передаются на ЦППО, где измеряются разности времени приема этих сигналов в ППП и ЦППО, а также производится вычисление координат ИРИ, отличающийся тем, что разности времени приема ретранслированных сигналов источника радиоизлучения τi,k между i-м и k-м пунктами приема (i, k=0, 1, 2, … N - номера ППП (i, k>0) и ЦППО (i, k=0); N - количество ППП) определяются как аргумент максимизации модуля взаимокорреляционной функции

в которой сигналы yi(t) и yk(t) формируются из исходных сигналов ИРИ xi(t) и xk(t), принятых соответственно на i, k-м пункте, путем перемножения на эти же сигналы, подвергнутые комплексному сопряжению и временному сдвигу на интервал Т, равный интервалу корреляции сигнала ИРИ xi(t), xk(t)

где t - время; τ - переменный временной сдвиг, значение которого при достижении максимума взаимокорреляционной функции соответствует разности времени приема ретранслированных сигналов источника радиоизлучения τi,k; (•)* - знак комплексного сопряжения.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано для определения местоположения воздушных судов (объектов) по их радиоизлучениям. Достигаемый технический результат - повышение точности измерения угла места примерно на порядок с расширением области надежного определения дальности с 30 км до 70-80 км, что упрощает, делает более надежным и безопасным привод воздушного судна на необорудованные аэродромы, буровые площадки.

Изобретение относится к радиолокации и может использоваться в спутниковых радионавигационных системах и комплексах радиоэлектронного подавления. Достигаемый технический результат - обеспечение возможности определения наклонной дальности до прямолинейно движущейся цели в отсутствии априорных данных о скорости ее движения.

Изобретение относится к области радиолокации, в частности к юстировочным щитам. Юстировочный щит моделирует прямые и зеркально отраженные от земли радиосигналы, идущие от ракеты и цели на конечном участке наведения.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к пеленгаторам. Достигаемый техническим результат - возможность частотной и пространственной селекции источников сигналов.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к пеленгаторам. Достигаемый технический результат - возможность частотной и пространственной селекции источников сигналов.

Изобретение относится к системам управления безопасностью полетов. Достигаемый технический результат - повышение эффективности систем управления безопасностью полетов.

Изобретение относится к области радиотехники и может использоваться при проектировании и эксплуатации комплексов радиопеленгации или систем радиосвязи портативного, мобильного (бортового) и стационарного базирования.

Предлагаемое устройство относится к контрольно-поисковым средствам, а именно к устройствам обнаружения местоположения людей, оказавшихся под завалами, образовавшимися в результате стихийного (землетрясения, торнадо, цунами и др.) или иного бедствия, и поиска взрывчатых и наркотических веществ, и может быть использовано при техногенных авариях, природных катастрофах, террористических актах и при предотвращении опасных для населения акций.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано при разработке систем для определения координат источника радиоизлучения (ИРИ), а также в пассивной радиолокации.

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к области пеленгации. Достигаемый технический результат - расширение возможностей пеленгации, сокращение времени расчета угловых параметров многолучевого ионосферного сигнала.

Изобретение относится к области гидрофизики, в частности к дистанционному контролю гидрологических процессов взаимодействия ветрового волнения и внутренних волн. Достигаемый технический результат - преобразование текстурных признаков изображения в "шероховатость" пространственного волнения, достаточную для дешифрирования аномальных участков. Способ включает операции получения мезамасштабных картин с помощью радиолокационной станции надводного корабля, адаптации вида обработки к интенсивности и направлению ветрового волнения взаимной корреляционной обработки сигналов в частотной области и выделении характерных частотных составляющих для определения природы аномалии. 3 ил.

Изобретение относится к области радиолокации, в частности к методам определения траектории цели в разнесенной радиолокации. Достигаемый технический результат - обеспечение возможности определения высоты полета цели при широкой диаграмме направленности приемной антенны в вертикальной плоскости. Указанный результат достигается за счет того, что устройство содержит передающую позицию, состоящую из последовательно соединенных передатчика и антенны, и в удаленной от нее точке приемную позицию, которая состоит из антенны приемной позиции, имеющей N выходов, каждый из которых, кроме центрального, соединен с одним из входов соответствующего суммирующего устройства, выход которого соединен со входом соответствующего приемника, а центральный выход антенны соединен со входом блока деления опорного напряжения, имеющего N выходов, соответствующий выход которого соединен непосредственно с входом приемника центрального парциального канала, а остальные N-1 выходов соединены со вторыми входами суммирующих устройств соответствующих парциальных каналов, содержит также блок определения азимутального положения диаграммы направленности антенны передающей позиции, вход которого подключен ко второму выходу приемника центрального парциального канала, а выход подключен ко второму входу блока вычисления траекторных параметров, при этом передатчик передающей позиции содержит последовательно соединенные блок синхронизации, синтезатор частоты, усилитель мощности и блок управления лучом, соединенные между собой соответствующим образом, при этом выходы приемника каждого из парциальных каналов раздельно соединены с соответствующими входами блока измерения направления прихода интерференционного сигнала, выход которого соединен с первым входом блока вычисления траекторных параметров, содержит также последовательно соединенные блок измерения доплеровской частоты, блок экстраполяции измеряемых параметров (зависимостей частоты Доплера и углового направления на цель во времени), блок вычисления момента пересечения целью линии базы и блок определения поверхности положения, выход которого соединен с третьим входом блока вычисления траекторных параметров, а также блок расчета высоты полета цели, связанные с другими блоками предлагаемого устройства соответствующим образом. 6 ил.

Изобретение относится к области радиолокационной техники и представляет собой устройство углового сопровождения, предназначенное для применения в составе активных радиолокационных головок самонаведения управляемых ракет класса «воздух-воздух» или «земля-воздух». Достигаемый технический результат - повышение эффективности поражения цели при воздействии когерентных помех. Указанный результат достигается за счет того, что устройство углового сопровождения содержит определенным образом связанные между собой антенный блок, антенный переключатель, приемник опорного канала, антенный переключатель, приемник измерительного канала, передатчик, блок автоматической регулировки усиления, синхронный детектор, формирователь оценки, синтезатор поворота, а также содержит генератор синхросигнала с внешним запуском, вход которого соединен с выходом синхронизатора самолета-носителя, а выход с входом управляемого синхронизатора, один выход которого соединен с входом синхронизации передатчика, а второй выход - с входами синхронизации опорного и измерительного приемников, блок приема номера ракеты, вход которого подключен к соответствующему информационному выходу аппаратуры самолета-носителя, а выход соединен с управляющим входом управляемого синхронизатора, блок приема сигнала пуска, вход которого подключен к соответствующему информационному выходу аппаратуры самолета-носителя, а выход соединен с управляющим входом генератора синхросигнала. 1 ил.
Наверх