Способ диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций



Способ диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций
Способ диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций
Способ диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций

 

B23K101/02 - Пайка или распаивание; сварка; плакирование или нанесение покрытий пайкой или сваркой; резка путем местного нагрева, например газопламенная резка; обработка металла лазерным лучом (изготовление изделий с металлическими покрытиями экструдированием металла B21C 23/22; нанесение облицовки или покрытий литьем B22D 19/08; литье погружением B22D 23/04; изготовление составных слоистых материалов путем спекания металлического порошка B22F 7/00; устройства для копирования и регулирования на металлообрабатывающих станках B23Q; покрытие металлов или материалов металлами, не отнесенными к другим классам C23C; горелки F23D)

Владельцы патента RU 2569444:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "ВГТУ", ВГТУ) (RU)

Изобретение может быть использовано при изготовлении титановых тонкостенных слоистых конструкций, например сложных трехмерных конструкций, в частности сотовых заполнителей, вентиляторных лопаток, воздухозаборников, выпускного окна в ускорительной технике. Предварительно определяют давление сварки, которое необходимо приложить к заготовкам из титанового сплава, находящимся в условиях сжатия в стальной оснастке, из условия обеспечения ползучести заготовок со скоростью, равной скорости ползучести находящихся в свободном состоянии заготовок из того же титанового сплава при давлении образования физического контакта между их поверхностями. Давление сварки определяют с учетом относительной высоты свариваемых участков и упрочнения титанового сплава заготовок в условиях сжатия при температуре сварки. Изобретение обеспечивает снижение контактного трения между стальной оснасткой и титановыми деталями свариваемой конструкции. 3 ил., 3 пр.

 

Изобретение относится к диффузионной сварке и может быть использовано при изготовлении титановых тонкостенных слоистых конструкций с поверхностью контактирования, представляющей собой сочетание соединений простейшей формы с малым сечением, например сложных трехмерных конструкций в аэрокосмических приложениях, таких как сотовый заполнитель, вентиляторная лопатка, воздухозаборник, а также выпускного окна в ускорительной технике.

Известен способ диффузионной сварки пакета для изготовления пустотелой вентиляторной лопатки сверхпластической формовкой, включающий сборку пакета из трех заготовок состава Ti-6Al-4V толщиной 1,0 мм с размеченными участками, подвергаемыми соединению шириной 8 мм и 20 мм и не подвергаемыми соединению, и последующее размещение пакета в нагревательном блоке пресса между плоскими плитами. При осуществлении способа диффузионной сварки используют режимы, характеризующиеся известными значениями температуры и давления. В частности, после нагрева до температуры 850°C и достижения глубины вакуума не менее 1,33 Па к пакету прикладывают усилие пресса, обеспечивая давление 2 МПа, и выдерживают под давлением в течение 2 часов для осуществления процесса диффузионной сварки (описание к патенту RU 2291019 С2, МПК B21D 53/78 (2006.01), B21D 26/02 (2006.01), опубликовано 10.01.2007).

Известен способ диффузионной сварки пакета для изготовления сотового заполнителя из титановых сплавов, при котором на участки листовых заготовок из фольги, не подлежащие соединению, наносят материал, препятствующий сварке, на участках, подлежащих соединению, размещают технологические листовые азотированные листовые прокладки шириной стороны соты. Листовые заготовки с прокладками собирают в пакет, помещают в штамп, в условиях вакуума нагревают до температуры полиморфного превращения титанового сплава материала заготовок и сдавливают в два этапа. На первом этапе формуют на заготовках гофры путем осадки сотопакета до смыкания прокладок по высоте. На втором этапе соединяют заготовки сотопакета и усилие сдавливания выбирают из условия создания прокладками на соединяемых участках давления 2 МПа. По завершении процесса диффузионной сварки из предварительно сформованных ячеек полученного полуфабриката извлекают стальные прокладки, и полуфабрикат растягивают до получения сотового блока с окончательно сформованными ячейками (описание к патенту RU 2397054 С1, МПК B23K 20/18 (2006.01), B23K 101/02 (2006.01), опубликовано 20.08.2010).

Недостатком известных способов является использование для диффузионной сварки режимов, характеризующихся известными значениями температуры и давления в соответствии с титановым сплавом материала заготовок.

В известных способах используется технологическая оснастка из стальных листов, обладающих при диффузионной сварке большим сопротивлением высокотемпературной деформации, чем свариваемые титановые заготовки. В этом случае титановые элементы слоистой конструкции можно рассматривать как пластичную (мягкую) прослойку, расположенную между «жесткой» стальной технологической оснасткой.

В условиях диффузионной сварки при контакте титана со стальной оснасткой из-за наличия трения имеет место сдерживание сталью деформации титана, т.е. происходит так называемое «контактное упрочнение» титана. Поскольку в основе образования диффузионного соединения лежит высокотемпературная деформация свариваемых заготовок под действием сжимающего давления, то развитие «контактного упрочнения» может приводить к снижению скорости ползучести титана и ухудшению качества диффузионного соединения.

Степень «контактного упрочнения» (ограниченности деформации) для случая сжатия «пластичного» слоя титана, расположенного между двумя «жесткими» слоями стали зависит как от технологических параметров испытания (температуры, приложенного давления), так и от геометрических размеров «пластичного» слоя - его относительной высоты λ (λ=h/d, где h - высота, d - диаметр или ширина слоя).

Таким образом, при разработке технологии диффузионной сварки титановых тонкостенных слоистых конструкций необходимо корректировать режимы сварки, и в частности сварочное давление, с учетом относительной высоты λ свариваемых участков в условиях высокотемпературной деформации и развития контактного упрочнения в свариваемых титановых заготовках.

Задача полезной модели - повышение качества сварного соединения за счет совершенствования технологии диффузионной сварки с использованием стальной оснастки при изготовлении титановых тонкостенных слоистых конструкций с сочетанием соединений малых сечений и относительной высотой λ свариваемых слоев менее 2,0.

Технический результат - снижение контактного трения между стальной оснасткой и титановыми деталями свариваемой конструкции.

Технический результат достигается тем, что в способе диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций с относительной высотой λ, свариваемых участков менее 2,0, при котором пакет свариваемых заготовок размещают в стальной оснастке, сборку нагревают и в условиях вакуума осуществляют сварку под давлением в процессе изотермической выдержки в интервале температуры полиморфного превращения материала заготовок, отличающийся тем, что давление сварки py определяют из условия:

где p - давление образования физического контакта между поверхностями заготовок с λ≥2,0, МПа; ky - числовой коэффициент, учитывающий относительную высоту свариваемых участков и упрочнение титанового сплава материала заготовок в условиях сжатия при температуре сварки, 1,0<ky<5,64; n - эмпирический коэффициент, характеризующий влияние давления сварки на изменение скорости ползучести титанового сплава материала заготовок.

Условие (1) установлено экспериментально и позволяет определить давление py, которое необходимо приложить к титановым заготовкам, находящимся в стесненных условиях (λ<2,0), чтобы обеспечить их ползучесть со скоростью έy, равной скорости ползучести έ заготовок из того титанового сплава, находящихся в свободном состоянии (k≥2,0) при известном давлении p образования физического контакта.

На фиг.1 изображена пустотелая вентиляторная лопатка; на фиг.2 - элемент воздухозаборника; на фиг.3 - секция выпускного окна ускорителя электронов.

Примеры расчета сварочного давления при осуществлении диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций с относительной высотой λ свариваемых участков менее 2,0.

Для указанных конструкций величину числового значения ky рассчитывали по экспериментально установленной зависимости ky=0,954+0,197/(0,042+λ)2. Величину коэффициента n определяли экспериментально для каждого титанового сплава, принимая его равным аппроксимирующиму коэффициенту в уравнении изменения скорости ползучести вида έ=k·pn·exp(E/RT), где k - коэффициент пропорциональности, сек-1; p - численное значение сварочного давления, измеренного в МПа; n - эмпирический коэффициент, характеризующий ползучесть материала заготовок; E - энергия активации, Дж/моль; R - газовая постоянная, Дж/(К·моль); Т - температура нагрева, К.

Пример 1

Пакет для изготовления пустотелой вентиляторной лопатки (фиг.1) из заготовок 1, 2, 3 состава сплава ВТ6 (Ti-6Al-4V) толщиной 1,0 мм (h/2) с участками 4, подвергаемыми соединению минимальной ширины 8 мм (d). Относительная высота свариваемых участков λ=(1,0+1,0)/8=0,25.

Величину сварочного давления py определяли, принимая для вычислений расчетное значение коэффициентов ky=3,41 и n=0,9 и давление p=2 МПа. Согласно численному расчету по зависимости (1) py=3,411/0,9·2=3,91·2=7,82 МПа.

Процесс диффузионной сварки ведут по режиму:

нагрев до температуры сварки T=990°C, сварочное давление py=7,82 МПа поддерживают в течение 60 минут.

Пример 2

Элемент воздухозаборника (фиг. 2) из заготовок сплава ОТ4 толщиной 0,3 мм (h/2), состоящий гофрированного листа 5 с гофрами шириной 6 мм (d) в местах соединения с плоским листом 6. Относительная высота свариваемых участков λ=(0,3+0,3)/6=0,1.

Величину сварочного давления py определяли, принимая для вычислений расчетное значение коэффициентов ky=2,92 и n=1,2 и давление p=2 МПа. Согласно численному расчету py=2,921/1,2·2=2,44·2=4,88 МПа.

Процесс диффузионной сварки ведут по режиму:

нагрев до температуры сварки Т=950°C, сварочное давление py=4,88 МПа поддерживают в течение 50 мин.

Пример 3

Секция выпускного окна ускорителя электронов (фиг.3) из заготовок сплава ВТ14, состоящая из двух опорных решеток 7, 8 толщиной 1,2 мм с овальными отверстиями и перемычками 9 с минимальной шириной d в 2,0 мм в местах соединения с фольгой 10 толщиной 0,08 мм, расположенной между ними. Относительная высота свариваемых участков λ=(1,2+1,2+0,08)/2,0=1,24.

Величину сварочного давления py определяли, принимая для вычислений расчетное значение коэффициентов ky=2,02 и n=1,2 и давление p=2 МПа. Согласно численному расчету py=2,021/1,2·2=2,44·2=3,6 МПа.

Процесс диффузионной сварки ведут по режиму:

нагрев до температуры сварки Т=950°C, сварочное давление py=3,6 МПа поддерживают в течение 65 мин.

Способ диффузионной сварки тонкостенных слоистых титановых конструкций, включающий размещение пакета свариваемых заготовок из титанового сплава в стальной оснастке, нагрев сборки и сварку под давлением в условиях вакуума в процессе изотермической выдержки в интервале температуры полиморфного превращения титанового сплава заготовок, отличающийся тем, что определяют давление сварки ру, которое необходимо приложить к заготовкам из титанового сплава, находящимся в условиях сжатия в стальной оснастке, из условия обеспечения ползучести заготовок со скоростью έу, равной скорости έ ползучести находящихся в свободном состоянии заготовок из того же титанового сплава при давлении р образования физического контакта между их поверхностями, при этом давление сварки определяют из условия:
Ру=pky1/n, МПа, где
ky - числовой коэффициент, равный 1,0<ky<5,64, учитывающий относительную высоту свариваемых участков λ=h/d, где h - высота, d - диаметр или ширина свариваемого слоя, и упрочнение титанового сплава заготовок в условиях сжатия при температуре сварки,
n - эмпирический коэффициент, характеризующий влияние давления сварки на изменение скорости έ ползучести титанового сплава заготовок, который определяют экспериментально для каждого титанового сплава, принимая его равным аппроксимирующему коэффициенту в уравнении изменения скорости ползучести титанового сплава έ=k·pn·exp(E/RT), где
k - коэффициент пропорциональности, сек-1;
р - численное значение сварочного давления, МПа;
Е - энергия активации, Дж/моль;
R - газовая постоянная, Дж/(К·моль);
Т - температура нагрева, К.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу холодной сварки давлением деталей из высокопрочных материалов. Предварительно очищают контактные поверхности деталей и размещают пластичную прокладку между ними.

Изобретение относится к способу получения неразъемного сварного соединения из ситалла с металлами методом диффузионной сварки. Способ включает сборку элементов и сварку при температуре ниже температуры плавления металла и приложении давления сжатия.

Изобретение может быть использовано для соединения материалов на основе алюминия. Между двумя соединяемыми материалами прокладывают материал прокладки, состоящий из сплава, содержащего в качестве основных компонентов цинк и алюминий; или цинк и магний; или цинк, магний и алюминий; или цинк, медь и алюминий; или цинк, олово, алюминий; или цинк, серебро и алюминий.
Изобретение относится к производству слоистых композиционных материалов сталь-алюминий. Стальные листы предварительно покрывают водным раствором флюса, содержащего KF - 36-40%; AlF3 - 44-50%; K2TiF6 - 10-20%, удаляют влагу, а затем собирают в пакеты и пропитывают алюминиевым расплавом с температурой перегрева на 50-100°С выше линии ликвидус алюминиевого сплава.

Изобретение может быть использовано при диффузионной сварке металлических и неметаллических материалов. Между свариваемыми деталями, установленными в вакуумной камере, размещают металлическую прослойку.
Изобретение относится к области изготовления слоистого композиционного материала посредством диффузионной сварки листовых заготовок. .
Изобретение относится к области сварки давлением заготовок из титанового сплава через промежуточную прокладку из титанового сплава с размером зерен менее 1 мкм и может быть использовано в промышленности для изготовления разнообразных изделий, в том числе сложнопрофильных и/или крупногабаритных изделий из отдельных более мелких и/или простых по форме заготовок.
Изобретение относится к способам диффузионной сварки меди и низкоуглеродистой стали или армко-железа и может быть использовано при изготовлении узлов электровакуумных приборов (ЭВП), например полюсных наконечников, используемых в этих приборах в качестве магнитопроводов, или замедляющих систем.

Изобретение относится к получению неразъемных соединений деталей и узлов из жаропрочных сплавов между собой и с другими сталями и сплавами и может быть использовано в авиационно-космической промышленности при изготовлении, прежде всего, ротора турбины газотурбинных двигателей, а также в газовой отрасли промышленности.
Изобретение относится к диффузионной сварке химически активных разнородных металлов и сплавов под давлением при нагреве через промежуточный слой, например деталей соединения трубопроводов (переходников), одна или обе из которых может быть выполнена с проточками или канавками на свариваемой поверхности, и может быть использовано в атомной, криогенной технике и других областях.

Изобретение относится к способу сварки плавлением изделия из молибдена с изделием из железоникелевого сплава с образованием нахлесточного соединения. Предварительно на поверхности изделия из молибдена под центром образования сварочной ванны выполняют канавку.

Изобретение может быть использовано при изготовлении пластинчатых теплообменников и решетчатых конструкций. Перпендикулярно основанию 1 панели на его внутренней стороне 7 с помощью сварного соединения закреплены ребра 3.

Изобретение относится к сварке и может найти применение в машиностроении, теплоэнергетике, металлургии и др. Изобретение позволяет изготавливать крупногабаритные плоские тонколистовые оребренные панели с листовыми ребрами, а также упрощает способ и устройство для его осуществления.

Изобретение относится к способу сварки трубопроводов из высокопрочных труб. Разделывают кромки соединяющих торцов труб под сварку с соотношением суммарной ширины разделки кромок к толщине свариваемых элементов в диапазоне от 1,3 до 2,0.

Изобретение относится к способу производства стальной трубы с помощью лазерной сварки. Сварку выполняют с использованием множества лазерных лучей, каждый из которых имеет диаметр пятна, составляющий 0,3 мм или более на верхней поверхности открытой трубы.

Изобретение относится к способу изготовления многослойной монококовой конструкции (варианты) и может быть использовано в авиационной и ракетной технике. Сначала выполняют послойный электронный чертеж изготавливаемой конструкции.

Способ относится к изготовлению осесимметричных сварных оболочек, работающих под высоким давлением. Трубные заготовки обечайки изготавливают из конструкционных легированных сталей для холодного деформирования.

Изобретение относится к способу дуговой сварки в защитных газах изделий из алюминиевого сплава и может быть использовано при изготовлении сварных конструкций из алюминиевых сплавов в авиационной промышленности, в машиностроении, судостроении, атомной энергетике и других отраслях.

Изобретение относится к технологии получения изделий с внутренними полостями с помощью сварки взрывом. Способ включает составление двух трехслойных пакетов с размещением в каждом из них между пластинами из титана медной пластины с соотношением толщин пластин титан-медь-титан 1:(0,75-1,0):1 при толщине титановой пластины, равной 1,0-1,2 мм.

Изобретение может быть использовано при алюминотермитной сварке рельсов методом промежуточного литья, например, при переустройстве действующего звеньевого рельсового пути в бесстыковой путь.

Изобретение может быть использовано при изготовлении теплообменника из алюминия или его сплавов, состоящего из чередующихся между собой пластин и гофр. На детали теплообменника наносят покрытие, служащее припоем. Сначала на все детали наносят химическое никелевое покрытие. Затем на пластины наносят гальваническое покрытие оловом толщиной 25-30 мкм, а на гофры - гальваническое покрытие медью толщиной 12-15 мкм. Осуществляют сборку пластин и гофр с их чередованием и поджатие собранного пакета со стороны пластин. Проводят пайку в вакууме при 10-2 мм рт.ст. при температуре 290-300°C. Выдержка при указанной температуре составляет 5-7 мин, скорость нагрева и охлаждения - 10-15°C в минуту. Технический результат заключается в повышении качества паяного соединения деталей из алюминиевых сплавов и улучшении однородности структуры материала паяного шва, а также предотвращении коррозии металла теплообменника в процессе его эксплуатации. 1 ил., 1 пр.
Наверх