Способ получения судового маловязкого топлива

Изобретение относится к способу получения судового маловязкого топлива, включающему перегонку нефти с выделением дизельной фракции и каталитическую гидроочистку. Причем при перегонке нефти выделяют фракции, 95% которых выкипают в пределах от 180 до 220°C и от 220 до 360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции от 180 до 360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C и гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, при этом каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C, предварительно подвергнутую каталитической гидроочистке, а замедленному коксованию гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, с выделением из продуктов реакций перечисленных вторичных процессов легких газойлевых фракций от 180 до 360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции (ПДФ) от 180 до 360°C, легких газойлей замедленного коксования (ЛГЗК) и каталитического крекинга (ЛГКК) от 180 до 360°C, взятых в их массовом соотношении: прямогонная дизельная фракция - 30-50, легкий газойль замедленного коксования - 10-50, легкий газойль каталитического крекинга - 20-60, и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс.% и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.%. Способ позволяет получать судовое маловязкое топливо для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей с улучшенными низкотемпературными свойствами. 1 з.п. ф-лы, 4 ил., 10 пр.

 

Изобретение относится к способам получения маловязких топлив для высокооборотных и среднеоборотных судовых двигателей с улучшенными низкотемпературными свойствами на основе продуктов нефтепереработки с депрессорными присадками.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способам получения судовых маловязких топлив из продуктов прямой перегонки нефти, замедленного коксования гудрона и каталитического крекинга гидроочищенного вакуумного газойля.

Известен способ получения судового маловязкого топлива на нефтеперерабатывающих предприятиях (патент РФ №2074232, опубл. 31.08.1995); нефть подвергают перегонке на установке AT (атмосферной трубчатки) или АВТ (атмосферной вакуумной трубчатки) с выделением фракции: 160-360°C, 160-420°C и 300-480°C, с последующим их смешиванием в массовом соотношении 40:40:20-60:30:10, с получением дистиллята прямой перегонки; фракцию 250-550°C, получаемую на АВТ, подвергают каталитическому крекингу на специальном цеолитсодержащем катализаторе типа «ЕМКАТ» на установке Г-43/102. Из катализата выделяют фракцию 160-400°C и компаундируют ее с дистиллятом прямой перегонки в соотношении 20:80-60:40.

Недостатком данного способа производства СМТ (судового маловязкого топлива) является использование легких фракций прямой перегонки нефти 160-360°C и каталитического крекинга 160-400°C, что приводит к снижению температуры вспышки, цетанового числа, теплоты сгорания и смазочной способности топлива.

Известен способ получения судового маловязкого топлива (Известия Вузов «Нефть и газ», №11, 1981, с. 4) путем перегонки нефти на установке AT с выделением фракции 160-360°C, на установке ВТ (вакуумной трубчатки) - фракции 360-500°C, и гудрона - остаточной фракции выше 500°C. Вакуумный газойль 360-500°C подвергают каталитическому крекингу с выделением из катализата дистиллята с пределами выкипания 190-280°C. Гудрон направляется на установку коксования. Из продуктов коксования выделяют фракцию 190-290°C. Фракции 180-360°C прямогонную и 190-290°C коксования компаундируют в соотношении 1:1:1. Полученную смесь подвергают селективной очистке фурфуролом с целью получения улучшенного показателя цетанового числа.

Недостатком является применение селективной очистки топливной смеси фурфуролом, что требует дополнительных трудо- и энергозатрат и приводит к значительному снижению выхода топлива.

Известен способ получения маловязкого судового топлива для среднеоборотных и высокооборотных дизельных двигателей (патент РФ №2076138, опубл. 15.02.1995). В предлагаемой композиции в качестве дистиллятов прямой перегонки нефти используют фракцию атмосферного газойля 240-450°C, фракцию первого вакуумного погона 200-400°C, в качестве дистиллятов коксования - фракцию 160-400°C, в качестве дистиллятов каталитического крекинга - фракцию газойля каталитического крекинга 180-400°C в соотношении, масс.%:

Атмосферный газойль 240-450°C 5-15
Вакуумный погон 200-400°C 5-25
Газойль коксования 160-400°C 5-30
Газойль каталитического крекинга 180-400°C 5-60
Дизельная фракция 160-360°C до 100

Недостатком является высокая плотность и вязкость полученной композиции, что приводит к увеличению расхода топлива и к снижению целесообразности его применения.

Известен способ получения судового маловязкого топлива для среднеоборотных и высокооборотных дизельных двигателей (а.с. СССР №1542030, опубл. 08.10.1989). Нефть подвергают перегонке с выделением на установке AT фракции 160-360°C и на установке ВТ фракции 360-470°C. Часть фракции 360-470°C направляют на вторичную переработку крекинг-процессами: коксованием, термическим или каталитическим крекингом в известных условиях. Из катализата выделяют фракции 160-360°C и 360-470°C, которые компаундируют в соотношении 1:3-3:1. Оставшиеся фракции прямой перегонки 360-470°C смешивают с фракцией 160-360°C. Фракцию прямой перегонки 160-470°C компаундируют с фракцией 160-470°C от вторичных процессов в соотношении 20:80-80:20 масс.%.

Недостатком способа является вовлечение до 70 масс.% негидроочищенной утяжеленной фракции 360-470°C крекинг-процессов, содержащей большое количество полициклической ароматики, значительно снижающей цетановое число судового топлива.

Известен способ получения зимнего дизельного топлива (патент РФ №2108370, опубл. 10.04.1998), принятый за прототип, путем перегонки нефти с выделением керосиновой фракции 120-(240-260)°C и дизельных фракций, 96% которых выкипает в пределах 140-(300-320)°C и 210-(340-360)°C. 10-30% дизельной фракции, 96% которой выкипает в пределах 210-(340-360)°C, подвергают вторичной перегонке с выделением фракций н.к. - 200°C, 200-(300-320)°C и выше 300-320°C. Фракцию 200-(300-320)°C подвергают каталитической гидроочистке и цеолитной депарафинизации.

Дизельные фракции 140-(300-320)°C и 210-(340-360)°C смешивают в их массовом соотношении 10:90-35:65. Полученную смесь компаундируют с депарафинированной фракцией 200-(300-320)°C и с исходной или гидроочищенной керосиновой фракцией и бензином (н.к. - 200°C) в соотношении, масс.%:

Депарафинированная фракция 10-25
Смесь дизельных фракций 50-75
Керосиновая фракция 5-20
Бензин н.к. - 200°C до 100

В полученное базовое топливо вводят депрессорную присадку сополимера этилена с винилацетатом, молекулярной массой 1·102-75·103 в концентрации 0,01-0,50 масс.%. Присадка вводится в базовое топливо в виде раствора в нефтяной фракции 200-360°C в концентрации 5-75 масс.%.

Недостатком данного способа получения топлива является вовлечение в состав зимнего дизельного топлива до 75% прямогонной дизельной фракции, что приводит к значительному повышению температуры застывания топлива и, как следствие, к снижению области его применения в холодных и умеренных климатических зонах, а также депарафинированной фракции до 25%, которая усложняет общий процесс производства топлива и увеличивает его себестоимость и энергозатраты на производство.

Техническим результатом является получение судового маловязкого топлива с температурой застывания от -35 до -40°C.

Технический результат достигается тем, что при перегонке нефти выделяют фракции, 95% которых выкипают в пределах от 180 до 220°C и от 220 до 360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции от 180 до 360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C и гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, при этом каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C, предварительно подвергнутую каталитической гидроочистке, а замедленному коксованию гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, с выделением из продуктов реакций перечисленных вторичных процессов легких газойлевых фракций от 180 до 360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции (ПДФ) от 180 до 360°C, легких газойлей замедленного коксования (ЛГЗК) и каталитического крекинга (ЛГКК) от 180 до 360°C, взятых в их массовом соотношении:

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 10-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-60

и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс.% и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.%; базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении:

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 20-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-50

и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом в количестве от 0,20 до 0,25 масс.%.

Способ поясняется следующими чертежами:

фиг. 1 - физико-химические характеристики базовых компонентов СМТ по предлагаемому изобретению;

фиг. 2 - компонентный состав судового маловязкого топлива по изобретению;

фиг. 3 - компонентный состав судового маловязкого топлива по прототипу и предлагаемому изобретению для применения в умеренном климате;

фиг. 4 - компонентный состав судового маловязкого топлива по прототипу и предлагаемому изобретению для применения в холодном климате.

Способ осуществляется следующим образом.

Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельных фракций, 96% которых выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Полученные фракции ПДФ (прямогонная дизельная фракция), ЛГЗК (легкий газойль замедленного коксования) и ЛГКК (легкий газойль каталитического крекинга) (фиг. 1) смешивают в массовом соотношении 30-50:10-50:20-60 (масс.%), обеспечивая получение базового топлива с температурой застывания от минус 20 до минус 24°C, а введение депрессорной присадки в количестве от 0,10 до 0,50 масс.% в базовое топливо заданного компонентного состава позволяет снизить температуру его застывания до минус 35 - минус 46°C (фиг. 2).

В способе получения судового маловязкого топлива для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей марки «У» (умеренное) (температура застывания не выше минус 35°C), базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении 30-50:10-50:20-60, масс.% (фиг. 3):

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 10-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-60

и в полученное топливо в качестве депрессорной присадки добавляется сополимер этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации 20-40 масс.% и пределом текучести расплава 0,07-19,2 в количестве 0,10-0,50 масс.%.

В способе получения судового маловязкого топлива для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей марки «X» (холодное) (температура застывания не выше минус 40°C), базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении 30-50:20-50:20-50, масс.% (фиг. 4):

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 20-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-50

и в полученное топливо в качестве депрессорной присадки добавляется сополимер этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации 20-40 масс.% и пределом текучести расплава 0,07-19,2 в количестве 0,20-0,25 масс.%.

Из представленных данных видно, что предлагаемый способ получения судового маловязкого топлива с улучшенными низкотемпературными свойствами для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей позволяет не использовать в его составе керосиновые фракций 120-240°C прямой перегонки нефти, необходимые для производства реактивных топлив. При этом суммарный выход дизельных топлив увеличивается за счет использования вторичных легких газойлевых фракций, полученных каталитическим крекингом фракций вакуумного газойля 360-500°C и замедленным коксованием гудрона - высококипящих фракций, выкипающих выше 500°C. За счет утяжеления фракционного состава и углубления переработки нефти не только расширяются ресурсы дизельных топлив, но и улучшается показатель цетанового числа (пусковые свойства топлива). Применение депрессорной присадки в предлагаемом составе судового маловязкого топлива позволяет значительно улучшить низкотемпературные характеристики топлива (температуру застывания), что позволяет использовать данное топливо в умеренных и холодных климатических зонах.

Способ поясняется следующими примерами.

Пример 1. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций легкой газойлевой фракции 180-360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции 180-360°C и легкого газойля каталитического крекинга 180-360°C в соотношении 50:50 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 20°C соответственно до минус 34, минус 36, минус 39, минус 41, минус 42, минус 36 и минус 34°C (фиг. 2).

Полученная в данном соотношении (50: 50) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).

Пример 2. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции 180-360°C и легкого газойля замедленного коксования 180-360°C в соотношении 50:50.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 24°C соответственно до минус 34, минус 40, минус 43, минус 44, минус 46, минус 38 и минус 33°C.

Полученная в данном соотношении (50:50) базовая смесь ПДФ и ЛГЗК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Введением в данную базовую смесь 0,10-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).

Пример 3. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:30:20 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 22°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 38, минус 40, минус 40, минус 36 и минус 34°C.

Полученная в данном соотношении (50:30:20) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Введением в данную базовую смесь 0,10-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).

Пример 4. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:20:30 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 22°C соответственно до минус 33, минус 35, минус 38, минус 40, минус 40, минус 36 и минус 33°C.

Полученная в данном соотношении (50:20:30) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).

Пример 5. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:10:40 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 32, минус 35, минус 37, минус 38, минус 39, минус 35 и минус 33°C.

Полученная в данном соотношении (50:10:40) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Пример 6. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 51: 9: 40 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 33, минус 34, минус 37, минус 38, минус 39, минус 35 и минус 34°C.

Полученная в данном соотношении (51:9:40) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Пример 7. Параметры процессов аналогичны примеру 1. Фракции ПДФ и ЛГКК смешивают в соотношении 51:49 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 20°C соответственно до минус 30, минус 33, минус 36, минус 37, минус 38, минус 35 и минус 34°C.

Полученная в данном соотношении (51: 49) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает выдвигаемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Пример 8. Параметры процессов аналогичны примеру 1. Фракции ПДФ и ЛГКК смешивают в соотношении 40:60 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 36, минус 40, минус 40, минус 35 и минус 32°C.

Полученная в данном соотношении (40:60) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).

Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).

Пример 9. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 30:9:61 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 23°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 38, минус 41, минус 42, минус 37 и минус 35°C.

Полученная в данном соотношении (30:9:61) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Пример 10. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 29:52:19 масс.%.

В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 27°C соответственно до минус 37, минус 39, минус 42, минус 43, минус 45, минус 41 и минус 36°C.

Полученная в данном соотношении (29:52:19) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает выдвигаемым к топливу требованиям (фиг. 2).

Предлагаемая технология получения СМТ для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей с улучшенными низкотемпературными свойствами найдет широкое применение для производства на НПЗ.

1. Способ получения судового маловязкого топлива, включающий перегонку нефти с выделением дизельной фракции, каталитическую гидроочистку, отличающийся тем, что при перегонке нефти выделяют фракции, 95% которых выкипают в пределах от 180 до 220°C и от 220 до 360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции от 180 до 360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C и гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, при этом каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C, предварительно подвергнутую каталитической гидроочистке, а замедленному коксованию гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, с выделением из продуктов реакций перечисленных вторичных процессов легких газойлевых фракций от 180 до 360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции (ПДФ) от 180 до 360°C, легких газойлей замедленного коксования (ЛГЗК) и каталитического крекинга (ЛГКК) от 180 до 360°C, взятых в их массовом соотношении:

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 10-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-60

и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс.% и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.%.

2. Способ получения по п. 1, отличающийся тем, что базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении:

Прямогонная дизельная фракция 30-50
Легкий газойль замедленного коксования 20-50
Легкий газойль каталитического крекинга 20-50

и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом в количестве от 0,20 до 0,25 масс.%.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к топливной композиции авиационного неэтилированного бензина, которая в качестве изомерных углеводородов содержит технический изооктан, изопентан или изомеризат С6 или их смесь; в качестве ароматических углеводородов содержит толуол или фракцию бензина риформинга НК-180°C или их смесь, а также дополнительно содержит монометиланилин (ММА) и метил-трет-бутиловый эфир (МТБЭ) при следующем соотношении компонентов, мас.%: технический изооктан 30-70 изопентан или изомеризат C6 или их смесь 10-25 толуол или фракция бензина риформинга НК-180°C   или их смесь 8-40 ММА 0,5-2,0 МТБЭ до 15 Топливная композиция может содержать присадки, выбранные из группы: антикоррозионные, антистатические, противообледенительные и другие, разрешенные стандартом на авиационный бензин.

Изобретение описывает топливо для турбореактивных двигателей, которое содержит от 50 до 99 масс. % мезитилена и от 1 до 50 масс.

Изобретение относится к композиции автомобильного бензина, которая включает изомеризат, ароматические углеводороды, алкилбензин, метил-трет-бутиловый, этил-трет-бутиловый эфиры, изооктан, при этом в качестве изомеризата используют концентрат изопарафиновых углеводородов C5-С6 установки изомеризации легких бензиновых фракций с рециклом нормального гексана или изомеризата с полным рециклом нормального пентана и нормального гексана, в качестве ароматических углеводородов - толуол или п-ксилол или их смесь, и дополнительно содержит изобутан при следующем соотношении компонентов, % масс.: Технический результат заключается в получении композиции автомобильного бензина для двигателей с форсированным режимом работы, обладающей высокими антидетонационными свойствами, пониженной по сравнению с аналогами чувствительностью, и полностью соответствует действующему ГОСТ Р 51866-2002 (ЕН 228-2004) на автомобильные бензины.
Изобретение описывает универсальное дизельное топливо, состоящее из базового компонента с присадками, в количестве 0,02-0,04 мас.% противоизносной присадки и 0,15-0,30 мас.% цетаноповышающей присадки, при этом базовый компонент представляет собой фракцию нефти, выкипающую в пределах 170-340°C, или ее смесь с газойлем замедленного коксования и/или каталитического крекинга, выкипающих в пределах 170-340°C, с последующими гидроочисткой и гидродепарафинизацией или гидроизомеризацией, а также глубокой стабилизацией до температуры начала кипения не ниже 175°C, позволяющих получить показатели качества, удовлетворяющие дизельному топливу как для умеренного климата, так и для холодного и арктического климата: Цетановое число, не менее 51 Плотность при 15°C, кг/м3 820-840 Температура вспышки в закрытом тигле, °C, не менее 55 Кинематическая вязкость при 40°C, мм2/с 2,0-4,0 Технический результат заключается в получении универсального дизельного топлива, которое обладает повышенной температурой вспышки и кинематической вязкостью, что позволяет использовать его как для холодного и арктического топлива, так и для умеренного климата.
Изобретение описывает способ получения авиационного бензина Б-95/130 на основе бензина, содержащего компоненты каталитического риформинга, изомеризации, алкилирования с добавлением антиокислительной присадки, тетраэтилсвинца и красителя, при этом в качестве основы используется фракция, выделяемая из целевого автомобильного бензина АИ-92 ректификацией по периодической или непрерывной схеме и выкипающая в интервале 40-145°C.

Изобретение относится к топливной композиции авиационного бензина, которая включает алкилат, фракцию изомеризата, толуол, тетраэтилсвинец в виде этиловой жидкости, при этом топливная композиция дополнительно включает изопентановую фракцию, алкилат с температурой конца кипения до 195°C, а фракция изомеризата представляет собой фракцию С6+, выделенную на установке изомеризации парафиновых углеводородов, при соотношении компонентов, мас.0%: алкилат с Ткк до 195°C 30-50 фракция С6+ изомеризата 25-45 толуол 10-25 изопентановая фракция до 10 с последующим введением тетраэтилсвинца в количестве 0,30-0,53 мл/дм бензина. Топливная композиция может содержать присадки: антистатическую, антиокислитель, краситель и другие, разрешенные стандартом на авиационный бензин.

Изобретение описывает топливо для котельной, состоящее из углеродсодержащих соединений органического и минерального происхождения, при этом в его состав в качестве углеродсодержащего соединения органического происхождения входит смесь нефтешлама и карбоксилата натрия в соотношении 1:(1-3), а в качестве углеродсодержащего соединения минерального происхождения - угольная пыль, при следующем соотношении компонентов, % масс.: Смесь нефтешлама и карбоксилата натрия 40-50 Угольная пыль остальное Топливо для котельной обладает высокой стабильностью, низкой коррозионной активностью, зольностью и вязкостью, а также высокой теплотворной способностью.

Изобретение относится к установке для получения угольных брикетов из смеси угольных шламов с влажностью до 60 мас.%, включающей бункер с питателем, узел активации угольного шлама, узел смешения угольного шлама с гидрофобизирующей добавкой, узел прессования, при этом узел активации угольного шлама включает устройство для грубого помола угольного шлама без гидрофобизирующей добавки, устройство для тонкого помола угольного шлама и обогреваемую емкость для накопления угольного шлама тонкого помола, узел смешения имеет два смесителя, где первый смеситель выполнен без подогрева угольного шлама с гидрофобизирующей добавкой и второй смеситель с возможностью подогрева смеси, узел прессования содержит винтовой пресс, части которого покрыты абразивостойким композиционным материалом.
Изобретение относится к способам получения углеводородного топлива для ракетной техники и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Разработан способ получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники смешением товарных топлив, вырабатываемых нефтеперерабатывающей промышленностью, а именно смешением топлива Т-6 с топливом для реактивных двигателей марки РТ или ТС-1 с содержанием в смеси топлива РТ или ТС-1 в количестве 25%-45% мас.
Изобретение относится к арктическому дизельному топливу на основе среднедистиллятных нефтяных фракций, при этом в качестве среднедистиллятных нефтяных фракций топливо содержит смесь среднедистиллятных гидроочищенных фракций, выкипающих в интервалах 170-250 ºС и 180-190ºС, полученных раздельно и взятых при соотношении 49:50 - 50:51 об.%. Арктическое дизельное топливо имеет улучшенные низкотемпературные свойства, обеспечивающие надежную эксплуатацию дизельных двигателей в арктических условиях и районах Крайнего Севера при температурах окружающего воздуха выше минус 65°C.

Изобретение относится к способу подготовки нефти и может быть использовано в нефтегазодобывающей промышленности. Изобретение касается способа подготовки нефти, включающего предварительную сепарацию, блок обезвоживания и обессоливания и концевую сепарацию, в котором в качестве концевого сепаратора используют колонну с насадкой и рибойлер.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Завод по переработке углеводородного сырья в северных регионах включает сырьевой и продуктовый резервуарные парки, установку стабилизации углеводородного сырья, установку атмосферной перегонки стабильного углеводородного сырья, установку газофракционирования углеводородного газа, выделенного на установке атмосферной перегонки и установке стабилизации, установку изомеризации, гидроочистки и риформинга фракции бензина, выделенного на установке атмосферной перегонки, с получением высокооктановых бензинов, установку гидроочистки фракции дизельного топлива, выделенного на установке атмосферной перегонки, и ее депарафинизации с выработкой дизельного топлива либо зимнего, либо арктического, установку санитарной очистки от кислых газов с применением воды в качестве поглотителя кислых газов с последующей утилизацией стоков в поглощающие скважины для закачки в пласт, установку компаундирования различных потоков углеводородного сырья, установку компаундирования товарных продуктов, таких как остаток фракционирования атмосферной перегонки, балластные фракции установок вторичной переработки и часть стабилизированного исходного сырья, с получением отгружаемой товарной нефти, и систему трубопроводов, связывающих технологические установки между собой и резервуарными парками.

Изобретение относится к извлечению потоков гидрообработанных углеводородов. Изобретение касается способа гидрообработки с извлечением гидрообработанных углеводородов, включающего гидрообработку углеводородного сырья в реакторе гидрообработки с получением потока эффлюента гидрообработки; отпаривание относительно холодного потока эффлюента гидрообработки, который является частью указанного потока эффлюента гидрообработки, в холодной отпарной колонне с помощью отпаривающей среды с получением холодного отпаренного потока; отпаривание относительно горячего потока эффлюента гидрообработки, который является частью указанного потока эффлюента гидрообработки, в горячей отпарной колонне с помощью отпаривающей среды с получением горячего отпаренного потока и фракционирование холодного отпаренного потока и горячего отпаренного потока в колонне конечного фракционирования для получения потоков продукта.
Изобретение относится к нефтегазоперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа ректификации углеводородных смесей, включающего ввод метансодержащего газа в углеводородную смесь, нагревание и подачу полученной смеси в питательную секцию ректификационной колонны.

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при подготовке нефти на нефтепромысле с выделением широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ).

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано для безотходной переработки эмульсионных и эмульсионно-суспензионных нефтешламов, отработанных моторных масел и т.п.

Изобретение относится к химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа испарения многокомпонентных смесей, в котором смесь нагревают при повышенном давлении, а затем производят трехкратное испарение при снижении давления, полученные пары смешивают и выводят из системы, а жидкость выводят после третьей стадии испарения.
Изобретение относится к способам получения углеводородного топлива для ракетной техники и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники из нефтей Ванкорского месторождения путем выделения фракции, выкипающей внутри интервала температур 120-270°C с получением топлива.

Изобретение относится к способам перегонки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Способ включает ввод нагретого сырья через теплообменники и печь в сложную атмосферную колонну, оборудованную боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной атмосферной колонны нагретых потоков, отбор с верха сложной атмосферной колонны легкой бензиновой фракции и подачу ее после нагрева в колонну стабилизации с выделением газа и стабильной легкой бензиновой фракции, боковыми погонами через отпарные секции - тяжелой бензиновой, керосиновой и дизельной фракций и с низа сложной атмосферной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с боковым отбором дизельной фракции, легкого вакуумного газойля с помощью циркуляционного орошения и с низа вакуумной колонны - гудрона, с использованием циркуляционного орошения в сложной атмосферной колонне и ввода нагретого потока в низ вакуумной колонны, при этом сырье после нагрева в теплообменниках делят на два потока, больший по количеству поток нагревают в печи и подают в зону питания сложной атмосферной колонны, а меньший без нагрева подают между вводом большего потока и выводом дизельной фракции, сложная атмосферная колонна содержит два циркуляционных орошения, в качестве нагретых потоков в низ отпарных секций подают пары после испарения легких углеводородов из остатков отпарных секций, в низ сложной атмосферной колонны - нагретый газ из колонны стабилизации, с которой осуществляют отбор рефлюкса, с первой тарелки вакуумной колонны, расположенной выше ввода сырья, выводят тяжелый вакуумный газойль, нагревают им часть дизельной фракции вакуумной колонны и подают на смешение с мазутом перед нагревом его в печи, нагретую тяжелым вакуумным газойлем дизельную фракцию дополнительно нагревают в печи и вводят в качестве нагретого потока в низ вакуумной колонны, боковой отбор дизельной фракции вакуумной колонны выводят в качестве верхнего циркуляционного орошения, а легкого вакуумного газойля - в качестве нижнего.

Изобретение относится к способам переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Способ включает ввод нагретого сырья через теплообменники и печь в сложную атмосферную колонну, оборудованную боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной атмосферной колонны нагретых потоков, отбор с верха сложной атмосферной колонны легкой бензиновой фракции и подачу ее после нагрева в колонну стабилизации с выделением газа и стабильной легкой бензиновой фракции, боковыми погонами через отпарные секции - тяжелой бензиновой, керосиновой и дизельной фракций и с низа сложной атмосферной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с боковым отбором дизельной фракции, легкого вакуумного газойля с помощью циркуляционного орошения и с низа вакуумной колонны - гудрона с использованием циркуляционного орошения в сложной атмосферной колонне и ввода нагретого потока в низ вакуумной колонны, при этом сырье после нагрева в теплообменниках делят на два потока, больший по количеству поток нагревают в печи и подают в зону питания сложной атмосферной колонны, а меньший без нагрева подают между вводом большего по количеству потока и выводом дизельной фракции, сложная атмосферная колонна содержит два циркуляционных орошения, в качестве нагретых потоков в низ отпарных секций подают пары после испарения легких углеводородов из остатков отпарных секций, в низ сложной атмосферной колонны - нагретый газ из колонны стабилизации, с которой осуществляют отбор рефлюкса, из мазута перед нагревом его в печи испаряют легкие углеводороды при более низком давлении, чем давление в сложной атмосферной колонне и направляют их в качестве нагретого потока в низ вакуумной колонны, тяжелый вакуумный газойль выводят с первой тарелки, расположенной выше ввода сырья, в вакуумную колонну и подают на смешение с жидкой фазой мазута, после чего полученный после смешения поток нагревают в печи и направляют в вакуумную колонну в качестве сырья, боковой отбор дизельной фракции вакуумной колонны выводят в качестве верхнего циркуляционного орошения, а легкого вакуумного газойля - в качестве нижнего.

Изобретение относится к способу производства дизельного топлива с низкотемпературными свойствами, включающему предварительный подогрев топлива, нагнетание под действием центробежных сил в вихревом аппарате, ввод в топливо депрессионных присадок и подачу топлива к потребителям, заключается в том, что депрессионные присадки вводят в предварительно подогретое топливо перед его нагнетанием под действием центробежных сил в вихревом аппарате, а после нагнетания под действием центробежных сил в вихревом аппарате в смесь топлива с депрессионными присадками перед подачей топлива к потребителям дополнительно вводят авиационный керосин.

Изобретение относится к способу получения судового маловязкого топлива, включающему перегонку нефти с выделением дизельной фракции и каталитическую гидроочистку. Причем при перегонке нефти выделяют фракции, 95 которых выкипают в пределах от 180 до 220°C и от 220 до 360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции от 180 до 360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C и гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, при этом каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C, предварительно подвергнутую каталитической гидроочистке, а замедленному коксованию гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, с выделением из продуктов реакций перечисленных вторичных процессов легких газойлевых фракций от 180 до 360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции от 180 до 360°C, легких газойлей замедленного коксования и каталитического крекинга от 180 до 360°C, взятых в их массовом соотношении: прямогонная дизельная фракция - 30-50, легкий газойль замедленного коксования - 10-50, легкий газойль каталитического крекинга - 20-60, и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс. и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.. Способ позволяет получать судовое маловязкое топливо для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей с улучшенными низкотемпературными свойствами. 1 з.п. ф-лы, 4 ил., 10 пр.

Наверх