Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали



Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали
Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали
Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали
Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали
Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали
Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали

 

C21D1/78 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)

Владельцы патента RU 2574950:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "КнАГТУ") (RU)

Изобретение относится к области металлографии и может быть использовано в описании процессов диффузии, превращений, образования зародышей и роста новой фазы в металлах. Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали, в котором для определения энергии активации фазовых превращений определяют энергию активации образования зародышей новых ферритной и цементитной фаз и энергию активации роста упомянутых зародышей. Проводят закалку стальных образцов, отпуск упомянутых образцов при различных температурах, определяют количество микроструктурных объектов (N), образующихся при распаде мартенсита, и среднюю площадь зерна (Scp), с помощью которой определяют температурный коэффициент (αr) приращения среднего диаметра зерна по формуле:

α r = Δ с р Т , где Δ с р = S с р , Т - температура отпуска, °С. Затем строят график зависимости натурального логарифма количества микроструктурных объектов (N) как функцию обратной величины произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз. Затем строят график зависимости натурального логарифма температурного коэффициента (αr) приращения среднего диаметра зерна как функцию обратного произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации роста упомянутых зародышей. Энергию активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали определяют как сумму энергий активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз и энергии активации роста упомянутых зародышей. Обеспечивается повышение точности определения энергии активации при распаде мартенсита закаленной стали и возможность оценки доли энергии активации, отдельно приходящейся на энергию активации зародышеобразования и энергию активации роста новой фазы. 7 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к области металлографии и может быть использовано в описании процессов диффузии, превращений, образования зародышей и роста новой фазы в металлах.

Известен дилатометрический анализ, позволяющий оценить энергию активации, основанный на изменении объема, происходящем в металле или сплаве в момент превращения [1].

Общим недостатком способа, в случае изучения внутренних превращений, является неточность количественных расчетов получающихся кривых, поскольку не удается количественно отделить объемный эффект превращения от чисто термического расширения или сжатия.

Также известен более простой способ определения энергии активации, который заключается в том, что экспериментально определяют коэффициенты в уравнении Аррениуса, представленной в логарифмической форме: lnk=lnk0-E0/RT, где k - константа скорости реакции с размерностью обратного времени, k0 - постоянная, Е0 - энергия активации при распаде мартенсита. Строят график зависимости в координатах lnk и l/RT, эта зависимость линейная. Тангенс угла наклона прямой Аррениуса определяет энергию активации [2].

Наиболее близким аналогом является SU 410299 А, МПК G01N 25/02, 05.01.1974, формула.

Недостаток данных способов заключается в том, что данные способы не позволяют раздельно оценить доли энергии активации, приходящиеся на зародышеобразование и рост новой фазы.

Задачей заявляемого способа является повышение достоверности сведений о свойствах металлов и сплавов при термической обработке.

Технический результат данного изобретения заключается в повышении точности определения энергии активации при распаде мартенсита в стали и в возможности оценки доли энергии активации, отдельно приходящейся на энергию активации зародышеобразования и энергию активации роста ферритной и цементитной фаз.

Технический результат настоящего изобретения достигается следующим образом.

Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали, в котором для определения энергии активации фазовых превращений определяют энергию активации образования зародышей новых ферритной и цементитной фаз и энергию активации роста упомянутых зародышей, для чего проводят закалку стальных образцов, отпуск упомянутых образцов при различных температурах, определяют количество микроструктурных объектов (N), образующихся при распаде мартенсита, и среднюю площадь зерна (Scp), с помощью которой определяют температурный коэффициент (αr) приращения среднего диаметра зерна по формуле:

α r = Δ с р Т , (1)

где Δ с р = S с р , Т - температура отпуска, °С.

Затем строят график зависимости натурального логарифма количества микроструктурных объектов (N) как функцию обратной величины произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз, затем строят график зависимости натурального логарифма температурного коэффициента (αr) приращения среднего диаметра зерна как функцию обратного произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации роста упомянутых зародышей, а энергию активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали определяют как сумму энергий активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз и энергии активации роста упомянутых зародышей.

Мартенсит - пересыщенный твердый раствор углерода в α-железе. Образуется при закалке сталей в воду. Имеет «игольчатое» строение. При дальнейшей термической обработке (отпуске) происходит распад мартенсита. Различают 4 основных превращения при нагреве закаленной стали. Все процессы идут внутри мартенситных пластин (игл), поэтому характер игольчатой структуры сохраняется до высоких температур.

Первое превращение при отпуске происходит в интервале 80-200°C и называется «двухфазным» или «гетерогенным» расплавом мартенсита. Выделяются тончайшие пластины карбида (ε - карбид или FexC), уменьшается степень тетрагональности с/а→1 (где с и а - параметры кристаллической решетки), образуется «отпущенный мартенсит». Это превращение сопровождается сокращением объема образца.

Второе превращение происходит в интервале от 200-300°C. Одновременно идут процессы:

- образуются ε - и FexC - карбиды, когерентно связанные с решеткой мартенсита;

- остаточный аустенит переходит в «отпущенный мартенсит»;

(бейнит нижний). Процесс сопровождается увеличением объема;

- продолжается выделение углерода из мартенсита (с/а→1);

- начинается карбидное обособление - образование карбида железа по схеме: FexC→Fe2C→Fe5C→Fe3C.

Третье превращение происходит в интервале от 350-450°C. Увеличивается скорость диффузии, карбид железа выделяется из решетки мартенсита. Степень тетрагональности с/а→1. Образуется дисперсная смесь феррита и цементита (троостит отпуска).

Четвертое превращение происходит выше 400-450°C. Растут частицы карбида (коагуляция) и сливаются, округляются (сфероидизация). Тонкая феррито-цементитная структура троостита отпуска превращается при температуре 500-550°C в сорбит отпуска, а при более высоких температурах (600-650°C) - в перлит.

Энергия активации при распаде мартенсита - это энергия, которой должна обладать система, чтобы перескочить энергетический барьер, чтобы пошла реакция распада мартенсита. Чем больше энергия активации, тем сильнее возрастает скорость распада при увеличении температуры.

Распад мартенсита при отпуске можно разделить на ряд параллельно протекающих процессов: образование условных зародышей новой ферритной и цементитной фаз и их рост. Рост кристаллитов связан с переносом атомов железа через фазовую границу, представляющую определенный энергетический барьер, который определяет энергию активации роста новой структуры. В результате такого массопереноса происходит смещение самой фазовой границы, которое проявляется как миграция границы между исходной и новой структурой. Скорость образования условных зародышей и их суммарное количество, а также рост кристаллитов новых структур носит термофлуктуационную природу, при этом процесс роста зерен или миграция границ главным образом управляется самодиффузией. Тогда процесс распада мартенсита характеризуется суммой энергий активации, учитывающей энергию образования ферритных и цементитных зародышей, рост зерен новых структур, в частности феррита и перлита (ферритных и цементитных прослоек). Следовательно, кинетику процесса распада мартенсита при отпуске и отжиге нельзя однозначно оценить только миграцией атомов углерода, которая рассматривается как основной механизм в экспериментально-теоретических моделях разложения мартенсита.

Количество зародышей новой структуры отличается от количества зерен. Это связано с тем, что зародыши образуются не одновременно и отличаются устойчивостью и степенью привязки к матрице. Первичные зародыши имеют большую вероятность вырасти до зерна, а последующие - могут быть захвачены границей и мигрировать вместе с ней или поглощены растущим зерном и сформировать в нем субмикроструктуру. Часть зародышей может терять идентификационный признак при слиянии зерен.

Для определения энергии активации роста новых структур при распаде мартенсита используем температурный коэффициент приращения среднего диаметра зерна, определяемого по формуле (1).

Способ осуществляли следующим образом.

Провели закалку 7 образцов стали 45. Далее провели отпуск 6 образцов стали 45 при различных температурах. Затем готовили шлифы по стандартной методике. Затем образцы протравливали. Для стали 45 используется пятипроцентный спиртовой раствор HNO3. Затем провели фотографирование микроструктуры на металлографическом микроскопе (среднее количество фотографий 5 штук на каждой микроструктуре).

Фотографии микроструктур представлены на фиг. 1 (а-е). Фиг. 1а - микроструктура закаленной стали 45, фиг. 1б - микроструктура стали 45 после отпуска 200°C; фиг. 1в - микроструктура стали 45 после отпуска 300°C; фиг. 1г - микроструктура стали 45 после отпуска 400°C; фиг. 1д - микроструктура стали 45 после отпуска 500°C; фиг. 1е - микроструктура стали 45 после отпуска 600°C.

Оцифрованные фотографии микроструктур загружаются в программу, с помощью которой можно рассчитать различные количественные показатели микроструктуры, например Image.Pro.Plus.5.1, которая считает количество микроструктурных объектов на каждом снимке. Определили среднее значение микроструктурных объектов для каждой температуры отпуска.

В таблице представлены режимы термической обработки (Т, °C), среднее количество (N) и площадь микроструктурных объектов (S), определенных по фотографиям микроструктур с помощью программы Image.Pro.Plus.5.1.

Кинетику структурных изменений анализируем по характеру изменения количества микроструктурных объектов. Общее число микроструктурных объектов N на одной фотографии является самостоятельной количественной характеристикой, не связанной прямым образом с количеством зерен. Для мартенсита и других закалочных структур, не имеющих зеренную организацию, этот параметр можно использовать для оценки степени дисперсности. Из таблицы видно, что микроструктура после закалки отличается низким значением N, которое резко возрастает после отпуска, а с повышением температуры отпуска монотонно снижается до минимального уровня.

Далее строим зависимость натурального логарифма количества микроструктурных объектов от обратной величины больцмановского произведения RT. На фиг. 2 показана графическая зависимость определения энергии активации образования зародышей новой структуры при распаде мартенсита стали 45, где 1 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после закалки стали 45, 2 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после отпуска 200°C, 3 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после отпуска 300°C, 4 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после отпуска 400°C, 5 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после отпуска 500°C, 6 - значение натурального логарифма количества микроструктурных объектов после отпуска 600°C, 7 - уравнение наклонной прямой, которое приводим к уравнению Аррениуса lnk=lnk0-E0/RT, где lnk0=5,2124, Е0=7804,8 Дж/моль. Значение 7804,8 является энергией активации зародышеобразования.

Для определения энергии активации роста новых структур при распаде мартенсита используем температурный коэффициент приращения среднего диаметра зерна, рассчитанный по формуле 1.

На фиг. 3 показана зависимость натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметра зерна как функция обратного произведения постоянной Больцмана и температуры l/RT, где 8 - значение натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметрального размера зерна после отпуска 200°C, 9 - значение натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметрального размера зерна после отпуска 300°C, 10 - значение натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметрального размера зерна после отпуска 400°C, 11 - значение натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметрального размера зерна после отпуска 500°C, 12 - значение натурального логарифма температурного коэффициента приращения среднего диаметрального размера зерна после отпуска 600°C, 13 - уравнение наклонной прямой, которое приводим к уравнению Аррениуса lnk=lnk0-E0/RT, где lnk0=5,2124, Е0=7066,2 Дж/моль. Значение 7066,2 является энергией активации роста новой фазы.

Для подтверждения достоверности рассчитанной энергии активации по предлагаемому способу дополнительно определяем энергию активации по дилатометрическим кривым (Фиг. 4), где 14 - дилатометрическая кривая после отжига, 15 - дилатометрическая кривая после закалки. Для проведения дилатометрического анализа подготавливаем образец из исследуемой закаленной стали 45. Для этого делаем образец в форме прямоугольного параллелепипеда, замеряем штангенциркулем длину, она составляет 25 мм (стандарт). На дилатометре, например Netzsch DIL 402РС, производим калибровку режима на эталонном образце. Нагреваем до температуры 850°C со скоростью 10 К/мин в воздушной среде. После этого кладем исследуемый образец в дилатометр и нагрев осуществляется по откалиброванному режиму. На мониторе компьютера, в прикладной программе, рисуется дилатометрическая кривая. Далее образец остывает до комнатной температуры. Затем производится повторный нагрев по тому же режиму, но образец уже находится в отожженном состоянии. И также на мониторе вырисовывается дилатометрическая кривая.

Для определения энергии активации берем участок 16 дилатометрических кривых 14 и 15 в интервале температур от 200°C до 450°C, так как в этом интервале на кривой 15 наблюдается изгиб. До 80°C распад мартенсита и аустенита протекает с незначительной скоростью и в небольшой степени. Далее распад мартенсита идет достаточно интенсивно. Из α-раствора выделяется углерод, при этом образуются дисперсные частицы карбида железа. При температуре 150-350°C происходит дальнейшее выделение углерода из твердого раствора, образование карбидов и их коагуляция, превращение остаточного аустенита. При температуре 350-450°C происходит интенсивное уменьшение углерода и полное завершение процесса выделения углерода из α-раствора и соответственно уменьшение плотности дефектов строения в этой фазе. Выше 450°C резко уменьшается плотность дефектов строения в α-фазе, а также рост (коагуляция) и сфероидизация карбидов. Следующий изгиб наблюдается выше температуры фазовых превращений, где происходит перестроение кристаллической решетки металла. Вычитанием производных получаем температурную зависимость разницы коэффициентов термических расширений закаленной и отожженной сталей 45 (фиг. 5). Для построения наклонных прямых разделяем параболу на восходящую и нисходящую кривую.

Численное значение энергии активации определяют путем построения в полулогарифмических координатах зависимости коэффициентов термических расширений ln(α) от обратной величины произведения постоянной Больцмана и температуры l/(RT). На фиг. 6 приведена зависимость для стали 45 (нисходящая кривая). На фиг. 7 приведена зависимость для стали 45 (восходящая кривая). Наклон аппроксимирующей кривой определяет энергию активации, где 17 - уравнение наклонной прямой, которое приводим к уравнению Аррениуса lnk=lnk0-E0/RT, где lnk0=6,9913, Е0=13159 Дж/моль, 18 - уравнение наклонной прямой, которое приводим к уравнению Аррениуса lnk=lnk0-E0/RT, где lnk0=18,68, Е0=19831 Дж/моль. Среднее значение энергии активации распада мартенсита по дилатометрическим кривым составляет 16495 Дж/моль.

Используя дилатометрический метод можно вычислить энергию активации распада мартенсита в целом. Энергия активации составляет 16495 Дж/моль. Используя метод определения энергии активации по оцифрованным фотографиям микроструктуры можно вычислить энергию активации различных стадий: образование зародышей новой фазы (энергия активации равна 7804,8 Дж/моль) и энергию роста новой фазы (равна 7066,2 Дж/моль). В сумме получаем энергию активации распада мартенсита 14871 Дж/моль, что численно удовлетворительно совпадает с энергией активации, полученной по дилатометрическим кривым.

Литература

1. Аматуни А.Н., Методы и приборы для определения температурных коэффициентов линейного расширения материалов. - М., 1972.

2. Ермаков С.С. Физика металлов и дефекты кристаллического строения. Учеб. пособие. - Л.: Издательство Ленинградского университета. 280 с., стр. 165-166.

Способ определения энергии активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали, отличающийся тем, что для определения энергии активации фазовых превращений определяют энергию активации образования зародышей новых ферритной и цементитной фаз и энергию активации роста упомянутых зародышей, для чего проводят закалку стальных образцов, отпуск упомянутых образцов при различных температурах, определяют количество микроструктурных объектов (N), образующихся при распаде мартенсита, и среднюю площадь зерна (Scp), с помощью которой определяют температурный коэффициент (αr) приращения среднего диаметра зерна по формуле:
α r = Δ с р Т , где Δ с р = S с р , Т - температура отпуска, °С, затем строят график зависимости натурального логарифма количества микроструктурных объектов (N) как функцию обратной величины произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз, затем строят график зависимости натурального логарифма температурного коэффициента (αr) приращения среднего диаметра зерна как функцию обратного произведения постоянной Больцмана и температуры (RT) в виде прямой и по тангенсу угла наклона прямой определяют энергию активации роста упомянутых зародышей, а энергию активации фазовых превращений при распаде мартенсита в стали определяют как сумму энергий активации образования зародышей ферритной и цементитной фаз и энергии активации роста упомянутых зародышей.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к термическому анализу веществ и может быть использовано для определения содержания металлических веществ в полупроводниковых материалах.

Изобретение относится к термическому и дилатометрическому анализу и может быть использовано для определения критических точек фазовых превращений в металлических материалах при непрерывном нагреве.

Изобретение относится к пограничной области между физикой, химией и биологией и может быть использовано в научных и промышленных лабораториях для определения параметров фазового перехода в воде и влияния на них условий (давление, температура), добавок веществ и полей.

Изобретение относится к области инновационных технологий и может быть использовано для повышения эффективности определения функциональных параметров полимерных композиционных материалов, определяющих эффективность перспективных технических систем.

Изобретение относится к измерительной технике. Способ основан на экспериментальном определении температуры лавинообразного распада охлаждающей жидкости на горячей поверхности, в статических условиях, без потока жидкости.

Изобретение относится к области тепловых исследований свойств жидкостей и может быть использовано для исследования динамических процессов термостимулированной структурной перестройки жидкостей.

Использование: для определения фазового состояния газожидкостного потока в контрольной точке вертикального сечения трубопровода. Сущность: заключается в содержании устройством для определения фазового состояния газожидкостного потока измерительного устройства и терморезистивного датчика фазового состояния, включающего расположенную вдоль оси движения потока и жестко закрепленную одной короткой стороной печатную плату с установленным на ней чувствительным элементом, выполненным в виде подложки, на которой размещен пленочный резистор (терморезистор) в «точечном» исполнении.

Изобретение относится к области исследования процессов полиморфных превращений в металлах и твердофазных металлических сплавах и может быть использовано, например, в отделах технического контроля металлургических заводов, выпускающих титан и сплавы на его основе.

Изобретение относится к области определения физических параметров пластовых флюидов и может быть использовано в промышленных и научно-исследовательских лабораториях для определения температуры кристаллизации парафинов в нефти.

Изобретение относится к области физико-химического анализа и может быть использовано при тепловых испытаниях. Исследуемое тело приводят в тепловой контакт с эталонным телом по плоскости, в которой находится локальный круглый нагреватель.
Изобретение относится к области металлургии, а более конкретно к термической обработке. Для повышения производительности обработки, а также твердости с пониженными закалочными напряжениями и деформациями сталь подвергают закалке на мартенсит в пульсирующем воздушном потоке, имеющем частоту до 2300 Гц и звуковое давление до 145 дБ, обеспечивающем скорость охлаждения выше критической скорости закалки, с последующим воздействием на нее пульсирующего дозвукового воздушного потока, имеющего частоту 1130-2100 Гц и звуковое давление 120-140 дБ при комнатной температуре, за одну операцию без перемещения обрабатываемого изделия.

Изобретение относится к области металлургии. Техническим результатом изобретения является обеспечение в листе текстурированной электротехнической стали сниженных потерь в железе и пониженных шумов.

Изобретение относится к технологии машиностроения, в частности к обработке наводороживанием поверхности стальных изделий, и может быть использовано для подготовки изделий из сталей низкой твердости к эксплуатации после финишной механической обработки.

Изобретение относится к упрочняющей обработке детали из стали с использованием концентрированных потоков энергии. Для повышения ресурса работы деталей машин и механизмов, работающих в условиях многоциклового усталостного разрушения, способ включает получение поверхностных слоев с градиентной многофазной структурой путем импульсно-периодического воздействия на поверхность детали из стали 20X13 сильноточным электронным пучком с энергией электронов 10-30 кэВ в среде аргона с остаточным давлением 0,02-0,03 Па, поглощаемой плотностью энергии 10-30 Дж/см, длительностью импульсов 50-100 мкс и количеством импульсов 1-3.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам защиты стальных заготовок от окисления при нагреве перед обработкой давлением. Способ включает нанесение на поверхности стальных заготовок двухслойного покрытия.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термической обработке изделий конструкционных сталей. Для повышения ударной вязкости стали при сохранении высоких значений показателей твердости и прочности стальное изделие закаливают на мартенсит, после чего при комнатной температуре подвергают в течение 10-15 минут воздействию пульсирующего дозвукового воздушного потока, имеющего частоту 1130-2100 Гц и звуковое давление 120-140 дБ, которое дополняют воздействием колеблющихся в пульсирующем воздушном потоке металлических пустотелых шариков, размещенных вдоль поверхности обрабатываемого изделия в виде параллельных рядов цепочек, в виде сетки из пересекающихся цепочек шариков или установленных в ячейки проволочной сетки.

Изобретение относится к области машиностроения. Способ стволов автоматического стрелкового оружия с гальваническим хромовым покрытием включает засыпку во внутренние полости стволов сухого кварцевого песка и установку их в шахтную печь сопротивления, снабженную термоизоляционной перегородкой с двумя тепловыми зонами при температуре в нижней тепловой зоне 150-200°C, выполненной в виде диска с отверстиями для установки стволов при помощи втулок высотой 10-123 мм.

Изобретение относится к способам термообработки пенька стволов автоматического стрелкового оружия, изготовленного методом холодного радиального обжатия, например 6П6М, 6П7К, 6П41 и др.

Изобретение относится к области термической обработки, в частности к закалке деталей машин и механизмов подшипников качения. Для эффективности охлаждения и повышения производительности процесса деталь в виде тела вращения охлаждают путем подачи охлаждающей жидкости струями на наружную поверхность с обеспечением вращательного и поступательного её движения посредством спрейера.

Изобретение относится к сварной стальной детали и способу ее изготовления. Заготовка детали получена сваркой встык, по меньшей мере, одного первого и одного второго листа.

Изобретение относится к области металлургии. Для уменьшения отрывной силы крышки жестяной банки при постоянной толщине её стенки по ослабленной линии крышку для жестяной банки получают из нелегированной или низколегированной листовой стали с содержанием углерода менее 0,1 мас. %, при этом листовую сталь подвергают рекристаллизационному отжигу со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и после рекристаллизационного отжига охлаждают со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с, а затем покрывают защитным слоем. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 5 ил.
Наверх