Способы и установки для получения сжиженного природного газа



Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа
Способы и установки для получения сжиженного природного газа

 


Владельцы патента RU 2575846:

ЮОП ЛЛК (US)

Предложены способ и установка получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, содержащего углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше. Причем указанный способ включает стадии: контактирования первого адсорбента, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше, с подаваемым природным газом, для получения обедненного C8 потока природного газа; контактирования второго адсорбента, отличающегося от первого адсорбента и предпочтительно адсорбирующего углеводороды C5-C7, с обедненным C8 потоком природного газа, для получения обедненного C5-C8 потока природного газа, при этом второй адсорбент имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем первый адсорбент; и сжижения обедненного C5-C8 потока природного газа в ступени сжижения. Использование настоящего изобретения позволяет избежать чрезмерной регенерации адсорбентов. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 табл., 5 ил.

 

Притязание на приоритет предшествующей национальной заявки

Данная заявка испрашивает приоритет на основании заявки US №13/461046 от 1 мая 2012 года.

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение в целом относится к способам получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды С5-С7 и углеводороды C8 или выше. В частности, настоящее изобретение относится к способам адсорбции углеводородов C8 или выше и углеводородов C5-C7, таких как неопентан, из подаваемого природного газа перед сжижением подаваемого природного газа.

Уровень техники

Природный газ, который преимущественно включает в себя метан, в последние годы превратился в жизнеспособный альтернативный нефти источник энергии, особенно в Соединенных Штатах, в связи с резким увеличением доказанных запасов по всему миру и внутри страны и за счет стремления к повышению энергонезависимости. Однако многие доказанные запасы природного газа характеризуются как имеющие пониженное качество в связи с наличием в них соединений, отличных от метана. Тогда как высококачественные запасы природного газа могут нуждаться в меньшей переработке для коммерческой реализации, запасы природного газа пониженного качества обычно являются более дешевыми источниками природного газа. В дополнение к этому, запасы природного газа пониженного качества обеспечивают возможности экономии затрат, по мере того как разрабатываются более эффективные способы переработки природного газа из запасов для коммерческой реализации.

Одна из причин переработки природного газа для коммерческой реализации включает сжижение природного газа, которое обеспечивает простоту хранения и транспортировки, и в результате которого объем природного газа может быть уменьшен до 600 раз. Высококачественные запасы природного газа могут быть сжижены относительно легко. Однако остаются трудности с сжижением природного газа из запасов природного газа пониженного качества из-за присутствия соединений, отличных от метана. В частности, в запасах природного газа пониженного качества могут присутствовать соединения, которые замерзают при более высоких температурах, чем температура кипения метана, и которые могут замерзать во время сжижения природного газа, тем самым вызывая образование пробок и закупорку в трубах во время сжижения. Примеры соединений, которые могут присутствовать в природном газе и которые могут замерзать при сжижении, включают бензол, толуол, ксилол, циклогексан и неопентан. Неопентан особенно проблематичен из-за его высокой температуры замерзания (-17°С), которая в большинстве случаев будет приводить к замерзанию при сжижении природного газа, и из-за его более низкой молекулярной массы и уникальной сферической молекулярной структуры по сравнению с бензолом, толуолом и ксилолом, что делает отделение неопентана от природного газа более сложным, чем бензола, толуола и ксилола.

Для селективного удаления соединений из природного газа при подготовке к сжижению были разработаны способы адсорбции. Адсорбция обычно включает накопление молекул на поверхности адсорбента. Например, силикагели, алюмосиликатные гели, цеолитные молекулярные сита и активированный уголь представляют собой известные адсорбенты для адсорбции различных соединений из природного газа. В связи с относительной легкостью регенерации по сравнению с другими адсорбентами, силикагели и алюмосиликатные гели получили широкое применение для обеднения природного газа различными углеводородами, такими как бензол, толуол, ксилол и другими углеводородами, имеющими более 8 атомов углерода. Тем не менее, для уменьшения до желаемых концентраций в природном газе определенных углеводородов, таких как углеводороды C5-C7, в том числе гептаны, циклогексаны, бензол и неопентан, как правило, требуется, чтобы слои адсорбента, содержащие силикагели и алюмосиликатные гели, имели больший объем, чем был бы необходим в остальных случаях для обеднения природного газа одними только углеводородами C8 или выше.

Несмотря на преимущества, связанные с адсорбцией соединений из природного газа с помощью силикагелей и алюмосиликатных гелей, желательно максимально увеличить эффективность адсорбции углеводородов C8 или выше в дополнение к максимальному увеличению эффективности адсорбции углеводородов C5-C7, особенно адсорбции неопентана, циклогексана, бензола и гептана из природного газа, для приведения к минимуму концентрации указанных выше углеводородов в подаваемом природном газе, в допустимые для сжижения диапазоны. Желательно также привести к минимуму объем слоя адсорбента, одновременно избегая чрезмерной регенерации адсорбентов, которые используются в слоях адсорбента.

Краткое изложение сущности изобретения

Предложены способы и установки для получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды С8 или выше. В варианте осуществления способ получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, включает осуществление предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа по сравнению с адсорбцией углеводородов, имеющих менее 8 атомов углерода, для получения обедненного C8 потока природного газа. Способ продолжается осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 из обедненного C8 потока природного газа по сравнению с адсорбцией углеводородов, имеющих менее 5 атомов углерода, с образованием обедненного C5-C8 потока природного газа. Углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются с более высокой селективностью и емкостью, чем при адсорбции углеводородов C5-C7 в ходе предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше. Обедненный C5-C8 поток природного газа затем сжижается.

Другой вариант осуществления способа получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, включает в себя контактирование первого адсорбента, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше, с подаваемым природным газом, для получения обедненного C8 потока природного газа. Способ продолжается контактированием второго адсорбента, который отличается от первого адсорбента и который предпочтительно адсорбирует углеводороды C5-C7, с обедненным C8 потоком природного газа, для получения обедненного C5-C8 потока природного газа. Второй адсорбент имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем первый адсорбент. Третий адсорбент, который предпочтительно адсорбирует остаточную воду, также приводится в контакт с обедненным C8 потоком природного газа. Обедненный C5-C8 поток природного газа далее сжижается в ступени сжижения.

Вариант осуществления установки для получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа включает первый слой адсорбента, который содержит первый адсорбент. Первый адсорбент предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода. Установка также содержит второй слой адсорбента, находящийся ниже по потоку от первого слоя адсорбента. Второй слой адсорбента содержит второй адсорбент, который отличается от первого адсорбента и который предпочтительно адсорбирует углеводороды C5-C7 по сравнению с углеводородами, имеющими менее 5 атомов углерода. Второй адсорбент имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем первый адсорбент. Установка также включает в себя ступень сжижения, которая находится ниже по потоку от второго слоя адсорбента.

Краткое описание чертежей

Настоящее изобретение будет в дальнейшем описано вместе со следующими чертежами, где одинаковые позиции обозначают одинаковые элементы, и где:

на фиг. 1 представлена принципиальная схема установки, применяющей иллюстративный вариант осуществления способа получения сжиженного природного газа, при этом установка включает в себя блок многослойной адсорбции;

на фиг. 2 представлена принципиальная схема другого варианта осуществления установки, применяющей другой иллюстративный вариант осуществления способа получения сжиженного природного газа, при этом установка включает в себя другой вариант осуществления блока многослойной адсорбции;

на фиг. 3 представлен график, показывающий концентрацию в слое для углеводородов C6 и воды как функцию расстояния по оси вдоль блока многослойной адсорбции, показанного на фиг. 1, полученный с помощью моделирования Aspen Adsim™;

на фиг.4 представлен график, показывающий концентрацию в слое для углеводородов C5 и углеводородов C7 как функцию расстояния по оси вдоль блока многослойной адсорбции, показанного на фиг. 1, полученный с помощью моделирования Aspen Adsim™; и

на фиг. 5 представлен график, показывающий концентрацию в слое для неопентана и C8 углеводородов как функцию расстояния по оси вдоль блока многослойной адсорбции, показанного на фиг. 1, полученный с помощью моделирования Aspen Adsim™.

Подробное описание

Нижеследующее подробное описание носит чисто иллюстративный характер и не имеет целью ограничить изобретение или применение и использование изобретения. Кроме того, не существует намерения быть связанным какой-либо теорией, представленной в предыдущем описании уровня техники или в нижеследующем подробном описании.

Предложены способы получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, а также установки для получения сжиженного природного газа. Способы применяются для получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, которые могут присутствовать в запасах природного газа. Способы включают в себя осуществление сначала предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода, с получением обедненного C8 потока природного газа. Согласно изложенному в данном описании, «предпочтительная адсорбция» означает, что указанные соединения адсорбируются в более высоких равновесных количествах по сравнению с другими соединениями, хотя непредпочтительные соединения также могут адсорбироваться в небольших количествах. Кроме того, согласно изложенному в данном описании, «обедненный» означает, что большая часть указанных соединений удалена из подаваемого природного газа, и содержания указанных соединений после удаления могут быть понижены до следовых количеств, не более 100 частей на миллион, как, например, не более 10 частей на миллион, по объему, относительно общего объема подаваемого природного газа. Способ продолжается осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 из обедненного C8 потока природного газа по сравнению с углеводородами, имеющими менее 5 атомов углерода, с образованием обедненного C5-C8 потока природного газа. Углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются для уменьшения содержаний неопентана, циклогексана, бензола и гептанов в допустимые для сжижения диапазоны, поскольку эти углеводороды особенно склонны к замерзанию при сжижении, и другие углеводороды C5 и C6, которые не особенно склонны к замерзанию при сжижении, попутно удаляются вместе с неопентаном, циклогексаном, бензолом и гептанами. Углеводороды C5-C7 также предпочтительно адсорбируются с более высокой селективностью и емкостью, чем при адсорбции углеводородов C5-C7 во время предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше. Согласно изложенному в данном описании, «селективность» относится к эффективности адсорбента в адсорбции определенных соединений из газового потока и уменьшению концентрации этих соединений в газовом потоке. Также согласно изложенному в настоящем описании, «емкость» относится к количеству целевых углеводородов, которые могут быть адсорбированы адсорбентом на единицу массы адсорбента. Способы, описанные в данном описании, позволяют максимально увеличить эффективность адсорбции углеводородов C8 или выше в дополнение к максимально увеличенной эффективности адсорбции углеводородов C5-C7 из природного газа, чтобы таким образом привести к минимуму концентрацию неопентана, циклогексана, бензола, гептанов, и углеводородов C8 или выше в подаваемом природном газе, в допустимые для сжижения диапазоны. В частности, с помощью осуществления сначала предпочтительной адсорбции углеводородов С8 или выше, углеводороды C5-C7 могут быть предпочтительно адсорбированы с помощью адсорбентов, которые более селективны и имеют более высокую емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем адсорбенты, которые используются для предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше, но которые иначе потребуют избыточной регенерации в случае воздействия высоких концентраций углеводородов C8 или выше. Поскольку углеводороды C8 или выше предпочтительно адсорбируются с получением обедненного C8 потока природного газа перед осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 из обедненного C8 потока природного газа, избыточная регенерация адсорбента, использованного для осуществления предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7, не является проблемой, что позволяет применять адсорбенты, которые более селективны и имеют более высокую емкость адсорбции углеводородов C5-C7. В результате, общие объемы слоев адсорбента могут быть сведены к минимуму при одновременном продолжении уменьшения концентраций углеводородов С8 или выше и неопентана, циклогексана, бензола и гептанов в подаваемом природном газе до концентраций в допустимых для сжижения диапазонах.

Углеводороды C5-C7, которые могут присутствовать в подаваемом природном газе, включают без ограничения различные формы пентана, в том числе и-пентан, н-пентан и неопентан; различные формы гексана, такие как н-гексан и циклогексан; бензол; н-гептан; толуол; и их сочетания. Примеры углеводородов C8 или выше, которые могут присутствовать в подаваемом природном газе, включают без ограничения н-октан; различные формы ксилола, такие как о-ксилол; н-нонан; н-декан; и их сочетания. В одном конкретном варианте осуществления в подаваемом природном газе присутствует неопентан. В частности, неопентан, циклогексан, бензол, гептаны и углеводороды C8 или выше могут присутствовать в подаваемом природном газе в концентрациях, которые могут представлять проблему при сжижении подаваемого природного газа из-за замерзания указанных выше углеводородов. Например, указанные выше углеводороды могут присутствовать в количествах свыше 100 частей на миллион по объему (ppmv), например от 100 до 1000 ppmv, что создает трудности, если данные содержания не будут уменьшены до 100 ppmv или менее. В качестве одного конкретного примера, неопентан может присутствовать в подаваемом природном газе в количестве от 10 до 200 ppmv, как, например, от 50 до 150 ppmv, что вызовет затруднения при сжижении подаваемого природного газа, если содержания не будут снижены до 2 ppmv или менее. Подаваемый природный газ также содержит метан, который присутствует в количествах более 50 об.%, таких как от 80 до 99,8 об.%, или от 95 до 99,5 об.%, или от 99,0 до 99,5 об.%, исходя из общего объема подаваемого природного газа.

Иллюстративный вариант осуществления способа получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, будет теперь рассмотрен со ссылкой на приводимую в качестве примера установку 10 для получения сжиженного природного газа 24, как показано на фиг. 1. Как видно из фиг. 1, установка 10 данного варианта осуществления включает в себя первый слой 12 адсорбента и второй слой 14 адсорбента, который находится после первого слоя 12 адсорбента. Первый слой 12 адсорбента включает в себя первый адсорбент 13, и второй слой 14 адсорбента включает в себя второй адсорбент 15. Как показано на фиг. 1, первый слой 12 адсорбента и второй слой 14 адсорбента предусмотрены в блоке 16 многослойной адсорбции. Тем не менее, хотя это и не показано, необходимо иметь в виду, что первый слой адсорбента и второй слой адсорбента могут быть предусмотрены в независимых блоках.

Способ включает в себя осуществление предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода, с получением обедненного C8 потока природного газа. Согласно приводимому в качестве примера способу, осуществляемому в установке 10 фиг. 1, углеводороды C8 или выше предпочтительно адсорбируются из подаваемого природного газа 20 при контактировании первого адсорбента 13, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше, с подаваемым природным газом 20, с получением обедненного C8 потока 26 природного газа. В данном варианте осуществления для контактирования первого адсорбента 13 с подаваемым природным газом 20 подаваемый природный газ 20 вводится в первый слой 12 адсорбента блока 16 многослойной адсорбции фиг. 1 с получением обедненного C8 потока 26 природного газа.

Первый адсорбент 13 предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше по сравнению с адсорбцией углеводородов, имеющих менее 8 атомов углерода. Первый адсорбент 13 также может предпочтительно адсорбировать воду в той степени, в которой вода может присутствовать в подаваемом природном газе 20. В некоторых случаях, как описано более подробно ниже, подаваемый природный газ 20 может быть насыщен водой. Однако присутствие воды в подаваемом природном газе 20 является необязательным, и в той степени, в которой вода присутствует, первый адсорбент 13 может предпочтительно адсорбировать большую часть воды из подаваемого природного газа 20 вместе с углеводородами C8 или выше.

Приводимые в качестве примера первые адсорбенты, которые предпочтительно адсорбируют углеводороды C8 или выше по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода, известны в области техники и включают в себя силикагели и алюмосиликатные гели, которые имеют средний размер пор (т.е. диаметр) по меньшей мере 10 Ангстрем, такой как от 10 до 100 Ангстрем или от 10 до 20 Ангстрем. Силикагели известны в области техники и обычно относятся к некристаллическим формам кремнезема, хотя силикагели, как правило, являются твердыми. Силикагели обычно содержат множество сферических микрочастиц, изготовленных из коллоидного кремнезема. Из-за сравнительно большого среднего размера пор силикагели легко адсорбируют углеводороды C8 или выше и также легко адсорбируют воду (если она содержится в подаваемом природном газе 20). Также из-за относительно большого размера пор и химического состава силикагелей и алюмосиликатных гелей регенерация силикагелей и алюмосиликатных гелей для десорбции с их поверхности углеводородов C8 или выше является менее энергоемкой, чем для других адсорбентов, имеющих меньшие размеры пор или другой химический состав. Конкретные примеры подходящих адсорбентов силикагеля и алюмосиликатного геля являются коммерчески доступными под торговой маркой Sorbead от корпорации BASF, Флорхэм-Парк, Нью-Джерси. В варианте осуществления силикагель или алюмосиликатный гель образует по меньшей мере 80 об.% первого слоя 12 адсорбента и может образовывать 100 об.% первого слоя 12 адсорбента.

Для целей настоящей заявки обедненный C8 поток природного газа определяют как поток природного газа, который образуется после осуществления предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа перед осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 из потока природного газа с более высокой селективностью и емкостью, чем существующие в ходе предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше. В приводимом в качестве примера способе, выполняемом в установке 10 фиг. 1, обедненный C8 поток 26 природного газа определяется как поток природного газа, который выходит из первого слоя 12 адсорбента.

В варианте осуществления концентрация углеводородов C8 или выше уменьшается с помощью предпочтительной адсорбции первым адсорбентом до концентрации не более 100 ppmv, такой как не более 10 ppmv, не более 1 ppmv или от 0,1 до 0,4 ppmv, в обедненном C8 потоке природного газа. В частности, стадия осуществления предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше включает в себя уменьшение до указанных выше концентраций каждого из углеводородов C8 или выше с получением обедненного C8 потока природного газа. В связи с этим, в приводимом в качестве примера способе, проводимом в установке 10 фиг. 1, обедненный C8 поток 26 природного газа, который выходит из первого слоя 12 адсорбента, имеет указанные выше концентрации углеводородов C8 или выше перед дальнейшей обработкой.

Способ продолжается осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 из обедненного C8 потока природного газа по сравнению с адсорбцией углеводородов, имеющих менее 5 атомов углерода, с образованием обедненного C5-C8 потока природного газа. В соответствии с приводимым в качестве примера способом, проводимым в установке 10 фиг. 1, углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются из обедненного C8 потока 26 природного газа при контактировании второго адсорбента 15, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C5-C7, с обедненным C8 потоком 26 природного газа с получением обедненного C5-C8 потока 28 природного газа. В данном варианте осуществления для контактирования второго адсорбента 15 с обедненным C8 потоком 26 природного газа обедненный C8 поток 26 природного газа вводится непосредственно во второй слой 14 адсорбента из первого слоя 12 адсорбента блока 16 многослойной адсорбции фиг. 1 для получения обедненного C5-C8 потока 28 природного газа.

Второй адсорбент 15 отличается от первого адсорбента 13 и предпочтительно адсорбирует углеводороды C5-C7 по сравнению с адсорбцией углеводородов, имеющих менее 5 атомов углерода. Второй адсорбент 15 имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов С5-С7, чем первый адсорбент 13. В частности, второй адсорбент 15 является более эффективным в адсорбции углеводородов C5-C7 из подаваемого природного газа 20, чем первый адсорбент 13, тем самым позволяя достичь низких концентраций углеводородов C5-C7 в подаваемом углеводородном сырье, которые могли бы быть получены только при более высоком объеме слоя первого адсорбента 13 в первом адсорбционном слое 12. В связи с этим, углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются с более высокой селективностью и емкостью, чем при адсорбции углеводородов C5-C7 в ходе предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше. В то время как некоторые из углеводородов C5-C7 могут быть адсорбированы первым адсорбентом 13 и даже могут быть предпочтительно адсорбированы первым адсорбентом 13 по сравнению с углеводородами, имеющими менее 5 атомов углерода, после уменьшения количества углеводородов C8 или выше первым адсорбентом 13, селективность и емкость второго адсорбента 15 для адсорбции углеводородов C5-C7 по-прежнему выше, чем селективность и емкость первого адсорбента 13 для адсорбции углеводородов C5-C7.

Второй адсорбент 15 также способен предпочтительно адсорбировать по меньшей мере некоторые из углеводородов C8 или выше (такие, как октан), и может быть способен предпочтительно адсорбировать некоторые из углеводородов C8 или выше с более высокой селективностью и емкостью, чем первый адсорбент 13. Однако, поскольку второй слой 14 адсорбента находится после первого слоя 12 адсорбента, подаваемый природный газ 20 будут обеднен углеводородами C8 или выше перед вторым слоем 14 адсорбента, что является желательным, поскольку регенерация второго адсорбента 15 после адсорбции больших количеств углеводородов C8 или выше может потребовать чрезмерных затрат энергии, и в любом случае потребует больших расходов энергии для регенерации, чем первый адсорбент 13, из-за более высокой селективности и емкости адсорбции углеводородов C5-C7.

Примеры вторых адсорбентов, которые предпочтительно адсорбируют углеводороды C5-C7 по сравнению с углеводородами, имеющими менее 5 атомов углерода, известны в области техники. В варианте осуществления второй адсорбент 15 включает в себя цеолитный молекулярно-ситовый адсорбент, имеющий средний размер пор от 5 до 15 Ангстрем. Подходящие цеолитные молекулярно-ситовые адсорбенты включают кальций-обменный (СаХ) цеолит и натрий-обменный (NaX) цеолит, которые имеют средний размер пор 10 Ангстрем. В варианте осуществления цеолитный молекулярно-ситовый адсорбент образует по меньшей мере 50 об.% второго слоя 14 адсорбента и может образовывать 100 об.% второго слоя 14 адсорбента. Конкретные примеры подходящих цеолитов NaX коммерчески доступны под торговой маркой Molsiv™ от UOP LLC, Дес-Плейнс, Иллинойс. В другом варианте осуществления второй адсорбент 15 включает в себя адсорбент из активированного угля в дополнение или в качестве альтернативы цеолитному молекулярно-ситовому адсорбенту. Подходящий адсорбент из активированного угля может иметь размер пор 20 Ангстрем и площадь поверхности 1000 м2/г. Когда второй адсорбент 15 включает в себя адсорбент из активированного угля в дополнение к цеолитному молекулярно-ситовому адсорбенту, адсорбент из активированного угля может быть помещен ниже по потоку от цеолитного молекулярно-ситового адсорбента. В варианте осуществления адсорбент из активированного угля образует по меньшей мере 50 об.% второго адсорбента 15 и может образовывать 100 об.% второго слоя 14 адсорбента. Из-за меньших размеров пор во втором адсорбенте 15 и/или его химического состава второй адсорбент 15 имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем первый адсорбент 13.

В варианте осуществления концентрация углеводородов C5-C7, таких как неопентан, уменьшается с помощью предпочтительной адсорбции вторым адсорбентом до концентрации не более 2 ppmv, такой как не более 1 ppmv, не более 1 ppmv или от 0,1 до 0,4 ppmv, в обедненном C5-C8 потоке природного газа. В частности, стадия осуществления предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7 включает в себя уменьшение каждого из углеводородов C5-C7 до указанных выше концентраций для получения обедненного C5-C8 потока природного газа. Например, в одном конкретном варианте осуществления, в котором подаваемый природный газ содержит неопентан, неопентан и, необязательно, другие углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются из обедненного C8 потока природного газа. В данном варианте осуществления концентрация неопентана уменьшается до не более 2 ppmv в обедненном C5-C8 потоке природного газа, как, например, от 0,1 до 1 ppmv или от 0,1 до 0,4 ppmv. В приводимом в качестве примера способе, проводимом в установке 10 фиг. 1, обедненный C5-C8 поток 28 природного газа, который выходит из второго слоя 14 адсорбента, имеет указанные выше концентрации углеводородов C5-C7 перед дальнейшей обработкой.

Хотя на фиг. 1 показан первый адсорбент 13 и второй адсорбент 15 в форме пеллет или гранул, первый адсорбент 13 и второй адсорбент 15 могут использоваться в любой физической форме, известной в области техники, такой как экструдаты, сотовые структуры, или в композитах, нанесенных на субстраты. Первый адсорбент 13 может быть предусмотрен в количестве от 10 до 90 об.%, таком как от 30 до 70 об.% или от 40 до 60 об.%, исходя из суммарного объема первого адсорбента 13 и второго адсорбента 15. Второй адсорбент 15 может быть предусмотрен в количестве от 10 до 90 об.%, таком как от 30 до 70 об.% или от 40 до 60 об.%, исходя из суммарного объема первого адсорбента 13 и второго адсорбента 15. Относительные объемы первого адсорбента 13 и/или второго адсорбента 15 за пределами указанных выше диапазонов могут привести к недостаточной адсорбции углеводородов C5-C7 и/или углеводородов C8 или выше, так что на сжижение могут повлиять чрезмерно высокие концентрации неопентана, циклогексана, бензола, гептанов, и/или углеводородов C8 или выше. В варианте осуществления, показанном на фиг. 1, первый адсорбент 13 и второй адсорбент 15 вместе образуют 100 об.% всего адсорбента, который используется в блоке 16 многослойной адсорбции. Однако необходимо иметь в виду, что в других вариантах осуществления могут быть включены дополнительные слои адсорбента, которые могут содержать дополнительные адсорбенты. В таких вариантах осуществления суммарное количество первого адсорбента 13 и второго адсорбента 15 могут составлять по меньшей мере 70 об.%, исходя из общего объема всего адсорбента, который используется для адсорбции в блоке многослойной адсорбции.

Способ продолжается сжижением обедненного C5-C8 потока природного газа. Стадия сжижения обедненного C5-C8 потока природного газа включает в себя различные подстадии, которые могут проводиться для дополнительного удаления разных других соединений и сжижения полученного в результате потока природного газа. Сжижение природного газа обычно включает конденсацию природного газа в жидкость, обычно с помощью охлаждения природного газа при соответствующих температурах и давлениях. В соответствии с приводимым в качестве примера способом, который осуществляется в установке 10 фиг. 1, установка 10 включает в себя ступень 18 сжижения, которая находится ниже по потоку от второго слоя 14 адсорбента. Ступень 18 сжижения может включать в себя традиционное оборудование для охлаждения обедненного C5-C8 потока природного газа и может также включать в себя оборудование для выделения различных компонентов из подаваемого природного газа 20, по мере того как обедненный C5-C8 поток 28 природного газа охлаждается до достаточно низких температур для сжижения. Обедненный C5-C8 поток 28 природного газа сжижается в ступени 18 сжижения, которая образует поток 24 сжиженного природного газа. В данном варианте осуществления газоконденсатные жидкости (ГКЖ) и сжиженный нефтяной газ (СНГ), показанные на фиг. 1 как единый поток 22 ГКЖ/СНГ, также образуются ступенью 18 сжижения, и представляют фракции, которые отделяются от обедненного C5-C8 потока 28 природного газа по мере того, как обедненный C5-C8 поток 28 природного газа охлаждается до достаточно низких температур для сжижения. Ступень 18 сжижения также может включать в себя традиционное оборудование для сепарации дополнительных нежелательных компонентов подаваемого природного газа 20, таких как, например, ртуть, азотсодержащие соединения и тому подобное.

Другой иллюстративный вариант осуществления способа получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, который содержит углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, будет теперь рассмотрен со ссылкой на приводимую в качестве примера установку 110 для получения сжиженного природного газа 24, как показано на фиг. 2. В соответствии с данным вариантом осуществления, показано, что подаваемый природный газ 20 может подвергаться другой обработке перед адсорбцией углеводородов C8 или выше, и что другие стадии предпочтительной адсорбции могут осуществляться в дополнение к осуществлению предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше и осуществлению предпочтительной адсорбции углеводородов C5-C7. В частности, в данном варианте осуществления способ включает в себя стадию удаления кислого газа, такого как углекислый газ и сероводород, из подаваемого природного газа перед осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа. Кислый газ может быть удален из подаваемого природного газа с помощью контактирования подаваемого природного газа 20 с водным аминовым раствором 31 в блоке 30 аминовой очистки, который в общих чертах показан на фиг. 2. Блоки аминовой очистки известны в области техники. В блоке 30 аминовой очистки кислый газ взаимодействует с водным аминовым раствором 31 с образованием слабых химических связей с водным аминовым раствором 31 при высоком давлении, при этом другие компоненты подаваемого природного газа 20 остаются в газообразной форме. Водный аминовый раствор 31, который несет в себе кислые газы, далее регенерируют для выделения из него потока 34 кислого газа, при этом остающийся подаваемый природный газ 20 обрабатывают далее, как описано ниже. Однако, подаваемый природный газ 20 обычно становится насыщенным водой в результате контактирования подаваемого природного газа 20 с водным аминовым раствором 31.

Способ продолжается осуществлением предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа 20 по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода, с образованием обедненного C8 потока природного газа. В соответствии с приводимым в качестве примера способом, осуществляемом в установке 110 фиг. 2, подаваемый природный газ 20 подается из блока 30 аминовой очистки в первый слой 12 адсорбента блока 116 трехслойной адсорбции. Первый слой 12 адсорбента и второй слой 14 адсорбента блока 116 трехслойной адсорбции аналогичны описанным выше применительно к установке 10, показанной на фиг. 1. Однако, в дополнение к первому слою 12 адсорбента и второму слою 14 адсорбента, блок 116 трехслойной адсорбции данного варианта осуществления содержит третий слой 32 адсорбента, который помещен между первым слоем 12 адсорбента и вторым слоем 14 адсорбента. Третий слой 32 адсорбента содержит третий адсорбент 36, который отличается от первого адсорбента 13 и второго адсорбента 15, и который предпочтительно адсорбирует воду. Третий адсорбент 36 может предпочтительно адсорбировать воду, при этом не адсорбируя углеводороды C3 или выше, и третий адсорбент 36 имеет более высокую селективность и емкость для адсорбции воды, чем первый адсорбент 13. В частности, третий адсорбент 36 является более эффективным в адсорбции воды из подаваемого природного газа 20, чем первый адсорбент 13, тем самым позволяя достичь низких концентраций воды в подаваемом природном газе 20, которые могут быть получены только при более высоком объеме слоя первого адсорбента 13. Примеры третьих адсорбентов, которые предпочтительно адсорбируют воду, не адсорбируя углеводороды C3 или выше, известны в области техники. В варианте осуществления третий адсорбент включает в себя цеолитный молекулярно-ситовый адсорбент, имеющий средний размер пор не более 4 Ангстрем. Подходящие цеолитные молекулярно-ситовые адсорбенты включают 4А цеолиты, которые имеют средний размер пор 4 Ангстрема. В варианте осуществления цеолитный молекулярно-ситовый адсорбент образует по меньшей мере 50 об.% третьего слоя 32 адсорбента и может образовывать 100 об.% третьего слоя 32 адсорбента. Первый адсорбент 13 может быть предусмотрен в количестве от 10 до 70 об.%, второй адсорбент 15 может быть предусмотрен в количестве от 20 до 90 об.% и третий адсорбент 36 может быть предусмотрен в количестве от 5 до 20 об.%, исходя из суммарного объема первого адсорбента 13, второго адсорбента 15 и третьего адсорбента 36 в блоке 116 трехслойной адсорбции.

В соответствии с приводимым в качестве примера способом, выполняемым в установке 110 фиг. 2, способ включает в себя осуществление предпочтительной адсорбции остаточной воды из обедненного С8 потока 26 природного газа. В данном варианте осуществления остаточная вода предпочтительно адсорбируется при контактировании третьего слоя 32 адсорбента с обедненным C8 потоком 26 природного газа. Как показано на фиг. 2, третий слой 32 адсорбента расположен непосредственно после первого слоя 12 адсорбента, так что остаточная вода предпочтительно адсорбируется непосредственно после осуществления предпочтительной адсорбции углеводородов C8 или выше из подаваемого природного газа 20. Однако необходимо иметь в виду, что другие промежуточные слои адсорбента (не показаны) могут присутствовать между первым слоем 12 адсорбента и третьим слоем 32 адсорбента в других вариантах осуществления. Поскольку третий слой 32 адсорбента находится после первого слоя 12 адсорбента, и поскольку первый слой 12 адсорбента сам предпочтительно адсорбирует воду, подаваемый природный газ 20 будет лишен большей части воды перед третьим слоем 32 адсорбента, при этом в обедненном C8 потоке 26 природного газа будет оставаться только остаточная вода. Помещение первого слоя 12 адсорбента, как описано, перед третьим слоем 32 адсорбента является желательным, поскольку объем третьего слоя 32 адсорбента может быть приведен к минимуму при одновременном достижении низких концентраций воды в обедненном C5-C8 потоке 28 природного газа, которых было бы трудно достичь при использовании одного только первого слоя 12 адсорбента.

Способ продолжается введением обедненного C8 потока 26 природного газа из третьего слоя 32 адсорбента во второй слой 14 адсорбента, где происходит предпочтительная адсорбция углеводородов C5-C7, как подробно описано выше применительно к приводимому в качестве примера способу, который осуществляется в установке 10 фиг. 1. Как показано на фиг. 2, второй слой 14 адсорбента расположен непосредственно после третьего слоя 32 адсорбента, так что углеводороды C5-C7 предпочтительно адсорбируются непосредственно после осуществления предпочтительной адсорбции остаточной воды из обедненного C8 потока 26 природного газа. Однако необходимо иметь в виду, что другие промежуточные слои адсорбента могут присутствовать между третьим слоем 32 адсорбента и вторым слоем 14 адсорбента в других вариантах осуществления. После получения обедненного C5-C8 потока 28 природного газа из второго слоя 14 адсорбента, способ продолжается сжижением обедненного C5-C8 потока 28 природного газа. В соответствии с приводимым в качестве примера способом, который осуществляется в установке 110 фиг. 2, обедненный C5-C8 поток 28 природного газа сжижают в ступени 18 сжижения, которая образует поток 24 сжиженного природного газа, таким же образом, как описано выше применительно к способу, осуществляемому в установке 10 фиг. 1.

Примеры

Модель Aspen Adsim™ использовали для оценки адсорбции углеводородов C8 или выше, углеводородов C5-C7 и неопентана специально для случаев применения блока многослойной адсорбции, содержащего первый слой адсорбента и второй слой адсорбента при разных относительных объемах и разной высоте блока. Первый слой адсорбента содержал адсорбент Sorbead-H®, и второй слой адсорбента содержал кальций-обменный цеолитный адсорбент (в дальнейшем в этом документе называется адсорбент Molsiv™). В таблице 1 представлены содержания различных компонентов, которые присутствовали в подаваемом природном газе, применявшемся для целей моделирования, а также приводимые в качестве примера предельно допустимые значения продукта, выше которых замерзание при сжижении представляет проблему.

Изотермы равновесной адсорбции, характеризующие селективность адсорбента, для адсорбента Sorbead-H® получали из существующей проприетарной базы данных. Изотермы пропана на адсорбенте Molsiv™ из существующих проприетарных данных использовали для построения диаграммы потенциальной теории Полани и оценки изотерм для других углеводородов. Все расчеты проводили для диаметра блока адсорбции 3,35 м, использующего цикл адсорбции с перепадом температуры (TSA) и температуру регенерации 288°C, с первым слоем адсорбента, расположенным перед вторым слоем адсорбента (как схематически показано на фиг. 1). Несколько расчетов проводили при различной высоте блока адсорбции и различных соотношениях объема между первым слоем адсорбента и вторым слоем адсорбента. Во всех случаях не было никакого проскока компонентов C6+ (т.е. «0,1 ppmv), и проскок nC5 был значительно ниже, чем неопентана. Таким образом, неопентан представляет собой контролирующую примесь. На фиг. 3-5 приводятся профили концентрации слоя для слоя адсорбента, имеющего высоту 2,74 м и соотношение объемов 40 об.% для первого слоя адсорбента и 60 об.% для второго слоя адсорбента. В частности, на фиг. 3 показана концентрация в слое для углеводородов C6 и воды, на фиг. 4 показана концентрация в слое для углеводородов C5 и углеводородов C7, и на фиг. 5 показана концентрация в слое для неопентана и углеводородов C8.

Максимальный и средний проскоки неопентана приведены в таблице 2 для различных высот блока адсорбции и различных соотношений объема между первым слоем адсорбента и вторым слоем адсорбента. Как можно видеть из результатов в таблице 2, включение второго слоя адсорбента в дополнение к первому слою адсорбента позволяет снизить высоту блока при одновременном достижении лучшей результативности с точки зрения уменьшения максимального и среднего проскока неопентана в поток продукта, который выходит из блока адсорбции. Такие результаты иллюстрируют повышенную эффективность адсорбции неопентана при включении первого слоя адсорбента и второго слоя адсорбента, а также показывают, что объем слоя адсорбента может быть уменьшен при одновременном достижении повышенной эффективности адсорбции неопентана.

Несмотря на то, что только один иллюстративный вариант осуществления был представлен в вышеизложенном подробном описании изобретения, следует принимать во внимание, что существует огромное количество вариантов. Также следует принимать во внимание, что иллюстративный вариант осуществления или иллюстративные варианты осуществления являются всего лишь примерами и не имеют целью ограничить объем, применимость или конфигурацию изобретения каким бы то ни было образом. Скорее, вышеизложенное подробное описание снабдит специалистов подходящей последовательностью действий для реализации иллюстративного варианта осуществления изобретения. При этом предполагается, что различные изменения могут быть сделаны в функции и компоновке элементов, описанных в иллюстративном варианте осуществления, без отклонения от объема изобретения, как изложено в прилагаемой формуле изобретения.

1. Способ получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, содержащего углеводороды C5-C7 и углеводороды C8 или выше, причем указанный способ включает стадии:
контактирования первого адсорбента, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше, с подаваемым природным газом, для получения обедненного C8 потока природного газа;
контактирования второго адсорбента, отличающегося от первого адсорбента и предпочтительно адсорбирующего углеводороды C5-C7, с обедненным C8 потоком природного газа, для получения обедненного C5-C8 потока природного газа, при этом второй адсорбент имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7, чем первый адсорбент; и
сжижения обедненного C5-C8 потока природного газа в ступени сжижения.

2. Способ по п. 1, дополнительно включающий контактирование третьего адсорбента, предпочтительно адсорбирующего остаточную воду, с обедненным C8 потоком природного газа, и в котором стадии контактирования первого адсорбента, контактирования второго адсорбента и контактирования третьего адсорбента включают контактирование первого адсорбента, предоставленного в количестве от 10 до 70 об.%, с подаваемым природным газом, контактирование второго адсорбента, предоставленного в количестве от 20 до 90 об.%, с обедненным C8 потоком природного газа, и контактирование третьего адсорбента, предоставленного в количестве от 5 до 20 об.%, с обедненным C8 потоком природного газа, где все количества приводятся исходя из суммарного объема первого адсорбента, второго адсорбента и третьего адсорбента.

3. Способ по п. 1, дополнительно включающий стадию контактирования подаваемого природного газа с водным аминовым раствором.

4. Способ по п. 3, в котором подаваемый природный газ вводят в контакт с водным аминовым раствором перед контактированием первого адсорбента с подаваемым природным газом.

5. Способ по п. 4, в котором третий адсорбент вводят в контакт с обедненным C8 потоком природного газа после контактирования первого адсорбента с подаваемым природным газом и перед контактированием второго адсорбента с обедненным C8 потоком природного газа.

6. Способ по п. 1, в котором стадия контактирования первого адсорбента с подаваемым природным газом дополнительно определяется как контактирование первого адсорбента, содержащего силикагель или алюмосиликатный гель, имеющий средний размер пор по меньшей мере 10 Å, с подаваемым природным газом.

7. Способ по п. 1, в котором контактирование второго адсорбента с обедненным C8 потоком природного газа дополнительно определяется как контактирование второго адсорбента, содержащего цеолитный молекулярно-ситовый адсорбент, имеющий средний размер пор от 5 до 15 Å, с обедненным C8 потоком природного газа.

8. Способ по п. 1, в котором стадии контактирования первого адсорбента и контактирования второго адсорбента включают контактирование первого адсорбента, предоставленного в количестве от 10 до 90 об.%, с подаваемым природным газом, и контактирование второго адсорбента, предоставленного в количестве от 10 до 90 об.%, с обедненным C8 потоком природного газа, причем все количества рассчитаны исходя из суммарного объема первого адсорбента и второго адсорбента.

9. Способ по п. 1, в котором блок многослойной адсорбции содержит первый слой адсорбента, содержащий первый адсорбент, и второй слой адсорбента, содержащий второй адсорбент, и в котором стадия контактирования первого адсорбента с подаваемым природным газом дополнительно определяется как введение подаваемого природного газа в первый слой адсорбента блока многослойной адсорбции для получения обедненного C8 потока природного газа.

10. Установка для получения сжиженного природного газа из подаваемого природного газа, содержащая:
первый слой адсорбента, содержащий первый адсорбент, который предпочтительно адсорбирует углеводороды C8 или выше по сравнению с углеводородами, имеющими менее 8 атомов углерода;
второй слой адсорбента после первого слоя адсорбента, причем указанный второй слой адсорбента содержит второй адсорбент, который отличается от первого адсорбента и который предпочтительно адсорбирует углеводороды C5-C7 по сравнению с углеводородами, имеющими менее 5 атомов углерода, при этом второй адсорбент имеет более высокую селективность и емкость адсорбции углеводородов C5-C7 по сравнению с первым адсорбентом; и
ступень сжижения, расположенную ниже по потоку от второго слоя адсорбента.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения газообразного метана из гидроксида метана, заключающемуся в переводе гидроксида метана в газообразное состояние. Способ характеризуется тем, что при переводе его в газообразное состояние, он проходит через электростатический сепаратор причем между осадительными и разрядными электродами электрофильтра установлены поверхности из изолирующего материала, на который под действием электрического поля собирается и конденсируется вода, выделяемая из газа при переходе его из гидроксида, а очищенный от воды газ поступает по трубопроводам на промежуточное хранилище или переработку, а вода стекает по поверхности, на которой конденсировалась в зону испарения гидроксида метана.

Изобретение относится к антиагломерирующей композиции, предназначенной для ингибирования образования гидратов газа в жидкости, состоящей из соединений формулы (I) или (III) и полярного растворителя или смеси полярных растворителей.

Изобретение описывает установку для получения топливного газа из низкопотенциальных углеводородных газов нефте- и газопереработки и отдувочного ВСГ процесса риформинга, которая включает абсорбционную колонну для очистки углеводородных газов, с подведенной к ней линией подачи водного раствора моноэтаноламина (МЭА), снабженной насосом и теплообменником для охлаждения водного раствора МЭА, сепаратор для осушки очищенных углеводородных газов, два параллельно расположенных газоструйных эжектора с подведенными к ним линиями подачи очищенных и осушенных углеводородных газов и ВСГ, сепаратор для осушки и теплообменник для нагрева полученного топливного газа.

Изобретение относится к газовой и нефтяной промышленности. Способ дополнительной осушки и очистки попутного нефтяного газа с содержанием сероводорода для дальнейшего использования в качестве топлива в газогенераторных установках включает подачу заранее отсепарированного газа под давлением 0,05 МПа в блочную компрессорную станцию (5) для сжатия и охлаждения газа.

Изобретение относится к способу обработки потока жидких углеводородов, содержащего воду, в котором поток жидких углеводородов вводится в первый сепаратор, отделяющий по меньшей мере свободную воду из указанного потока жидких углеводородов.

Изобретение относится к способу и установке очистки природного газа от диоксида углерода и сероводорода и может быть использовано в газоперерабатывающей промышленности.
Группа изобретений относится к десульфуризации углеводородов. Способ включает стадии: (i) пропускание смеси углеводорода и водорода через катализатор десульфуризации с превращением сероорганических соединений, присутствующих в указанном углеводороде, в сульфид водорода, (ii) пропускание полученной смеси через сорбент сульфида водорода, содержащий оксид цинка, со снижением содержания сульфида водорода в смеси, и (iii) пропускание газовой смеси, обедненной сульфидом водорода, через дополнительный десульфуризующий материал.

Изобретение относится к системе обогащения горючего газа, способной улучшить показатели экономии электроэнергии с учетом срока службы средства всасывания, где система обогащения горючего газа включает адсорбционную установку, наполненную адсорбентом, для селективной адсорбции горючего газа; средство подачи исходного газа, способное подавать исходный газ, содержащий горючий газ, в адсорбционную установку из наружной области; средство всасывания, способное всасывать газ из внутренней части адсорбционной установки, и средство управления для выполнения процесса адсорбции и процесса десорбции, при этом средство управления обеспечивает работу средства всасывания так, что сила всасывания средства всасывания, когда не протекает процесс десорбции, меньше, чем сила всасывания средства всасывания, когда процесс десорбции протекает.

Изобретение относится к способу сжижения обогащенной углеводородами, содержащей азот исходной фракции, предпочтительно природного газа. Способ содержит стадии: a) сырьевую фракцию (1) сжижают (E1, E2), b) разделяют ректификацией (T1) на обогащенную азотом фракцию (9), содержание метана в которой составляет макс.

Изобретение относится к способу осушки газов. Способ включает пропускание газа через две или более камеры охлаждения, соединенные последовательно, причем в каждую из камер подают поток растворителя, который удаляет воду из газа, далее подают смешанный поток, состоящий из газа и растворителя, в каждую из этих камер охлаждения и после совместного охлаждения, его разделяют с помощью газожидкостного сепаратора на поток газа с пониженным содержанием воды и поток обогащенного водой растворителя, постепенно снижают содержание воды в газе от первой в направлении потока камеры охлаждения к последней, причем каждый поток растворителя, отделенный и обогащенный водой, либо используют в качестве питающего потока для камеры охлаждения выше по потоку, или возвращают непосредственно в блок регенерации для освобождения от воды.

Сорбционный аппарат для очистки газа состоит из вертикальной проточной колонны с газонепроницаемой стенкой, фильтров на входе и выходе колонны и дезинтегратора, производящего реакционный порошок в среде очищаемого газа при температуре окружения, то есть без принудительного нагрева или охлаждения.

Изобретение относится к оборудованию для адсорбционной очистки газов от примесей, в частности, углеводородных газов от воды, углекислого газа, сероводорода и других компонентов, и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, газоперерабатывающей, химической и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к способам адсорбционной осушки газов. Способ включает компримирование предварительно очищенного сырого газа с получением компрессата, охлаждение компрессата до температуры адсорбции сторонним теплоносителем, по меньшей мере, частью редуцированного осушенного газа, сепарацию компрессата с получением конденсата и газа сепарации, адсорбционную осушку компрессата и регенерацию адсорбента, при этом осушенный газ редуцируют до давления использования, нагревают компрессатом и подают потребителю.

Изобретение относится к технике и технологии подготовки газа и может быть использовано в технологических процессах низкотемпературной переработки газа с целью получения сжиженного природного газа (СПГ) и позволяет расширить диапазон применения установки за счет обеспечения подготовки углеводородного газа для комплексных технологических линий по сжижению природного газа при повышении эффективной работы адсорбционного блока как по осушке газа, так и по его очистке от вредных примесей, в том числе от ртути, и при полной утилизации отработанного газа регенерации.

Изобретение относится к способам адсорбционной осушки и может найти применение в нефтегазовой и других отраслях промышленности для осушки горючих газов. Способ включает адсорбционную осушку отсепарированного газа, регенерацию адсорбента путем продувки нагретым газом, для чего снижают давление до давления ниже давления адсорбции с получением редуцированного газа, продувают адсорбент первой частью газа окисления с получением первого продувочного газа, затем продувают адсорбент второй частью газа окисления, после продувают редуцированным газом с получением второго продувочного газа, поднимают давление до давления адсорбции и охлаждают адсорбент путем продувки осушенного газа, которую затем смешивают с остальной частью осушенного газа, при этом смесь первого и второго продувочных газов подвергают каталитическому окислению кислородсодержащим газом с получением газа окисления, который разделяют на две части и направляют на продувку адсорбента.

Изобретение относится к адсорбционной осушке газов и может найти применение в различных отраслях промышленности для осушки газа до температуры точки росы минус 70°C и ниже.

Изобретение относится к способу адсорбционной осушки газов и может найти применение в нефтегазовой и других отраслях промышленности для осушки горючих газов. Способ включает адсорбционную осушку предварительно очищенного осушаемого газа при температуре адсорбции, регенерацию адсорбента путем косвенного нагрева адсорбента до температуры регенерации теплоносителем, последующий отдув паров воды из свободного пространства адсорбера частью осушенного газа, а также охлаждение регенерированного адсорбента до температуры адсорбции воздухом.

Изобретение относится к системе для получения кислорода в учреждении, содержащей по меньшей мере одно устройство для получения медицинского воздуха, блок адсорбции с перепадом давления, который служит для получения потока кислорода, и учреждение, содержащее сеть трубопроводов для медицинского воздуха и вакуумную систему, причем по меньшей мере одно устройство для получения медицинского воздуха присоединено к сети трубопроводов для медицинского воздуха, при этом по меньшей мере первая часть потока получаемого медицинского воздуха подается из по меньшей мере одного устройства для получения медицинского воздуха к сети трубопроводов для медицинского воздуха.

Адсорберная емкость для адсорбции газообразных загрязнений из газового потока, включающая вертикальную стеночную перегородку, размещенную на внутренней поверхности стенки абсорберной емкости, и опору слоя, размещенную ниже вертикальной стеночной перегородки и прикрепленную к внутренней поверхности стенки адсорберной емкости для поддерживания адсорбентного материала, где адсорбентный материал удерживается внутри опорой слоя, стенкой адсорберной емкости и вертикальной стеночной перегородкой таким образом, что по меньшей мере 90% объема, созданного между вертикальной стеночной перегородкой и внутренней поверхностью адсорберной емкости, не содержат адсорбентный материал.

Адсорбер // 2554588
Изобретение относится к технике очистки газов адсорбентами, а именно к газоочистному оборудованию, и может найти применение в химической, металлургической и других отраслях промышленности для очистки газовых смесей.

Способ снижения уровня воды, диоксида углерода и закиси азота в потоке подаваемого воздуха перед криогенной дистилляцией, содержащий: а) прохождение упомянутого потока подаваемого воздуха при температуре подачи и давлении подачи в направлении подачи через первый адсорбент, избирательность Генри которого для СО2 над N2О, измеренная при 30°С, составляет по меньшей мере 12,5, и затем через второй адсорбент, константа Генри которого для адсорбции СО2, измеренная при 30°С, составляет менее чем 1020 ммоль/г/атм и избирательность Генри которого для СО2 над N2О, измеренная при 30°С, составляет самое большее 5; b) прекращение прохождения упомянутого потока подаваемого воздуха в упомянутые первый и второй адсорбенты после первого периода времени; с) снижение давления газа в контакте с первым и вторым адсорбентами до второго давления меньшего, чем давление подачи; d) прохождение нагретого регенерирующего газа при втором давлении и при температуре, которая составляет от 20 до 80°С, в по меньшей мере второй адсорбент в направлении, противоположном направлению подачи, в течение второго периода времени и затем прохождение второго регенерирующего газа при втором давлении и при температуре меньше, чем температура нагретого регенерирующего газа, в первый и второй адсорбенты в направлении, противоположном направлению подачи, в течение третьего периода времени; е) прекращение прохождения регенерирующего газа в первый и второй адсорбенты; f) повторное увеличение давления газа в контакте с первым и вторым адсорбентами до давления подачи и g) повторение этапов от а) до f), где второй адсорбент занимает от 25 до 40 об.% от общего объема первого и второго адсорбентов и где температура нагретого регенерирующего газа на от 10 до 60°С выше, чем температура подачи или температура второго регенерирующего газа, какая из них выше; и применение устройства, содержащего первый адсорбент и второй адсорбент, заданные выше, для снижения уровней воды, диоксида углерода и закиси азота в потоке подаваемого воздуха, в котором адсорбенты регенерируют, как указано выше. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 10 табл., 7 ил.
Наверх