Способ контроля качества термической обработки теплозащитных покрытий

Изобретение относится к технологии напыления теплозащитных керамических покрытий, а более точно касается определения времени теплового воздействия, необходимого для релаксации остаточных напряжений в покрытии, а также энергии, требующейся для релаксации. Сущность: два образца с теплозащитным керамическим покрытием подвергают термической обработке в течение заданного для каждого образца времени, фиксируют время и температуру термической обработки каждого образца. Определяют уровень остаточных напряжений и энергии, необходимой для их релаксации, для каждого образца. По тому образцу, у которого достигается наибольшая полная релаксация остаточных напряжений, судят о качестве покрытия, и этот режим термической обработки выбирают для использования в производстве. Технический результат: получение значений остаточных напряжений в теплозащитном керамическом покрытии предварительно подвергнутых тепловому воздействию, что позволяет корректировать режимы термической обработки, а также прогнозировать долговечность покрытия в результате высокотемпературной эксплуатации. 3 табл., 5 ил.

 

Изобретение относится к технологии напыления теплозащитных керамических покрытий, а более точно касается определения времени теплового воздействия, необходимого для релаксации остаточных напряжений в покрытии, а также энергии, требующейся для релаксации.

Изобретение может быть использовано для контроля качества последующей за напылением термической обработки теплозащитных покрытий при разработке новых технологий и текущего контроля серийных технологий.

Известен способ контроля качества термической обработки теплозащитных керамических покрытий [Takahashi S., Yoshiba M.., Harada Y. Microstructural features of mechanical failure in thermal barrier coating systems under static loadings // Materials at high temperatures, 2001, volume 18(2), pp. 125-130], заключающийся в определении характера развития трещин в керамическом слое покрытия. Способ заключается в нагружении образца с теплозащитным керамическим покрытием изгибающими нагрузками по четырехточечной схеме до разрушения и контроля характера образовавшихся трещин. Способ позволяет произвести лишь качественную оценку напряженного состояния керамического слоя покрытия и характера развития в нем трещин.

Известен способ определения модуля Юнга теплозащитного керамического покрытия в зависимости от температуры [M. Beghini, G. Benamati, L. Bertini, F. Frendo. Measurement of Coatings′ Elastic Properties by Mechanical Methods: Part 2. Application to Thermal Barrier Coatings // Experimental Mechanics, December 2001, Vol.41, No.4, p. 305-311], заключающийся в выдержке при определенной температуре образца с теплозащитным керамическим покрытием, последующего нагружения образца изгибающими нагрузками по 4-точечной схеме до разрушения и определении модуля Юнга покрытия. Однако данный способ не позволяет определить время, при котором начинает снижаться модуль Юнга покрытия.

Известен способ определения остаточных напряжений и энергетических характеристик газотермических покрытий (Ильинкова Т.Α., Ибрагимов А.Р., Бакиров И.Р., Мельникова Т.Н. патент №2499244], в котором нагружение образца с покрытием осуществляют изгибающей нагрузкой по 4-точечной схеме, не превышающей предел упругости материала покрытия, а затем разгружают до значения деформации растяжения, равной нулю, измеряют остаточное усилие, продолжают разгружение до получения значения усилия, равного нулю, и измеряют остаточную деформацию сжатия; по полученному деформационному гистерезису рассчитывают остаточные напряжения в покрытии. Однако данный способ осуществляется при комнатной температуре и не позволяет определить влияние времени теплового воздействия на напряженное состояние покрытия.

Технический результат: получение значений остаточных напряжений в теплозащитном керамическом покрытии, предварительно подвергнутых тепловому воздействию, что позволяет корректировать режимы термической обработки, а также прогнозировать долговечность покрытия в результате высокотемпературной эксплуатации.

Технический результат достигается тем, что образец с покрытием, расположенный на опорах покрытием вниз, плавно нагружают по 4-точечной схеме статической нагрузкой до величины нагрузки, не превышающей предел упругости материала покрытия, последовательно разгружают до значения деформации растяжения, равной нулю, при этом измеряют остаточное усилие Р0 (Н), продолжают разгружение до получения значения усилия, равного нулю, и измеряют остаточную деформацию сжатия - L, (мкм).

По результатам измерения строится диаграмма в координатах: «Нагрузка - Р, (Н) - перемещение (абсолютная деформация) - L, (мкм), которая представляет собой деформационный гистерезис. По полученному деформационному гистерезису рассчитывают остаточные напряжения в покрытии и его энергетические характеристики, включающие: энергию высвобождения внутренних напряжений (Дж), энергию, необходимую для полной релаксации остаточных напряжений (Дж), плотность энергии, необходимой для полной релаксации остаточных напряжений (Дж/м3).

По полученному деформационному гистерезису рассчитывают:

1. Энергию высвобождения внутренних напряжений S (Дж) как разницу энергии S1, затраченную на процесс деформирования газотермического покрытия и энергии S2, высвобождающуюся при разгружении покрытия.

Расчет этих площадей можно осуществить по формулам (2) и (3):

где Pn1 - нагружение, Н; Рn2 - разгрузка, Н; Li - перемещение, мкм.

2. Энергию А (Дж), необходимую для полной релаксации остаточных напряжений в покрытии, которая рассчитывается как площадь прямоугольного треугольника в области сжатия:

где F - усилие, Н; а - перемещение в области сжатия, мкм, РO - остаточное усилие, Н.

3. Остаточные напряжения σ (МПа) рассчитывается по формуле:

где Р0 - остаточное усилие, при котором деформация становится равной нулю; В - ширина образца, мм; Н - полная толщина образца, мм; С - расстояние между нагруженной и опорной балкой, 10 мм.

4. Плотность энергии релаксации остаточных напряжений, Дж/м3 рассчитывается по формуле:

где σ=Pm/F есть растягивающее напряжение. Модуль упругости E трехслойной системы (основа - подслой - покрытие), используя правило аддитивности, находим по формуле:

где Еосн., Еподслой, Епк., - модули упругости основы, подслоя и керамического слоя, соответственно, МПа; hосн, hподслой, hпк - толщины основы, подслоя и газотермического покрытия, соответственно, мкм.

Сущность способа заключается в следующем. Предварительно по меньшей мере два образца с теплозащитным керамическим покрытием каждый подвергают термической обработке в течение заданного для каждого образца времени, фиксируют время и температуру термической обработки каждого образца, осуществляют вышеупомянутые действия по определению уровня остаточных напряжений и энергии, необходимой для их релаксации, по тому образцу, у которого достигается наибольшая полная релаксация остаточных напряжений, судят о качестве покрытия, и этот режим термической обработки выбирают для использования в производстве.

На фиг. 1 представлена схема 4-точечного изгиба, где 1 - прямоугольный металлический образец (пластина); 2 - подслой; 3 - покрытие; 4 - тензодатчик; 5 - измеритель деформации; 6 - устройство для нагружения.

На фиг. 2 представлена схема деформационного гистерезиса газотермического покрытия, где S1 - энергия, потраченная на деформирование образца; S2 - энергия, освобожденная при разгрузке образца; А - часть энергии S2, потраченная на релаксацию остаточных напряжений.

На фиг. 3 представлены деформационные гистерезисы образца №14 в исходном состоянии и после выдержки в печи 1 час, где: а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии, б) после выдержки в печи в течение 1 часа.

На фиг. 4 представлены деформационные гистерезисы образца №18 в исходном состоянии и после выдержки в печи 10 часов, где: а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии, б) после выдержки в печи в течение 10 часов.

На фиг. 5 представлены деформационные гистерезисы образца №17 в исходном состоянии и после выдержки в печи 100 часов, где: а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии, б) после выдержки в печи в течение 100 часов.

Пример: Теплозащитные керамические покрытия напыляли плазменным методом по стандартной технологии. После напыления пластины с покрытиями подвергали двойной термической обработке:

- диффузионному отжигу в вакууме при температуре 1050°С в течение 4-х часов;

- окислительному отжигу на воздухе при температуре 850°С в течение 20-ти часов.

Далее одна часть образцов (с индексом «1») испытывались на 4-точечный изгиб в исходном виде, вторая часть образцов (с индексом «2») подвергались выдержке при температуре 1100°С с варьированием времени от 1 до 100 часов в зависимости от толщины керамического слоя покрытия таким образом, чтобы исключить преждевременное разрушение покрытия. Охлаждение образцов осуществлялось вместе с печью.

Пример 1.1. Деформационные гистерезисы образца в исходном состоянии и после выдержки в печи 1 час представлены на фиг. 3, где: а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии и б) после выдержки в печи в течение 1 часа. Результаты измерений механических характеристик представлены таблице 1.

После выдержки в печи в один час произошла полная релаксация остаточных напряжений в покрытии. При этом значение модуля Юнга не изменилось.

Пример 1.2. Деформационные гистерезисы образца в исходном состоянии и после выдержки в печи 10 часов представлены на фиг. 4 где: а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии и б) после выдержки в печи в течение 10 часов. Результаты измерений механических характеристик представлены таблице 2.

Остаточные напряжения снизились с 41,9 МПа до 8,4 МПа. При этом практически не произошло изменение в модуле Юнга и плотности упругой энергии деформации.

Пример. 1.3. Деформационные гистерезисы образца в исходном состоянии и после выдержки в печи 100 часов представлены на фиг. 5, где а) деформационный гистерезис покрытия в исходном состоянии и б) после выдержки в печи в течение 100 часов. Результаты измерений механических характеристик представлены таблице 3.

За 100 часов выдержки вдвое увеличились остаточные напряжения в покрытии, а энергия высвобождения внутренних напряжений, S А - более чем вчетверо. Особенно сильно изменилось значение А - доля энергии, потраченная на полное снижение внутренних напряжений. При этом изменений в значении модуля Юнга практически не произошло.

Таким образом, можно установить, что после термической обработки диффузионный отжиг в вакууме при температуре 1050°С в течение 4-х часов, окислительный отжиг на воздухе при температуре 850°С в течение 20-ти часов, дополнительно необходим был 1 час термической обработки при температуре 1100°С на воздухе для достижения полной релаксации теплозащитных керамических покрытий, соответственно, данный дополненный режим обработки предлагаем в производство.

Способ контроля качества термической обработки теплозащитных керамических покрытий, включающий определение уровня остаточных напряжений и энергии, необходимой для их релаксации, путем того, что образец с покрытием, расположенный на опорах покрытием вниз, плавно нагружают по 4-точечной схеме статической нагрузкой до величины нагрузки, не превышающей предел упругости материала покрытия, последовательно разгружают до значения деформации растяжения, равной нулю, при этом измеряют остаточное усилие, продолжают разгружение до получения значения усилия, равного нулю, и измеряют остаточную деформацию сжатия, по полученному деформационному гистерезису рассчитывают остаточные напряжения в покрытии и его энергетические характеристики, включающие: энергию высвобождения внутренних напряжений (Дж), энергию, необходимую для полной релаксации остаточных напряжений (Дж), плотность энергии, необходимой для полной релаксации остаточных напряжений (Дж/м3), отличающийся тем, что предварительно по меньшей мере два образца с теплозащитным керамическим покрытием каждый подвергают термической обработке в течение заданного для каждого образца времени, фиксируют время и температуру термической обработки каждого образца, осуществляют вышеупомянутые действия по определению уровня остаточных напряжений и энергии, необходимой для их релаксации, по тому образцу, у которого достигается наибольшая полная релаксация остаточных напряжений, судят о качестве покрытия, и этот режим термической обработки выбирают для использования в производстве.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области эксплуатации нефтедобывающего оборудования, а именно, к способу и устройству, применяемым для контроля состояния насосных штанг нефтедобывающих скважин.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к устройствам для экспериментальных исследований прочностных свойств и процессов накопления усталостных повреждений в поверхностных слоях образцов из конструкционных материалов в зависимости от закона изменения на поверхности образца напряжения и его градиента.

Изобретение относится к определению механических характеристик труб, а именно к моделям, предназначенным для испытаний материалов труб малого диаметра на трещиностойкость, и может быть использовано при производстве и эксплуатации труб.

Изобретение относится к машиностроению, а именно к испытательной технике, используемой при испытаниях на усталость. Зажимное устройство содержит стягиваемые с помощью винтов опорные детали, между которыми размещен испытуемый образец и переходные детали, расположенные по обе стороны концевой части испытуемого образца и имеющие участок, выступающий за зону их контакта с опорными деталями в сторону рабочей части образца.

Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для испытания образцов строительных материалов на совместное действие усилий растяжения, среза и изгиба, и позволяет испытывать образцы материалов при различных комбинациях нагружения их усилиями растяжения, среза и изгиба в совокупности с разрывной машиной.

Изобретение относится к области машиностроения и авиационно-космической отрасли промышленности и может быть использовано при проведении наземных испытаний оболочек типа тел вращения.

Изобретение относится к области испытательной техники, а именно к устройствам для определения упругих характеристик материалов при изгибе, и может быть использовано для определения зависимости модуля упругости конструкционных материалов как от температуры, так и от величины изгибающих напряжений.

Изобретение относится к области строительства и предназначено для контроля жесткости балок, изготовленных из материала, обладающего физически нелинейными свойствами (в частности, железобетонных балок), и нагруженных равномерно распределенной нагрузкой.

Изобретение относится к технике испытаний протяженных объектов с переменной по длине жесткостью. Сущность: объект консольно закрепляют на силовой колонне и с помощью механического кривизномера измеряют кривизну отдельных его участков, средние сечения которых располагаются в заданных расчетных сечениях, при изгибе объекта под действием заданной нагрузки, приложенной к свободному его концу.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к способам испытаний плоских образцов на изгиб. Сущность: концы образцов закрепляют на опоре, выполненной в виде замкнутой рамы с двумя подвижными распорками.

Изобретение относится к области испытательной техники, а именно к установкам для испытаний образцов и фрагментов пространственных коробчатых (сварных, клеесварных, клепанных или клееклепанных) конструкций. Устройство содержит корпус с размещенным в нем приводом и жестко закрепленную на нем металлическую раму с основанием, захватами для испытуемого образца и тензодатчиками. Один из захватов жестко закреплен на раме, а второй установлен на основании посредством двух пневмоцилиндров с возможностью обеспечения приложения вертикальной нагрузки и крутящего момента на испытуемый образец. Тензодатчики размещены на подвижном захвате и испытуемом образце. Технический результат: обеспечение испытания пространственных коробчатых конструкций, изготовленных с использованием сварки, клеесварки, клепки или клееклепки, позволяющие проводить оценку прочностных характеристик конструкции в различных зонах. 2 ил.

Изобретение относится к измерительной технике для промышленности и может быть применено для испытаний продольных и поперечных образцов основного металла труб, образцов со сварными швами, в том числе ремонтным сварным швом, для изучения свойств напыленных материалов, органических покрытий, для оценки сталей к сульфидному растрескиванию под напряжением. Установка содержит силовую раму и испытуемый образец, размещенный симметрично на 4-точечный изгиб, между двумя внутренними опорами и двумя наружными опорами. Силовая рама дополнена держателем, выполненным в виде неразъемного замкнутого по контуру корпуса, внутри которого симметрично, в выемках корпуса, размещены наружные цилиндрические опоры. Внутренние цилиндрические опоры расположены в выемках снизу подвижной планки, принимающей нагрузку. Верх планки по краям снабжен симметричными скосами для перемещения между скосами и корпусом, клиньев, соединенных разъемно с регулировочными винтами. Технический результат: увеличение точности определения (улавливания) начала процесса зарождения и развития коррозионных трещин в образцах металла бесшовных и электросварных труб, в том числе, с большой толщиной стенки. 4 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к измерительной технике для промышленности и может быть применено для испытаний продольных и поперечных образцов основного металла труб, образцов со сварными швами, в том числе ремонтным сварным швом, для изучения свойств напыленных материалов, органических покрытий, для оценки сталей к сульфидному растрескиванию под напряжением. Сущность: осуществляют нагружение образца испытуемой трубы, закрепленного симметрично на 4-точечный изгиб, между двумя внутренними опорами и двумя наружными опорами. Перед нагружением испытуемый образец помещают в замкнутый контур корпуса держателя между парой внутренних цилиндрических опор, размещенных, для точной фиксации пары верхних точек опоры образца, в выемках нижней части подвижной планки, и парой наружных цилиндрических опор, размещенных, для точной фиксации пары нижних точек опоры образца, в выемках в нижней части корпуса держателя. Первоначальное расчетное усилие нагружения на испытуемый образец прикладывают сверху через переводник домкратом по динамометру сжатия к подвижной планке, изгибая середину образца двумя внутренними цилиндрическими опорами, расположенными в выемках подвижной планки симметрично относительно центра образца и наружных опор. Точное доведение прилагаемого усилия до расчетной величины прогиба образца и его уравнивание между симметричными внутренними опорами производят поворотом левого и правого винтов, перемещая подвижные клинья вдоль скосов к центру подвижной планки, передавая усилия от винтов через подвижные клинья планке и через внутренние опоры на испытываемый образец. Исключают смещение подвижных клиньев по скосам, для сохранения точности нагружения образца в процессе испытаний, для чего подвижные клинья, при достижении расчетной, определяемой геометрическими параметрами трубы величины прогиба образца, надежно фиксируют винтами между планкой и верхней частью корпуса держателя. Технический результат: увеличение точности определения (улавливания) начала процесса зарождения и развития коррозионных трещин в образцах металла бесшовных и электросварных труб, в том числе, с большой толщиной стенки. 3 ил.

Изобретение относится к способам определения механических характеристик материалов, конкретно - к способу определения модуля упругости, предела прочности и предельной деформации. Сущность: осуществляют формование полого трубчатого изделия на оправке, вырезку из него образцов, нагружение образцов до разрушения с измерением силы и перемещения и последующий расчет значений механических характеристик. Образцы получают путем разрезки полого неотвержденного изделия на оправке вдоль и поперек оси с последующей разверткой и отверждением листа на плоской оправке, вырезкой из него образцов заданных размеров с толщиной листа вдоль и поперек первоначальной оси изделия и определения механических свойств (модуля упругости, прочности и предельной деформации) в осевом и окружном направлениях известными методами испытаний на растяжение, сжатие, изгиб, преимущественно методом продольного изгиба. Технический результат: разработка универсального способа определения механических характеристик (прочности, предельной деформации и модуля упругости) в осевом и окружном направлениях полых трубчатых изделий из композиционных материалов, повышение точности (достоверности) результатов испытаний и снижение их трудоемкости. 4 ил.

Изобретение относится к исследованиям остаточных напряжений в детали. Сущность: осуществляют закрепление детали в первой точке и во второй точке на расстоянии от первой точки, выполнение первой операции съема материала в третьей точке, расположенной между первой и второй точками, освобождение детали во второй точке, измерение первой деформации детали, определение остаточных напряжений в детали на основе измерения первой деформации. Устройство содержит первый зажим, второй зажим, расположенный на расстоянии от первого зажима, металлорежущий инструмент, сконфигурированный с возможностью выполнения операции съема материала с детали, закрепленной в зажимах, в точке, расположенной между зажимами, устройство для измерения прогиба, расположенное между первым и вторым зажимами. Технический результат: упрощение измерения остаточных напряжений в детали. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для определения в натурных условиях деформационных и прочностных характеристик ровного ледяного покрова при изгибе. Заявленный способ предусматривает применение судна (ледокольного типа), которое оказывает кратковременное силовое воздействие форштевнем на ледяное поле вплоть до его разрушения или создание судном на чистой воде свободной волны, направленной на кромку ледяного поля. При этом на ледяной покров устанавливаются в линию по ходу движения судна на нескольких пикетах (точках) сейсмометр, деформометр, наклономер и вмораживается датчик напряжения, а в носовой части судна устанавливается акселерометр для определения момента разрушения льда. Таких пикетов на льду организуют от одного до трех и больше. Расстояние между пикетами выбирается в зависимости от толщины льда и характера воздействия на ледяное поле. В случае силового воздействия судна форштевнем на край льдины осуществляют один из двух режимов: медленное непрерывное движение судна по линии установки датчиков на пикетах или одиночные разрушения льда изгибом с остановками движения судна между воздействиями. При этом в носовой части судна устанавливается акселерометр, который фиксирует момент разрушения льда. В случае создания свободной волны необходимо, чтобы перед ледяным полем был участок чистой воды, на котором судно могло бы набрать скорость и затормозить перед кромкой поля, что приведет к распространению в ледяном поле изгибно-гравитационной волны. В результате определяются следующие параметры: момент разрушения льда при изгибе, критические наклоны ледяного поля, относительные деформации и напряжения в поверхностном слое льда. При образовании трещины во льду в непосредственной близости от любого пикета можно получить напряжения разрушения ледяной пластины. Технический результат – повышение точности получаемых данных. 2 ил.

Изобретение относится к области метрологии, а именно к средствам получения чистого изгиба эталонной балки для испытаний тензодатчиков. Устройство содержит основание, эталонную балку постоянного сечения с системой измерения деформаций и механическую систему нагружения балки, включающую два симметрично расположенных рычага, шарнирно связанных с движителем. При этом в каждом рычаге попарно сверху и снизу от эталонной балки установлены четыре опорных ролика, между роликами и эталонной балкой, также сверху и снизу от нее, размещены пластины-«подушки» с выступами полуцилиндрической формы на противоположных краях, контактирующие с эталонной балкой непосредственно по образующим цилиндрических поверхностей этих выступов. Нормаль в точках контакта роликов с плоской поверхностью пластин-«подушек» проходит через точку контакта эталонной балки с цилиндрическим выступом пластины-«подушки». Рычаги установлены горизонтально и шарнирно связаны с основанием посредством двух симметрично расположенных шатунов, а также шарнирно соединены между собой и с движителем посредством коромысла, своим центром симметрии шарнирно связанным с ползуном, кинематически связанным с вертикальной направляющей и с движителем. Технический результат заключается в расширении диапазона кривизны эталонной балки, существенном уменьшении габаритов устройства при значительном снижении массы конструкции, снижении прилагаемых усилий для получения необходимой деформации при сохранении высокой степени точности измерения деформаций. 2 ил.

Изобретение относится к области строительства и предназначено для испытаний плоских и пространственных рамно-стержневых конструктивных систем на живучесть. Сущность: в проектное положение закрепляют неподвижные и выключающуюся центральную несущие стойки конструктивной системы, затем на них устанавливают ригели, монтируют нагрузочные устройства. Выключающаяся центральная стойка выполняется в виде шарнирно-стержневого механизма из двух вертикально расположенных шарнирно соединенных между собой несущих элементов, удерживаемых в проектном положении горизонтальной связью, которая выключается при заданном уровне нагружения конструктивной системы и создает горизонтальное усилие, мгновенно выключающее центральную стойку из работы конструктивной системы. Устройство содержит центральную стойку конструктивной системы, содержащую шарнирно-стержневой механизм. В состав устройства входят опорные элементы, шпилька, на которую жестко закреплен нижний несущий элемент шарнирно-стержневого механизма, сверху на элементе установлена пластина с профрезированной полусферой для центрального шарового шарнира, в которую установлен металлический шар, на котором сверху через пластину, аналогичную пластине, присоединен верхний несущий элемент, вверху этого элемента расположен специальный регулировочный болт, на котором установлена опорная пластина, имеющая сверху профрезированную полусферу, в полусфере пластины установлен металлический шар, который сверху накрыт опорной пластиной, которая с помощью регулировочного болта подведена под нижнюю плоскость ригеля, установлена неподвижная стойка для фиксации нижнего и верхнего несущих шарнирно опертых стержневых элементов, в верхней зоне которой установлена шпилька, которая закручена в нижний несущий элемент, удерживая его в вертикальном положении, сжатая пружина, с помощью которой обеспечена упругая фиксация в проектном положении среднего шарнира механизма. Технический результат: возможность точно определить нагрузку, при которой происходит выключение несущего элемента испытываемой конструктивной системы, динамические догружения в оставшихся в работе элементах конструктивной системы и выключаемого несущего элемента. 2 н.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к способам испытания балок. Сущность: изготавливается рычажная установка привариванием к металлической стойке металлических кронштейнов, на концах кронштейнов вырезаются овальные отверстия и устанавливаются валы со шкивами, рычажная установка жестко закрепляется в основании. Изготавливается испытываемый образец с устроенным в одном конце стержнем плеча пары сил, зафиксированным хомутом, другой конец образца защемлен в устройстве для защемления балочного момента. К стержню плеча пары сил прикрепляются тросы, а к тросам, перекинутым через шкивы, подвешиваются горизонтальные площадки, на которые укладываются грузы для создания сосредоточенного изгибающего момента. Технический результат: возможность определить несущую способность балок на сосредоточенный изгибающий момент и обеспечить постоянство действующего момента во времени при деформациях испытываемых элементов. 1 ил.

Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для испытаний стальных обетонированных труб больших диаметров для магистральных газо- и нефтепроводов. Стенд содержит опоры и гидравлическую систему для нагружения испытуемой трубы изгибом. Стенд снабжен измерительной системой, содержащей 2n жидкостных индикаторов изменения положения испытуемой трубы и n жидкостных индикаторов перемещения испытуемой трубы, подключенных к линии подачи жидкости, на которой последовательно установлены n запорных кранов. Индикаторы изменения положения испытуемой трубы связаны гидравлически и механически попарно, каждая из пар упомянутых индикаторов закреплена на испытуемой трубе симметрично относительно ее оси и гидравлически сообщена с одним из соответствующих индикаторов перемещения испытуемой трубы. Испытуемая труба размещена на двух фундаментных и двух домкратных опорах, а гидравлическая система для нагружения испытуемой трубы изгибом включает насос высокого давления и два манометра. Насос высокого давления через манометры подключен параллельно к двум домкратным опорам. Технический результат: упрощение конструкции при одновременном повышении достоверности результатов испытаний, а также расширение арсенала технических средств для проведения испытаний обетонированных труб. 4 ил.

Изобретение относится к технологии напыления теплозащитных керамических покрытий, а более точно касается определения времени теплового воздействия, необходимого для релаксации остаточных напряжений в покрытии, а также энергии, требующейся для релаксации. Сущность: два образца с теплозащитным керамическим покрытием подвергают термической обработке в течение заданного для каждого образца времени, фиксируют время и температуру термической обработки каждого образца. Определяют уровень остаточных напряжений и энергии, необходимой для их релаксации, для каждого образца. По тому образцу, у которого достигается наибольшая полная релаксация остаточных напряжений, судят о качестве покрытия, и этот режим термической обработки выбирают для использования в производстве. Технический результат: получение значений остаточных напряжений в теплозащитном керамическом покрытии предварительно подвергнутых тепловому воздействию, что позволяет корректировать режимы термической обработки, а также прогнозировать долговечность покрытия в результате высокотемпературной эксплуатации. 3 табл., 5 ил.

Наверх