Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи



Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи
G01R31/00 - Устройства для определения электрических свойств; устройства для определения местоположения электрических повреждений; устройства для электрических испытаний, характеризующихся объектом, подлежащим испытанию, не предусмотренным в других подклассах (измерительные провода, измерительные зонды G01R 1/06; индикация электрических режимов в распределительных устройствах или в защитной аппаратуре H01H 71/04,H01H 73/12, H02B 11/10,H02H 3/04; испытание или измерение полупроводниковых или твердотельных приборов в процессе их изготовления H01L 21/66; испытание линий передачи энергии H04B 3/46)

Владельцы патента RU 2577557:

Козлов Виктор Александрович (RU)

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для определения места несанкционированного подключения нагрузки к однородной линии электропередачи. По проводам линии электрической передачи, выполненным из обычного материала, токи и напряжения промышленной частоты распределяются по всей ее длине по нелинейным законам. Место подключения нагрузки неизвестной мощности к трехпроводной линии электрической передачи, состоящей из двух линейных проводов, выполненных из стандартного материала и одного линейного провода, выполненного из сверхпроводящего материала, определяется в результате измерения активной мощности несанкционированно подключенной нагрузки в конце линейного провода, выполненного из сверхпроводящего материала. По величине измеренной активной мощности несанкционированно подключенной нагрузки определяется протяженность от конца линии электропередачи до места подключения нагрузки. Данные о напряжениях, токах и активной мощности в линии электропередачи получают через устройства сопряжения или датчики, выполненные в виде трансформаторов напряжения и тока или в виде делителей напряжения и шунтов переменного тока. В результате обработки данных в процессоре формируется величина протяженности участка линии электропередачи до места, где подключена нагрузка. Технический результат заключается в повышении оперативности определения места несанкционированно подключения нагрузки к ЛЭП. 5 ил.

 

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электрической передачи (ЛЭП).

Традиционно место несанкционированного подключения нагрузки неизвестной мощности к линии электрической передачи с распределенными параметрами определяют во время визуального осмотра всей ЛЭП. Обычно при осмотре используются транспортные средства. Предлагаемое изобретение позволит снизить затраты на определение места несанкционированно подключенной нагрузки.

Известен способ определения факта подключения нагрузки неизвестной мощности к ЛЭП при помощи измерительного моста [патент RU 2171473]. Он предполагает измерение сопротивления ЛЭП без нагрузок по всей длине при замыкании между собой двух линейных проводов в конце ЛЭП, а затем через некоторое время измерение сопротивления ЛЭП с подключенной нагрузкой неизвестной мощности. Если сопротивление нагрузки значительно превышает сопротивление ЛЭП, то делается вывод о факте подключения к ЛЭП нагрузки неизвестной мощности в неопределенном месте.

Прототипом является способ импульсной рефлектометрии [патент RU 2398244], работающий в таких устройствах, как РЕЙС-205, Nano-tronix mTDR-070, РИ-303Т, ИСКРА-3М и т.д. [1]. Его нельзя применить для измерения расстояния до границы однородности в высоковольтной ЛЭП, так как устройство не предназначено для этого (устройство предназначено для работы с кабелями связи и силовыми кабелями), а именно: когда не достигается согласование выходного сопротивления прибора с волновым сопротивлением измеряемой ЛЭП. Место расположения границ однородностей не входит в диапазон измеряемых этими устройствами величин.

Цель изобретения заключается в формировании способа определения места несанкционированного подключения нагрузки к ЛЭП [2] на основании измеренных величин активной мощности в конце ЛЭП при отключении от нее основной нагрузки и источника электроэнергии, расположенного в начале линии электропередачи и подключении корректирующего органа, являющегося источником электроэнергии, расположенным в конце линии электропередачи. Линия электрической передачи с распределенными параметрами выполнена из двух стандартных линейных проводов [3] и одного линейного провода, выполненного из сверхпроводящего материала [патенты RU 2341838, RU 2390064]. Линейный провод из сверхпроводящего материала позволяет определить мощность несанкционированно подключенной к ЛЭП нагрузки, а затем, используя специализированную программу по определению первичных и вторичных параметров ЛЭП [4], можно определить место подключения этой нагрузки к ЛЭП.

Технический результат заключается в определении места несанкционированного подключения нагрузки, мощность которой неизвестна, к однородной ЛЭП. Предлагаемый способ определения места подключения нагрузки неизвестной мощности к протяженной ЛЭП обеспечивает снижение затрат, связанных с поиском места несанкционированного подключения нагрузки. Предлагаемый способ позволит повысить оперативность определения места несанкционированного подключения нагрузки к ЛЭП.

Технический результат достигается тем, что способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи, заключающийся в том, что исходная информация о величинах активной мощности в конце однородной линии электропередачи трехпроводного исполнения, имеющей в своем составе два провода, выполненных из стандартного материала, и один провод, выполненный из сверхпроводящего материала, через устройства сопряжения поступает в процессор, отличающийся тем, что в процессор поступает информация о величинах токов, напряжений и активных мощностей, измеренных в конце однородной несимметричной линии электропередачи от двух стандартных линейных проводов и от одного линейного провода, выполненного из сверхпроводящего материала, при отключении основной нагрузки и источника электроэнергии, расположенного в начале линии электропередачи, и подключении корректирующего органа в конце линии электропередачи, в качестве которого используются трехфазные или однофазные устройства, генерирующие токи и напряжения промышленной частоты, такие как синхронные генераторы, малые или средние гидроэлектростанции, в стандартных линейных проводах токи и напряжения распределяются по всей длине линии электропередачи по нелинейным законам, величины тока, напряжения и активной мощности, измеренные в сверхпроводящем линейном проводе, позволяют прогнозировать по заданным первичным параметрам стандартных линейных проводов, величины тока, напряжения, активной мощности согласованной линии электрической передачи с нагрузкой, величина волнового сопротивления линии электрической передачи протяженностью 20 (двадцать) километров (протяженность задает оператор в специализированной программе) сравнивается с величиной обобщенного сопротивления несанкционированно подключенной нагрузки и сравнивается прогнозируемая величина напряжения в конце согласованной линии электрической передачи, протяженность которой задается величиной 20 (двадцать) километров, выполненной из стандартного провода, с величиной напряжения, измеренной в конце стандартных проводов линии электропередачи, затем, если равенства соблюдаются, определяется активная мощность, передаваемая по стандартным проводам согласованной линии электропередачи, если же равенства не соблюдаются, то определяется величина активной мощности, передаваемая по стандартным проводам несогласованной линии электропередачи, затем полученная величина активной мощности сравнивается с величиной косвенно измеренной активной мощности стандартных проводов в конце линии электропередачи, если разница активных мощностей не менее 0,05 Ватт (величину задает оператор), то протяженность линии электрической передачи увеличивается на 1 (один) километр, и алгоритм повторяется до тех пор, пока величина разницы активных мощностей не станет меньше 0,05 Ватт, последнее значение длины линии электрической передачи определяет место несанкционированного подключения нагрузки.

Сущность изобретения поясняется схемами: на фиг. 1 показан алгоритм работы линии электропередачи; на фиг. 2 представлен алгоритм работы линии электрической передачи с нагрузкой неизвестной мощности, местонахождение которой неизвестно; на фиг. 3 показан один пролет участка линии электропередачи от основной нагрузки; на фиг. 4 показан алгоритм определения расстояния до места подключения к участку линии электропередачи, нагрузки; на фиг. 5 представлен алгоритм работы процессора, определяющего расстояние до места несанкционированного подключения к линии электропередачи нагрузки.

На фигурах показаны:

1 - трансформатор (Т1), передающий электроэнергию ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ);

2 - аналого-цифровой преобразователь (АЦП);

3 - процессор (П);

4 - цифроаналоговый преобразователь (ЦАП);

5 - показывающий или самопишущий прибор (РО);

6 - однородная трехфазная трехпроводная ЛЭП [2] напряжением 110 кВ или выше (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ);

7 - устройства сопряжения , каковыми являются датчики напряжения и тока, установленные в конце двух линейных проводов ЛЭП, выполненных из стандартного материала 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП);

8 - понижающий трансформатор (Т2);

9 - устройства сопряжения , каковыми являются датчики напряжения и тока, установленные в конце одного линейного провода ЛЭП, выполненного из сверхпроводящего материала 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК));

10 - понижающий трансформатор (Т3) напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

11 - полное сопротивление нагрузки для ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ);

12 - обобщенная или основная электрическая нагрузка (Z HAГР.);

13 - корректирующий орган (КО), а именно трехфазные или однофазные устройства, генерирующие токи и напряжения промышленной частоты, такие как синхронные генераторы, малые или средние гидроэлектростанции;

14 - несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ), входящий в состав ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) и являющийся участком ЛЭП, соединенным с трансформатором 1 (Т1), отличающийся от участка 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) тем, что работает в режиме передачи электроэнергии, в том числе и нагрузке 18 (Z H.), на фиг. 2, а на фиг. 4 работает в режиме холостого хода;

15 - два линейных провода ЛЭП (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненные из стандартного проводящего материала [3] и подключенные к трансформатору 1 (Т1);

16 - один линейный провод ЛЭП (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)), выполненный из сверхпроводящего материала;

17 - один линейный провод ЛЭП (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)), выполненный из сверхпроводящего материала и подключенный к трансформатору 8 (Т2);

18 - величина полного сопротивления нагрузки (Z H.), подключение которой несанкционированно и место подключения неизвестно;

19 - несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ), входящий в состав ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ), соединенный с трансформатором 8 (Т2), отличающийся от участка 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) тем, что работает в режиме передачи электроэнергии только нагрузке 11 на фиг. 2, и тем, что работает в режиме передачи электроэнергии нагрузке на фиг. 4;

20 - два линейных провода ЛЭП (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненные из стандартного проводящего материала [3] и подключенные к трансформатору 8 (Т2);

21 - опора ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ);

22 - изолятор, такой как ЛК-70/220-АЧ УХЛ1;

23 - линейные провода;

24 - заземлитель;

25 - земля;

26 - действующее значение линейного тока в месте подключения нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 4) к линейному проводу ЛЭП 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)) из сверхпроводящего материала;

27 - действующее значение фазного напряжения (фиг. 5) в месте подключения нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 4) к линейному проводу ЛЭП 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)) из сверхпроводящего материала;

28 - действующее значение линейного тока , измеренное в конце одного из двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП) из стандартного проводящего материала;

29 - действующее значение фазного напряжения , измеренное в конце одного из двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП) из стандартного проводящего материала;

30 - коэффициент мощности (cosφ);

31 - величина активной мощности (Р1) в конце одного из двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП) из стандартного проводящего материала, определяемая как произведение между 28 , 29 , и 30(cosφ);

32 - произведение действующего значения тока согласованной линии электропередачи в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) на расстояние, заданное оператором, и коэффициентов состояния 42 (res3) и 44 (res5);

33 - величина активной мощности (Р2.1), определяемая как произведение между 32 , 36 и 30 (cosφ) или произведение 39 и 40 и 30 (соsφ);

34 - величина разницы активных мощностей (Р3=Р1-Р2.1);

35 - специализированная программа для прогнозирования величин основных характеристик электрической энергии в линии электропередачи трехпроводного исполнения (LEP3 v. 1.00) [4], которая используется в патентах на изобретения RU №2490767, RU №2488218, RU №2502176;

36 - произведение действующего значения напряжения согласованной линии электропередачи в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) на расстояние, заданное оператором, и коэффициентов состояния 42 (res3) и 44 (res5);

37 - первый коэффициент состояния (res1), равный единице, когда величина разницы активных мощностей 34 (Р3=Р1-Р2.1) больше или равна величине 0,05 (Ватт) (задается оператором), а когда 34 (Р3=Р1-P2.1) меньше 0,05 (Ватт), равный нулю;

38 - величина длины (L) участка ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ), заданная первоначально оператором в специализированной программе 35 (LEP3 v. 1.00);

39 - действующее значение тока несогласованной линии электропередачи в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) на расстояние, заданное оператором, помноженное на коэффициенты состояния 45 (res4) и 47 (res6);

40 - действующая величина напряжения несогласованной линии электропередачи в месте отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) на расстояние, заданное оператором, и помноженная на коэффициенты состояния 45 (res4) и 47 (res6);

41 - волновое сопротивление (Z BОЛH.) одного из двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненных из стандартного проводящего материала;

42 - третий коэффициент состояния (res3), равный единице, когда величина волнового сопротивления 41 (Z ВОЛH.) равна величине обобщенного сопротивления нагрузки 18 (Z H.), а когда величина 41 (Z ВОЛН.) не равна величине 18 (Z H.), равный нулю;

43 - действующая величина фазного напряжения согласованной линии электропередачи в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) на расстояние, заданное оператором;

44 - пятый коэффициент состояния (res5), равный единице, когда прогнозируемая действующая величина напряжения 43 равна величине измеренного напряжения 29 , а когда величина 43 не равна величине 29 , равный нулю;

45 - четвертый коэффициент состояния (res4), равный нулю, когда величина волнового сопротивления 41 (Z ВОЛН.) равна величине обобщенного сопротивления нагрузки 18 (Z H.), а когда величина 41 (Z ВОЛН.) не равна величине 18 (Z H.), равный единице;

46 - седьмой коэффициент состояния (res7), равный единице, когда величина четвертого коэффициента состояния 45 (res4) равна величине шестого коэффициента состояния 47 (res6), а когда величина 45 (res4) не равна величине 47 (res6), равный нулю;

47 - шестой коэффициент состояния (res6), равный нулю, когда величина прогнозируемой действующей величины напряжений 43 равна величине измеренного напряжения 29 , а когда величина 43 не равна величине 29 , равный единице;

48 - второй коэффициент состояния (res2), равный единице, когда величина длины 38 (L) больше величины 0 (нуля километров), а в случае, когда величина 38 (L) меньше или равна 0 (нулю километров), равный нулю;

49 - величина длины ЛЭП (L1=L·res2).

Суть предлагаемой разработки заключается в формировании способа определения расстояния до места несанкционированного подключения нагрузки к ЛЭП.

В рассматриваемой однородной линии электрической передачи трехфазного трехпроводного исполнения ток и напряжение промышленной частоты по линейным проводам, изготовленным из стандартного проводящего материала, распределяются по нелинейным законам [3].

На фиг. 1 показан алгоритм работы линии электропередачи на примере патента RU 2490767. Здесь в качестве объекта, где необходимо определить место подключения нагрузки неизвестной мощности, рассматривается ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ). Здесь используется следующее электротехническое оборудование: трансформатор 1 (Т1) - трансформатор, снабжающий электроэнергией ЛЭП напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ); трансформаторы 8 (Т2) и 10 (Т3) - две различные группы понижающих трансформаторов, отличающиеся друг от друга техническими характеристиками, участвующие в передаче электроэнергии электрической нагрузке 12 (Z НАГР.). Блоки 8 (Т2), 10 (Т3) и 12 (Z НАГР.) образуют общий блок, полное сопротивление которого определяется величиной 11 .

Однородная трехфазная трехпроводная ЛЭП [2] напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4) включает в свой состав несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4), соединенный с трансформатором 1 (Т1) (фиг. 2) и отличающийся от несимметричного однородного участка ЛЭП 110 кВ или выше 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) тем, что работает в режиме передачи электроэнергии, в том числе и нагрузке 18 (Z H.), а на фиг. 4 работает в режиме холостого хода. Несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) включает в свой состав два линейных провода ЛЭП 15 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненных из стандартного проводящего материала [3], и один линейный провод ЛЭП 16 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)), выполненный из сверхпроводящего материала, такого, как указано в патентах RU 2341838 и RU 2390064.

Однородная трехфазная трехпроводная ЛЭП [2] напряжением 110 кВ или выше 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4) включает в свой состав несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4), соединенный с трансформатором 8 (Т2), отличающийся от 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) тем, что передает электроэнергию только нагрузке 11 на фиг. 2, и тем, что работает в режиме передачи электроэнергии нагрузке на фиг. 4. Несимметричный однородный участок ЛЭП 110 кВ или выше 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) включает в свой состав два линейных провода ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненных из стандартного проводящего материала [3], и один линейный провод ЛЭП 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)), выполненный из сверхпроводящего материала, такого как указано в патентах RU 2341838 и RU 2390064.

Основным блоком работы алгоритма способа определения места несанкционированного подключения нагрузки к однородной трехфазной трехпроводной ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) является процессор 3 (П) (фиг. 1, 2, 4), где выполняется анализ сведений о состоянии основных характеристик электрической энергии. Эти сведения в процессор 3 (П) поступают от устройств сопряжения 7 и 9 , в состав которых входят датчики напряжения и тока (трансформаторы напряжения и тока, а также делители напряжения и шунты переменного тока, спектроанализаторы).

Датчики 7 используются для сбора сведений о величинах токов и напряжений в конце двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП) (фиг. 2, 4), выполненных из стандартного проводящего материала, а датчики 9 (фиг. 1, 2, 4) используются для сбора сведений о величинах токов и напряжений в конце одного линейного провода ЛЭП 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)) (фиг. 2, 4), выполненного из сверхпроводящего материала.

Аналого-цифровой преобразователь 2 (АЦП) (фиг. 1, 2, 4) позволяет сформированные в датчиках 7 и 9 аналоговые сигналы преобразовать в дискретные. Результаты действия описываемого алгоритма выводятся на показывающий или самопишущий прибор 5 (РО).

Цифроаналоговый преобразователь 4 (ЦАП) позволяет сформированные в виде дискретных сигналов в процессоре 3 (П) команды корректирующему органу 13 (КО) преобразовать в аналоговые. В данном случае в качестве корректирующего органа 13 (КО) используются трехфазные или однофазные устройства, генерирующие токи и напряжения промышленной частоты, такие как синхронные генераторы, малые или средние гидроэлектростанции, позволяющие изменять величину полного сопротивления нагрузки 11 путем воздействия на технологический процесс [патенты RU 2490767, RU 2488218, RU 2502176, RU 2502177, RU 2520578].

На фиг. 2 представлен алгоритм работы линии электрической передачи с нагрузкой неизвестной мощности, местонахождение которой неизвестно.

На фиг. 2 показано, что от трансформатора 1 (Т1) передается электроэнергия к однородной ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4), которая имеет в своем составе два несимметричных однородных участка 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) и 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ). По участку ЛЭП 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2) передается электроэнергия нагрузке 18 (Z H.) и нагрузке 11 ; а по участку ЛЭП 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) передается электроэнергия только нагрузке 11 .

На фиг. 3 показан один пролет участка линии электропередачи 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 3). Здесь показаны два линейных провода ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП), выполненных из стандартного проводящего материала, и один линейный провод ЛЭП 17 (ОДНОПРОВОДНАЯ ЛЭП (СВЕРХПРОВОДНИК)), выполненный из сверхпроводящего материала. Эти линейные провода 23 (фиг. 3) подвешены к опорам 21 через изоляторы 22, такие как ЛК-70/220-АЧ УХЛ1. Опора 21 расположена на земле 25 и заземлена при помощи заземлителя 24.

На фиг. 4 показан алгоритм определения расстояния до места подключения к участку линии электропередачи 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) нагрузки 18 (Z H.). На фиг. 4 отсутствует основная нагрузка 12 (Z НАГР.) (фиг.1, 2). От корректирующего органа 13 (КО) (фиг. 4) через 10 (Т3), затем 8 (Т2), подается электроэнергия однородной ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4), которая имеет в своем составе два несимметричных однородных участка 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг.2,4) и 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ), отличающиеся друг от друга тем, что по 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) на фиг. 4 передается электроэнергия нагрузке 18 (Z H.), а участок 14 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) работает в режиме холостого хода. От устройств сопряжения 7 (фиг. 1, 2, 4) и 9 информация о величинах токов и напряжений поступает через 2 (АЦП) в процессор 3 (П).

На фиг. 5 представлен алгоритм работы процессора, определяющего расстояние до места несанкционированного подключения к линии электропередачи 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4) нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 2, 4).

На фиг. 5 показано, как информация о величинах действующих значений тока 26 и напряжения 27 от устройств сопряжения 9 (фиг. 1, 2, 4, 5) через 2 (АЦП) поступает в процессор 3 (П). Затем информация об этих величинах поступает в блок 18 (фиг. 2, 4, 5), где определяется величина сопротивления нагрузки, несанкционированно подключенной к ЛЭП 6 (ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 1, 2, 4), и выводится на показывающий или самопишущий прибор 5 (РО).

Далее информация о величинах 26 (фиг. 5), 27 , 18 поступает в блок 35 (LEP3 v. 1.00), который иллюстрирует использование в предлагаемом способе специализированной программы для прогнозирования величин основных характеристик электрической энергии в линии электропередачи трехпроводного исполнения [4]. При помощи этой программы определяются комплексные значения действующих величин токов и напряжений, постоянные распространения волн электромагнитного поля по проводам ЛЭП, величины собственных и взаимных волновых сопротивлений.

В блоках 32 и 36 формируются произведения действующих токов и напряжений, определенных в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 2, 4) на расстояние, заданное оператором, и коэффициентов состояния. Начальная величина длины 38 (L) (фиг. 5) задается оператором в программе 35 (LEP3 v. 1.00) и может быть равной 20 (двадцати) километрам. Величины 32 , 36 характерны для согласованного участка линии электропередачи 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 4) с нагрузкой 18 (Z H.). Токи (фиг. 5), напряжения и сопротивления на частоте основной гармоники для линейного провода А определяются следующим образом [5-7]:

;

;

,

где γ1.50 - постоянная распространения первой (условно) пары волн электромагнитного поля; L - протяженность ЛЭП от места подключения нагрузки 18 , км; - комплексное значение действующей величины напряжения фазы А в месте подключения к нагрузке 18 , В; ; , - комплексные значения действующих величин фазных токов в месте подключения ЛЭП к нагрузке 18 , каждое из которых равно измеренной величине тока 26 , A; Z сВ1.50, Z cC1.50 - собственные волновые сопротивления, Ом; ZсАВ1.50, ZсСА1.50 - взаимные волновые сопротивления, Ом.

Произведения 32 и 36 для согласованной ЛЭП будут отличны от нуля, если коэффициенты состояния 42 (res3) и 44 (res5) будут иметь ненулевые значения.

Третий коэффициент состояния 42 (res3), равный единице, если величина волнового сопротивления 41 равна величине обобщенного сопротивления нагрузки 18 (Z H.). Если величина 41 не равна величине 18 (Z H.), то третий коэффициент состояния 42 (res3) оказывается равным нулю.

Пятый коэффициент состояния 44 (res5) равен единице, если прогнозируемая действующая величина фазного напряжения 43 в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 2, 4, 5) на расстояние, заданное оператором, на частоте основной гармоники равна величине действующего значения фазного напряжения 29 (фиг. 5). Если величина напряжения 43 не равна величине напряжения 29 , тогда пятый коэффициент состояния 44 (res5) приобретет нулевое значение.

Произведения 32 и 36 формируются через определенные интервалы времени (t=10), а именно:

t1.1_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 10 сек., t2.1_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 5 сек.;

t3.1_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 10 сек., t4.1_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 5 сек.; …,

где t1.1_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 10 сек. - время выдачи значений (выдача через 10 секунд), сек; t2.1_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 5 сек. - время выдержки до следующего времени выдачи значения, равное 5 секундам, сек; t3.1_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 10 сек. - время выдачи значений (выдача через 10 секунд), сек; t4.1_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 5 сек. - время выдержки до следующего времени выдачи значения, равное 5 секундам, сек.

Одновременно на фиг. 5 формируются прогнозируемые действующие величины тока 39 и напряжения 40 для несогласованного участка линии электропередачи 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) в месте, отстоящем от нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 2, 4, 5) на расстояние, заданное оператором. Эти величины тока и напряжения (фиг. 5) на частоте основной гармоники для линейного провода А определяются следующим образом [2]:

где Z cA1.50 - собственное волновое сопротивление линейного провода А, Ом; , - комплексные значения действующих величин фазных напряжений, соответственно линейных проводов В и С в месте подключения к нагрузке 18 , каждый численно равен значению фазного напряжения 27 , В.

Величины 39 (фиг. 5) и 40 для несогласованного участка ЛЭП 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) будут отличны от нуля, если коэффициенты состояния 45 (res4) (фиг. 5) или 47 (res6) будут не равны нулю.

Для несогласованного однородного участка линии электропередачи 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4) с нагрузкой 18 (Z H.) возможно равенство коэффициентов состояния 45 (res4) (фиг. 5) и 47 (res6) единице. Поэтому введен седьмой коэффициент состояния 46 (res7). Он равен единице, если величина четвертого коэффициента состояния 45 (res4) равна величине шестого коэффициента состояния 47 (res6). Это позволит из формул 39 и 40 получить реальные величины токов и напряжений, а не удвоенные. Если величины коэффициентов состояния 45 (res4) и 47 (res6) будут равны нулю, то седьмой коэффициент состояния 46 (res7) будет равен единице. В формулах 39 и 40 числители в этом случае будут равны нулю.

Четвертый коэффициент состояния 45 (res4) равен нулю, если величина волнового сопротивления 41 равна величине обобщенного сопротивления нагрузки 18 . Если же величина 41 не равна величине 18 , то четвертый коэффициент состояния 45 (res4) равен единице.

Шестой коэффициент состояния 47 (res6) равен нулю, если прогнозируемая действующая величина фазного напряжения 43 на частоте основной гармоники в месте, отстоящем от нагрузки 18 (ZH.) (фиг. 2, 4, 5) на расстояние, заданное оператором, равна величине действующего значения фазного напряжения 29 (фиг. 5). Если величина фазного напряжения 43 не равна величине 29 , то шестой коэффициент состояния 47 (res6) равен единице.

Величины 39 и 40 формируются через определенные интервалы времени (t=12), а именно:

t1.2_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 12 сек., t2.2_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 3 сек.;

t3.2_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 12 сек., t4.2_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 3 сек.; …, где t1.2_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 12 сек. - время выдачи значений (выдача через 12 секунд), сек; t2.2_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 3 сек. - время выдержки до следующего времени выдачи значения, равное 3 секундам, сек; t3.2_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 12 сек. - время выдачи значений (выдача через 12 секунд), сек; t4.2_ЗАДЕРЖКА_РАБОТЫ = 3 сек. - время выдержки до следующего времени выдачи значения, равное 3 секундам, сек.

В формулах для первых значений времени t1.1_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 10 сек. и t1.2_ВЫДАЧА_ЗНАЧЕНИЯ = 12 сек. начальное время принимается равным 0 (нулю) секунд (t1=0 сек.).

Величины, формируемые в блоках 32 , 36 , 39 , 40 и 30 (cosφ), позволяют определять величину активной мощности 33 (Р2.1).

Датчики 7 (фиг. 1, 2, 4, 5), установленные в конце двух линейных проводов ЛЭП 20 (ДВУХПРОВОДНАЯ ЛЭП) (фиг.2, 4) из стандартного проводящего материала, фиксируют в одном из линейных проводов действующие значения тока 28 (фиг. 5) и напряжения 29 . Затем на основании значений 28 , 29 и 30 (cosφ) определяется величина активной мощности 31 (Р1).

Коэффициент мощности 30 (cosφ) измеряется при помощи приборов, таких как цифровой ваттметр РХ110, или измерителя качества напряжения питания FLUKE 43В, или устройства для измерения электрической мощности и энергии [патент RU 2138827] и т.д.

Затем на основании известных величин активных мощностей 31 (Р1) и 33 (Р2.1) определяется величина разницы активных мощностей 34 (Р3=P1-Р2.1), которая сравнивается со значением 0,05 (ватт) (задано оператором, но может быть задано и любое другое число). В результате получают первый коэффициент состояния 37 (res1), который равен единице, когда величина разницы активных мощностей 34 (Р3=Р1-Р2.1) больше или равна величине 0,05 (Ватт). Если же 34 (Р3=Р1-Р2.1) меньше 0,05 (ватт), то первый коэффициент состояния 37 (res1) равен нулю.

Одновременно из специализированной программы для прогнозирования величин основных характеристик электрической энергии в линии электропередачи трехпроводного исполнения 35 (LEP3 v. 1.00) [4] поступает для сравнения информация о величине длины 38 (L) для ЛЭП, равной 20 (двадцать) километров (задается оператором, но может быть задано любое другое число), и сравнивается со значением 0 (нуль). В результате этого действия получают второй коэффициент состояния 48 (res2), который равен единице, когда величина длины 38 (L) больше величины 0 (нуля километров), а когда величина 38 (L) меньше или равна 0 (нулю километров), то второй коэффициент состояния 48 (res2) равен нулю. Затем при помощи величин 38 (L) и 48 (res2) определяется величина длины для ЛЭП 49(L1=L-res2).

Затем на основании значения первого коэффициента состояния 37 (res2) и величины длины ЛЭП 49 (L1=L·res2) определяется величина длины 38 (L=(L1·res1)+(1·res1)) ЛЭП, увеличенная на один километр, если величина длины ЛЭП 49 (L1=L·res2) отлична от 0 (нуля). Информация о величине длины 38 (L=(L1·res1)+(1·res1)) ЛЭП затем поступает в блок 35 (LEP3 v.1.00). Если величина длины ЛЭП 49 (L1=L·res2) равна 0 (нулю), а величина 37 (res1) равна единице, то величина длины 38 (L=(L1·res1)+(1·res1)) равна одному километру. А если и величина 37 (res1) равна нулю, то величина длины 38 (L=(L1·res1)+(1·res1)) равна 0 (нулю).

Алгоритм работает до того момента, пока разница активных мощностей 34 (Р3=Р1-Р2.1) не будет менее 0,05 Ватт (задано оператором, но может быть задано любое другое число). Тогда последнее значение длины 38 (L) для несимметричного однородного участка ЛЭП 110 кВ или выше 19 (НЕСИММЕТРИЧНЫЙ ОДНОРОДНЫЙ УЧАСТОК ЛЭП 110 кВ ИЛИ ВЫШЕ) (фиг. 2, 4), отличное от 0 (нуля), указывает на место нахождения нагрузки 18 (Z H.).

Так определяется протяженность линии электрической передачи от ее конца до нагрузки 18 (Z H.) (фиг. 2, 4, 5).

Информация о величинах 18 (фиг. 5), 33 (Р2.1), 31 (Р1), 38 (L) и 49 (L1=L·res2) выводится на показывающий или самопишущий прибор 5 (РО) (фиг. 1, 2, 4).

Источники информации

1. Дьяконов, В. Рефлектометрия и импульсные рефлектометры/ В. Дьяконов // Компоненты и технологии - 2012 - №1. - С. 164-172.

2. Большанин, Г.А. Распределение электрической энергии пониженного качества по участкам электроэнергетических систем. В 2 кн. Кн. 1 / Г.А. Большанин - Братск: БрГУ, 2006 - 807 с.

3. Правила устройства электроустановок / Министерство энергетики Р.Ф. - 7-е изд. - М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2003. - 160 с. - ил.

4. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2010611988 “Расчет параметров трехфазной трехпроводной неизолированной линии электропередачи (LEP3 v. 1.00)”.

5. Козлов, В.А. Согласование трехпроводной одноцепной высоковольтной линии электропередачи с нагрузкой / В.А. Козлов, Г.А. Большанин // Труды Братского государственного университета: Серия: Естественные и инженерные науки: в 2 т. Т. 2. - Братск: Изд-во БрГУ, 2013. - С. 19-23.

6. Козлов, В.А. Согласованный режим работы однородной трехпроводной линии электропередачи / В.А. Козлов, Г.А. Большанин // Системы. Методы. Технологии - 2011.- №4 - С. 70-76.

7. Козлов, В.А. Условия согласованного режима работы несимметричной однородной трехпроводной высоковольтной линии электропередачи 220 кВ / В.А. Козлов, Г.А. Большанин // Труды Братского государственного университета: Сер.: Естественные и инженерные науки - развитию регионов Сибири: в 2 т. - Братск: Изд-во БрГУ, 2011. - С. 51-54.

Способ определения места несанкционированного подключения нагрузки к линии электропередачи, заключающийся в том, что исходная информация о величинах активной мощности в конце однородной линии электропередачи трехпроводного исполнения, имеющей в своем составе два провода, выполненных из стандартного материала, и один провод, выполненный из сверхпроводящего материала, через устройства сопряжения поступает в процессор, отличающийся тем, что в процессор поступает информация о величинах токов, напряжений и активных мощностей, измеренных в конце однородной несимметричной линии электропередачи от двух стандартных линейных проводов и от одного линейного провода, выполненного из сверхпроводящего материала, при отключении основной нагрузки и источника электроэнергии, расположенного в начале линии электропередачи, и подключении корректирующего органа в конце линии электропередачи, в качестве которого используются трехфазные или однофазные устройства, генерирующие токи и напряжения промышленной частоты, такие как синхронные генераторы, малые или средние гидроэлектростанции, в стандартных линейных проводах токи и напряжения распределяются по всей длине линии электропередачи по нелинейным законам, величины тока, напряжения и активной мощности, измеренные в сверхпроводящем линейном проводе, позволяют прогнозировать по заданным первичным параметрам стандартных линейных проводов, величины тока, напряжения, активной мощности согласованной линии электрической передачи с нагрузкой, величина волнового сопротивления линии электрической передачи протяженностью 20 (двадцать) километров (протяженность задает оператор в специализированной программе) сравнивается с величиной обобщенного сопротивления несанкционированно подключенной нагрузки и сравнивается прогнозируемая величина напряжения в конце согласованной линии электрической передачи, протяженность которой задается величиной 20 (двадцать) километров, выполненной из стандартного провода, с величиной напряжения, измеренной в конце стандартных проводов линии электропередачи, затем, если равенства соблюдаются, определяется активная мощность, передаваемая по стандартным проводам согласованной линии электропередачи, если же равенства не соблюдаются, то определяется величина активной мощности, передаваемая по стандартным проводам несогласованной линии электропередачи, затем полученная величина активной мощности сравнивается с величиной косвенно измеренной активной мощности стандартных проводов в конце линии электропередачи, если разница активных мощностей не менее 0,05 ватт (величину задает оператор), то протяженность линии электрической передачи увеличивается на 1 (один) километр, и алгоритм повторяется до тех пор, пока величина разницы активных мощностей не станет меньше 0,05 ватт, последнее значение длины линии электрической передачи определяет место несанкционированного подключения нагрузки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к электронной технике. Предлагается способ определения параметров прибора СВЧ, включающий измерение Μ значений тока Ij, протекающего через прибор, и Μ значений напряжения Uj на электрических контактах прибора при значениях j, равных 1, 2, … М, моделирование работы прибора в виде нелинейной функции этого напряжения на электрических контактах прибора от этого тока и определяемых параметров, собственно определение параметров прибора решением нелинейных уравнений с определяемыми параметрами.

Изобретение относится к электротехнической промышленности и может быть использовано при изготовлении космических аппаратов (КА). Способ электрических проверок космических аппаратов заключается в проведении включения и выключения КА, включая подключение или отключение бортовых источников электропитания или их наземных имитаторов.

Изобретение относится к области эксплуатации трубопроводов, в частности теплотрасс, и может быть использовано для обнаружения мест протечек теплотрасс. Технический результат - повышение точности контроля состояние изоляции трубопровода.

Изобретение относится к области контроля фотоэлектрических устройств и касается способа исследования пространственного распределения характеристик восприимчивости фотоэлектрических преобразователей в составе солнечных батарей к оптическому излучению.
Изобретение относится к космической технике и может быть использовано при наземных тепловакуумных испытаниях бортовой радиоэлектронной аппаратуры (РЭА) негерметичных космических аппаратов (КА).

Изобретение относится к наземным электрическим испытаниям космических аппаратов (КА) в процессе производства КА на заводе-изготовителе, а также при их предстартовых испытаниях.
Изобретение относится к области технического обслуживания и ремонта подвижного состава железнодорожного транспорта. Способ заключается в том, что с помощью мегомметра измеряют сопротивления электрической изоляции элементов в каждой из групп цепей вагона-термоцистерны.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при определении места несанкционированного подключения нагрузки неизвестной мощности к однородной линии электрической передачи трехпроводного исполнения протяженностью менее трехсот километров.

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для контроля ресурса изоляции сухих силовых трансформаторов. Технический результат состоит в повышении точности контроля ресурса.

Изобретение относится к технике измерения теплофизических параметров полупроводниковых изделий и может быть использовано на выходном и входном контроле качества изготовления светодиодов.

Изобретение относится к устройствам, обеспечивающим измерение двух или более переменных величин, и может быть использовано в составе оборудования, содержащего мехатронные приводы. Как известно, мехатронные устройства сочетают в себе узлы точной механики с блоками электроники и компьютерными устройствами, поэтому предлагаемое техническое решение рационально использовать при диагностике мотор-редукторов, а также станков с числовым программным управлением. Устройство диагностирования и оценки технического состояния мехатронных приводов содержит мехатронный модуль, включающий в себя узел точной механики с подключенными к нему электрическим двигателем и блоком управления. При этом устройство дополнительно содержит датчики сопротивления и силы тока, входы которых подключены к обмоткам электрического двигателя, а также датчики вибрации и температуры, установленные в корпусе мехатронного модуля. Выход датчика сопротивления подключен к блоку тестовой диагностики, а выходы датчиков силы тока, вибрации и температуры подключены к блоку расчета тренда и блоку функциональной диагностики. Выходы упомянутых блоков подключены к блоку расчета остаточного ресурса, выход которого подключен к блоку индикации. Блок расчета остаточного ресурса может быть выполнен на основе микропроцессорной системы, а блок индикации - на основе матричного LCD-индикатора. Техническим результатом является повышение точности диагностики мехатронных приводов за счет измерения и контроля не менее двух параметров, обеспечение возможности постоянного контроля состояния узлов точной механики мехатронного модуля и динамического расчета остаточного ресурса мехатронного привода, что в целом увеличивает его надежность. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к экранировке аппаратов или их деталей от электрических или магнитных полей и может быть использовано для контроля эффективности электромагнитного экранирования корабельных помещений, защищенных от преднамеренных электромагнитных воздействий. В предлагаемом способе оценки качества электромагнитного экранирования узла уплотнения отверстия в электропроводящем экране с закрывающей его электропроводящей конструкцией фиксируют распределение температуры на поверхностях электропроводящего экрана и/или электропроводящей конструкции по периметру отверстия в электропроводящем экране. По величине неравномерности этого распределения температуры судят об эффективности электромагнитного экранирования. Причем фиксацию распределения температуры по периметру отверстия в электропроводящем экране осуществляют тепловизионной съемкой. Технический результат - повышение точности и упрощение технологического процесса оценки и документирования качества электромагнитного экранирования узла уплотнения отверстия в электропроводящем экране с закрывающей его электропроводящей конструкцией в процессе строительства корабля и в условиях его эксплуатации. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области измерения и контроля и может быть использовано для контроля пригодности к эксплуатации электрических коммутационных аппаратов, преимущественно высоковольтных автоматических выключателей. Предлагается способ диагностики электрического коммутационного аппарата, основанный на измерении функции перемещения подвижного контакта при включении и/или отключении диагностируемого аппарата и принятии решения о состоянии аппарата. При этом в качестве перемещения подвижного контакта принимают зависимость его ускорения от времени, выделяют на этой зависимости высокочастотную составляющую, формируют несколько частотных диапазонов изменения высокочастотной составляющей. Из полученных частотных диапазонов с помощью нейронных сетей-«анализаторов» и информативного параметра Kq выделяют в качестве диагностических признаков наиболее информативные частотные диапазоны. Затем полученные значения выделенных частотных диапазонов измеренной функции ускорения от времени подвижного контакта, наиболее информативных в качестве диагностических признаков, подают на вход нейронной сети-«эксперта», которая и принимает решение о характере неисправности коммутационного аппарата. Технический результат заключается в возможности автоматического диагностирования высоковольтных выключателей с указанием причины неисправности. 5 ил.

Изобретение относится к вакуумно-плазменной обработке и может быть использовано при создании устройств и способов для исследования свойств нанокомпозитов. Кварцевый реактор для исследования температурной зависимости электрического сопротивления высокорезистивных объектов, преимущественно, пленочных образцов из нанокомпозиционных материалов, содержит корпус, на внешней поверхности которого бифилярно намотан резистивный нагреватель. Внутри корпуса на растяжках, выполненных в виде пружин из вольфрамовой проволоки, установлены С-образные зажимы с плоскими губками для размещения исследуемого образца, выполненные из вольфрамовой проволоки, причем в стенке корпуса, в центральной его части, установлена термопара с возможностью радиального перемещения и измерения температуры упомянутого образца, размещаемого в С-образных зажимах. Технический результат - повышение точности определения температурной зависимости электрического сопротивления высокорезистивных объектов и расширение размеров исследуемых образцов. 1 ил.

Изобретение относится к тестированию силовых электрических устройств. Заявленное устройство для тестирования узла преобразователя полной мощности содержит: устройство для подачи электроэнергии от электрической сети; выпрямитель, соединенный с указанным устройством для подачи электроэнергии от электрической сети; устройство для имитирования электрической сети, соединенное с указанным выпрямителем; устройство привода переменной частоты, соединенное с указанным выпрямителем, для обеспечения имитируемой машинной нагрузки; и тестовое соединение для подключения узла преобразователя полной мощности, соединенное с указанным устройством для имитирования электрической сети. Техническим результатом является снижение индуцированных электрических помех в сети. 5 з.п. ф-лы, 7 ил.

Группа изобретений относится к методам и средствам защиты космических объектов от высокоскоростных метеоритных или техногенных частиц. Способ осуществляют устройством в виде набора акустических датчиков (АКД), подключенных к измерительно-расчетному блоку, и высокочастотных антенн. Последние размещены вблизи поверхности гермоотсека, а АКД - в его объеме. При пробое корпуса объекта фиксируют моменты прихода к АКД звуковой волны, а по электромагнитным сигналам антенн - момент пробоя гермоотсека. Координаты места пробоя находят, исходя из системы уравнений, выражающих расстояния места пробоя от АКД, определяемые по указанным моментам времени. Из множества АКД выбирают четвёрки с миним. временами прихода звуковой волны. Технический результат группы изобретений направлен на уменьшение погрешности определения координат места пробоя при ограничении количества АКД. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области диагностики неисправностей радиоэлектронных систем. Техническим результатом является уменьшение числа неопределенностей, числа возможных комбинаций причин неисправностей в случае множественных неисправностей в системе. Для этого в системе, содержащей множество приборов, выполненных с возможностью выдачи сигналов, указывающих на их рабочее состояние, осуществляют сбор (111) наблюдений на основании сигналов, выдаваемых приборами диагностируемой системы, и определение общей ситуации на основании собранных наблюдений и заранее определенных деревьев ошибок, связанных с наблюдениями. При этом дерево ошибок описывает отношения между наблюдением и корневыми причинами, а корневая причина указывает на неисправность прибора. Затем определяют (112) связанные ситуации, являющиеся совокупностью наблюдений, которые попарно имеют, по меньшей мере, одну общую корневую причину в их дереве ошибок. Далее определяют (113) частичные диагностики на основании каждой из связанных ситуаций, содержащие корневые причины, связанные с наблюдениями, указывающими на неисправность, и осуществляют индикацию (114) диагностик. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение относится к метрологии, в частности к методам диагностики электрооборудования. Способ предполагает определение пиковых значений энергетических спектров токов, вычисление интенсивности белого шума, сравнение параметров с эталонным образцом. Все измерения проводят в одинаковых условиях, одинаковыми инструментальными средствами. Определение дефектов осуществляют по отдельным вводам напряжений. Затем вводят градацию дефектов на слабые, умеренные, сильные или опасные. Если интенсивность белого шума в токе контрольного ответвления ввода превышает эталон на величину до 15 дБ, то имеет место слабый дефект, величина от 15 до 30 дБ соответствует умеренным дефектам, величина от 30 до 45 дБ соответствует сильным дефектам, величина 45 дБ соответствует опасным дефектам. Полную дефектность определяют как слабую, если по всем вводам имеет место слабая интенсивность белого шума. Если хотя бы на одном из вводов имеет место умеренная, сильная или опасная интенсивность белого шума, то делают вывод о том, что полная дефектность является умеренной, сильной или опасной. Технический результат - повышение точности и оперативности диагностики. 3 ил.

Заявляемое изобретение относится к области электроэнергетики, а именно к глобальным автоматизированным системам, позволяющим контролировать работу разнородных объектов электроэнергетики подстанционного уровня, входящих в энергосистему и удалённых на значительное расстояние друг от друга и от оператора энергосистемы. Техническим результатом является обеспечение автоматизированной централизованной обработки информации об аварийных процессах, зафиксированных на всех контролируемых объектах электроэнергетики, входящих в энергосистему, на верхнем иерархическом уровне энергосистемы. Система содержит несколько разнородных контролируемых объектов электроэнергетики подстанционного уровня, входящих в энергосистему, при этом каждая подстанция может иметь различный набор устройств, которые потенциально могут быть источниками аварийной осциллографической информации. 1 з.п. ф-лы, 15 ил.

Изобретение относится к измерениям в области электроэнергетики. Технический результат: повышение чувствительности диагностирования технического состояния однофазных высоковольтных трансформаторов напряжения. Сущность: в стационарном режиме измеряют действующие значения токов в первичных обмотках трех однофазных измерительных трансформаторов напряжения, первичные обмотки которых одним концом подключены к фазному проводу линии высокого напряжения. Сравнивают отношения в виде частных от деления измеренных действующих значений токов в первичных обмотках последовательно каждого из трех трансформаторов и следующего по номеру из оставшихся однофазных измерительных трансформаторов напряжения, причем нумерацию назначают произвольно, но сохраняют в процессе диагностирования. Получают три отношения, в каждых двух из которых фигурируют действующие значения токов в первичной обмотке одного из трех однофазных трансформаторов, но в одном отношении эти действующие значения токов в первичной обмотке стоят в числителе, а в другом - стоят в знаменателе. В качестве трансформатора с нарушением технического состояния принимается тот из трех, у которого частное от деления, в котором действующее значение тока в первичной обмотке стоит в числителе, растет, в то время как то частное от деления, в котором действующее значение тока в первичной обмотке стоит в знаменателе, убывает. Для наблюдения и оценки изменения тока достаточно проводить в один и тот же момент времени сравнение действующих значений токов в первичных обмотках трансформаторов напряжений, которые пропорциональны напряжениям на выводах резисторов как минимум трех измерительных однофазных трансформаторов напряжения.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2016-03-20 2016-03-21T02:30:39
Наверх