Способ изготовления детали

Изобретение относится к способу изготовления детали, в частности армирующего ребра крыльчатки турбомашины. Способ включает получение по меньшей мере одной волокнистой структуры путем трехмерного переплетения нитей и воздействие на волокнистую структуру горячим изостатическим прессованием с обеспечением агломерации указанных нитей и получением сплошной детали. При этом указанные нити представляют собой нити, изготовленные из металла или сплава металлов, и композитные нити, содержащие керамическую сердцевину волокна и покрытие из металла или сплава металлов. Обеспечивается получение сплошных деталей с малой пористостью и заданной механической прочностью. 5 з.п. ф-лы, 11 ил.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

Настоящее описание относится к способу изготовления детали и к композитной сплошной детали, получаемой с помощью способа.

Более конкретно, деталь может представлять собой армирующее ребро для лопатки рабочего колеса турбомашины. Такое армирующее ребро может подходить для любого типа турбомашины, используется ли она на земле или в воздушном летательном аппарате, и, в частности, для турбовального двигателя вертолета или для турбореактивного двигателя самолета.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Лопатки рабочего колеса турбомашины подвергаются воздействию высоких уровней механических напряжений, связанных, в частности, с их скоростью вращения, в то же время они также должны удовлетворять жестким условиям относительно их массы и размера. Одна из возможностей, которые рассматриваются для уменьшения массы лопастей, заключается в их изготовлении из композитного материала. Тем не менее, лопатки рабочего колеса турбомашины должны также удовлетворять строгим критериям при использовании, и, в частности, они должны быть способны выдерживать удары посторонних тел и абразивное воздействие. Например, передняя лопатка рабочего колеса турбореактивного двигателя самолета должна выдерживать удары птиц, которые сталкиваются с ней в полете, а также абразивное воздействие в полете. Однако, когда переднюю кромку лопатки изготавливают из такого же композитного материала, как и корпус лопатки, передняя кромка создает риск возникновения недостаточной способности выдерживать удары и абразивные воздействия.

Для решения этой проблемы предусматривается, что лопатка может укрепляться на ее передней кромке посредством использования детали, которая присоединяется к корпусу лопатки и таким образом встраивается в аэродинамический профиль лопатки. Такая присоединенная деталь упоминается как армирующее ребро.

Армирующее ребро, как правило, представляет собой сплошную деталь, которая простирается в продольном направлении, по существу в радиальном направлении по отношению к оси вращения рабочего колеса, и в поперечном сечении имеет профиль, который, в целом, имеет C-образную форму с центральной частью большой толщины между сужающимися ветвями. Таким образом, армирующее ребро имеет продольную центральную часть значительной толщины, упоминаемую как "нос", между тонкими продольными крыльями.

Толщина такого армирующего ребра, таким образом, является переменной, как правило, она составляет несколько миллиметров в его центральной части и уменьшается всего лишь до нескольких десятых миллиметра (например, до 0,2 мм) на краях его сужающихся ветвей.

Армирующее ребро должно также иметь форму, которая является искривленной и изогнутой, то есть форму, которая совпадает с формой передней кромки корпуса лопатки, к которой оно присоединяется.

Наконец, на его наружной лицевой стороне армирующее ребро должно иметь гладкое состояние поверхности с тем, чтобы исключить ухудшение аэродинамических свойств лопатки, а на его внутренней лицевой стороне оно должно иметь радиус кривизны хорошего качества с тем, чтобы точно соответствовать передней кромке корпуса лопатки, к которой оно присоединяется.

Известно изготовление армирующих ребер посредством горячего формования и механической обработки детали, изготовленной из титанового сплава. Тем не менее, из-за рассмотренных выше требований операции формования и механической обработки являются многочисленными, продолжительными и сложными, имея следствием увеличение стоимости изготовления армирующего ребра. К сожалению, стоимость изготовления армирующего ребра с использованием известных способов изготовления в настоящее время считается слишком высокой, в частности, потому, что она составляет слишком большую долю от общей стоимости изготовления лопатки рабочего колеса.

По этой причине существует реальная необходимость в способе изготовления, который делает возможным изготовление армирующего ребра лопатки рабочего колеса более простым способом и с более низкой стоимостью, в то же время оно должно удовлетворять настолько, насколько это возможно, рассмотренным выше требованиям.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Настоящее описание предлагает способ изготовления детали, способ включает следующие стадии:

изготовления, по меньшей мере, одной волокнистой структуры посредством трехмерно переплетенных металлических нитей; и

воздействия на волокнистую структуру горячего изостатического прессования с тем, чтобы заставить агломерировать металлические нити таким образом, чтобы получить сплошную деталь.

В настоящем описании указанная сплошная деталь также упоминается как "готовая деталь".

Получение волокнистой структуры (структур) посредством трехмерного плетения делает возможным получение хорошей механической прочности структуры (структур) и, таким образом, готовой детали за одну операцию.

Кроме того, металлические нити, переплетенные посредством трехмерного плетения, способны перемещаться по отношению друг к другу таким образом, что возможно деформировать волокнистую структуру, тем самым давая возможность для придания опоре и, таким образом, готовой детали формы, которая является сложной, в частности, формы, которая является искривленной и/или изогнутой.

Трехмерное плетение также делает возможным получение волокнистой структуры и, таким образом, готовой детали, которая имеет переменную толщину, эта толщина может стать очень малой, поскольку возможно осуществление непрерывного трехмерного переплетения между частями, которые являются толстыми, и частями, которые являются очень тонкими.

Такой способ, следовательно, является очень хорошо пригодным для изготовления армирующего ребра для лопатки рабочего колеса турбомашины.

Стадия горячего изостатического прессования (HIP) действует посредством компактирования для придания конечной формы волокнистой структуре и уплотнения ее посредством диффузионной сварки ее металлических нитей вместе. Полученная сплошная деталь имеет пористость, которая является нулевой или очень малой.

Горячее изостатическое прессование может осуществляться в изотермическом прессе или в мешке в автоклаве, и используемая оснастка может повторно использоваться для нескольких циклов изготовления. Кроме того, можно компактировать множество деталей одновременно. Стоимость изготовления деталей уменьшается.

В определенных вариантах осуществления изготовленная деталь простирается в первом направлении и имеет толщину, которая изменяется в плоскости, перпендикулярной первому направлению; основные нити, используемые для трехмерного плетения, простираются вдоль первого направления и изменение по толщине у детали получают посредством использования основных нитей различных диаметров и необязательно изменяющейся плотности сплетения.

Части детали с самой большой толщиной, как правило, изготавливают с использованием основных нитей самого большого диаметра.

Когда изготавливаемая деталь представляет собой армирующее ребро для лопатки рабочего колеса турбомашины, указанное первое направление представляет собой продольное направление армирующего ребра.

В определенных вариантах осуществления используемые металлические нити представляют собой:

нити, изготовленные из металла или сплава металлов, в частности из титана (Ti) или титанового сплава; и/или

композитные нити, содержащие центральное керамическое волокно, в частности, изготовленное из карбида кремния (SiC), и покрытие из металла или сплава металлов, в частности, изготовленное из титана или из титанового сплава или из бора.

Композитные нити преимущественно используют в частях детали, которые являются механически напряженными больше всего. Например, в армирующем ребре композитные нити располагают на той стороне, которая подвергается ударам, то есть в наружной зоне армирующего ребра (в зоне, которая располагается дальше всего от корпуса лопатки).

В определенных вариантах осуществления множество волокнистых структур или "субструктур" изготавливают посредством трехмерного плетения, эти волокнистые структуры собирают вместе и полученную сборку или "конечную структуру", сформированную с помощью собранных волокнистых структур, подвергают указанному горячему изостатическому прессованию.

Конечная структура, как правило, имеет многослойную конфигурацию, получаемую посредством пакетирования множества субструктур различных форм и геометрических конфигураций.

Это решение дает возможность обойти сложности плетения, манипуляций и холодного формования, которые могли бы встретиться для волокнистой структуры, изготовленной в виде одного куска. Такие сложности могут появиться, в частности, когда деталь, которую нужно изготовить, имеет большие различия по толщине, при этом эти различия по толщине либо генерируют сложности во время плетения (в частности, из-за избыточных натяжений в нитях самого маленького диаметра), либо деталь невозможно получить только посредством изменения диаметров основных нитей и сплетения, либо они возникают из-за металлических нитей и/или самой субструктуры, имеющей упругое возвращение.

Стадия сборки вместе волокнистых структур (или субструктур) может осуществляться различными путями.

В определенных вариантах осуществления волокнистые структуры собирают вместе посредством имплантации соединительных нитей, каждая соединительная нить проходит через каждую из преформ, по меньшей мере, частично. Например, волокнистые структуры могут собираться вместе посредством прошивки металлическими нитями.

В определенных вариантах осуществления волокнистые структуры собирают вместе посредством вакуумного формования, посредством сварки и/или посредством адгезива.

Кроме того, в определенных вариантах осуществления, по меньшей мере, одну металлическую вставку располагают между двумя волокнистыми структурами (то есть двумя субструктурами) перед сборкой их вместе. Такая вставка делает возможным получение частей большей толщины в конечной структуре. Вставка (вставки) может соединяться с субструктурами различными путями, например посредством сварки, посредством адгезива, посредством привязывания между двумя волокнистыми структурами и/или посредством прямой вставки в оснастку.

В настоящем описании описываются несколько вариантов осуществления предлагаемого способа. Тем не менее, если не описывается противоположного, характеристики, которые описывают со ссылкой на любой конкретный вариант осуществления, могут применяться и к любым другим вариантам осуществления.

Настоящее описание также предлагает композитную сплошную деталь, содержащую армирующую структуру из трехмерно переплетенных керамических волокон и матрицы из металла или сплава металлов.

Из-за присутствия армирующей структуры из трехмерно переплетенных керамических волокон такая деталь имеет повышенную механическую прочность.

Нужно заметить, что армирующая структура не должна обязательно простираться по всей детали, но в противоположность этому она может располагаться исключительно в тех зонах детали, которые являются сильнее всего механически напряженными.

В определенных вариантах осуществления указанная сплошная деталь представляет собой армирующее ребро для лопатки рабочего колеса турбомашины.

Такое армирующее ребро может закрепляться, например, с помощью адгезива на корпусе лопатки для его защиты. Как правило, его конструируют для присоединения к передней кромке лопатки, но оно также может присоединяться к задней кромке.

В определенных вариантах осуществления указанное армирующее ребро простирается в продольном направлении, в первом направлении, и в поперечном сечении (то есть в плоскости, перпендикулярной первому направлению) оно имеет профиль, который имеет в целом C-образную форму, с центральной частью большой толщины между сужающимися ветвями, и указанная армирующая структура располагается, по меньшей мере, в наружной зоне центральной части, то есть в зоне центральной части, которая располагается на выпуклой стороне профиля.

Поскольку центральная часть, в частности, снаружи армирующего ребра представляет собой часть, которая больше всего экспонируется для ударов, присутствие армирующей структуры в этой части используют для ее армирования.

В определенных вариантах осуществления основные нити большего диаметра в армирующей структуре располагаются, по меньшей мере, в указанной центральной части и, по меньшей мере, снаружи армирующего ребра.

Поскольку основные нити большего диаметра имеют самые лучшие механические свойства, их присутствие в части детали используют для получения лучшего механического армирования этой части.

Настоящее описание предлагает также лопатку рабочего колеса турбомашины, содержащую армирующее ребро, как описано выше, и турбомашину, содержащую такую лопатку рабочего колеса.

В настоящем описании описаны несколько вариантов осуществления композитной сплошной детали. Тем не менее, характеристики, описанные с упоминанием любого из вариантов осуществления, могут применяться к любому другому варианту осуществления.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Прилагаемые чертежи являются схематичными и приводятся не в масштабе для лучшей иллюстрации принципов настоящего изобретения.

На чертежах элементы (или части элементов), которые являются идентичными, идентифицируются с помощью одинаковых ссылочных обозначений. В дополнение к этому, элементы (или части элементов), которые принадлежат к различным вариантам осуществления, но которые являются аналогичными по функции, упоминаются под одними и теми же ссылочными номерами плюс 100, 200 и тому подобное.

Фиг.1 представляет собой общий вид примера лопатки рабочего колеса турбомашины, соединенной с иллюстративным армирующим ребром.

Фиг.2 представляет собой общий вид армирующего ребра на фиг.1.

Фиг.3 представляет собой вид сверху для трехмерного переплетения типа интерлока.

Фиг.4 представляет собой вид сверху трехмерного переплетения многослойного типа.

Фиг.5 представляет собой схему, показывающую пример волокнистой структуры, изготовленной с помощью трехмерного переплетения.

Фиг.6 показывает волокнистую структуру на фиг.5, расположенную в оборудовании для горячего изостатического прессования.

Фиг.7 показывает сплошную деталь, полученную после горячего изостатического прессования.

Фиг.8 показывает два примера волокнистых структур или субструктур для сборки вместе в их состоянии до горячего изостатического прессования.

Фиг.9 показывает две субструктуры на фиг.8 после сборки вместе.

Фиг.10 показывает два примера волокнистых структур или субструктур вместе с металлической вставкой, эти три элемента конструируются для сборки вместе перед горячим изостатическим прессованием.

Фиг.11 показывает три элемента на фиг.10, когда они собраны вместе.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТА (ВАРИАНТОВ) ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Варианты осуществления настоящего изобретения, описываемые подробно ниже со ссылками на прилагаемые чертежи, пытаются показать характеристики и преимущества настоящего изобретения. Тем не менее, необходимо напомнить, что настоящее изобретение не является ограниченным этими примерами.

Фиг.1 показывает лопатку 1 турбомашины типа с лопатками рабочего колеса, имеющую большую хорду. Такая лопатка 1 имеет сложную форму и содержит ножку 2, которая продолжается посредством аэродинамического профиля 4 в направлении, которое является радиальным по отношению к оси вращения рабочего колеса. Аэродинамический профиль 4 предназначен для его помещения на пути потока текучей среды, проходящего через двигатель, и он снабжен двумя наружными поверхностями, упоминаемыми, соответственно, как поверхность 6 стороны пониженного давления и поверхность 8 стороны повышенного давления. На их "передних" краях эти поверхности 6 и 8 соединены вместе посредством передней кромки 10 и на их "задних" краях они соединены вместе с помощью задней кромки 12 (где "передний" и "задний" определяются по отношению к нормальному направлению потока газа через турбомашину). Как правило, длина передней кромки 10 и задней кромки 12 составляет порядка 500 мм. Армирующие кромки могут закрепляться на корпусе 7 лопатки, на ее задней кромке 12, а прежде всего на ее передней кромке 10, чтобы предотвратить или, по меньшей мере, замедлить ее повреждение, в частности, в случае удара.

В показанном примере армирующее ребро 20 закрепляется на корпусе 7 лопатки, на ее передней кромке 10. Передняя кромка 10 состоит, по меньшей мере, частично, из армирующего ребра 20, которое согласуется настолько близко, насколько это возможно, с общей формой лопатки с тем, чтобы предотвратить ухудшение ее механических и аэродинамических свойств.

Лопатка 1 рабочего колеса имеет сложную форму, как показано на фиг.1. В частности, лопатка является искривленной в ее продольном направлении и изогнутой в ее поперечном направлении. Армирующее ребро 20, таким образом, также представляет собой форму, которая является сложной, как показано на фиг.2.

Более конкретно, армирующее ребро 20 простирается продольно в первом направлении A, и в сечении в плоскости P, перпендикулярной первому направлению (то есть в поперечном сечении), она представляет собой профиль, который имеет, в целом, C-образную форму с центральной областью 22 большой толщины между сужающимися ветвями 24. Таким образом, армирующее ребро 20 представляет собой продольную центральную часть 21 большой толщины, имеющую два продольных крыла 23, ограничивающих каждую из ее сторон, крылья имеют сечения с толщиной, уменьшающейся в направлении их дальних краев. Наружные лицевые стороны 24E крыльев 23 проходят непрерывно вместе с лицевыми сторонами стороны 8 повышенного давления и стороны 6 пониженного давления лопатки. Наружная лицевая сторона 22E центральной части 21 формирует переднюю кромку 10 лопатки, когда армирующее ребро 20 закрепляется на корпусе 7 лопатки (см. фиг.1).

Примеры размеров для такого армирующего ребра 20 представляют собой длину перекрывания L примерно от 20 мм до 500 мм, например, равную 250 мм, максимальную толщину H для центральной части 21 (или центральной области 22) примерно от 1 мм до 25 мм, например, равную 7 мм, и минимальную толщину E для крыльев 23 (или ветвей 24), лежащую в пределах от 0,1 мм до 6 мм, например, равную 1 мм, при этом толщина крыльев 23 уменьшается при приближении к краям крыльев 23 (толщину измеряют в плоскости P, перпендикулярной касательным профилям наружных лицевых сторон 22E, 24E). Нужно заметить, что толщина такой детали значительно изменяется.

Для изготовления такой детали, как армирующее ребро 20, начальная операция представляет собой получение, по меньшей мере, одной волокнистой структуры посредством трехмерного плетения.

Необходимо напомнить, что плетение заключается в переплетении основных нитей и уточных нитей. В терминологии плетения "переплетение" представляет собой способ, которым переплетают основные нити и уточные нити.

В настоящем описании термин "трехмерное" плетение (или "3D плетение") используют для обозначения технологии плетения, при которой, по меньшей мере, некоторые из основных нитей соединяют вместе уточные нити поверх множества уточных слоев.

Трехмерное плетение, таким образом, отличается от более распространенного "двухмерного" плетения (или "2D плетения") тем, что каждая основная нить проходит с одной стороны на другую сторону нитей в одном уточном слое.

Имеются разнообразные виды трехмерного плетения, которые отличаются способом, которым переплетаются между собой основные нити и уточные нити. Например, трехмерное плетение может принадлежать к типу "интерлока" или "многослойному" типу.

Термин "плетение интерлоком" используют для обозначения 3D плетения с переплетением, при котором каждый основной слой соединяет вместе множество уточных слоев, при этом все нити в одном и том же основном столбике имеют одинаковое перемещение в плоскости переплетения. Фиг.3 представляет собой вид сверху переплетения интерлоком с семью слоями основных нитей FC и восьмью слоями уточных нитей FT. В показанном переплетении интерлоком уточный слой T состоит из двух соседних уточных полуслоев t, которые отстоят друг от друга в основном направлении. Таким образом, имеется шестнадцать уточных полуслоев в шахматной конфигурации. Каждая основная нить FC соединяет вместе три уточных полуслоя. Ниже термин "слой" может использоваться для обозначения полного слоя или полуслоя из уточных нитей, если не описывается противоположного.

Можно также принять для уточных нитей FT расположение, которое не является шахматным, когда уточные нити FT двух соседних уточных слоев совмещаются на одних и тех же столбиках.

Термин "многослойное плетение" используют для обозначения 3D плетения с множеством слоев уточных нитей, при котором базовое переплетение каждого слоя эквивалентно обычному 2D переплетению (например, плетению типа полотняного переплетения, основовязанного переплетения или саржевого переплетения), но с определенными точками переплетения, которые соединяют уточные слои вместе. Фиг.4 показывает вид сверху многослойного переплетения полотняного типа или типа "с множеством полотен", при котором основные нити FC отклоняются время от времени от их обычного 2D пути при полотняном переплетении, связанного с одним уточным слоем, для захвата нити FT' из соседнего уточного слоя и формирования конкретных точек PT полотняного переплетения, которые связывают вместе два соседних уточных слоя. В конкретной точке PT полотняного переплетения основная нить FC проходит вокруг двух уточных нитей FT и FT', расположенных в одном столбике в двух соседних уточных слоях.

Нужно заметить, что соединение с помощью данной уточной нити FC при многослойном переплетении не ограничивается двумя соседними уточными слоями, но может простираться на глубину более двух уточных слоев.

Наконец, термин "плотность плетения" используют для обозначения количества нитей на единицу длины в уточном направлении и в основном направлении, низкая плотность плетения (или слабая структура) обозначает меньшее количество нитей и, таким образом, переплетение, которое является более открытым в противоположность высокой плотности плетения (или плотной структуре).

В настоящем описании и на всех чертежах утверждается и показывается, по соглашению и по причинам удобства, что имеются основные нити, которые отклоняются от их путей для удерживания уточных нитей в уточном слое или во множестве уточных слоев. Тем не менее, основа и уток могут меняться ролями друг с другом, и такой взаимный обмен должен считаться перекрываемым формулой изобретения.

Для изготовления такой детали, как армирующее ребро 20, начальная стадия представляет собой таким образом получение, по меньшей мере, одной волокнистой структуры посредством трехмерно переплетенных металлических нитей.

Фиг.5 показывает пример такой волокнистой структуры 25, полученной посредством трехмерного переплетения следующих металлических нитей:

композитные нити 30 большого диаметра (например, 0,5 мм), содержащие центральное керамическое волокно 32, изготовленное из карбида кремния (SiC), покрытое покрытием 34 из сплава титана (или бора), нити этого типа упоминаются специалистами в данной области как "SiC/Ti нити", или "SiC-Ti нити", или "SiC/B нити", или "SiC-B нити" для покрытия из сплава бора;

нити 36 меньшего диаметра (например, 0,1 мм) из титанового сплава (например, из сплава типа TA6V, Ti6242 и тому подобного); и

композитные нити 38 малого диаметра (например, 0,25 мм), содержащие центральное керамическое волокно 39 из карбида кремния (SiC), покрытое покрытием 37 из сплава титана (или бора).

На фиг.5 композитные нити 38, керамические волокна 39 и их покрытие 37 все представлены с помощью линий одного и того же вида.

Металлические нити 30, 36 и 38 взаимно переплетены посредством трехмерного плетения таким образом, чтобы они формировали единую волокнистую структуру или структуру в виде одного куска. Металлические нити 30 и 36 используют в качестве основных нитей и они ориентированы по существу в первом направлении A (см. фиг.2), в то время как металлические нити 38 используют как уточные нити.

Нужно заметить, что металлические нити большого диаметра используют в самой толстой части волокнистой структуры, при этом большой диаметр этих нитей используют, в частности, для получения структуры большой толщины.

Взаимно переплетенные керамические волокна 32 и 39 формируют армирующую структуру керамических волокон, которая сплетается в трех измерениях, в значении настоящего описания, и подобно композитным нитям 30 керамические волокна большего диаметра представляют собой керамические волокна 32.

Наконец, все используемые металлические нити могут быть изготовлены из композитного материала или все они могут быть изготовлены из металла или сплава (например, из сплава типа TA6V, Ti6242 и тому подобного). Подобным же образом все используемые металлические нити могут иметь одинаковый диаметр.

Затем волокнистую структуру на фиг.5 помещают внутри оснастки 50, показанной схематически на фиг.6, а затем подвергают воздействию горячего изостатического прессования. В показанном примере волокнистую структуру поддерживают при 940°C в течение 120 минут (мин) под давлением 1000 бар.

По окончании горячего изостатического прессования получают армирующее ребро 20 на фиг.2, это армирующее ребро 20 схематично показано в поперечном сечении на фиг.7.

Это армирующее ребро 20 представляет собой пример композитной сплошной детали в значении настоящего описания. Оно содержит армирующую структуру 40 из трехмерно сплетенных керамических волокон 32, 39 вместе с матрицей 41 из сплава металлов. Эту матрицу 41 получают из покрытия 34 из титанового сплава на нитях 30, покрытия 37 из титанового сплава на нитях 38 и титанового сплава нитей 36, которые агломерируют под действием компактирования и под действием диффузионной сварки.

Необходимо отметить, что армирующее ребро 20 простирается в первом направлении A (см. фиг.2 и 7), что оно имеет толщину, которая изменяется в плоскости, перпендикулярной этому первому направлению A, и что керамические волокна 32, формирующие основные нити в плетеной армирующей структуре 40, подобным же образом простираются в первом направлении A. В дополнение к этому, в слое армирующего ребра 20, который имеет самую большую толщину, армирующая структура 40 имеет основные нити самого большого диаметра.

Как было показано выше, часть армирующего ребра 20, которая больше всего экспонируется для ударов, представляет собой центральную часть 22, а более точно зону центральной части 22, которая располагается на наружной стороне армирующего ребра (то есть рядом с наружной лицевой стороной 22E). Эта зона упоминается ниже как "чувствительная зона".

Армирующая структура 40 из керамических волокон 32, 39, сплетенных в трех направлениях, располагается конкретно в указанной чувствительной зоне с тем, чтобы армировать ее. Нужно заметить, что основные нити самого большого диаметра (то есть керамические волокна 32) армирующей структуры 40, то есть нити структуры 40, которые имеют самую большую механическую прочность, подобным же образом располагаются в этой чувствительной зоне с тем, чтобы дополнительно улучшить армирование этой зоны.

Очевидно, что армирующая структура 40 может простираться в другие зоны армирующего ребра 20 или даже по всему нему во всех направлениях.

Фиг.8 показывает два других примера волокнистых структур, упоминаемых как "субструктуры" 125A и 125B, которые предназначаются для сборки вместе для формирования единой волокнистой структуры, упоминаемой как "конечная" структура 125. Две субструктуры 125A и 125B получают посредством трехмерного плетения металлических нитей, субструктуру 125A получают посредством взаимного переплетения основных нитей 130 и уточных нитей 138A и субструктуру 125B получают посредством взаимного переплетения основных нитей 136 и уточных нитей 138B.

Основные нити 130, 136 и уточные нити 138A, 138B могут быть композитными или некомпозитными. В показанном примере нити 130 и 138A представляют собой композитные нити, имеющие сердцевину из керамического волокна, изготовленного из карбида кремния, и покрытие, изготовленное из сплава титана (или бора). Нити 136 и 138B представляют собой нити из титанового сплава.

В показанном примере основные нити 130 субструктуры 125A имеют больший диаметр, чем основные нити 136 субструктуры 125B, имея при этом преимущество плетения меньшего количества нитей и получения субструктуры 125, которая является более гибкой, поскольку она имеет более низкую плотность плетения.

В показанном примере субструктуры 125A и 125B собирают вместе посредством точечного связывания/сварки, как показано схематически на фиг.9 с помощью точек 135.

Конечная структура 125, которая возникает в результате сборки субструктур 125A и 125B, имеет преимущества, аналогичные преимуществам структуры 25 на фиг.5, а также имеет следующие возможности:

субструктуры могут иметь различные ориентации;

могут иметь место большие различия по форме и толщине между субструктурами, таким образом создается возможность для того, чтобы конечная структура имела большие различия по форме и толщине, которые трудно получить каким-либо другим способом; и

возможно получение формы, которая является особенно плоской, для одной из сплетенных субструктур.

После этого конечную структуру 125 подвергают воздействию горячего изостатического прессования, как описано выше со ссылками на фиг.6 и 7, с тем чтобы получить армирующее ребро (не показано), аналогичное армирующему ребру 20.

Фиг.10 показывает две другие волокнистые структуры, упоминаемые как субструктуры 225A и 225B, которые предназначены для сборки вместе, вместе с металлической вставкой 260. Эту вставку 260 располагают между двумя волокнистыми структурами 225A и 225B, перед тем как сборку собирают вместе. В показанном примере две волокнистые структуры 225A и 225B вместе со вставкой свободно вставляют в оснастку 51, представленную с помощью прерывистых линий на фиг.11.

Вставку 260 можно также вставить между двумя субструктурами, которые связывают/сваривают вместе как прикрепленную к субструктурам с помощью одной или нескольких металлических нитей или даже адгезивно связанную или приваренную к одной из субструктур перед вставкой в оснастку.

Вставка 260 может иметь выступы, делающие возможным ее прикрепление, по меньшей мере, к одной из субструктур.

Наличие металлической вставки 260 делает возможным увеличение толщины конечной структуры 225 и таким образом делает возможным увеличение толщины армирующего ребра 20 при изготовлении. Это увеличение толщины показано посредством сравнения фиг.9 и 11. В дополнение к этому металлическая вставка 260 может формироваться с помощью способа типа ковки или механической обработки, ее можно отливать или она может принадлежать к типу элемента секции. Вставка 260 может таким образом иметь (и тем самым придавать конечной структуре 225) форму, которую было бы трудно получить посредством плетения.

Конечная структура 225, которую получают с помощью сборки субструктур 225A и 225B вместе со вставкой 260, также имеет преимущества, аналогичные преимуществам структуры 25 на фиг.5.

Затем конечную структуру 225 подвергают воздействию горячего изостатического прессования, как описано выше со ссылкой на фиг.6 и 7, с получением армирующего ребра (не показано), аналогичного армирующему ребру 20.

Рассматриваемое армирующее ребро содержит армирующую структуру из трехмерно сплетенных керамических волокон вместе с матрицей, изготовленной из сплава металлов. Эта матрица является результатом агломерации металлических частей субструктур 225A и 225B и металлической вставки 260, происходящей посредством компактирования и диффузионной сварки.

1. Способ изготовления детали, в котором:
изготавливают по меньшей мере одну волокнистую структуру (25) путем трехмерного переплетения нитей, и
воздействуют на волокнистую структуру (25) горячим изостатическим прессованием с обеспечением агломерации указанных нитей и получением сплошной детали, причем указанные нити представляют собой нити (36), изготовленные из металла или сплава металлов, и композитные нити (30, 38), содержащие керамическую сердцевину (32, 39) волокна и покрытие (34, 37) из металла или сплава металлов.

2. Способ по п. 1, в котором указанная деталь простирается в первом направлении и имеет толщину, которая изменяется в плоскости, перпендикулярной первому направлению, причем основные нити, используемые для трехмерного переплетения, простираются вдоль первого направления, при этом изменяют толщину детали посредством использования основных нитей с различными диаметрами и, необязательно, посредством изменения плотности плетения.

3. Способ по п. 1, в котором нити (36) представляют собой нити, изготовленные из титана или титанового сплава, керамическая сердцевина (32, 39) волокна является сердцевиной из карбида кремния, а покрытие (34, 37) из металла или сплава металлов изготовлено из титана, или из сплава титана, или сплава бора.

4. Способ по п. 1, в котором изготавливают по меньшей мере две волокнистые структуры (125А, 125В; 225А, 225В) путем трехмерного переплетения, собирают их вместе в сборку (125, 225) и обрабатывают с использованием горячего изостатического прессования.

5. Способ по п. 4, в котором перед сборкой двух волокнистых структур (225А, 225В) между ними вставляют металлическую вставку (260).

6. Способ по любому из пп. 1-5, в котором указанная деталь представляет собой армирующее ребро (20) для лопатки рабочего колеса турбомашины.