Способ испытания металлических преград - основы защитных гетерогенных структур



Способ испытания металлических преград - основы защитных гетерогенных структур
Способ испытания металлических преград - основы защитных гетерогенных структур
Способ испытания металлических преград - основы защитных гетерогенных структур

 


Владельцы патента RU 2578900:

Толов Вадим Васильевич (RU)

Изобретение относится к оборонной технике и предназначено для проведения испытаний лицевых металлических преград - основы гетерогенных защитных структур. Способ включает выстреливание бойков со скоростью, большей скорости удара, определение и замер глубины ударного внедрения бойка диаметром d в поверхность металла h (глубина каверны). При этом скорость удара больше или меньше ожидаемой минимальной скорости сплошных пробитий. Определение предельной (минимальной) скорости сплошных пробитий, выше которой получаются сплошные пробития, а ниже - только закономерные пробития, на фоне линейной зависимости малых значений глубины каверны h от скорости удара; преимущества квантованных скоростей удара; однозначных и малых двузначных квантовых чисел n для всех скоростей, на которых получены пробития или каверны увеличенной глубины. Достигается определение наличия и преимущества квантованных скоростей удара, а также повышение точности определения минимальной скорости сплошных пробитий. 4 ил.

 

Изобретение относится к оборонной технике и предназначено для проведения испытаний лицевых металлических преград - основы гетерогенных защитных структур, путем их обстрела бойками с целью подтверждения ожидаемой VПСП - минимальной скорости сплошных (100%) пробитий, являющейся квантованной и соответствующей квантовым числам n=14, 15, 16, 17, 18 единиц, при которых боек калибром d проходит за стальную преграду толщиной b≈d (рис. 1a), а также с целью определения квантованных скоростей удара (VC=VПn)<VПСП, соответствующих квантовым числам n=2, 3(1), 4,…9, на которых квантованная глубина внедрения бойка в преграду hn увеличивается с уменьшением n от 18 до 2, достигая пробитий (hmax b) даже на VC=VПn≈VПСП-100, м/с.

При этом малые значения глубины внедрения бойка в преграду h (рис. 1б) или hn, соответствующие квантовым числам n=14, 15, 16, 17, 18, но получаемые на VС≤VПСП, должны достигать значений b/2,08; 2,34; 2,68; 3,12; 3,73.

Рис. 1а VПСП>(VC=VПn)≥VПСП Рис. 1.б (VC=VПn)<<VПСП

По результатам экспериментальных исследований пробивного действия бойков по преградам с различными прочностными характеристиками и материалам, взятым из книги [1], было установлено, что между глубиной каверны h (при внедрении бойка в преграду) и скоростью соударения VC (в диапазоне 500…1500 и 1500…2200 м/с) имеется линейная зависимость - (Рис. 2)

где а, b1 - коэффициенты корреляции, определяемые по результатам экспериментов, L - длина бойка.

Рис. 2

Зависимости, аналогичные (1), получены и при стрельбе удлиненными бойками по трем стальным плитам толщиной 0,08 м с различными прочностными характеристиками и под углом α=60°. Они показаны в виде Рис. 3.

Учитывая результаты испытаний, приведенные на Рис. 3, значения h, соответствующие VПСП, достигают 0,75 b.

В современном производстве образцов военной техники, в частности, при испытании стальных плит и оптимизации конструктивных параметров бойков, широко применяются расчетные методы оценки VПСП. Известны способы оценки VПСП как функции относительной толщины плиты, удлинения бойка, угла их встречи. Известные способы оценки VПСП учитывают только некоторую часть прочностных характеристик соударяемых тел и совсем не учитывают физико-химических, которые также влияют на пробиваемость стальных плит и могут в значительной степени исказить расчетное значение VПСП. Известен способ оценки VПСП, включающий выстреливание бойками по стальной плите на скоростях, близких к ожидаемой, по результатам которых устанавливают VПСП. Она устанавливается методом корректировки навески порохового заряда и обстрелом стальной плиты на скоростях пробития VC>VПСП с последующим усреднением трех значений минимальных скоростей пробития. Причем усредненная скорость должна отличаться от максимального значения скорости, при которой h<b, не более чем на 25 м/сек. Это требование указывает на недостаточную изученность сопротивляемости стальных преград пробитию бойками на VC≤VПСП.

С целью устранения этого недостатка автором получена закономерность дискретного изменения отношений кинетической энергии бойка к объему пробоины в преграде

где K 2 = σ V П - отношение кинетической энергии бойка mV2ПСП/2 к выбитому им объему преграды d1,5 b1,5. При этом используется формула Жакоб де Марра [2], позволяющая одновременно учесть толщину преграды b и угол наклона ее α, диаметр d и массу бойка m при заданном значении коэффициента К, характеризующего прочность преграды, -

Для отечественных бойков, пробивающих бронеплиты, коэффициент К изменяется в пределах 1300, 1350, 1400, 1450, 1500, 3000. Результаты расчета автором [2] значений K 2 = σ V П с использованием многочисленных данных полигонных испытаний бронеплит на пробитие бойками с целью определения для них VПСП и К позволили получить

Дискретность значений K 2 = σ V П , изменяющихся только с изменением V П С П 2 , при увеличении чисел n на единицу будет определяться следующей зависимостью [2]:

Так как значения VПСП являются квантованными скоростями, то с учетом зависимости (4) дискретность их будет определяться извлечением квадратного корня из этой зависимости [2]-

Повышает изученность явлений, происходящих на VПСП=VПn [2, 3, 4], закономерность дискретного изменения квантованных скоростей VПn -

где n 1,2,3,…18 - квантовые числа, а i=1,2,3,…18 при каждом значении n в пределах выбранного интервала скоростей VН.В.<(VC=VПn)≥VПСП.

Эта закономерность имеет два характерных свойства:

1) увеличение дискретности VПn с уменьшением квантового числа n до 2 и сближение между собой значений VПn с увеличением числа n;

2) повторяемость VПn, определяемых однозначными числами n, среди VПn, определяемых двузначными числами n.

Автором [2] установлена также закономерность разупрочнения бронеплит в разрушаемом бойком объеме K H B П , т.е. уменьшения их твердости H B П до σ V П - значения удельного сопротивления пробитию на квантованной скорости -

где ħс/е2 - обратная величина постоянной тонкой структуры атома, которой с - скорость света, е - заряд электрона, ħ - постоянная Планка, уменьшенная в 2π раз.

Максимальное значение K H B П =43,5 соответствует n=2, а при n=23,7 K H B П 2,0 . При n≥23,7 значения K H B П уменьшаются от 2,0 до 1,0.

Автором [2] установлена также закономерность «упрочнения» бронеплит в разрушаемом бойком объеме K σ V П , т.е. увеличения σ V П до H B П ( K σ V П - от нуля до 1,0 при n≥23,7) и увеличения отрицательных значений K σ V П от - 41,5 до нуля при n≤23,7

Минимальное значение K σ V П =41,5 соответствует n=2. Отношение K H B П / K σ V П будет максимальным при n 23,7, а при n>23,7 и при n<23,7 будет уменьшаться, только до -1,05 при n=2 и до 1,05 при n=152.

Повышает изученность явлений, происходящих в разрушаемом бойком объеме бронеплиты на квантованных скоростях удара VПn, закономерность дискретного изменения квантованных значений глубины каверны hn [2, 3, 4] -

где µn=[(2n+1)/(n2+5)]2137 - квантованная часть коэффициентов 1+µn и 1-µn, модуль отношения которых определяет квантованное hn при заданном значении толщины преграды b;

n - квантовое число, практически изменяющееся в пределах 2, 3, 4,…, 18;

137 ħс/е2 - обратная величина постоянной тонкой структуры атома, в которой с - скорость света, е - заряд электрона, ħ - постоянная Планка, уменьшенная в 2π раз.

Эта закономерность убедительно показывает, что увеличение дискретности VПn с уменьшением квантового числа n до 2 приводит к сближению значений hn с толщиной преграды b, т.е. к увеличению пробивной способности бойков на квантованных скоростях, определяемых однозначными квантовыми числами.

Теоретическое (минимальное) преимущество значений hn перед hn+1 будет определяться их отношением в виде

где

Поэтому целью настоящего изобретения является не столько подтверждение ожидаемой VПСП за счет получаемого линейного увеличении глубины каверны h в преграде от h 0 до hmax и получения пробитий hmax=b на Vc≥VПСП и на квантованных скоростях (Vc=VПn)<VПСП, являющихся следствием увеличения на этих скоростях квантованных значений глубины каверны в преграде hn от h18 b/3,73 до h2 b/1,05, соответствующих уменьшению квантового числа n от 18 до 2. Поставленная цель при этом достигается тем, что в предлагаемом способе испытания преград, включающем выстреливание с различной начальной скоростью бойками и последующим определением

предельной скорости сквозного пробития VПСП=VПn, операцию выстреливания осуществляют не только с замером скоростей удара и глубины каверны h<b в преграде, по которым получается линейная зависимость h от Vc типа (1 и 12), но и с фиксацией пробитий h=b на Vc≥VПСП и на (Vc=VПn)<VПСП, соответствующих квантованным скоростям удара VП2, VП3, VП4, … VП9, их спектру при Vc=VПn (7)5, а также значениям hn - их спектру (10) и зависимости (12). Значение предельной скорости сквозного пробития VПСП выбирается из числа полученных Vс=VПn при hmax=b, выше которых наблюдаются только пробития, а ниже - пробития только на Vс=VПn, соответствующих однозначным квантовым числам n=2, 3(1), 4,…, 9 на фоне линейной зависимости глубины каверны h от Vс типа (12).

Пример 1. По результатам экспериментальных исследований пробивного действия 23 мм бойков по 21,6 мм стальным преградам (82 удара) автором [3, 4] получена также линейная зависимость изменения малых значений глубины каверны h с увеличением скорости удара VC от 630 м/с до VC=VПСП=715 м/с

где коэффициент корреляции а=-0,051838, а коэффициент корреляции b1=83, 92∗10-6. Значение скорости начала внедрения 23 мм бойка в стальную преграду VН.В. 617,7 м/сек определяется зависимостью (12) при h=0 отношением (-а/b1)=0,051838/83,92∗10-6=617,7, м/сек. Значение hmах 0,008 м зависимость (12) определяет при VC VПСП, а большинство значений h не превышают h18, соответствующее n 18, т.е. h18 b/3,73. Зависимость (12) позволяет также определить время взаимодействия бойка с преградой τ по выражению

При этом установлено также резкое изменение отношения b/h от 5,4 до 1,16 на (VC=VПn)<<VПСП. Среднеквадратическое отклонение h не превышает 0,002 м, а погрешность определения VC составляет примерно 0,15%. При этом VC=676 м/с соответствует VП14=676 м/с, а на (VC=VПn)<VПСП - наблюдается группирование пробитий на фоне каверн, глубина h которых растет при увеличении VC по зависимости (12), достигая при VПСП=715 м/с величины 0,0081 м. При этом отношение b/h=0,0216/0,008 2,7 и соответствует квантовому числу n=16, а τ=0,0081/(715- 617,7)=8,32∗10-5, сек.

Пример 2. По результатам экспериментальных исследований пробивного действия 23 мм бойков по 20 мм (b=0,020) стальным преградам автором установлено. Среди шести непробитий на VC=650…655 м/с получено три пробития на VC=653…655 м/с, подтверждающих VП2=655 м/с при b/hn=1,05 на фоне непробитий при h=0,003 м, b/h 6,667 и τ=0,003/653-617,7=8,50∗10-5, сек. Далее, тремя пробитиями на VC=661…665 м/с, после которых получено четыре непробития на VC=665…668 м/с, подтверждается VП4=665 м/с при b/hn 1,08 на фоне каверн при h=0,004 м, b/h 5,00 и τ=0,0042/668-617,7=8,35∗10-5, сек. Кроме того, четырьмя пробитиями на VC=669…674 м/с, расположенными среди шести непробитий на VC=671…677 м/с, подтверждается VП14=674 м/с при b/hn 2,08 на фоне каверн при h=0,005 м, b/h 4,0 и τ=0,0048/675-617,7=8,38∗10-5,сек. Далее четырьмя пробитиями на VC=690…692 м/с, расположенными среди четырех непробитий на VC=689…693 м/с, подтверждается VП13=690 м/с при b/hn 1,87 на фоне каверн при h=0,006 м, b/h 3,333 и τ=0,006/693- 617,7=8,00∗10-5, сек. При этой стрельбе (23 мм бойками по 20 мм стальной плите) на VС=695…757 м/с получены только пробития, которым предшествуют каверны с h=0,007 м, b/h 2,857, что соответствует квантовому числу n=16,45. При этом τ=0,007/700-617,7=8,51∗10-5, сек. На VC=638…650 м/с при этой стрельбе получены только непробития. Таким образом, в этом примере подтверждены квантованные скорости VП2, VП3(1), VП4, VП13 и VП14, а τ является практически постоянным, имея в среднем 8,35∗10-5, сек, а минимум - 8,00∗10-5, сек.

Пример 3. Четырьмя пробитиями 23 мм бойков по 21,6 мм стальной плите на VС=682…686 м/с, расположенными среди пятнадцати непробитий на VС=683…688 м/с, подтверждаются VП7=683 м/с и VП8=682 м/с при b/hn 1,21(1,27) и τ=0,006/688-617,7=8,53∗10-5, сек на фоне каверн при h=0,006 м. Тремя пробитиями на VC=689…693 м/с и тремя пробитиями на VC=695…698 м/с, расположенными среди пятнадцати непробитий на VC=689…704 м/с, подтверждаются VП3(9)=695 м/с при b/hn 1.06(1,35) и τ=0,007/700-617,7=8,51∗10-5, сек на фоне каверн при h=0,007 м. Тремя пробитиями на VC=705…706 м/с, после которых получено три непробития на VC=706…708 м/с, подтверждаются VП5=703 м/с при b/hn 1,11 и τ=0,007/706-617,7=7,93∗10-5, сек на фоне каверн при h=0,007 м. Двумя пробитиями на VC=708…709 м/с и тремя пробитиями на VС=712…715 м/с, выше которых имеется два непробития, подтверждаются VП12=711 м/с при b/hn=1,7 на фоне каверн при h=0,008 м, b/hn=2,222 и соответствует квантовому числу n=14,56 и τ=0,008/712-617,7=8,48∗10-5, сек. При этом hmax/(VПСП-VН.В.) τ=0,008/(717-617,7)=8,06∗10-5, сек. Таким образом, в этом примере подтверждены квантованные скорости VП3(9), VП5, VП7, VП8 и VП12, а отношение h/(VC-VН.В.) τ является не только более постоянным, чем в примере 2, но и практически равным их значениям в примерах 1 и 2, т.е. 8,36∗10-5, сек.

В целом, тремя примерами не только подтверждены квантованные скорости VП2, VП3(1), VП4, VП5, VП6, VП7, VП8, VП9, VП12, VП13, VП14, VП15, VП16, VП17, но и установлена возможность приближенного определения значения VПСП эмпирической зависимостью

где значения толщины преграды b, квантованной глубины каверны h16=0,37b и малой глубины каверны h должны быть в метрах, а время образования последней - τ=8,34·10-5 - в сек. Зависимость (14) позволяет получить для первого примера VПСП 713,53, м/сек, вместо опытного значения VПСП 715, м/сек. Для второго примера зависимость (14) дает VПСП 706,43, м/сек, вместо опытного значения VПСП 700, м/сек. Для третьего примера зависимость (14) дает VПСП 713,53, м/сек, вместо опытного значения VПСП 717,м/сек. Среднее значение отклонения в определении VПСП по зависимости (14) составляет 0,07%, т.е. практически превышает погрешность определения скорости удара 0,15%.

Некоторая стабильность отношения (14) является хорошим критерием стойкости стальных преград, так как определяет наклон линии значений h к оси значений VC при графическом представлении зависимости h от VC, а точнее, величину тангенса угла наклона линии h к линии VC. Для удлиненных бойков это отношение может меняться при существенном изменении прочности преград, что наглядно показывается на Рис. 3 - увеличением угла наклона линий h к оси VC, определяющих значения VПСП значениями hmax.

Значения глубины внедрения h бойка в различные материалы на малых скоростях удара VC≥VH.B. необходимы для определения динамической твердости материалов - отношения кинетической энергии бойка в момент удара к объему вмятины в материале, максимальный диаметр которой равняется калибру бойка (прототип - патент RU 2258211) [6].

Ранее автором [5] установлено также, что скорость начала внедрения менее твердого бойка в значительно более твердую преграду VН.В. удовлетворительно определяется следующей зависимостью:

где H H П - твердость металлической преграды, H B δ - твердость металла бойка, ρδ - массовая плотность металла бойка, kП=Cos2α - коэффициент наклона преграды.

Использование предлагаемого способа испытания стальных преград обеспечивает по сравнению с существующими способами повышение точности определения пределов изменения VПСП=VПn, а также подтверждение наличия квантованных скоростей удара бойков в стальные преграды.

Применение этого способа для преград из различных металлов и их сплавов имеет целью определение пределов изменения VПСП=VПn и подтверждение наличия квантованных скоростей удара бойков в такие преграды.

При этом явлениями пробитий на (VC=VПn)<<VПСП подтверждаются квантованные скорости VП2, VП3(1), VП4, VП5, VП6, VП7, VП8, VП9, соответствующие, прежде всего, однозначным квантовым числам.

Применение этого способа для преград из различных металлов и их сплавов имеет целью прежде всего выявление наличия квантованных скоростей удара, соответствующих однозначным квантовым числам.

Литература

1. Зухас Дж.А., Николас, Свифт Х.Ф. «Динамика удара», (перевод с английского), Москва, Мир, 1985, стр.293.

2. Толов В.В, Толов А.В. "Закономерность изменения величины и дискретности минимальных затрат кинетической энергии твердых тел на преодоление сопротивления различных сред", Описание открытия, Вестник Петровской академии наук и искусств №6, СПб, 2007 г.

3. Толов В.В., Толов А.В. Закономерности изменения величины и дискретности энергетических характеристик взаимодействия металлических тел с различными средами, Статья, Труды международного симпозиума «Надежность и Качество», Россия, Пенза, 21-31 мая, 2006 г., стр. 188.

4. Толов В.В., Толов А.В. Закономерность (определитель) дискретного уменьшения исходных физических и механических характеристик различных сред до их минимальных квантованных значений при деформировании и разрушении, Вестник Петровской Академии Наук и Искусств №7, Санкт-Петербург, 2007 г.

5. Толов В.В. Характерные скорости взаимодействия твердых тел, Статья, ЦСИФ МО, выпуск №8/118, 1976 г.

6. Дрокин П.А., Болденков В.В. Способ определения динамической твердости материалов, Патент RU 2258211, ВНИИЭФ, Москва,

Способ испытания металлических преград - основы защитных гетерогенных структур, включающий выстреливание бойков со скоростью
V0>VC - скорости удара, ее определение и замер глубины ударного внедрения бойка диаметром d в поверхность металла h (глубина каверны), отличающийся более высокими скоростями удара, которые больше и меньше ожидаемой минимальной скорости сплошных (100%) пробитий VC=VПCП=VПn, являющейся квантованной и соответствующей квантовым числам n=14, 15, 16, 17, 18, в отличие от (VC=VПn)<VПCП, соответствующих квантовым числам n=2, 3(1), 4,…, 9, имеющий целью не столько повышение точности определения VПCП, сколько определение наличия и преимущества квантованных скоростей удара (VC=VПn)<VПCП, соответствующих n - 2, 3(1), 4,…, 9, перед скоростями, соответствующими n=14, 15, 16, 17, 18, завершающийся расчетным определением:
во-первых, предельной (минимальной) скорости сплошных (100%) пробитий VПCП, выше которой получаются сплошные пробития, а ниже - только закономерные пробития на VС=VПn, соответствующих квантовым числам n=2, 3(1), 4,…, 9, на фоне линейной зависимости (3-5) малых значений глубины каверны h от скорости удара VC -
h=a+b1 VC, м,
где a, b1 - коэффициенты корреляции, определяемые по результатам экспериментов и входящие в зависимость для определения VПCП -
VПСП≅VПn≅-a/b1+h16(VC+a/b1)/h, м/сек,
где - h16 - квантованное значение глубины каверны, соответствующее квантовому числу n=16 и определяемое зависимостью
hn≅b/|1+µn/1-µn|,
где µn=[(2n+1)/(n2+5)]2137 - квантованная часть коэффициентов 1+µn и 1-µn, модуль отношения которых определяет квантованное
hn при заданном значении толщины преграды b;
n - квантовое число, практически изменяющееся в пределах 2, 3, 4,…, 18;
137≅ħc/e2 - обратная величина постоянной тонкой структуры атома, в которой с - скорость света, е - заряд электрона, ħ - постоянная Планка, уменьшенная в 2π раз;
во-вторых, преимущества квантованных скоростей удара (VC=VПn)<VПCП, соответствующих квантовым числам n=2, 3(1), 4,…, 9, перед скоростями (VC=VПn)=VПCП, но соответствующими n=14, 15, 16, 17, 18, выражающегося отношением hn/h14, 15, 16, 17, 18 по зависимости
hn/h14, 15, 16, 17, 18≅2,08;2,34;2,68;3,12;3,73/|1+µn/1-µn|,
где b/h14≅2,08; b/h15≅2,34; b/h16≅2,68; b/h17≅3,12; b/h18≅3,73;
в-третьих, однозначных и малых двузначных квантовых чисел n для всех (VC=VПn)<VПCП, на которых получены пробития или каверны увеличенной глубины, по следующей зависимости:
VПn≅3*108/〈1+(2n+1)/(n2+5)〉i/2, м/сек,
где n≅2, 3(1), 4…18 - квантовые числа, а i- 1, 2, 3,… 18 при каждом значении квантового числа n.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к системам безопасности в чрезвычайных ситуациях и может быть использовано для взрывозащиты зданий, сооружений, а также технологического оборудования.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к машинам для испытания железобетонных образцов на совместное действие изгибающего и крутящего моментов, создаваемых воздействием кратковременной динамической нагрузки.

Изобретения относятся к области машиностроения, а именно к испытаниям корпусов роторов лопаточных машин на непробиваемость. Способ заключается в том, что на одной из лопаток, установленных в роторе, расположенном внутри неподвижного корпуса, осуществляется ослабление ее поперечного сечения, при достижении ротором заданной частоты вращения и прогреве корпуса и деталей ротора до необходимой температуры проводят обрыв этой лопатки с последующим взаимодействием оборвавшейся части с корпусом.

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к ротационным испытательным стендам для воспроизведения сложных пространственных нагрузок. Стенд содержит установленную на основании платформу с приводом ее вращения, установленную на платформе с возможностью вращения относительно оси, параллельной оси вращения платформы, планшайбу, снабженную приводом, размещенным на платформе и связанным с планшайбой посредством углового редуктора.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к стендам для испытаний изделий на удар. Стенд содержит силовую раму с вертикальными стойками, устройство подъема, соединенное через устройство удержания и сброса с приспособлением для закрепления объекта испытания (ОИ), наковальню, установленную внизу силовой рамы.

Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для испытаний объектов на воздействие перегрузок. Способ заключается в размещении в полости ствола контейнера со столом с установленным на нем ОИ.

Изобретение относится к области транспортного машиностроения. Способ краш-испытаний автомобиля на боковой удар состоит в том, что краш-испытания проводят в два этапа.

Изобретение относится к испытательному оборудованию, предназначенному для проведения заводских испытаний большегрузного и габаритного изделия на заключительном этапе его изготовления, и может быть использовано для имитации экстремальных ситуаций, появление которых возможно в процессе эксплуатации изделия.

Изобретение относится к области авиастроения и безопасности полетов и может быть использовано для исследования процессов ударного взаимодействия элементов конструкции летательных аппаратов.

Изобретение относится к оборудованию для испытаний приборов на вибрационные и ударные воздействия. Способ заключается в установке двух одинаковых исследуемых объектов на различных системах их виброизоляции и проведении измерений их амплитудно-частотных характеристик.
Изобретение относится к области разработки средств защиты техники от бронебойных пуль. Многослойная комбинированная броня содержит высокотвердый фронтальный слой из керамического блока или элементов, соединенных связующим в монолит, высокопрочный энергоемкий тыльный слой и промежуточный слой.

Изобретение относится к системам реактивной защиты для защиты неподвижных и движущихся объектов от поражающих элементов. Система неподвижно или подвижно установлена или может устанавливаться на обращенной к поражающему элементу (3) стороне подлежащего защите объекта (1) и содержит по меньшей мере одну расположенную под некоторым углом (2) наклона относительно направления поражающего элемента защитную поверхность (4).

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении броневых листов из (α+β)-титанового сплава. Способ изготовления броневых листов из (α+β)-титанового сплава включает подготовку шихты, выплавку слитка состава, мас.%: 3,0-6,0 Al; 2,8-4,5 V; 1,0-2,2 Fe; 0,3-0,7 Mo; 0,2-0,6 Cr; 0,12-0,3 О; 0,010-0,045 С; <0,05 N; <0,05 Н;<0,15 Si; <0,8 Ni; остальное - титан.

Изобретение относится к броневым конструкциям. Устройство защиты от противотанковых кумулятивных гранат представляет собой экран.

Группа изобретений относится к области транспортного машиностроения. Способ установки стекол при бронировании автомобиля по первому варианту заключается в том, что бронированные стекла устанавливаются за штатными при помощи рамки, соединяемой с заходной частью стекла и повторяющей форму стекла, и крепежных элементов.

Изобретение относится к бронированным объектам, преимущественно к электрифицированным танкам с динамической (реактивной) броневой защитой. Бронированный объект содержит защитное устройство динамического типа, которое включает в себя элементы с корпусом и крышкой, установленные на части площади внешней поверхности объекта.

Изобретение относится к искусственным плавленым силикатным керамическим материалам, в частности к составам каменного литья, и предназначено для изготовления пулезащитных броневых пластин (плит) бронежилетов.
Изобретение относится к средствам активной защиты танков и других бронеобъектов. Активная броня содержит ячейки, заполненные взрывчатым веществом.

Изобретение относится к средствам активной защиты танков и других бронеобъектов. Активная броня содержит ячейки (1), в которых находится круглый вкладыш (2) с полыми полуоткрытыми выпуклостями (3).

Группа изобретений относится к производству многослойных гибких броневых материалов для средств индивидуальной защиты. Способ противодействия многослойной брони движению пули, осколка заключается в том, что чередуют слои высокомодульных волокон с веществами, усиливающими противодействие, которые размещают в ячейках, образованных слоями высокомодульных волокон.

Изобретение относится к военной технике, в частности к конструкции броневой защиты, предназначенной для противодействия кумулятивным боеприпасам. Динамическая защита содержит корпус, в котором расположены две параллельные металлические пластины, детонаторы, равномерно расположенные в зазоре между металлическими пластинами, датчики определения координат проникающей кумулятивной струи, закрепленные на внутренних поверхностях пластин. В зазоре между металлическими пластинами расположены сосуды, заполненные жидкостью, внутри сосудов жестко закреплены детонаторы, выполненные в виде управляемых электрических разрядников, силовые электроды которых соединены проводами с выходом электрического накопителя энергии, а поджигающие электроды электрически соединены с выходом генератора поджигающих импульсов, вход которого электрически соединен с датчиками определения координат кумулятивной струи. Достигается повышение надежности работы динамической защиты. 1 ил.
Наверх