Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе



Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе
Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе
Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе
Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе
Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе
Перегородки для улучшения гидродинамики в лифт-реакторе

 


Владельцы патента RU 2585174:

ЮОП ЛЛК (US)

Изобретение относится к лифт-реактору, содержащему вертикальный стояк, содержащий впуск для углеводородного сырья; и ряд перегородок, размещенных на расстоянии более 6 м выше впуска для углеводородного сырья, при этом передняя поверхность перегородки обращена к центру стояка, нижний конец перегородки прикреплен к стенке стояка и перегородка наклонена внутрь от стенки под углом 90° или менее. Использование перегородок изменяет профиль скорости потока, что способствует увеличению степени конверсии и уменьшению степени чрезмерно глубокого крекинга продуктов. 9 з.п. ф-лы, 9 ил.

 

Уровень техники

Настоящее изобретение относится, в целом, к установкам для каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора, в частности к установкам для каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора, содержащим лифт-реакторы с улучшенной гидродинамикой за счет использования перегородок.

В установке для проведения процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое (процесс FCC), такой как показана на фиг. 1, углеводороды контактируют в реакционной зоне с катализатором, образованным из твердых частиц измельченного мелкодисперсного материала. Инертный разбавитель, в частности водяной пар, поступает в лифт-реактор и смешивается с катализатором. Исходное углеводородное сырье и инертный разбавитель, в частности водяной пар, вводят в лифт-реактор 10 с помощью распределителя 5 углеводородного сырья, который распыляет углеводородное сырье при его поступлении в лифт-реактор 10. Углеводородное сырье и инертный разбавитель псевдоожижают катализатор и транспортируют его в лифт-реакторе 10. Катализатор способствует проведению реакции крекинга. По мере протекания реакции крекинга на катализаторе осаждается значительное количество высокоуглеродистого материала, называемого коксом. Содержащий кокс (закоксованный) катализатор отделяется от углеводородного продукта в зоне 20 разделения и удаляется из реактора посредством трубопровода 30, в то время как углеводородный продукт выходит через верх реактора. Кокс выжигают из катализатора путем его контактирования с кислородсодержащим потоком, который выполняет функцию агента псевдоожижения в высокотемпературной зоне 25 регенерации. Закоксованный катализатор замещают катализатором, по существу не содержащим кокс, транспортируемым из зоны 25 регенерации через трубопровод 35. В некоторых FCC-установках имеется трубопровод 40, через который осуществляется рециркуляция части катализатора, не проходящей через зону 25 регенерации.

Лифт-реакторы FCC-установки традиционно испытывают негативное действие проскальзывания между потоком пара и катализатором, обусловленного характерными неоднородностями, присущими восходящим движущимся потокам, содержащим твердые частицы. Эти неоднородности проявляют себя в виде структуры потока, содержащей кольцевой пристенный слой и ядро потока, при этом ядро потока менее плотное и движется вверх с более высокой скоростью, в то же время вблизи стенки имеет место высокая концентрация катализатора, который образует плотный медленно движущийся кольцеобразный слой. Кольцеобразный слой, вообще говоря, может перемещаться в некоторых случаях вниз. Такой кольцевой поток приводит к снижению конверсии в лифт-реакторе, поскольку более быстрое перемещение разбавленного паром ядра приводит к недостаточной конверсии сырья, а более медленное движение вверх и/или опускное движение в кольцевом слое приводит к чрезмерно глубокому крекингу первичных продуктов процесса FCC, в результате чего увеличивается производство сухого газа.

Раскрытие изобретения

Одним аспектом настоящего изобретения является лифт-реактор. В одном воплощении лифт-реактор содержит вертикальный стояк, имеющий впуск для углеводородного сырья; и ряд перегородок, размещенных на расстоянии более 6 м выше впуска для углеводородного сырья; причем передняя поверхность перегородки обращена к центру стояка, а нижний конец перегородки прикреплен к стенке стояка и перегородка наклонена под углом 90° или менее в направлении от стенки внутрь стояка.

В другом воплощении лифт-реактор содержит вертикальный стояк, имеющий впуск для углеводородного сырья; и ряд перегородок, размещенных на расстоянии более 6 м выше впуска для углеводородного сырья; причем передняя поверхность перегородки обращена к центру стояка, нижний конец перегородки прикреплен к стенке стояка и перегородка наклонена в направлении от стенки внутрь стояка под углом 90° или менее.

Краткое описание чертежей

Фиг. 1 - одно воплощение FCC-установки.

Фиг. 2А - поперечный разрез одного воплощения трубы стояка с внутренними перегородками.

Фиг. 2В - одно воплощение трубы стояка с внутренними перегородками.

Фиг. 3 - вид в разрезе по линии А-А на фиг. 2А одного воплощения перегородки.

Фиг. 4 - вид в разрезе по линии А-А на фиг. 2А другого воплощения перегородки.

Фиг. 5 - вид в разрезе по линии А-А на фиг. 2А еще одного воплощения перегородки.

Фиг. 6А-С - иллюстрации одного воплощения двух субрядов одного ряда перегородок.

Осуществление изобретения

Использование перегородок в зоне смешения стояка изменяет профиль скорости потока так, что он приближается к идеальному пробковому (поршневому) режиму течения, устраняя проблемы, связанные с упомянутой структурой потока, содержащей внешний кольцевой слой и ядро потока. Перегородки разрушают внешний кольцевой слой и перераспределяют катализатор в центральную часть потока в стояке. Это способствует увеличению степени конверсии в лифт-реакторе и уменьшению степени чрезмерно глубокого крекинга продуктов.

Крепление перегородок к стенке стояка в зоне смешения на уровне выше впуска углеводородного сырья делает устойчивое распределение катализатора в стояке более однородным, как это было показано с использованием компьютерного моделирования с применением методов вычислительной гидрогазодинамики (CFD методов). Перегородки, кроме того, улучшают профиль потока в стояке за счет замедления скорости восходящего ядра потока, что приводит к меньшему проскальзыванию. Кроме того, перегородки минимизируют опускное течение в кольцевом слое.

На фиг. 2А представлено одно воплощение стояка 100, имеющего ряд перегородок 115, проходящих внутрь от стенки 110. Передняя поверхность 140 перегородок обращена к центру стояка. Как показано, перегородки 115 размещены на одинаковых расстояниях друг от друга вокруг длины окружности стояка 100 и охватывают по существу всю длину окружности стояка.

В одном воплощении перегородки установлены симметрично по длине окружности стояка. В другом воплощении перегородки размещены не симметрично.

В некоторых воплощениях перегородки могут охватывать не всю длину окружности, если это желательно. Например, как правило, по меньшей мере 30% длины окружности может быть занято перегородками, или по меньшей мере 40%, или по меньшей мере 50%, или по меньшей мере 60%, или по меньшей мере 70%, или по меньшей мере 80%, или по меньшей мере 90%, или по меньшей мере 95%.

Перегородки проходят в направлении внутрь от стенки на расстояние, составляющее до 25% от радиуса R стояка, как правило, от 15% до 25%. Желательно, чтобы перегородки перекрывали 1/8 площади поперечного сечения стояка 110.

Длина перегородок обычно находится в интервале от 0,15 до 0,30 м. Эта длина частично зависит от радиуса стояка и угла наклона перегородки относительно стенки.

Угол наклона отражательной перегородки (90° относительно вертикали или менее) в сочетании с керамической футеровкой обеспечивает эрозионную устойчивость крепления. Желательно, чтобы стояк содержал по меньшей мере два ряда перегородок по его высоте так, чтобы структура потока, содержащая кольцевой слой и ядро, не возвращалась в первоначальное состояние по мере движения потока вверх в стояке. Однако если рядов перегородок установлено слишком много, нагруженные катализатором (содержащие большое количество катализатора) пары, проходящие вверх, будут просто обходить все перегородки, и фактически диаметр стояка просто будет уменьшен.

Фиг. 2В иллюстрирует трубу 10 стояка с тремя рядами установленных внутри перегородок 115А, 115В и 115С. В трубе 10 стояка образована зона 50 лифтинга и реакционная зона 55. Регенерированный катализатор поступает в зону 50 лифтинга через трубопровод 35, а рециркулирующий катализатор (если рециркуляция осуществляется) поступает через трубопровод 40. Углеводородное сырье поступает через распределитель 5 сырья, который отделяет (условно) зону 50 лифтинга от реакционной зоны 55. Указанные три ряда перегородок 115А, 115В и 115С размещены в трубе 10 стояка. В качестве примера, длина зоны 50 лифтинга может составлять 10 м, а длина реакционной зоны - 20 м. Первый ряд перегородок 115А может находиться на расстоянии 6 м выше распределителя 5 сырья, второй ряд перегородок 115 В расположен на 5 м выше первого ряда, а третий ряд 115С - на 5 м выше второго ряда.

Обычно в стояке высотой 30 м установлено до 3 рядов перегородок. Первый ряд перегородок расположен в стояке на расстоянии более 6 м выше установленного на самом высоком уровне впуска сырья (водяной пар, углеводород, катализатор и т.п.), обычно это расстояние находится в интервале от 6 до 6,5 м выше впуска (впусков) сырья.

Дополнительные ряды могут быть размещены с одинаковыми интервалами друг от друга, например с интервалом 5 м. Расстояние между рядами будет в значительной степени зависеть от высоты стояка, количества рядов перегородок и от того, будут ли какие-либо ряды разделены на подгруппы, как будет обсуждаться ниже. Как правило, ряды будут находиться друг от друга на расстоянии в интервале от 5 м до 10 м. В одном воплощении перегородки во всех рядах размещены вокруг длины окружности в одинаковой позиции. В другом воплощении перегородки в одном ряду смещены относительно перегородок в предшествующем ряду.

В одном воплощении каждый ряд содержит одинаковое количество перегородок. В другом воплощении в по меньшей мере двух рядах может быть различное количество перегородок.

Нижняя часть перегородки прикреплена к стенке стояка, например, с помощью сварки. Перегородки наклонены внутрь относительно вертикали под углом b, составляющим вплоть до 90°. В одном воплощении перегородки наклонены относительно вертикали под углом, равным 90°. В другом воплощении перегородки наклонены под углом в интервале от 10° до 45°.

На фиг. 3 представлено одно воплощение перегородки 115. Перегородка 115 снабжена несущей пластиной 120. Несущая пластина 120 снабжена керамическим покрытием 125 на верхнем конце и передней поверхности 140 (на стороне, обращенной к восходящему потоку). Перегородка обычно приварена к стояку 110 с образованием угла b, равного 90°. Перегородка 115, при необходимости, может поддерживаться с помощью поддерживающего элемента 130. Поддерживающий элемент 130 может, например, представлять собой металлическую пластину, приваренную к стенке 110 и несущей пластине 120.

Фиг. 4 иллюстрирует другое воплощение перегородки 115. В этом воплощении перегородка 115 образует угол b в интервале от 10° до 45° относительно боковой поверхности стояка 110. На передней поверхности 140 и верхнем конце несущей пластины 120 имеется керамическое покрытие 125.

При определении соответствующего подходящего угла для перегородок в конкретном стояке может быть принят во внимание ряд факторов. Одним фактором является смешивание, при этом при больших величинах угла имеет место более эффективное смешивание. Другим фактором является величина эрозии, которая больше при больших величинах угла. Еще одним фактором является перепад давления, создаваемый перегородками, величина которого больше для перегородок, имеющих большие углы наклона, чем для перегородок, установленных под меньшими углами. Кроме того, должна быть произведена оценка эффекта увеличения перепада температуры. Если угол b равен 90°, стенка и перегородка могут расширяться (тепловое расширение) в различной степени, что, вероятно, может привести к образованию трещин. При меньших величинах угла, например от 10° до 45°, относительно длинная наклонная несущая пластина создает более протяженный путь для передачи теплоты. Это минимизирует рост перепада температуры перегородки, в особенности, в переходном режиме, в частности, при запуске или прекращении работы установки.

На фиг. 5 представлено другое воплощение перегородки 115. Керамический защитный экран 135 покрывает переднюю и заднюю поверхности несущей пластины 120. Керамический экран 135 прикреплен к несущей пластине. Поскольку обе стороны несущей пластины 120 покрыты керамическим материалом, эрозионная стойкость повышается.

В некоторых воплощениях ряд отражательных перегородок (или более чем один) может быть разделен на один или большее число субрядов, при этом каждый субряд расположен на различном уровне по высоте стояка, как это показано на фиг. 6А-6С. Как показано на фиг. 6А, субряд А расположен на уровне А, в то время как субряд В располагается на уровне В. Перегородки 115А могут быть размещены с угловым смещением относительно перегородок 115В субряда В, как это показано на фиг. 6В-6С. Как показано, перегородки А расположены с интервалами 90° вокруг длины окружности стояка. Перегородки В также расположены с интервалами 90°, но они смещены на 45° относительно перегородок субряда А. В некоторых воплощениях это может способствовать процессу смешивания.

Хотя на фиг. 6 показаны два субряда с четырьмя перегородками в каждом субряду и со смещением на 45° перегородок одного уровня по отношению к перегородкам другого уровня, специалистам в данной области техники будет понятно, что может быть использовано более двух субрядов, при этом в каждом субряду может находиться одинаковое или различное количество перегородок, и при желании могут быть использованы другие углы смещения перегородок в субрядах.

В одном воплощении перегородки в субрядах могут образовать на стенке лифт-реактора ступенчато поднимающуюся конструкцию.

В одном воплощении перегородки в субрядах расположены симметрично по окружности стенки стояка, а в других воплощениях перегородки расположены не симметрично.

Перегородки в субряду, как правило, будут находиться на расстоянии в пределах от 1 м до 2 м друг от друга.

Перегородки изготовлены из материала, обладающего достаточной эрозионной и температурной стойкостью для того, чтобы выдерживать условия работы лифт-реактора. Подходящие материалы включают металлические пластины, в частности пластины из нержавеющей стали, покрытые для предотвращения эрозии керамическим материалом, по меньшей мере, на передней поверхности, обращенной в сторону восходящего потока. Задняя сторона, противоположная для восходящего потока, может быть покрыта износоустойчивым огнеупорным материалом. В качестве альтернативы обе стороны перегородки могут быть снабжены керамическим покрытием, выполненным из керамических плиток, полученных литьем из расплава, с включением металла, например плиток Corguard®, изготовляемых компанией St. Gobain. Если во время изготовления используется протяженная металлическая деталь, отражательные перегородки могут быть приварены к стенке стояка, как показано, например, на фиг. 3. Зона сварки может быть затем покрыта огнеупорным материалом, обычно используемым для лифт-реактора FCC-установки.

Другой способ изготовления перегородок включает приваривание металлических деталей (например, металлических деталей, имеющих форму трапеции) к стенке стояка, как показано на фиг. 1. Затем к приваренным металлическим деталям могут быть прикреплены предварительно изготовленные керамические экраны. Указанные керамические экраны могут быть дополнительно прикреплены путем создания кромки на металлическом элементе, например, посредством загибания или сварки. В качестве альтернативы керамические экраны могут быть дополнительно прикреплены с помощью связующего состава с низким коэффициентом расширения, находящегося между керамическим экраном и металлическим элементом. Способ изготовления не ограничивается использованием плиток Corguard®.

Крепление перегородок к стояку, по усмотрению, может осуществляться по месту. В зоне, где устанавливаются перегородки, жаростойкий материал внутри стояка может быть удален вручную. Металлические детали затем будут приварены к стенке стояка. К металлической детали может быть присоединена керамическая футеровка. Участки перегородок, подвергнувшиеся негативному воздействию в стояке, затем могут быть вновь покрыты огнеупорным материалом.

Следует понимать, что признаки любого из рассмотренных выше воплощений могут быть скомбинированы с любым другим из воплощений или описанными здесь признаками. Хотя были показаны и описаны конкретные признаки и воплощения способа и системы с реактором, другие варианты изобретения будут очевидны для специалистов в данной области техники. Все воплощения, рассмотренные как часть настоящего изобретения, охватываются нижеследующими пунктами формулы изобретения.

1. Лифт-реактор, содержащий
вертикальный стояк, содержащий впуск для углеводородного сырья; и
ряд перегородок, размещенных на расстоянии более 6 м выше впуска для углеводородного сырья, при этом передняя поверхность перегородки обращена к центру стояка, нижний конец перегородки прикреплен к стенке стояка и перегородка наклонена внутрь от стенки под углом 90° или менее.

2. Лифт-реактор по п. 1, в котором перегородка наклонена внутрь под углом 90°.

3. Лифт-реактор по п. 1, в котором перегородка наклонена внутрь под углом в интервале от 10° до 45°.

4. Лифт-реактор по любому из пп. 1-3, в котором перегородка содержит несущую пластину с керамическим покрытием или несущую пластину с керамическим экраном, покрывающим переднюю и заднюю поверхности.

5. Лифт-реактор по п. 4, в котором размещено по меньшей мере два ряда перегородок.

6. Лифт-реактор по п. 5, в котором ряд перегородок содержит по меньшей мере два субряда перегородок, при этом первый субряд расположен на первом уровне, а второй субряд расположен на втором уровне, который находится выше первого уровня.

7. Лифт-реактор по п. 6, в котором перегородки первого субряда расположены с угловым смещением относительно перегородок второго субряда.

8. Лифт-реактор по любому из пп. 1-3, в котором перегородки расположены симметрично вокруг стенки стояка.

9. Лифт-реактор по п. 8, дополнительно содержащий поддерживающий элемент, присоединенный к задней поверхности перегородки и к стенке.

10. Лифт-реактор по п. 9, в котором задняя поверхность перегородки покрыта жаростойким материалом.



 

Похожие патенты:

Настоящее изобретение относится к способу крекинга с псевдоожиженным катализатором, включающему подачу первого катализатора из первого стояк-реактора в устройство регенерации, имеющее первое отделение и второе отделение, в котором первое отделение расположено над вторым отделением, подачу второго катализатора из второго стояк-реактора в устройство регенерации, причем первый катализатор подают в первое отделение, а второй катализатор подают во второе отделение устройства регенерации, и подачу регенерированного катализатора из второго отделения устройства регенерации в первый стояк-реактор и во второй стояк-реактор.

Изобретение относится к способу каталитического крекинга для получения пропилена. Способ включает: подачу тяжелого нефтяного сырья и первого катализатора каталитического крекинга в первый лифт-реактор для проведения реакции каталитического крекинга; разделение полученного углеводородного потока и полученного закоксованного катализатора в сепараторе на конце первого лифт-реактора; подачу углеводородного потока на разделение в следующую систему разделения продуктов; либо подачу закоксованного катализатора для отпаривания непосредственно в отпариватель, либо сначала подачу закоксованного катализатора в реактор с псевдоожиженным слоем и затем подачу в отпариватель для отпаривания; подачу отпаренного катализатора в регенератор для регенерации; причем указанный первый катализатор каталитического крекинга содержит формоселективный цеолит со средним размером пор менее 0.7 нм; подачу крекированного тяжелого нефтяного сырья во второй лифт-реактор; контактирование со вторым катализатором каталитического крекинга, введенным во второй лифт-реактор для осуществления реакции; причем указанный второй катализатор каталитического крекинга содержит формоселективный цеолит со средним размером пор менее 0.7 нм; подачу легких углеводородов во второй лифт-реактор в точке после подачи крекированного тяжелого нефтяного сырья; смешение легких углеводородов со смесью, образовавшейся при контакте и реакции крекированного тяжелого нефтяного сырья и второго катализатора каталитического крекинга, и осуществление реакции; причем указанные легкие углеводороды включают углеводороды С4 и/или фракцию бензина, полученную в указанной системе разделения продуктов; подачу углеводородного потока и катализатора, полученного после реакции во втором лифт-реакторе, в реактор с псевдоожиженным слоем, связанный последовательно со вторым лифт-реактором, для осуществления реакции; подачу полученного углеводородного потока после реакции в реакторе с псевдоожиженным слоем на разделение в систему разделения продуктов; введение полученного закоксованного катализатора в отпариватель для отпаривания и затем подачу отпаренного катализатора на регенерацию в регенератор.

Изобретение относится к способу и устройству для смешивания потоков регенерированного и карбонизированного катализаторов. Способ смешивания двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора в пространство между стенкой лифт-реактора и стенкой камеры, размещенной в указанном лифт-реакторе; подачу второго потока катализатора в указанный лифт-реактор; прохождение указанного первого потока катализатора из указанного пространства в отверстие в указанной камере и прохождение указанных первого потока катализатора и второго потока катализатора вверх в указанном лифт-реакторе; включающий прохождение указанного первого потока катализатора вдоль указанной стенки указанной камеры перед поступлением указанного первого потока в указанное отверстие.

Изобретение относится к способу и устройству для смешения потоков зауглероженного и регенерированного катализатора. Способ смешения двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора, который представляет собой поток регенерированного катализатора, в камеру; подачу второго потока катализатора, который представляет собой поток зауглероженного катализатора, в вертикальный стояк; пропускание катализатора из указанной камеры в указанный вертикальный стояк; и пропускание указанного первого потока катализатора и указанного второго потока катализатора вверх по указанному вертикальному стояку.

Изобретение относится к способу повышения выхода пропилена в установке флюид каталитического крекинга. Способ включает следующие стадии: (a) крекинг углеводородного сырья в стояке, работающем в температурном диапазоне от 500°C до 625°C в присутствии псевдоожиженного твердого микросферического крекирующего катализатора для получения углеводородных продуктов; (b) отделение загруженного коксом отработанного катализатора от углеводородных продуктов и его отпаривание в отпарной колонне для удаления углеводородов, захваченных внутри пор катализатора; (c) выжигание отложений кокса на отработанном катализаторе в регенераторе; (d) рециркуляция части горячего регенерированного катализатора в отпарную колонну с поддержанием температуры в отпарной колонне в диапазоне от 550 до 650°C и рециркуляция оставшейся части горячего регенерированного катализатора в нижнюю часть стояка; (e) закачка углеводородной фракции С4, отделенной от продуктов крекинга, по выбору с внешним потоком углеводорода С4 в отпарную колонну, причем кокс на циркулирующем катализаторе в отпарной колонне составляет от 0,3 до 1% мас., а величина WHSV лежит в диапазоне от 5 до 50 час-1.

Изобретение относится к способу и устройству для смешивания потоков карбонизированного и регенерированного катализатора. Способ включает подачу первого потока катализатора в лифт-реактор, подачу второго потока катализатора в лифт-реактор, прохождение первого потока катализатора вокруг вставки, размещенной в лифт-реакторе, и смешивание с вторым потоком катализатора, прохождение второго потока катализатора вокруг вставки, размещенной в лифт-реакторе, смешивание с первым потоком катализатора, и прохождение первого потока катализатора и второго потока катализатора вокруг вставки и вверх в лифт-реакторе.

Настоящее изобретение относится к способу получения бензина и одновременного получения пропилена на установке каталитического крекинга (FCC), содержащей основной реактор (1), работающий в восходящем потоке («подъемник с восходящим потоком») или нисходящем потоке («подъемник с нисходящим потоком») и обрабатывающий тяжелое сырье (СН1), и, возможно, вспомогательный подъемник с восходящим потоком (2), работающий в более жестких условиях, чем главный реактор (1), и обрабатывающий более легкое сырье (СН2), причем в способе обрабатывают, помимо основного сырья (СН1) и возможного более легкого сырья (СН2), фракцию, состоящую преимущественно из олефиновых молекул С4, С5 и С6, причем указанную олефиновую фракцию, соответствующую потоку с промежуточной ступени (22), отбирают на уровне промежуточной ступени компрессора жирного газа, составляющего часть секции очистки газа (SRG), соединенной с установкой FCC, и указанную олефиновую фракцию С4, С5 и С6, соответствующую потоку с промежуточной ступени (22), вводят до основного сырья (СН1) через внутреннюю трубу указанного главного реактора (1), заканчивающуюся за 1-0,5 м выше уровня нагнетателей основного сырья (СН1).

Изобретение относится к увеличению выхода этилена и пропилена в процессах нефтепереработки. Изобретение касается способа улучшения выхода этилена и пропилена из исходного сырья легкой нафты, включает получение исходного сырья легкой нафты из первичной зоны крекинга, содержащей катализатор крекинга.

Настоящее изобретение относится к способу каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, содержащему: этап реакции углеводородного сырья в псевдоожиженном слое катализатора в условиях восходящего или нисходящего потока; этап отгонки закоксованных зерен катализатора для их отделения от крекированных фракций и отпарки закоксованных зерен катализатора; этап регенерации закоксованных зерен катализатора в одну или несколько ступеней, причем регенерированные зерна катализатора, собираемые на выходе, возвращают на этапе реакции на вход псевдоожиженного слоя, при этом упомянутый способ каталитического крекинга в псевдоожиженном слое включает на этапе отгонки/отпарки многостадийный способ крекинга и отпарки псевдоожиженной смеси углеводородов и закоксованных зерен катализатора, причем указанный многостадийный способ включает по меньшей мере один этап крекинга и этап отпарки после разделения закоксованных зерен катализатора и крекированных фракций.

Изобретение относится к области каталитического крекинга нефтяных фракций. Изобретение касается способа производства бензина в установке каталитического крекинга, содержащей, по меньшей мере главный реактор, работающий на сырье с низким содержанием углерода по Конрадсону и с высоким содержанием водорода, при этом упомянутый способ содержит рециркуляцию суспензионной фракции либо в боковой емкости, расположенной на отводе отпарной колонны, либо внутри отпарной колонны при помощи трубчатой камеры, находящейся внутри упомянутой отпарной колонны.

Изобретение относится к способу каталитического крекинга для получения пропилена. Способ включает: подачу тяжелого нефтяного сырья и первого катализатора каталитического крекинга в первый лифт-реактор для проведения реакции каталитического крекинга; разделение полученного углеводородного потока и полученного закоксованного катализатора в сепараторе на конце первого лифт-реактора; подачу углеводородного потока на разделение в следующую систему разделения продуктов; либо подачу закоксованного катализатора для отпаривания непосредственно в отпариватель, либо сначала подачу закоксованного катализатора в реактор с псевдоожиженным слоем и затем подачу в отпариватель для отпаривания; подачу отпаренного катализатора в регенератор для регенерации; причем указанный первый катализатор каталитического крекинга содержит формоселективный цеолит со средним размером пор менее 0.7 нм; подачу крекированного тяжелого нефтяного сырья во второй лифт-реактор; контактирование со вторым катализатором каталитического крекинга, введенным во второй лифт-реактор для осуществления реакции; причем указанный второй катализатор каталитического крекинга содержит формоселективный цеолит со средним размером пор менее 0.7 нм; подачу легких углеводородов во второй лифт-реактор в точке после подачи крекированного тяжелого нефтяного сырья; смешение легких углеводородов со смесью, образовавшейся при контакте и реакции крекированного тяжелого нефтяного сырья и второго катализатора каталитического крекинга, и осуществление реакции; причем указанные легкие углеводороды включают углеводороды С4 и/или фракцию бензина, полученную в указанной системе разделения продуктов; подачу углеводородного потока и катализатора, полученного после реакции во втором лифт-реакторе, в реактор с псевдоожиженным слоем, связанный последовательно со вторым лифт-реактором, для осуществления реакции; подачу полученного углеводородного потока после реакции в реакторе с псевдоожиженным слоем на разделение в систему разделения продуктов; введение полученного закоксованного катализатора в отпариватель для отпаривания и затем подачу отпаренного катализатора на регенерацию в регенератор.

Изобретение относится к нефтехимии и касается катализатора для пиролиза углеводородной смеси C1-C4, сформированного в виде пленочного покрытия в проточном трубчатом реакторе.

Изобретение относится к способу повышения выхода пропилена в установке флюид каталитического крекинга. Способ включает следующие стадии: (a) крекинг углеводородного сырья в стояке, работающем в температурном диапазоне от 500°C до 625°C в присутствии псевдоожиженного твердого микросферического крекирующего катализатора для получения углеводородных продуктов; (b) отделение загруженного коксом отработанного катализатора от углеводородных продуктов и его отпаривание в отпарной колонне для удаления углеводородов, захваченных внутри пор катализатора; (c) выжигание отложений кокса на отработанном катализаторе в регенераторе; (d) рециркуляция части горячего регенерированного катализатора в отпарную колонну с поддержанием температуры в отпарной колонне в диапазоне от 550 до 650°C и рециркуляция оставшейся части горячего регенерированного катализатора в нижнюю часть стояка; (e) закачка углеводородной фракции С4, отделенной от продуктов крекинга, по выбору с внешним потоком углеводорода С4 в отпарную колонну, причем кокс на циркулирующем катализаторе в отпарной колонне составляет от 0,3 до 1% мас., а величина WHSV лежит в диапазоне от 5 до 50 час-1.

Изобретение относится к способу получения ароматических углеводородов из сырья на основе талового масла. Способ характеризуется тем, что газообразный водород и биоасло, которое состоит на 2-90% из жирных кислот талового масла, на 2-98% из смоляных кислот талового масла и необязательно других растительных масел, направляют в неподвижный слой катализатора, образованный из твердого материала; биомасло подвергают каталитической деоксигенации и крекингу в слое под действием водорода с использованием катализатора деоксигенации и катализатора крекинга, которые отличаются друг от друга и расположены последовательно на расстоянии друг от друга в слое катализатора.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из углеводородного сырьевого потока. Способ включает стадии, на которых: направляют углеводородный сырьевой поток в установку разделения и таким образом получают легкий технологический поток, имеющий пониженную концентрацию эндотермических углеводородных компонентов, и тяжелый технологический поток, имеющий более высокую концентрацию эндотермических компонентов.

Изобретение относится к мультитоннажному нефтехимическому кластеру по переработке нефтезаводского углеводородного газа в продукцию нефтехимии с помощью процесса пиролиза, объединяющему, по крайней мере, более двух нефтеперерабатывающих заводов.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов. При этом способ включает: (a) пропускание оксигенатного сырья в реактор превращения оксигенатов в олефины, чтобы оксигенатное сырье контактировало с молекулярно-ситовым катализатором и превращалось в легкие олефины, которые выгружаются из реактора превращения оксигенатов в олефины в виде исходящего потока; (b) разделение исходящего потока на первый поток легких олефинов, отделенный от первого потока, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды; (c) селективное гидрирование и последующий крекинг первого потока, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды, во втором реакторе крекинга олефинов, используя катализатор крекинга олефинов, с образованием первого исходящего потока газов крекинга, содержащего легкие олефины; (d) отдельный крекинг углеводородного потока с образованием второго исходящего потока газов крекинга, содержащего легкие олефины, и отдельного потока пиролизного газа, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды; (e) совместное фракционирование первого и второго исходящих потоков газов крекинга, чтобы получить второй поток, содержащий легкие олефины, отделенный от второго потока, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды; (f) совместное кондиционирование первого потока и второго потока, содержащего легкие олефины, с целью удаления кислых газов и получения кондиционированного потока; и (g) разделение кондиционированного потока на поток этиленового продукта, поток пропиленового продукта и поток, содержащий углеводороды С4.
Предложен новый катализатор крекинга олефинов. Катализатор содержит цеолит, характеризующийся отношением диоксида кремния к оксиду алюминия, равным 400 или больше; который подвергнут ионному обмену для уменьшения содержания щелочных и щелочноземельных металлов до величины ниже 100 ч./млн масс.; и затем подвергнут обработке паром и промывке кислотой.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов, включающему: (a) пропускание кислородсодержащего сырья в реактор превращения кислородсодержащих соединений в олефины, так чтобы кислородсодержащее сырье контактировало с катализатором на основе молекулярных сит и превращалось в легкие олефины, которые выходят из реактора превращения кислородсодержащих соединений в олефины в виде вытекающего потока; (b) разделение вытекающего потока на первый поток легких олефинов и отделенный от него первый поток, содержащий С4 и более тяжелые углеводороды; (c) селективное гидрирование и последующий крекинг первого потока, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды, с получением первого вытекающего потока газов крекинга, содержащего легкие олефины; (d) отдельный крекинг углеводородного потока с получением второго вытекающего потока газов крекинга, содержащего легкие олефины; (e) совместное фракционирование первого и второго вытекающих потоков газов крекинга с получением второго потока, содержащего легкие олефины, отделенного от второго потока, содержащего С4 и более тяжелые углеводороды; (f) совместную обработку первого и второго потоков, содержащих легкие олефины, для удаления кислых газов и получения обработанного потока; (g) разделение обработанного потока на поток этиленового продукта, поток пропиленового продукта и поток, содержащий углеводороды С4; и (h) необязательное селективное гидрирование потока, содержащего углеводороды С4, и последующее фракционирование необязательно селективно гидрированного потока для того, чтобы отделить 2-бутеновый поток от первого потока 1-бутена.
Изобретение относится к области химии и может быть использовано в нефтепереработке с целью утилизации наиболее широко распространенных полимерных отходов и с получением из них ценных продуктов нефтепереработки.

Изобретение относится к способу производства олефинов и бензина с низким содержанием бензола из нафты. Способ включает стадии: 1) проведение экстрактивной перегонки нафты с получением нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, и очищенной нефти, содержащей алканы и C6-циклоалканы, при этом весовое отношение между C6-циклоалканами, содержащимися в очищенной нефти, и C6-циклоалканами, содержащимися в нафте, составляет 80-95%; 2) контактирование нефтяного экстракта с катализатором риформинга в реакционных условиях каталитического риформинга: 0,01-3,0 МПа, 300-600°C, молярное отношение водород/углеводороды 0,5-20 и объемная (волюмометрическая) скорость 0,1-50 час-1, с получением риформата с низким содержанием бензола; 3) подача очищенной нефти в установку парового крекинга для осуществления реакции крекинга с получением легких олефинов. Способ приводит к повышенной степени использования нафты и к получению компонента бензина с низким содержанием бензола вдобавок к производству из нафты этилена, пропилена и бутадиена с повышенными выходами. 13 з.п. ф-лы, 2 ил., 7 табл., 9 пр.
Наверх