Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали

Авторы патента:

МАТУШ, Дирк (DE)

НОУСКАЛИС, Димитриос (DE)

КАУП, Буркхард (DE)

ЗАУЭР, Райнер (DE)

C22C38/00 - Сплавы черных металлов, например легированные стали (легированные чугуны C22C 37/00)

C21D8/02 - при изготовлении плит или лент (C21D 8/12 имеет преимущество)

Владельцы патента RU 2586196:

ТиссенКрупп Рассельштайн ГмбХ (DE)

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листовой стали нелегированной или низколегированной и холоднокатаной стали, используемой в качестве упаковочной стали. Сталь содержит менее 0,1 мас.% углерода, менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия, менее 0,1 мас.% хрома, железо и примеси - остальное. Сталь имеет многофазную структуру, содержащую феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит. Сталь обладает высокой формуемостью. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к листовой стали для применения в качестве упаковочной стали согласно родовому понятию п. 1 формулы изобретения и к способу получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали согласно родовому понятию п. 2 формулы изобретения.

К свойствам металлических материалов для производства упаковок предъявляют все более и более высокие требования, в частности в отношении их формуемости и прочности. Однако из автомобилестроения известны так называемые двухфазные стали, которые имеют многофазную структуру, состоящую, по существу, из мартенсита и феррита или бейнита, и которые имеют, с одной стороны, высокую прочность на разрыв, а с другой стороны, высокое разрывное удлинение. Такая двухфазная сталь с пределом текучести, равным по меньшей мере 580 МПа, и разрывным удлинением А₈₀, равным по меньшей мере, 10%, известна, например, из публикации WO 2009/021898 A1. Благодаря комбинации свойств материала у таких двухфазных сталей с высокой прочностью и хорошей формуемостью, эти двухфазные стали пригодны, в частности, для производства конструктивных элементов, имеющих сложную форму и выдерживающих высокие нагрузки, которые необходимы, например, в области производства кузовов автомобилей.

Сплав известных двухфазных сталей, как правило, состоит из мартенсита, доля которого лежит в диапазоне от 20% до 70%, и необязательной доли остаточного аустенита, а также феррита и/или бейнита. Хорошая формуемость двухфазных сталей обеспечивается относительно мягкой ферритной фазой, а высокая прочность достигается за счет включенных в ферритную матрицу твердых матенситных и бейнитных фаз. Желаемые свойства формуемости и прочности в случае двухфазных сталей можно регулировать в широких пределах за счет состава сплава. Так, например, посредством добавления кремния можно повысить прочность за счет упрочнения феррита или бейнита. Посредством добавления марганца можно положительно влиять на образование мартенсита, а он может препятствовать образованию перлита. Добавление алюминия, титана и бора также может повысить прочность. Кроме того, добавление алюминия приводит к дезоксидации и к связыванию необязательно содержащегося в стали азота. Для образования многофазной структуры сплава двухфазные стали подвергают рекристаллизационной (или аустенитизирующей) термической обработке, во время которой полосовую сталь нагревают и затем охлаждают до таких температур, при которых образуется желаемая многофазная структура сплава с, по существу, ферритно-мартенситной структурой. Обычно холоднокатаные стальные полосы по производственным причинам подвергают рекристаллизационному отжигу способом непрерывного отжига в печи для отжига, при этом параметры печи для отжига, такие как, например, пропускная скорость, температура отжига и скорость охлаждения, регулируют в соответствии с необходимой структурой и желаемыми свойствами материала.

Из публикации DE 102006054300 A1 известны высокопрочная двухфазная сталь и способ ее получения, причем в способе получения холодно- или горячекатаную полосовую сталь подвергают непрерывному рекристаллизационному отжигу в методической печи для отжига при температуре в диапазоне от 820°C до 1000°C и затем отожженную полосовую сталь охлаждают от этой температуры со скоростью охлаждения от 15°C до 30°C в секунду.

Для применения в качестве упаковочной стали двухфазные стали известные из автомобилестроения, как правило, непригодны, поскольку они очень дороги, в частности - из-за высокого содержания легирующих элементов, таких как марганец, кремний, хром и алюминий, и поскольку, например, при применении в качестве упаковочной стали в области пищевой промышленности нельзя использовать некоторые из известных легирующих элементов, так как необходимо исключить загрязнение пищевых продуктов из-за диффузии компонентов сплава в содержимое банки. Кроме того, многие известные двухфазные стали обладают настолько высокой прочностью, что их невозможно обрабатывать посредством холодной прокатки в установках, которые обычно используют для производства упаковочной стали.

Исходя из этого в основе настоящего изобретения лежит задача получения высокопрочной стали с хорошей формуемостью для применения в качестве упаковочной стали, которую можно было бы производить как можно более дешевым способом. Кроме того, настоящее изобретение должно обеспечить способ получения упаковочной стали, которую можно было бы производить дешевым способом, с высокой прочностью и высоким разрывным удлинением.

Эти задачи решены за счет листовой стали с признаками по п. 1 формулы изобретения и способа с признаками по п. 2 формулы изобретения. Предпочтительные примеры осуществления листовой стали и способа ее получения указаны в зависимых пунктах формулы изобретения.

Листовую сталь по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали производят из низколегированной и холоднокатаной стали с содержанием углерода менее 0,1%. Если в контексте настоящего изобретения речь идет о листовой стали, то под этим понимают полосовую сталь. Листовая жесть по настоящему изобретению, кроме низкого содержания углерода и низких концентраций других легирующих компонентов, отличается многофазной структурой, которая включает феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит или бейнит. Сталь, из которой изготовлена листовая сталь по настоящему изобретению, может быть холоднокатаной нелегированной или низколегированной сталью. Низколегированными сталями в контексте настоящего изобретения называют стали, в которых ни один легирующий элемент не имеет средней концентрации, превышающей 5 мас.%. Сталь, используемая для производства листовой стали по настоящему изобретению, в частности, содержит менее 0,5 мас.% и предпочтительно менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия и менее 0,1 мас.% хрома. Сталь может содержать легирующие добавки бора и/или ниобия и/или титана для повышения прочности, при этом содержание бора предпочтительно лежит в диапазоне от 0,001 мас.% до 0,005 мас.%, а содержание ниобия или титана - в диапазоне от 0,005 мас.% до 0,05 мас.%. Однако предпочтительны при этом массовые доли Nb менее 0,03%.

Для формирования многофазной структуры сплава сталь, предназначенную для получения листовой стали по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали, вначале подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и после рекристаллизационного индукционного отжига охлаждают со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с. За счет рекристаллизационной термической обработки (с T_max>Ac1, так как необходима аустенитизация) и последующего быстрого охлаждения образуется многофазная структура, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит. Обработанная таким образом листовая сталь обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 6%.

Показано, что особенно важным параметром для получения упаковочной стали по настоящему изобретению является рекристаллизационный (или аустенитизирующий) отжиг листовой стали с использованием электромагнитной индукции. Неожиданно было обнаружено, что можно исключить добавление легирующих компонентов, которые обычно содержатся в двухфазных сталях, например - добавление марганца (массовая доля которого в известных двухфазных сталях обычно лежит в диапазоне от 0,8 до 2,0%), кремния (массовая доля которого в известных двухфазных сталях обычно лежит в диапазоне от 0,1 до 0,5%) и алюминия (который обычно добавляют в известные двухфазные стали с массовой долей до 0,2%), если холоднокатаную листовую сталь с содержанием углерода менее 0,1 мас.% вначале подвергнуть рекристаллизационному отжигу со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, с использованием электромагнитной индукции и затем охладить с высокой скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с.

Неожиданно обнаруженное влияние индуктивного нагрева на формирование и расположение мартенситной фазы в индукционно отожженной полосовой стали можно объяснить следующим образом: ферромагнитные вещества не намагничены в отсутствие внешнего магнитного поля. Однако внутри этих веществ имеются зоны (домены Вейсса), которые и в отсутствие внешних магнитных полей намагничены до насыщения. Домены Вейсса разделены стенками Блоха. При наложении внешнего магнитного поля вначале разрастаются благоприятно ориентированные и энергетически предпочтительные домены Вейсса за счет соседних доменов. Стенки Блоха при этом сдвигаются. Изменение направления спинов электронов при этом происходит не одновременно, вначале изменяют свое направление спины на границах доменов Вейсса. При дальнейшем усилении поля направление намагничивания поворачивается по направлению поля до тех пор, пока во всех доменах оно не совпадет с направлением внешнего магнитного поля и не будет достигнуто насыщение. Кроме того, известно, что магнитное поле может влиять на движение дислокаций в отсутствие приложенных внешних механических напряжений. Представляется вероятным, что стенки Блоха при смещении захватывают с собой атомы углерода и/или дислокации. За счет этого углерод и/или дислокации собираются в определенных зонах, в которых затем после отжига и быстрого охлаждения образуется мартенсит.

В случае листовой стали для применения в качестве упаковочной стали речь идет о тонкой или особо тонкой листовой стали, которую способом холодной прокатки прокатывают до конечной толщины. Под тонкой листовой сталью при этом понимают листовую сталь с толщиной менее 3 мм, а особо тонкая листовая сталь имеет толщину менее 0,5 мм. После рекристаллизационного отжига и охлаждения на листовую сталь для повышения ее коррозионной стойкости можно нанести металлическое поверхностное покрытие, например из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля. Для этого можно использовать, например, известные способы электролитического нанесения покрытий.

Далее изобретение будет описано более подробно на основании примера его осуществления.

Для получения примеров осуществления листовой стали по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали использовали полученные посредством непрерывного литья, подвергнутые горячей прокатке и намотанные на катушку стальные полосы из сталей следующего состава:

- C: не более 0,1%

- N: не более 0,02%

- Mn: не более 0,5%, предпочтительно менее 0,4%

- Si: не более 0,04%, предпочтительно менее 0,02%

- Al: не более 0,1%, предпочтительно менее 0,05%

- Cr: не более 0,1%, предпочтительно менее 0,05%

- P: не более 0,03%

- Cu: не более 0,1%

- Ni: не более 0,1%

- Sn: не более 0,04%

- Mo: не более 0,04%

- V: не более 0,04%

- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- B: не более 0,005%;

- и остальные легирующие компоненты и загрязнения: не более 0,05%

- остальное - железо.

Такую листовую сталь вначале подвергали холодной прокатке со снижением толщины в диапазоне от 50% до 96% до конечной толщины порядка 0,5 мм, а затем подвергали рекристаллизационному обжигу в индукционной печи посредством индукционного нагрева. При этом, например, для образца размером 20×30 использовали индукционную катушку с мощностью 50 кВт при частоте f=200 кГц. График обжига приведен на Фиг. 1. Как можно видеть из графика обжига, приведенного на Фиг. 1, стальная полоса за очень короткое время нагрева t_A, которое обычно лежало в диапазоне от примерно 0,5 с до примерно 10 с, нагревалась до максимальной температуры T_max, превышавшей температуру А₁ (T(A₁)=725°C). Максимальная температура T_max лежит ниже температуры фазового перехода T_f для ферромагнитного фазового перехода (T_f≈770°C). Затем температуру стальной полосы в течение времени отжига t_G, равного примерно 1 с, поддерживали на уровне, превышавшем А₁-температуру. В течение этого времени отжига t_G стальная полоса немного охлаждалась от максимальной температуры T_max, равной примерно 750°C, до Α₁-температуры (примерно 725°C). После этого стальную полосу посредством охлаждения текучей средой, которое можно обеспечить, например, посредством охлаждения водой или охлаждения воздухом, в течение времени охлаждения, равного примерно 0,25 с, охлаждали до комнатной температуры (примерно 23°C). После охлаждения в случае необходимости можно провести дополнительную стадию холодной прокатки со снижением толщины примерно на 40%.

Затем обработанную таким образом листовую сталь исследовали на прочность и разрывное удлинение. В сравнительных опытах удалось показать, что во всех случаях разрывное удлинение превышало 6% и, как правило, превышало 10%, и что предел прочности на разрыв составлял по меньшей мере 500 МПа, а во многих случаях был даже больше 650 МПа.

Посредством цветного гальванического травления по Клемму удалось показать, что листовые стали, обработанные по настоящему изобретению, обладают структурой сплава, которая содержит феррит в качестве мягкой фазы и мартенсит, а также при определенных условиях бейнит и/или остаточный аустенит в качестве твердой фазы. На Фиг. 2 изображен поперечный шлиф структуры после цветного гальванического травления по Клемму, причем области, окрашенные в белый цвет, представляют мартенситную фазу, а области, окрашенные в синий или коричневый цвет, представляют ферритную фазу. Обнаруживается строчное расположение высокотвердой фазы (мартенсит/бейнит).

Посредством сравнительных опытов удалось показать, что наилучшие результаты в отношении прочности и формуемости получают, если скорость нагрева во время рекристаллизационного индукционного отжига лежит в диапазоне от 200 К/с до 1200 К/с, и если рекристаллизационно отожженную стальную полосу затем охлаждают со скоростью охлаждения, превышающей 100 К/с. С технологической точки зрения при этом целесообразны скорости охлаждения в диапазоне от 350 К/с до 1000 К/с, так как при этом можно исключить требующее дорогой аппаратуры водное охлаждение и осуществлять охлаждение с помощью охлаждающего газа, например воздуха. Однако наилучшие результаты в отношении свойств материала получают при использовании водного охлаждения со скоростями охлаждения, превышающими 1000 К/с.

Листовая сталь по настоящему изобретению превосходно подходит для применения в качестве упаковочной стали. Так, например, из листовой стали по настоящему изобретению могут быть изготовлены консервные банки или банки для напитков. Так как, в частности, в области пищевых продуктов предъявляются повышенные требования к коррозионной стойкости упаковок, изготовленную по настоящему изобретению листовую сталь после термической обработки и после необязательной последующей стадии дрессирования или холодной прокатки целесообразно обеспечить металлическим и коррозионно-стойким покрытием, например - посредством электролитического лужения или хромирования. Однако могут быть использованы и другие материалы покрытий, такие как, например, алюминий, цинк или цинк/никель, а также другие способы нанесения покрытий, например - горячее цинкование. При этом нанесение покрытия в зависимости от потребностей может быть произведено с одной стороны или с двух сторон.

В противоположность двухфазным сталям, известным из автомобилестроения, листовая сталь по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали отличается, в частности, значительно более низкими издержками производства и преимуществом, состоящим в том, что используется сталь с низкой концентрацией легирующих добавок и меньшим числом легирующих компонентов, поэтому можно избежать загрязнений упакованных пищевых продуктов из-за диффузии легирующих компонентов. В отношении прочности и формуемости листовая сталь по настоящему изобретению сопоставима с двухфазными сталями, известными из автомобилестроения.

- P: не более 0,03%

- Cu: не более 0,1%

- Ni: не более 0,1%

- Sn: не более 0,04%

- Mo: не более 0,04%

- V: не более 0,04%

- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- B: не более 0,005%

- и остальные легирующие компоненты, включая загрязнения: не более 0,05%.

9. Способ получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали, изготовленной из нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1%, отличающийся тем, что листовую сталь вначале подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и после рекристаллизационного отжига охлаждают со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с, за счет чего образуется многофазная структура, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.

10. Способ по п. 9, отличающийся тем, что низколегированная сталь содержит менее 0,4 мас.% Mn, менее 0,04 мас.% Si, менее 0,1 мас.% Al и менее 0,1 мас.% Cr.

11. Способ по п. 9, отличающийся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.

12. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь изготовлена из низколегированной стали, которая содержит бор и/или ниобий и/или титан.

13. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь является холоднокатаной тонкой или особо тонкой листовой сталью.

14. Способ по п. 9, отличающийся тем, что на листовую сталь после рекристаллизационного отжига и охлаждения наносят поверхностное покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля.

15. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь после рекристаллизационного отжига и охлаждения обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.

16. Способ по п. 9, отличающийся тем, что скорость охлаждения, с которой охлаждают листовую сталь после рекристаллизационного отжига, превышает 100 К/с и предпочтительно превышает 500 К/с.

17. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь изготовлена из низколегированной стали со следующими верхними границами массовых долей легирующих компонентов:

- N: не более 0,02%

- Mn: не более 0,4%

- Si: не более 0,04%

- Al: не более 0,1%

- Cr: не более 0,1%

- P: не более 0,03%

- Cu: не более 0,1%

- Ni: не более 0,1%

- Sn: не более 0,04%

- Mo: не более 0,04%

- V: не более 0,04%

- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%

- B: не более 0,005%

- и остальные легирующие компоненты, включая загрязнения: не более 0,05%.

18. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь после рекристаллизационного индукционного отжига охлаждают с использованием охлаждающей жидкости со скоростью охлаждения, лежащей в диапазоне от 100 К/с до 1000 К/с, и предпочтительно со скоростью охлаждения, лежащей в диапазоне от 350 К/с до 1000 К/с.

19. Способ по п. 9, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят в течение периода времени, лежащего в диапазоне от 0,5 с до 1,5 с, предпочтительно около 1 с, причем листовую сталь при этом индуктивно нагревают до температур, превышающих 720°C.

20. Применение листовой стали по любому из пп. 1-8 в качестве упаковочной стали, в частности для производства банок для пищевых продуктов, напитков и других материалов, таких как химические и биологические продукты, а также для производства аэрозольных баллонов и затворов.

1. Упаковочная сталь, изготовленная из холоднокатаной листовой нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1 мас.%, отличающаяся тем, что сталь содержит менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия и менее 0,1 мас.% хрома, остальное - железо и примеси, и имеет многофазную структуру, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов, включающих мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.

2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов в виде феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.

3. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она изготовлена из низколегированной стали, которая содержит бор, и/или ниобий, и/или титан.

4. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она является тонкой или особо тонкой холоднокатаной листовой сталью.

5. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля, нанесенное на поверхность после рекристаллизационного отжига и охлаждения.

6. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения она обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.

7. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что после рекристаллизационного отжига она охлаждена со скоростью охлаждения, превышающей 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с.

8. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она изготовлена из низколегированной стали со следующим содержанием легирующих компонентов, мас.%:
N: не более 0,02
Mn: не более 0,4
Si: не более 0,04
Al: не более 0,1
Cr: не более 0,1
Р: не более 0,03
Cu: не более 0,1
Ni: не более 0,1
Sn: не более 0,04
Мо: не более 0,04
V: не более 0,04
Ti: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
Nb: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
В: не более 0,005.

9. Способ получения упаковочной стали по п. 1, характеризующийся тем, что холоднокатаную листовую сталь подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и охлаждают листовую сталь со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с, с образованием многофазной структуры, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов, включающих мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.

11. Способ по п. 9, отличающийся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов в виде феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.

12. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь изготавливают из низколегированной стали, которая содержит бор, и/или ниобий, и/или титан.

13. Способ по п. 9, отличающийся тем, что в качестве листовой стали используют тонкую или особо тонкую холоднокатаную листовую сталь.

14. Способ по п. 9, отличающийся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения на поверхность листовой стали наносят покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля.

15. Способ по п. 9, отличающийся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения получают сталь, которая обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.

16. Способ по п. 9, отличающийся тем, что скорость охлаждения листовой стали после рекристаллизационного отжига превышает 100 К/с и предпочтительно превышает 500 К/с.

17. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь изготавливают из низколегированной стали со следующим содержанием легирующих компонентов, мас.%:
N: не более 0,02
Mn: не более 0,4
Si: не более 0,04
Al: не более 0,1
Cr: не более 0,1
Р: не более 0,03
Cu: не более 0,1
Ni: не более 0,1
Sn: не более 0,04
Мо: не более 0,04
V: не более 0,04
Ti: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
Nb: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
В: не более 0,005.

18. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь после рекристаллизационного отжига охлаждают с использованием охлаждающей жидкости со скоростью охлаждения от 100 К/с до 1000 К/с и предпочтительно от 350 К/с до 1000 К/с.

19. Способ по п. 9, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят в течение от 0,5 с до 1,5 с, предпочтительно около 1 с, причем листовую сталь индуктивно нагревают до температур, превышающих 720°С.

20. Применение упаковочной стали по любому из пп. 1-8 в качестве упаковочного материала, в частности для производства банок для пищевых продуктов и напитков, химических и биологических продуктов, аэрозольных баллонов и затворов.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изготовлению высокопрочной трубы из нержавеющей стали нефтепромыслового сортамента с толщиной стенки более 25,4 мм.

Текстурированный лист из электротехнической стали и способ снижения потерь в железе // 2578296

Изобретение относится к производству текстурированного листа из электротехнической стали, используемого для изготовления стальных сердечников трансформаторов.

Легированный, гальванизированный погружением стальной лист // 2576567

Изобретение относится к металлургии. Легированный, гальванизированный погружением стальной лист содержит в мас.%: C 0,10-0,4, Si 0,01-0,5, Mn 1,0-3,0, О 0,006 или менее, P 0,04 или менее, S 0,01 или менее, Al 0,1-3,0, N 0,01 или менее, Fe и неизбежные примеси - остальное.

Текстурированный лист электротехнической стали // 2576355

Изобретение относится к области металлургии, в частности, к текстурированному листу электротехнической стали с пониженными потерями в железе. Текстурированный лист электротехнической стали содержит на обеих поверхностях стального листа форстеритовую пленку и покрытие, создающее растягивающее напряжение.

Способ получения упаковочной стали // 2575525

Изобретение относится к способу получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали, изготовленной из нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1%.

Способ производства отрывной крышки и применение листовой стали с защитным слоем для производства отрывной крышки // 2575062

Изобретение относится к области металлургии. Для уменьшения отрывной силы крышки жестяной банки при постоянной толщине её стенки по ослабленной линии крышку для жестяной банки получают из нелегированной или низколегированной листовой стали с содержанием углерода менее 0,1 мас.

Высокопрочная стальная труба и высокопрочный стальной лист, обладающие превосходной деформируемостью и низкотемпературной ударной вязкостью, и способ изготовления стального листа // 2574924

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой прочности, повышенной деформируемости и низкотемпературной ударной вязкости стальную трубу получают свариванием базового стального листа, сформованного в виде трубы, при этом базовый стальной лист содержит, мас.%: C от 0,010 до 0,080, Si от 0,01 до 0,50, Mn от 1,2 до 2,8, S от 0,0001 до 0,0050, Ti от 0,003 до 0,030, B от 0,0003 до 0,005, N от 0,0010 до 0,008, O от 0,0001 до 0,0080, P 0,050 или менее, Al 0,020 или менее, Mo 0,03 или менее, необязательно один или несколько элементов из Cr, Cu и Ni, железо и сопутствующие примеси - остальное, при этом Ceq, полученный посредством определенного выражения, составляет от 0,30 до 0,53, а Pcm, полученный посредством определенного выражения, составляет от 0,10 до 0,20, структура металла базового стального листа содержит от 27 до 90%, в расчете на долю площади, полигонального феррита и твердую фазу, состоящую из бейнита и/или мартенсита, в качестве ее остатка.

Высокопрочный горячекатаный стальной лист, имеющий превосходную локальную деформируемость, и способ его изготовления // 2574539

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения локальной деформируемости стального листа без существенного снижения относительного удлинения и прочности получен высокопрочный горячекатаный стальной лист, который содержит, в мас.%, С от 0,07 до 0,20, Si от 0,001 до 2,5, Mn от 0,01 до 4,0, Р от 0,001 до 0,15, S от 0,0005 до 0,03, Al от 0,001 до 2,0, N 0,0005 до 0,01, О от 0,0005 до 0,01, железо и неизбежные примеси - остальное, причем доля площади бейнита в металлографической структуре составляет 95% или более, причем в центральной области толщины листа, находящейся в диапазоне от 5/8 до 3/8 толщины листа от поверхности стального листа, среднее значение полюсных плотностей группы ориентаций от {100}<011> до {223}<110> составляет 4,0 или менее, и полюсная плотность кристаллографической ориентации {332}<113> составляет 5,0 или менее, и среднеобъемный диаметр кристаллических зерен в металлографической структуре составляет 10 мкм или менее.

Нижний слой или верхний слой многослойного сварного шватурбинного ротора из высокохромистой стали, материал для наплавки сваркой многослойного сварного шва, и способ изготовления многослойного сварного шва // 2573842

Изобретение относится к области металлургии, а именно к многослойному сварному шву. Многослойный сварной шов, сформированный на участке поверхности турбинного ротора из высокохромистой стали, контактирующем с подшипником, содержащий нижний и верхний наплавленные слои, при этом нижний наплавленный слой содержит, в вес.%: С от 0,05 до 0,2, Si от 0,1 до 1,0, Mn от 0,3 до 1,5, Cr от 4,0 до менее 6,5, Мо от 0,5 до 1,5, Fe и неизбежные примеси - остальное.

Лист текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления // 2572636

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу из текстурированной электротехнической стали для сердечников трансформаторов. Лист после облучения поверхности лазерным или электронным пучком содержит области (X) замыкающих доменов, сформированные для разделения магнитных доменов в направлении прокатки, от одного конца до другого в направлении ширины стального листа, с обеспечением выполнения выражения − ( 500 t − 80 ) × s + 230 ≤ w ≤ − ( 500 t − 80 ) × s + 330 , где t - толщина листа (мм); w - наименьшая ширина областей (X) (мкм), измеренных на передней и задней поверхностях стального листа с использованием метода Биттера; и s - среднее число областей (X), находящихся в одном кристаллическом зерне.

Способ получения листа нормализованной кремнистой стали // 2585913

Изобретение относится к области металлургии. Для исключения образования плотных оксидов в процессе нормализации и повышения качества полосы получают лист нормализованной кремнистой стали путем горячей прокатки и нормализации.

Высокопрочный горячеоцинкованный стальной лист, имеющий превосходное сопротивление замедленному разрушению, и способ его изготовления // 2585889

Изобретение относится к горячекатаным оцинкованным листам. Высокопрочный горячеоцинкованный стальной лист, содержит лист из стали, содержащей, в маc.%: С от 0,075 до 0,400, Si от 0,01 до 2,00, Mn от 0,80 до 3,50, Р от 0,0001 до 0,100, S от 0,0001 до 0,0100, Al от 0,001 до 2,00, О от 0,0001 до 0,0100, N от 0,0001 до 0,0100, железо и неизбежные примеси - остальное, и горячеоцинкованный слой, сформированный на поверхности стального листа.

Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки // 2584315

Изобретение относится к области металлургии конструкционных сталей и предназначено для изготовления криогенных высокопрочных сварных конструкций, используемых при транспортировке сжиженных газов.

Способ производства толстолистовой трубной стали // 2583973

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении толстых листов из низколегированных трубных сталей.

Способ производства горячекатаных листов для строительных стальных конструкций (варианты) // 2583536

Изобретение относится к металлургии, преимущественно к производству горячекатаных листов для строительства металлических конструкций со сварными и другими соединениями.

Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали // 2583229

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - толстолистового проката из сверхвысокопрочной низколегированной стали для противопульной защиты корпуса транспортных средств.

Высокопрочный, гальванизированный погружением стальной лист и высокопрочный, подвергнутый легированию, гальванизированный погружением стальной лист, имеющие превосходную формуемость и низкую анизотропию материала, с пределом прочности на разрыв 980 мпа или более, и способ их получения // 2583194

Изобретение относится к высокопрочным стальным листам, изготовленным методом гальванизацией погружением. Стальной лист включает образованный гальванизацией погружением слой, сформированный на поверхности базового стального листа.

Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали // 2581696

Изобретение относится к области металлургии. Для получения проката толщиной до 21,0 мм класса прочности с гарантированным пределом прочности от 510 до 550 МПа для объектов ответственного назначения с повышенными показателями по коррозионной стойкости в водородных и сероводородных средах, сопротивляемости хрупкому разрушению при отрицательной температуре используют непрервынолитую заготовку толщиной не более 250 мм из стали, содержащей, мас.%: 0,04-0,070 С, 0,20-0,30 Si, 0,90-1,10 Мn, 0,20-0,30 Сr, Ni≤0,25, Сu≤0,25%, Мо≤0,35, 0,004-0,009 Ti, V≤0,06, 0,02-0,035 Nb, N≤0,007, 0,02-0,04 Al, S≤0,001, P≤0,010, Fe и примеси - остальное, при этом суммарное содержание Cr+Ni+Cu не превышает 0,70%, углеродный эквивалент Сэ≤0,40%, параметр стойкости против растрескивания при сварке Рcm≤0,21%, аустенизацию непрерывнолитой заготовки производят до температуре 1190-1230°С.

Холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления // 2581334

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению холоднокатаного стального листа, используемого в автомобилестроении. Лист изготовлен из стали, содержащей, в мас.%: C: от более чем 0,150 до 0,300, Si: от 0,010 до 1,000, Mn: от 1,50 до 2,70, P: от 0,001 до 0,060, S: от 0,001 до 0,010, N: от 0,0005 до 0,0100, Al: от 0,010 до 0,050 и необязательно один или несколько из следующих элементов: B: от 0,0005 до 0,0020, Mo: от 0,01 до 0,50, Cr: от 0,01 до 0,50, V: от 0,001 до 0,100, Ti: от 0,001 до 0,100, Nb: от 0,001 до 0,050, Ni: от 0,01 до 1,00, Cu: от 0,01 до 1,00, Ca: от 0,0005 до 0,0050 и РЗМ: от 0,0005 до 0,0050, остальное Fe и неизбежные примеси.

Горячештампованная сталь и способ ее изготовления // 2581333

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению горячештампованной стали, используемой в автомобилестроении. Сталь содержит, в мас.%: C: от более чем 0,150 до 0,300, Si: от 0,010 до 1,000, Mn: от 1,50 до 2,70, P: от 0,001 до 0,060, S: от 0,001 до 0,010, N: от 0,0005 до 0,0100, Al: от 0,010 до 0,050 и необязательно один или несколько из следующих элементов: B: от 0,0005 до 0,0020, Mo: от 0,01 до 0,50, Cr: от 0,01 до 0,50, V: от 0,001 до 0,100, Ti: от 0,001 до 0,100, Nb: от 0,001 до 0,050, Ni: от 0,01 до 1,00, Cu: от 0,01 до 1,00, Ca: от 0,0005 до 0,0050 и РЗМ: от 0,0005 до 0,0050, остальное Fe и неизбежные примеси.

Высокопрочный гальванизированный погружением стальной лист и высокопрочный легированный гальванизированный погружением стальной лист, имеющий превосходную адгезию покрытия, формуемость и раздачу отверстия, с пределом прочности 980 мпа или больше, а также способ его производства // 2586386

Изобретение относится к оцинкованным стальным листам. Высокопрочный гальванизированный погружением стальной лист включает слой гальванического покрытия, сформированный на поверхности основного стального листа. Основной стальной лист содержит, мас.%: C от 0,05 до 0,4; Si от 0,01 до 3,0; Mn от 0,1 до 3,0; Al от 0,01 до 2,0, где Si+Al>0,5, P - 0,04 или меньше, S - 0,05 или меньше, N - 0,01 или меньше, железо и неизбежные примеси - остальное. Микроструктура стального листа содержит 40% или больше в общей объемной доле мартенсита и бейнита, 8% или больше объемной доли остаточного аустенита, и остальное - феррит или феррит с 10% или меньше объемной доли перлита, при этом мартенсит содержит 10% или больше, в общей объемной доле, двух или более из трех видов мартенситов, а слой гальванического покрытия содержит меньше чем 7 мас.% железа. Технический результат заключается в получении гальванизированного листа, имеющего превосходную адгезию покрытия, формуемость, раздачу отверстия с максимальным пределом прочности 980 МПа или больее. 4 н. и 12 з.п. ф-лы, 4 табл.