Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки

Изобретение относится к металлургии. Перед горячей прокаткой непрерывнолитой сляб разрезают. При разрезании торцевой поверхности головной части сляба придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, для чего обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба. Высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм. Обеспечивается уменьшение длины деформированных участков головной и хвостовой частей сляба и уменьшение объема их обрезки. 9 з.п. ф-лы, 9 ил., 8 табл.

 

Область изобретения

Настоящее изобретение относится к способу разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки.

Предшествующий уровень техники

В связи с постоянным улучшением процесса непрерывного литья и горячей прокатки при горячей прокатке вместо исходных блюмов используют слябы, полученные непрерывным литьем. Как правило, свыше 90% слябов, подвергаемых горячей прокатке, являются непрерывнолитыми слябами.

В процессе непрерывного литья расплавленную сталь разливают, дожидаются затвердения и разрезают, а затем разрезанный непрерывнолитой сляб отправляют на линию горячей прокатки. В настоящее время повсеместно применяется способ разрезания непрерывнолитого сляба на прямоугольные пластины.

Традиционная производственная линия непрерывной горячей прокатки состоит из нагревательной печи, оборудования для черновой прокатки, оборудования для чистовой прокатки, оборудования для ламинарного охлаждения и оборудования для смотки в рулон, при этом в оборудовании для черновой прокатки имеется роликовый стол, машина для удаления окалины, пресс для слябов с фиксированной шириной, черновая клеть, измерительный прибор и т.д. Как правило, черновая клеть состоит из горизонтальной клети и вспомогательной вертикальной клети и может выполнять прокатку реверсивно, что позволяет уменьшить толщину или ширину сляба. Типичная схема оборудования прокатной линии показана на Фиг. 1.

Возникающие в процессе горячей прокатки перепады температуры отрицательно влияют на характеристики материала и стабильность прокатки. Для обеспечения требуемой температуры прокатки в процессе чистовой прокатки вся линия в целом должна обеспечивать производство с минимальным числом проходов и наибольшей скоростью, чтобы снизить теплопотери. Если число проходов в устройстве четное, требуется добавлять один холостой проход, что может приводить к напрасному падению температуры. Поэтому для минимизации теплопотерь материала число проходов в прокатном устройстве должно всегда быть нечетным. При использовании производственной линии, оборудованной двумя черновыми клетями (R1, R2), число проходов в клетях R1/R2 может составлять 1/5, 3/3 и т.п.

Из-за необходимости осуществлять нечетное число проходов и эффекта вертикальной прокатки деформация материала в головной и хвостовой частях оказывается несимметричной, что приводит к асимметрии форм обработанных заготовок в головной и хвостовой частях. Промежуточный сляб, полученный после обработки типичного прямоугольного сляба в оборудовании для черновой прокатки, может иметь концы в форме «ласточкиного гнезда» и «рыбьей головы» (см. Фиг. 2).

В процессе чистовой прокатки тонкой горячекатаной стальной полосы применяется техника высокоскоростной прокатки, которая позволяет повысить эффективность использования оборудования и уменьшить перепад температуры. Неровная форма головной и хвостовой частей промежуточного сляба, полученного после черновой прокатки, может приводить к неполадкам при подаче материала в чистовую клеть, таким как невозможность плавного прохождения головной части через валки или нарушение стабильности прокатки хвостовой части. Из-за этого необходимо между черновой клетью и чистовой клетью размещать набор летучих ножниц для обрезки неровных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба, что приводит к потерям выхода продукции, снижая эффективность производства на линии горячей прокатки. Опытным путем получено, что потери от обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба составляют около 30% от всех потерь выхода продукции на линии горячей прокатки. Если длина промежуточного сляба равна 60 м, и головную и хвостовую части отрезают на 150 мм каждую, то суммарная длина обрезки составит 300 мм, т.е. 0,5% от всего материала. Таким образом, улучшение формы головной и хвостовой частей и уменьшение длины обрезки сляба является важной целью для металлургических заводов.

Для улучшения формы головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки и для увеличения выхода продукции на линии горячей прокатки специалистами разработано множество видов оборудования и способов. Например, для сжатия по ширине применяются прессы для обжатия по длинной стороне, проход вертикальных валков на участке черновой прокатки контролируется при помощи метода контроля с коротким ходом головной и хвостовой частей, что позволяет улучшить их форму. Однако даже при использовании различных способов потери выхода продукции из-за неоптимальной формы головной и хвостовой частей промежуточного сляба по-прежнему представляют собой серьезную проблему.

Раскрытие изобретения

Перед настоящим изобретением ставится задача создания способа разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки, позволяющего существенно сократить длину неровных деформированных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба, тем самым снижая объем их обрезки.

Для решения поставленной задачи в соответствии с настоящим изобретением способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки включает предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, причем обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба, при этом высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм.

Предпочтительно, форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части сляба совпадает с формой головной части второго сляба, т.е. первый и второй слябы вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.

Кривая линия может представлять собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую или полиномиальную кривую.

В соответствии с распространенной ситуацией, когда головная часть промежуточного горячекатаного сляба выступает наружу, а хвостовая часть вогнута внутрь, в настоящем изобретении за счет принципа обратной компенсации используется способ разрезания непрерывнолитого сляба, включающий предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, что значительно сокращает длину неровных участков промежуточного сляба после прокатки с использованием оборудования для черновой прокатки и тем самым уменьшает объем обрезки головной и хвостовой частей, улучшая выход продукции.

Настоящее изобретение изменяет используемый в настоящее время способ обрезки непрерывнолитого сляба по прямой линии.

В сравнении способа разрезания по настоящему изобретению с предшествующим уровнем техники положительные эффекты настоящего изобретения заключаются в следующем.

(1) Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки согласно настоящему изобретению позволяет уменьшить потери продукции при обрезке головной и хвостовой частей. Испытания показали, что способ позволяет уменьшить потери от обрезки головной и хвостовой частей на 20 мм каждую, т.е. длина обрезки головной и хвостовой частей может быть уменьшена с 300 мм до 260 мм (на 13,3%), увеличивая суммарный выход продукции на 0,05%. Для предприятия с годовым объемом производства в 10 млн. тонн горячекатаной стальной полосы объем обрезки может быть сокращен на 5 тысяч тонн в год. Если принять выгоду от экономии одной тонны за 2000 юаней, то суммарная выгода составит 10 млн. юаней в год. Также значительно повышается энергетическая эффективность.

(2) Способ по настоящему изобретению не влияет на выход материала на участке непрерывного литья.

(3) Способ по настоящему изобретению может быть реализован путем внесения определенных изменений в устройства для резки непрерывнолитого сляба.

Краткое описание чертежей

На Фиг. 1 схематично показана традиционная производственная линия горячей прокатки.

На Фиг. 2 схематично показана деформация головной и хвостовой частей материала до и после черновой прокатки.

На Фиг. 3 схематично изображен способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки (вид сверху сляба) в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 4 схематично изображен способ обрезки по кривой в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 5 схематично изображен способ обрезки по прямой и по дуге в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 6 схематично изображен способ обрезки по ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 7 схематично изображен способ обрезки по прямой и по ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 8 схематично изображен способ обрезки по трапециевидной линии в соответствии с настоящим изобретением.

На Фиг. 9 схематично изображен способ обрезки по составной ломаной линии в соответствии с настоящим изобретением.

Лучший вариант осуществления изобретения

Далее настоящее изобретение описывается на примере конкретных вариантов его осуществления со ссылками на чертежи.

Обращаясь к Фиг. 3, в способе разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки применяется предварительная обрезка головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму,

Форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части совпадает с формой головной части второго сляба, т.е. первый и второй сляб вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.

Неровная деформация головной и хвостовой частей сляба в процессе черновой горячей прокатки зависит от таких факторов, как ширина, степень обжатия по ширине при прокатке, толщина, степень обжатия по толщине при прокатке, температура нагрева сляба, марка стали и распределение нагрузки в каждой раме, при этом суммарная степень обжатия по толщине, ширина и степень обжатия по ширине оказывают наибольшее влияние на форму головной и хвостовой частей.

Хотя при обрезке непрерывнолитого сляба еще нельзя получить точные габариты итоговых изделий, а также невозможно проверить толщину и ширину промежуточного горячекатаного сляба, толщина промежуточного сляба на линии горячей прокатки удерживается в определенных пределах, что позволяет получить степень обжатия по толщине сляба на участке черновой прокатки. Диапазон толщины промежуточного сляба на традиционной линии горячей прокатки обычно находится в пределах 35-65 мм, и если принять толщину непрерывнолитого сляба за 230 мм, то степень обжатия сляба на участке черновой прокатки составит 3,5-6,5, что позволяет получить величину для предварительного выбора конкретной формы, которая должна определяться в соответствии с функцией машины для резки.

При изготовлении слябов на линии непрерывного литья головную часть первого непрерывнолитого сляба можно разрезать согласно способу по настоящему изобретению или согласно существующему способу разрезания по прямой линии; аналогично, хвостовую часть последнего непрерывнолитого материала можно разрезать согласно способу по настоящему изобретению или согласно существующему способу разрезания по прямой линии. Слябы от второго до предпоследнего разрезают с помощью способа разрезания согласно настоящему изобретению, при этом длина неровных участков головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки значительно снижается, объем обрезки головной и хвостовой частей уменьшается и улучшается выход продукции.

Далее приводится подробное описание способа разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки.

1. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по кривой линии предусматривает обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба по кривой, которая симметрична осевой линии по ширине сляба, что позволяет решить поставленную задачу, компенсируя неровную деформацию головной и хвостовой частей. Высота дуги Н, т.е. максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, выдерживается в интервале 0-50 мм, см. Фиг. 4; предпочтительно, чтобы высота дуги Н находилась в интервале 15-30 мм.

Данное решение подходит для случая, когда машина для резки непрерывнолитого сляба может регулировать кривую обрезки в зависимости от ширины и обеспечивать нужную высоту дуги.

Кривая линия может представлять собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую, полиномиальную кривую и т.п.

В качестве примера рассмотрен способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по дуге окружности. Кривая линия обрезки определяется шириной сляба W и высотой дуги Н. Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; если принять координаты вершины дуги за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине за x (см. Фиг. 4), то смещение y искомой точки относительно координат вершины дуги (0, 0) может быть рассчитано по следующей формуле:

при .

2. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по прямой линии и по дуге. Если машина для резки непрерывнолитого сляба не может обеспечивать контроль резки по кривой линии, зависящей от ширины сляба, то можно использовать способ разрезания с обрезкой по прямой линии и по дуге. В случае широкого сляба настраиваемую ширину в среднем участке можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно обрезать согласно способу разрезания по дуге, а обрезку оставшихся с двух сторон участков выполнять по прямой линии. Два этих участка образуют формы головной и хвостовой частей (см. Фиг. 5).

3. Способ обрезки по ломаной линии 1. Если важно удобство обрезания непрерывнолитого сляба, можно использовать способ обрезания по ломаной линии (см. Фиг. 6). Линия разреза может определяться по ширине W и высоте дуги Н сляба. Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; если принять координаты вершины головной части за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине за x, то смещение y искомой точки относительно координат вершины головной части (0, 0) может быть рассчитано по следующей формуле:

при

4. Способ обрезки по ломаной линии 2.

Для обеспечения стабильности при черновой прокатке на основе способа обрезки по ломаной линии 1 можно разрезать обе стороны по прямым линиям, согласно способу обрезки по ломаной и по прямой линиям. В случае широкого сляба настраиваемую ширину в среднем участке можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно разрезать согласно способу с обрезкой по ломаной линии, а обрезание оставшихся с двух сторон участков выполнять по прямой линии. Два этих участка вместе образуют формы головной и хвостовой частей (см. Фиг. 7).

5. Способ разрезания с обрезкой по трапециевидной линии. Линия обрезки может определяться в зависимости от ширины сляба W, настраиваемой ширины среднего участка сляба W' и высоты дуги Н сляба (см. Фиг. 8). Ниже в качестве примера приведен расчет формы головной части сляба, который аналогичен расчету формы хвостовой части сляба; ширину среднего участка можно выбирать согласно потребностям, при этом головную и хвостовую части сляба можно разрезать по прямой линии согласно способу разрезания с обрезкой по трапециевидной линии, а разрезание оставшихся с двух сторон участков выполнять по наклонной линии. Два этих участка образуют формы головной и хвостовой частей. Если принять координаты среднего положения вершины головной части за (0, 0), а расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба за x, то смещение y искомой точки относительно координат (0, 0) среднего положения вершины головной части может быть рассчитано по следующей формуле:

6. Способ разрезания непрерывнолитого сляба с обрезкой по составной ломаной линии, см. Фиг. 9. Составные ломаные линии используются для образования формы, при которой головная часть сляба вогнута вниз, а хвостовая часть выгнута наружу.

Варианты осуществления изобретения.

Для проверки эффективности способа разрезания непрерывнолитого сляба проводили испытание с обрезкой и прокаткой на линии горячей прокатки. Для каждого испытания указывается способ выбора формы головной и хвостовой частей сляба, объем обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба после прокатки, а также степень уменьшения объема обрезки.

Выбор слябов для испытания: для проверки эффективности предварительного выбора формы головной и хвостовой частей сляба при различной высоте дуги были разработаны четыре группы испытаний. В каждой группе используются два сляба с одинаковой толщиной и шириной, к одному из которых применяется процесс предварительного выбора формы головной и хвостовой частей (дуга в головной части обозначает вогнутость, дуга в хвостовой части обозначает выпуклость), а второй представляет собой традиционный прямоугольный сляб и используется для сравнения. Использовались восемь слябов; сравнительные данные по слябам приведены в таблицах 1-1 - 1-4.

Используемый в испытаниях способ разрезания сляба представляет собой способ обрезки по дуге окружности.

В каждой группе испытаний слябы подвергались одинаковым процедурам нагрева и прокатки. Полученные значения объема обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба приведены в таблицах 2-1…2-4, при этом площадь обрезки представляет собой площадь графика определителя форм головной и хвостовой частей (не площадь поверхности самого изделия).

Итог: результаты вышеупомянутых четырех групп испытаний показали, что объем обрезки головной и хвостовой частей промежуточного сляба после черновой прокатки во всех случаях уменьшается при использовании предварительного выбора формы. При различной высоте дуги наблюдаются различные коэффициенты уменьшения объема обрезки; в тестовых условиях наибольшее сокращение составило 35,56%, что является выдающимся результатом.

Приведенное описание относится к предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения и не является ограничением объема настоящего изобретения, поэтому любые изменения, эквивалентные альтернативы, улучшения и пр., выполняемые в пределах сущности настоящего изобретения, будут оставаться в пределах объема охраны настоящего изобретения.

1. Способ разрезания непрерывнолитого сляба для последующей горячей прокатки, включающий предварительную обрезку головной и хвостовой частей непрерывнолитого сляба, при которой торцевой поверхности головной части придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, причем обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба, при этом высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что форма головной части сляба совпадает с формой хвостовой части первого сляба, а форма хвостовой части сляба совпадает с формой головной части второго сляба, причем первый и второй слябы вырезают из одного и того же непрерывнолитого сляба.

3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая линия представляет собой дугу окружности, дугу эллипса, синусоидальную кривую или полиномиальную кривую.

4. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая представляет собой дугу окружности с координатами вершины дуги (0, 0) и описывается следующей формулой:

при ,
где W - ширина сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат вершины дуги.

5. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая состоит из прямой линии и дуги, при этом в случае широкого сляба головную и хвостовую части в среднем участке сляба по ширине обрезают по дуге, а оставшиеся с двух сторон участки обрезают по прямой линии, причем эти участки образуют формы головной и хвостовой частей сляба.

6. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая представляет собой ломаную линию с координатами вершины головной части сляба (0, 0) и описывается следующей формулой:

при ,
где W - ширина сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат вершины головной части сляба.

7. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая состоит из ломаной линии и прямой линии, при этом в случае широкого сляба головную и хвостовую части в среднем участке сляба по ширине обрезают по ломаной линии, а оставшиеся с двух сторон участки обрезают по прямой линии, причем эти участки образуют формы головной и хвостовой частей сляба.

8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что кривая представляет собой трапециевидную линию с координатами среднего положения вершины головной части сляба (0, 0) и описывается следующей формулой:

где W - ширина сляба,
W′ - ширина среднего участка сляба,
Н - высота дуги,
x - расстояние между искомой точкой и осевой линией по ширине сляба,
y - смещение искомой точки относительно координат среднего положения вершины головной части сляба.

9. Способ по п. 2, отличающийся тем, что кривая линия представляет собой составную ломаную линию.

10. Способ по п. 2, отличающийся тем, что высота дуги Н составляет 15-30 мм.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения гарантированного технического ресурса и выносливости подрельсовой зоны подкрановых балок с тяжелым 8К, 7К режимом работы мостовых кранов при интенсивной эксплуатации получают непрерывно-литую заготовку портальную в сечении из стали 35ГС, охлаждают её до температуры 950÷1050°C, по рольгангам поступательно транспортируют ее в клеть прокатного стана, всесторонне обжимают ее валками прокатного стана с четырех сторон и пластически деформируют портальное сечение до проектных размеров с суммарным коэффициентом вытяжки не менее 7,8, образуют из пары зеркальных Z-образных профилей единый, монолитный портальный профиль с единой главой и парой пят, причем площадь сечения главы и пары пят равны друг другу, режут готовый прокат на мерные длины, а при монтаже портального рельса на верхний пояс подкрановой балки пару пят рельса и верхний пояс подкрановой балки механизированно объединяют в единое целое фрикционными шпильками, с гарантией затягивают гайки шпилек гайковертом, образуют единый замкнутый портальный рельс с продольной полостью внутри, обладающий увеличенным моментом инерции кручения ∑ J К р Б л о к в 16,2÷10,6 раза, а моментом инерции изгиба J X Б л о к в 5,2÷6,4 раза по сравнению со стандартным рельсом по ГОСТ 4121-76.

Изобретение относится к области производства металлических удлиненных прокатных изделий. Установка содержит сталеплавильный агрегат (6) для производства жидкого металла с первой производительностью, прокатный стан (13) со второй производительностью, агрегат (11) непрерывной разливки, расположенный между сталеплавильным агрегатом и прокатным станом (13), при этом агрегат (11) непрерывной разливки включает в себя по меньшей мере две разливочные линии (21, 19), каждая из которых выполнена с возможностью производства удлиненных промежуточных изделий.

Изобретение к прокатному производству. Технический результат - повышение качества полосы.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при изготовлении горячекатаной стальной полосы на совмещенной литейно-прокатной установке.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при изготовлении горячекатаной стальной полосы на совмещенной литейно-прокатной установке.

Изобретение относится к области непрерывной прокатки полос. Способ включает непрерывное литье тонкого сляба (11), толщина которого составляет величину в диапазоне от 25 мм до 50 мм, со скоростью в диапазоне от 3,5 м/мин до 6 м/мин.

Изобретение может быть использовано для производства листового и рулонного проката. Металлургический комбинат содержит электросталеплавильный цех с плавильным и разливочным пролетами, и прокатный цех с непрерывным листопрокатным станом.

Заявленное изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивной эксплуатацией мостовых кранов, а также к железнодорожному транспорту. Отливают прямоугольную заготовку непрерывным литьем из легированной марганцовистой стали марки 35ГС.

Изобретение относится к области непрерывной прокатки полос. Способ включает непрерывное литье в кристаллизаторе (17) тонкого сляба (11) толщиной от 25 мм до 50 мм, со скоростью в диапазоне от 3,5 м/мин до 6 м/мин.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при прокатке на совмещенной литейно-прокатной установке. Устройство, содержащее две печи (36, 37) и переходный туннель (38), расположено между двухручьевой разливочной машиной и линией (22) прокатки.
Изобретение относится к способу получения плоского катаного продукта из высокопрочной низколегированной стали, содержащей 0,15-0,35 вес.% меди. Способ включает отливку полосы на установке разливки с последующим отверждением и непрерывную или полунепрерывную прокатку до конечной толщины катаного продукта. При этом на установке разливки отливают полосу с максимальной толщиной 130 мм. Скорость разливки составляет по меньшей мере 4,5 м/мин. При этом полосу прокатывают за менее чем 5,8 мин. После прокатки проводят охлаждение со скоростью 15-90 K/с до температуры ниже 650°C. Технический результат заключается в снижении образования второго минимума вязкости стали. 14 з.п. ф-лы.

Изобретение может быть использовано при прокатке металлической полосы на литейно-прокатной установке. Способ осуществляют на установке непрерывной разливки и следующих за ней в направлении подачи сляба первой печи с неохлаждаемыми роликами пода, второй печи и чистовом прокатном стане. На стадии а) определяют объем производства металлических слябов или металлических полос во время заданного производственного цикла, включающего по меньшей мере два различных металлических сляба или две металлические полосы. На стадии b) определяют температуру металлических слябов на входе в чистовой прокатный стан. На стадии с) определяют температуру ТАО1 слябов на выходе из первой печи (3), максимальное значение которой составляет 1125°С, причем ее значение выбирают меньшим, чем наивысшая температура TFM, определенная в стадии b), и меньшим или равным наинизшей температуре TFM. На стадии d) нагревают слябы в первой печи до выходной температуры ТАО1. На стадии е) нагревают сляб во второй печи до температуры TFM, превышающей ТАО1, достигнутую на стадии d). Обеспечивается снижение энергопотребления при прокатке металлической полосы. 18 з.п. ф-лы, 15 ил.

Изобретение относится к области металлургии, и может быть использовано при прокатке на совмещенной литейно-прокатной установке. Установка содержит блок разливки и следующий за ним блок (4) прокатки. Блок разливки содержит разливочный ковш с расплавленным металлом, горизонтальный литейный желоб с разливочным соплом в выходной области и первичную зону охлаждения с двумя отклоняющими роликами и вращающимся охлаждаемым разливочным конвейером (1). Блок (4) прокатки содержит по меньшей мере два приводных валка. Между разливочным конвейером и блоком прокатки установлен приводной агрегат (3, 3′, 3′′) для приведения в движение ленты (5), содержащий по меньшей мере два приводных ролика. Приводной агрегат (3, 3′, 3′′) установлен эксцентрично с возможностью вращения. Ролики приводного агрегата (3, 3′, 3′′) выполнены с возможностью поочередного в направлении разливки опускания на ленту и воздействия на нее с различным нажимным усилием во время процессов разливки и прокатки. Обеспечивается регулирование натяжения отлитой ленты и устранение в ней трещин. 9 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к способам и устройству производства рулонной полосы в литейно-прокатном агрегате бесслитковой прокатки. Способы включают отливку заготовки в машине для литья, ее прокатку по меньшей мере в одной черновой прокатной линии с использованием первичного литейного нагрева, подачу полученного полосового подката в промежуточную печь, подачу подогретого в печи подката в чистовую прокатную линию, ускоренное охлаждение полученной прокатанной полосы и свертывание ее в рулон. Устройство содержит машину для литья, черновую и чистовую прокатные линии, проходные нагревательные печи с возможностью позонного нагрева и выравнивания температуры по ширине полосы, линии ускоренного охлаждения полосы, ножницы, моталки и многовалковые деформирующие машины планетарного типа с приводными рабочими валками, смонтированными в сепараторах с одинаковым окружным шагом. Рабочие валки выполнены профилированными с периодическим чередованием кольцевых проточек и выступов вдоль бочки рабочего валка. Обеспечивается повышение комплекса механических характеристик рулонной полосы. 3 н. и 3 з.п. ф-лы, 6 ил., 2 пр.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при прокатке стальных профилей и арматуры. Сталь нагревают до температуры литья, составляющей более 1500°С, и непрерывно разливают в соответствующую форму с получением полуобработанного изделия. Упомянутое изделие передают на прокатный стан при температуре 850 – 900°С посредством транспортного средства и нагревают его до температуры выше 1000°С, соответствующей температуре максимальной пластичности, в индукционной печи туннельного типа с промежуточными валками, а затем прокатывают. Обеспечивается оптимизация количества тепла, используемого для нагрева стали до температур последующих этапов ее обработки, что позволяет уменьшить расход электроэнергии. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения улучшенных магнитных свойств полосы из электротехнической стали, имеющей следующий состав легирующих добавок, в весовых процентах: С от 0,001 до 0,08, Al от 4,8 до 20, Si от 0,05 до 10, В до 0,1, Zr до 0,1, Cr от 0,1 до 4, железо и неизбежные примеси – остальное, получают расплав из стали указанного состава, отливают полосу толщиной от 6 до 30 мм в горизонтальной установке, прокатывают полосу со степенью деформации по меньшей мере 50% в горячекатаную полосу. 2 н. и 21 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Полностью затвердевшую непрерывнолитую заготовку (3) в виде сляба или тонкого сляба проводят через устройство (6) для разрезания и отводят по рольгангу в направлении (7) подачи в чистовой прокатный стан. Устройство (6) содержит ножницы (9), подъемное устройство (11) и отводящее устройство (8). При аварии на литейно-прокатной установке осуществляют следующие этапы: a) отрезают ножницами (9) от непрерывнолитой заготовки (3) отрезок (21), b) зажимают отрезок (21) зажимным устройством (23), c) поднимают заднюю часть отрезка (21) с рольганга с помощью подъемного устройства (11) при оттягивании конца отрезка (21) в направлении (7) от ножниц (9), d) отрезают ножницами (9) от проходящей через них непрерывнолитой заготовки (3) отрезок (10), e) отводят отрезок (10) с рольганга посредством отводящего устройства (8) и удаляют отрезок (21) до восстановления процесса непрерывного литья и прокатки. Уменьшение длины устройства (6) позволяет уменьшить длину литейно-прокатной установки. Обеспечивается эксплуатационная надежность литейно-прокатной установки за счет исключения прерывания процесса непрерывного литья при аварии на участке упомянутой установки, следующем за устройством (6). 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области цветной металлургии и может быть использовано при производстве медных электротехнических изделий из вторичного сырья способом совмещенного литья и прокатки. На первом этапе приготавливают расплав меди путем плавления медных отходов. На втором этапе расплав подвергают рафинированию и восстановлению меди, для чего указанный расплав пропускают в раздаточную камеру через перфорированный элемент из графита плотностью 1,56-2,2 г/см3 при температуре 1140-1175°С. Затем формируют непрерывнолитую заготовку, подвергают ее прокатке, нагревают до 650-800°С путем пропускания через индукционный нагреватель с линейной скоростью 1,5-2,5 м/с и резко охлаждают до 50-55°С. Рекристаллизация металла при прокатке, а затем при пропускании через индукционный нагреватель приводит к образованию однородной мелкокристаллической структуры и высоким физико-механическим характеристикам готового изделия. Обеспечивается получение электротехнических изделий из 100% медных ломов. 2 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 табл.

Изобретение относится к прокатке полосы на установке совмещенного непрерывного литья и прокатки. При плановом или неплановом прерывании производства в чистовом прокатном стане (3) осуществляют стадии a-d: а) разрезают полосу (1) разделительным приспособлением (5) в месте (4) между разливочной машиной (2) и станом (3), b) транспортируют участок полосы, следующий за разрезом в направлении транспортировки (F), в накопитель (6) полосы с помощью задающего устройства (7), расположенного после приспособления (5), с) приспособлением (5) повторно разрезают полосу (1) и разрубают полосу, следующую за участком, транспортированным в накопитель (6), в направлении (F), на части, d) приспособлением (5) разрубают накопленный в накопителе (6) участок полосы на части, для чего задающим устройством (7) осуществляют обратную транспортировку находящегося в накопителе (6) участка полосы (1) против направления (F) к разделительному приспособлению (5). Обеспечивается быстрое, надежное и экономичное, по меньшей мере частично, автоматическое приведение установки в рабочее состояние. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к устройству и способу непрерывного литья и прокатки стального листа. Устройство содержит установку для непрерывного литья для изготовления стального листа, первый прокатный блок, связанный с установкой для непрерывного литья, второй прокатный блок, который отстоит от выходной стороны первого прокатного блока и содержит прокатный стан для прокатки стального листа, и отрезно-разгрузочный блок, расположенный между первым прокатным блоком и вторым прокатным блоком. Отрезная машина для отрезания участка стального листа отстоит от второго прокатного блока на расстояние, по меньшей мере, равное длине непрерывной заготовки, требуемой для изготовления и выгрузки конечного катаного стального листа, и удовлетворяющее формуле: SL+6<D<2SL+12, где SL - длина непрерывной заготовки, м, D - расстояние между отрезной машиной и вторым прокатным блоком, м. В способе при изготовление стального листа осуществляют переключение между режимом непрерывной прокатки и режимом периодической прокатки. Способ содержит этап непрерывного литья для изготовления стального листа, этап прокатки для прокатки стального листа в прокатном стане и этап отрезания для резки стального листа между этапом непрерывного литья и этапом прокатки в режиме периодической прокатки. В результате обеспечивается предотвращение отходов непрерывной заготовки. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к металлургии. Перед горячей прокаткой непрерывнолитой сляб разрезают. При разрезании торцевой поверхности головной части сляба придают вогнутую внутрь форму, а торцевой поверхности хвостовой части - выгнутую наружу форму, для чего обрезку головной и хвостовой частей сляба выполняют по кривой, симметричной осевой линии по ширине сляба. Высота дуги Н, представляющая собой максимальное значение вогнутости головной части или максимальное значение выпуклости хвостовой части, составляет менее 50 мм. Обеспечивается уменьшение длины деформированных участков головной и хвостовой частей сляба и уменьшение объема их обрезки. 9 з.п. ф-лы, 9 ил., 8 табл.

Наверх