Способ отжига активной зоны ядерного реактора и ядерный реактор

Авторы патента:

G21D1/04 - насосные устройства (для работы внутри резервуаров высокого давления реактора G21C 15/24; электродинамические насосы H02K 44/02)

C21D6/00 - Термообработка сплавов на основе железа

Владельцы патента RU 2596163:

Открытое акционерное общество "АКМЭ-инжиниринг" (RU)

Изобретение относится к ядерным реакторам на быстрых нейтронах с тяжелыми жидкометаллическими теплоносителями. Способ характеризуется тем, что определяют значение повреждающей дозы быстрых нейтронов (число сна), вызывающее недопустимое снижение пластических свойств стали. Затем, при достижении соответствующего значения энерговыработки реактора, осуществляют изменение направления движения теплоносителя с рабочего на обратное. Далее выбирают время, в течение которого будет осуществляться отжиг элементов активной зоны, после чего выбирают и обеспечивают в режиме отжига за счет регулирования уровня мощности температуру не ниже такой, при которой обеспечивается восстановление пластических свойств стали в нижней части активной зоны за выбранное время. После истечения выбранного времени режим отжига завершают и осуществляют изменение направления движения теплоносителя с обратного на рабочее. Технический результат - возможность отжига радиационных дефектов и восстановления пластических свойств стали непосредственно в реакторе. 2 н. и 3 з.п. ф-лы.

Область техники

Изобретение относится к ядерной энергетике, в частности к способам восстановления пластических свойств конструкционных материалов, подвергшихся радиационному воздействию, и его реализация повышает безопасность эксплуатации ядерных реакторов (ЯР). Изобретение может быть успешно использовано в ЯР с жидкометаллическим теплоносителем (ЖМТ), в частности в ядерных реакторах на быстрых нейтронах с тяжелыми жидкометаллическими теплоносителями (ТЖМТ), например эвтектический сплав свинец-висмут, свинец.

Уровень техники

В таких реакторах на быстрых нейтронах с ТЖМТ в качестве конструкционных материалов активной зоны (оболочки твэлов, решетки тепловыделяющих сборок) используются коррозионно-стойкие при температурах до 650°С в потоке ТЖМТ стали феррито-мартенситного класса (ФМС). Однако известным недостатком таких сталей является их склонность к низкотемпературному радиационному охрупчиванию (НТРО) при повреждающей дозе быстрых нейтронов, превышающей 10 смещений на атом (сна), в то время как за топливную кампанию повреждающая доза достигает около 100 сна. Эффект НТРО проявляется при температуре облучения ниже 350-380°С и выражается в потере пластических свойств стали, что может привести к хрупкому разрушению изделий при незначительной деформации. Такие деформации более вероятны при проведении операций перегрузки и перестановки ТВС в активной зоне, включая окончательную выгрузку. Поломки оболочек твэлов и ПЭЛов и хвостовиков твэлов, выполненных из ФМС-стали, наблюдались при эксплуатации активных зон судовых реакторов с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем (ТЖМТ) свинец-висмут.

Поэтому эксплуатация ЯР с охрупченными сталями может привести к их аварийной остановке. Для восстановления пластических свойств стали может использоваться режим высокотемпературного отжига радиационных дефектов, заключающийся в нагреве изделий, включающих ФМС, до температуры около 500°С на время около нескольких часов.

Известно устройство для отжига чехлов облученных тепловыделяющих сборок ядерного реактора (Авторское свидетельство СССР SU 1023817), содержащее кожух, заполненный теплоносителем, крышку с отверстиями, рабочую камеру, расположенную внутри кожуха, подводящий и отводящий патрубки, отличающееся тем, что, с целью повышения качества чехлов, рабочая камера выполнена с вертикальными открытыми сверху каналами, сообщенными между собой сверху и снизу, а в одном из каналов установлен электронагреватель, при этом подводящий патрубок размещен над верхней кромкой рабочей камеры, а отводящий - над верхним торцом электронагревателя. Данное техническое решение не позволяет осуществлять отжиг непосредственно в ЯР.

Поскольку в рабочих условиях подогрев теплоносителя в активной зоне составляет около 150°С, а средняя температура ТЖМТ на выходе из активной зоны составляет около 500°С, то радиационному охрупчиванию подвергается нижняя часть активной зоны, омываемая «холодным» теплоносителем.

Для проведения отжига активных зон судовых ЯР с ТЖМТ свинец-висмут перед их выгрузкой из реактора был предложен режим изотермического высокотемпературного отжига, аналогичный режиму высокотемпературной водородной регенерации (ВТР), проводимой для восстановления избыточных количеств оксида свинца водородо-газовой смесью, вводимой в поток ТЖМТ. Такой режим реализовывался при осушенных парогенераторах (ПГ) при температуре ТЖМТ 300-320°С, одинаковой на входе и на выходе активной зоны, создаваемой за счет работы циркуляционных насосов первого контура (ЦНПК) и остаточного энерговыделения активной зоны. (Громов Б.Ф. Способ очистки внутренней поверхности стального циркуляционного контура с жидкометаллическим теплоносителем на основе свинца. Международная заявка на изобретение, № PCT/RU96/00219 06.08.96 г., Карабаш А.Г. «Химико-спектральный анализ и основы химической технологии жидкометаллического теплоносителя эвтектического сплава свинец-висмут», Труды конференции «Тяжелые жидкометаллические теплоносители в ядерных технологиях (ТЖМТ-98), Том 2, стр. 595, Обнинск, 1999, К.Д. Иванов, Ю.И. Орлов, П.Н. Мартынов. «Технология свинцово-висмутового теплоносителя на ЯЭУ первого и второго поколения», Сборник докладов конференции «Тяжелые жидкометаллические теплоносители в ядерных технологиях (ТЖМТ-2003), -Обнинск: ГНЦ РФ - ФЭИ, 2003 г.) Отсутствие отвода тепла в осушенных ПГ и большой расход ТЖМТ позволяли обеспечить изотермический температурный режим первого контура при температуре 300-320°С. После завершения режима ВТР осуществлялся переход к режиму отвода остаточного энерговыделения после остановки циркуляционных насосов первого контура (или значительного снижения их числа оборотов, что соответственно снижает подводимую к ТЖМТ энергию) путем заполнения ПГ конденсатом, образующимся при подаче во второй контур пара от внешнего источника с давлением, соответствующим температуре насыщения более высокой, в сравнении с температурой ТЖМТ. Низкий уровень остаточного энерговыделения, характерный для режима эксплуатации судовых ЯР с ТЖМТ, приводил к довольно быстрому снижению температуры ТЖМТ после остановки ЦНПК за счет тепловых потерь первого контура.

Реализация такого режима на энергетическом ЯР, работающем при высоком значении коэффициента использования установленной мощности (КИУМ) и имеющем высокий уровень мощности остаточного энерговыделения, при отсутствии возможности длительной остановки для расхолаживания и снижения выделяемой мощности, приведет к большим трудностям при возвращении в режим расхолаживания после завершения высокотемпературного отжига радиационных дефектов упомянутым способом и делает такой режим потенциально опасным. Это связано с тем, что выход в изотермический режим при температуре 500°С после осушения ПГ является динамическим процессом, так как происходит за счет мощности остаточного энерговыделения, превышающей уровень тепловых потерь первого контура, и требует быстрого возвращения в режим расхолаживания для исключения недопустимого повышения температуры активной зоны.

Раскрытие изобретения

Задачей, на решение которой направлено изобретение, является создание способа отжига активных зон, исключающего вышеприведенные недостатки известных технических решений в рассматриваемой области.

Техническими результатами при реализации заявляемого изобретения, в частности, являются:

- повышения безопасности проведения высокотемпературного отжига радиационных дефектов и восстановления пластических свойств стали, в частности ФМС-стали, активных зон ЯР;

- обеспечение возможности проведения высокотемпературного отжига радиационных дефектов и восстановления пластических свойств стали, в частности ФМС-стали, активных зон ЯР непосредственно в ядерном реакторе;

- снижение затрат на проведение высокотемпературного отжига радиационных дефектов и восстановления пластических свойств стали, в частности ФМС-стали, активных зон ЯР;

- снижение рисков аварий при перегрузках ЯР за счет повышения пластических свойств стали, в частности ФМС-стали, активных зон ЯР перед их перегрузкой;

- обеспечение возможности проведения высокотемпературного отжига радиационных дефектов и восстановления пластических свойств стали активных зон ЯР в произвольное время, при необходимости, не связанное с перегрузкой.

На достижение каждого из указанных выше технических результатов оказывают влияние следующие отличительные признаки изобретения.

Предлагаемый способ отжига активной зоны ядерного реактора осуществим для ядерного реактора, например, с ЖМТ, который содержит активную зону, по крайней мере один парогенератор (ПГ) и по крайней мере один циркуляционный насос первого контура осевого типа с электрическим приводом.

Предлагается способ отжига активной зоны ядерного реактора. Способ характеризуется тем, что определяют значение повреждающей дозы быстрых нейтронов (число сна), вызывающее недопустимое ухудшение пластических свойств стали, в частности ФМС-стали. Затем, при достижении соответствующего значения энерговыработки реактора, осуществляют изменение направления движения теплоносителя, например, ЖМТ с рабочего (снизу вверх) на обратное (сверху вниз). При этом обеспечивается начало режима отжига, осуществляемого путем омывания горячим теплоносителем с температурой не ниже 450°С, например ЖМТ нижней части активной зоны, содержащей охрупченную сталь. Далее выбирают приемлемое время продолжительности режима отжига, в течение которого будет осуществляться отжиг элементов активной зоны ЯР для восстановления пластических свойств стали в нижней части активной зоны. После чего определяют температуру не ниже такой, при которой обеспечивается восстановление пластических свойств стали в нижней части активной зоны за выбранное время. В случае если температура оказывается слишком высокой или низкой, то осуществляют соответствующее увеличение или уменьшение времени и повторное определение температуры. Обеспечивают в режиме отжига за счет регулирования уровня мощности ЯР и, при необходимости, расхода теплоносителя определенную, как указано выше, температуру в течение выбранного интервала времени. После истечения выбранного времени режима отжига завершают и осуществляют изменение направления движения теплоносителя, например, ЖМТ с обратного (сверху вниз) на рабочее (снизу вверх).

Предлагается конструкция ядерного реактора с ЖМТ, содержащего активную зону, по крайней мере один ПГ, по крайней мере один циркуляционный насос первого контура осевого типа с электрическим приводом. При этом электрический привод циркуляционного насоса содержит схему электропитания, обеспечивающую возможность переключения направления вращения циркуляционного насоса на обратное (реверс) и изменения частоты вращения.

Осуществление изобретения

Предлагается техническое решение по проведению высокотемпературного отжига радиационных дефектов конструкционных материалов активной зоны для восстановления в ЯР с ЖМТ и ТЖМТ (например, эвтектический сплав свинец-висмут, свинец) пластических свойств стали, в частности, коррозионно-стойких при температурах до 650°С в потоке ЖМТ сталей феррито-мартенситного класса (ФМС).

Предлагаемый способ отжига активной зоны ядерного реактора пригоден для ядерных реакторов с ЖМТ, в которых циркуляция теплоносителя осуществляется осевыми циркуляционными насосами с электроприводом.

Для проведения высокотемпературного отжига активной зоны в ЯР с осевыми насосами при работе в неизотермическом режиме на сравнительно невысоком уровне мощности с помощью переключений в электрической схеме питания электроприводов насосов производится изменение направления их вращения. При этом изменяется направление циркуляции теплоносителя через активную зону. «Холодный» теплоноситель после ПГ в этом случае подается на выход активной зоны, а горячий теплоноситель с температурой более 450°С будет омывать нижнюю часть активной зоны, где сталь охрупчилась. При этом будет происходить восстановление пластических свойств стали. Поскольку осушать ПГ при таком способе реализации режима высокотемпературного отжига не требуется, то отвод остаточного энерговыделения после завершения режима отжига и остановки реактора будет обеспечен. Таким образом, режим отжига будет безопасным. Поскольку гидравлический кпд проточной части насоса при обратном направлении вращения будет ниже, то расход теплоносителя при одном и том же числе оборотов насоса (частоте вращения) в случае обратного вращения будет ниже, чем в случае прямого вращения. Это позволит более просто обеспечить режим отжига с превышением относительной мощности над относительным расходом и достичь температуры теплоносителя, омывающего нижнюю часть активной зоны, на уровне более 450°С при более низком уровне мощности реактора, т.е. в более безопасных условиях. Ожидать снижения ресурса насоса при его работе в таком нерасчетном режиме не следует в связи с его кратковременностью.

1. Способ отжига активной зоны ядерного реактора, содержащего по меньшей мере активную зону, по крайней мере один парогенератор и по крайней мере один циркуляционный насос первого контура осевого типа с электрическим приводом, характеризующийся тем, что определяют значение повреждающей дозы нейтронов, вызывающее недопустимое ухудшение пластических свойств стали, осуществляют при достижении соответствующего значения энерговыработки реактора изменение направления движения теплоносителя с рабочего (снизу вверх) на обратное (сверху вниз), при этом обеспечивают начало режима отжига, осуществляемого путем омывания горячим теплоносителем нижней части активной зоны, содержащей охрупченную сталь, затем выбирают время продолжительности режима отжига, определяют температуру не ниже такой, при которой обеспечивается восстановление пластических свойств стали в нижней части активной зоны за выбранное время, после чего осуществляют регулирование уровня мощности ядерного реактора для поддержания определенной температуры в течение выбранного времени, а после истечения выбранного времени завершают режим отжига и осуществляют изменение направления движения теплоносителя с обратного (сверху вниз) на рабочее (снизу вверх).

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обеспечивают омывание нижней части активной зоны горячим теплоносителем с температурой не ниже 450°C.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в режиме отжига для поддержания определенной температуры в течение выбранного времени осуществляют регулирование расхода теплоносителя.

4. Ядерный реактор с ЖМТ, содержащий активную зону, по крайней мере один парогенератор, по крайней мере один циркуляционный насос первого контура осевого типа с электрическим приводом, отличающийся тем, что электрический привод циркуляционного насоса содержит схему электропитания, обеспечивающую возможность переключения направления вращения циркуляционного насоса на обратное (реверс).

5. Реактор по п. 4, отличающийся тем, что электрический привод циркуляционного насоса содержит схему электропитания, обеспечивающую возможность изменения частоты вращения.

Изобретение относится к эксплуатации атомных электростанций, в частности к способам контроля внутренней поверхности корпусов (улиток) главных циркуляционных насосов (ГЦН) с целью выявления дефектов, определения мест расположения дефектов, обнаружения посторонних предметов.

Энергоблок // 2425256

Изобретение относится к энергомашиностроению. .

Главный циркуляционный насосный агрегат // 2418197

Изобретение относится к энергомашиностроению и касается главного циркуляционного насосного агрегата (ГЦНА) преимущественно для энергоблоков АЭС. .

Контур с литиевым теплоносителем системы охлаждения ядерного реактора // 2133512

Изобретение относится к ядерной, термоядерной и космической технике и может быть использовано в установках с литиевым теплоносителем преимущественно космического назначения.

Система аварийной подачи питательной воды в парогенераторы аэс // 957660

Способ термообработки заготовки из нержавеющей хромистой стали // 2591901

Изобретение относится к области термической обработке и может быть использовано при обработке заготовок высоконагруженных конструкций из стали 20Х13 и 30Х13 с заданными одновременно механическими и магнитными свойствами, в частности, при производстве короткозамкнутых роторов дисковой формы для торцевых гистерезисных двигателей высокооборотных центробежных устройств.

Состав светопоглощающего покрытия // 2583184

Изобретение относится к области металлургии, в частности к составу светопоглощающих покрытий, используемых при термической обработке углеродистых сплавов. Светопоглощающее покрытие для изделий из углеродистого сплава содержит оксид меди и связующее - оксиэтилцеллюлозу, силикат натрия или калия и воду при следующем соотношении компонентов, мас.%: оксид меди 4,2-4,8, оксиэтилцеллюлоза 4,0-4,4, силикат натрия или калия 25,0-26,5, вода - остальное.

Способ обработки углеродсодержащего инварного сплава // 2581313

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению высокопрочных углеродсодержащих инварных сплавов. Способ обработки углеродсодержащего инварного сплава включает закалку и деформационно-термическую упрочняющую обработку.

Термическая обработка мартенситной нержавеющей стали после переплавки под слоем шлака // 2567409

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения выносливости мартенситной нержавеющей стали проводят электрошлаковый переплав, затем охлаждают полученный слиток и осуществляют по меньшей мере один аустенитный термический цикл, состоящий в нагреве слитка выше температуры аустенизации с последующей стадией охлаждения.

Способ получения мартенситной стали со смешанным упрочнением // 2566688

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения среднего значения усталостной прочности получают мартенситную сталь, которая имеет такое содержание других металлов, что она способна упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов и имеет содержание Al от 0,4 до 3 мас.%.

Криогенная обработка мартенситной стали со смешанным упрочнением // 2554836

Изобретение относится к способу получения мартенситной стали. Для повышения механических свойств и сокращения значений их разброса в стали, содержащей другие металлы, обеспечивающие её упрочнение при выделении интерметаллических соединений и карбидов, а также Al между 0,4% и 3%, указанную сталь подвергают термической обработке, включающей нагрев стали выше температуры ее аустенизации, охлаждение стали примерно до температуры окружающей среды, помещение стали в криогенную среду при температуре Т1, причем температура Т1 является более низкой, чем температура Mf мартенситного преобразования, и выдержку стали в криогенной среде с продолжительностью, по меньшей мере равной ненулевому времени t1 выдержки от момента, когда самая горячая часть стали достигла температуры ниже, чем температура Mf мартенситного преобразования, причем температура Т1 (в ºС) и время t1 выдержки (в часах) определяется уравнением Т1=ƒ(t1), причем первая производная функции ƒ по t, ƒ'(t), является положительной, и вторая производная ƒ по t, ƒ”(t), является отрицательной.

Горяче-или холоднокатаный стальной лист, способ его изготовления и его применение в автомобильной промышленности // 2554264

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высоких механических свойств, хорошей способности к пластической деформации и высокой стойкости к коррозии осуществляют выплавку листа из стали, содержащей, мас.%: 0,6≤С≤0,9, 17≤Mn≤22, 0,2≤Al≤0,9%, 0,2≤Si≤1,1, при условии 0,85≤Al+Si≤1,9, 1,2≤Cu≤1,9, S≤0,030, P≤0,080, N≤0,1, при необходимости: Nb≤0,25, предпочтительно 0,070-0,25, V≤0,5, предпочтительно 0,050-0,5, Ti≤0,5, предпочтительно 0,040-0,5, Ni≤2, следы≤Cr≤2, предпочтительно≤1, B≤0,010, предпочтительно 0,0005-0,010, железо и неизбежные примеси - остальное, её отливку в виде сляба, нагрев сляба до температуры 1100-1300°C, горячую прокатку сляба с температурой конца прокатки по меньшей мере 890°C, быстрое охлаждение горячекатаного листа со скоростью не менее 40°C/с с выдержкой между окончанием прокатки и началом охлаждения, проводимой таким образом, чтобы точка, заданная упомянутой выдержкой и температурой конца прокатки, располагалась внутри участка, определяемого диаграммой ABCD'E'F'A, предпочтительно ABCDEFA, на фиг.1, при этом во время выдержки лист естественно охлаждают на воздухе, смотку листа в рулон при температуре менее или равной 580°C.

Труба из аустенитного сплава и способ ее получения // 2552805

Изобретение относится к области металлургии, в частности производству труб нефтепромыслового сортамента. Для обеспечения низкой анизотропии предела текучести трубы при приложении к ней различных напряжений, зависящих от среды использования, получают трубу из аустенитного сплава, имеющую предел текучести при растяжении YSLT по меньшей мере 689,1 МПа.

Способ изготовления изделий из легкой аустенитной конструкционной стали и изделие из легкой аустенитной конструкционной стали (варианты) // 2544970

Изобретение относится к методу изготовления изделий из аустенитной легкой конструкционной стали с изменяемыми в направлении толщины стенки изделия свойствами материала с составом в вес.%: С от 0,2 до≤1,0, Аl от 0,05 до<15,0, Si от 0,05 до ≤6,0, Мn от 9,0 до<30,0, остальное - железо и неизбежные примеси с добавлением по необходимости Cr≤6,5, Cu≤4,0, Ti+Zr≤0,7, Nb+V≤0,5, В≤0,1.

Способ производства металлопродукции из легированных марок стали и сплавов // 2542151

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при изготовлении труб для энергетического машиностроения и оборудования АЭС. Способ производства металлопродукции из легированных марок стали, например нержавеющих и сплавов, включает выплавку стали, горячую деформацию, термическую обработку в интервале температур от 450 до 950°C с последующим охлаждением в воде или на воздухе, холодную деформацию и термическую обработку в интервале температур от 750 до 950°C с последующим охлаждением в воде или на воздухе.

Способ термомеханической обработки метастабильной аустенитной стали // 2598744

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано, например, для изготовления высоконагруженных деталей в машиностроении. Для получения субмикрокристаллической структуры в стали способ включает нагрев листа из стали 08Х18Н10Т до температуры 1100°С, выдержку 1 час, охлаждение в воде, обработку холодом в жидком азоте, прокатку в несколько проходов с общей логарифмической степенью деформации e=0,1-0,2 с охлаждением в жидком азоте между проходами для формирования мартенсита деформации с объемной долей 55-75%, затем теплую деформацию при 400-700°С за один, или несколько проходов со степенью логарифмической деформации е≤0,5 и отжигу, длительностью от 200 с до 1 ч в интервале температур 600-800°С с обеспечением формирования субмикрокристаллической структуры, содержащей аустенит до 95%. Полученная структура обладает высокими прочностными свойствами при сохранении достаточного запаса пластичности. 1 табл., 1 ил., 2 пр.

Способ закалки на твердый раствор деформированной при низких температурах заготовки из пассивного сплава и деталь, закаленная на твердый раствор с помощью способа // 2600789

Изобретение относится к области термической обработки заготовок из пассивного сплава на основе железа. Для повышения коррозионной стойкости осуществляют закалку на твердый раствор деформированной при низких температурах заготовки из пассивного сплава, причем способ включает первый этап растворения по меньшей мере азота в заготовке при температуре T1, которая выше температуры растворимости для карбида и/или нитрида, а также ниже точки плавления пассивного сплава, и последующий второй этап растворения азота и/или углерода в заготовке при температуре T2, которая ниже температуры, при которой в пассивном сплаве образуются карбиды и/или нитриды. 2 н. и 19 з.п. ф-лы, 9 ил., 6 пр.

Способ обработки аустенитных и аустенито-ферритных сталей // 2610096

Изобретение относится к областям машиностроения. Для повышения конструкционной прочности стали способ включает ультразвуковую безабразивную обработку поверхности стали и финишное пластическое деформирование поверхности. Ультразвуковую обработку аустенитных сталей проводят с силой прижима инструмента к поверхности 10-12Н и частотой колебаний 15-20 кГц, формируя в поверхностном слое двухфазную структуру с плотностью дислокаций 2,5-3,0⋅1010 см-2, состоящей из 78-83% мартенсита деформации и 17-22% аустенита, а аустенито-ферритных сталей - с силой прижима к поверхности 15-20H и частотой ультразвуковых колебаний 20-25 кГц, формируя в поверхностном упрочненном слое трехфазную структуру с плотностью дислокаций 5,5-6,0⋅1010 см-2, состоящей из 47-53% феррита, 40-43% мартенсита деформации и 7-10% аустенита. Финишную деформацию аустенитной стали проводят с обжатием, обеспечивающим глубину наклепа 70-80% от толщины упрочненного слоя после ультразвуковой обработки и формирования на поверхности двухфазной структуры с плотностью дислокаций, равной 6,5-7,0⋅1010 см-2, состоящей из 84-90% мартенсита деформации и 16-10% аустенита, а аустенито-ферритной стали - трехфазной структуры с плотностью дислокаций, равной 9,0-9,5⋅1010 см-2, состоящей из 47-53% феррита, 44-48% мартенсита деформации и 3-5% аустенита. 2 з.п. ф-лы, 4 ил., 4 табл., 7 пр.

Способ обработки метастабильных аустенитных сталей методом интенсивной пластической деформации // 2610196

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано, в частности, для изготовления изделий и конструкций для химической промышленности, в энергетике и т.д. Способ обработки аустенитных сталей в метастабильном состоянии включает ступенчатую интенсивную пластическую деформацию с понижением температуры проведения каждой последующей ступени, при этом ступенчатую пластическую деформацию проводят с понижением температуры в интервале 450-20°C с суммарной истинной степенью деформации 6-8 до получения полностью аустенитной нанокристаллической структуры. Техническим результатом изобретения является повышение прочностных характеристик и коррозионной стойкости метастабильных аустенитных сталей при сохранении достаточного уровня пластичности. 1 пр.

Способ обработки инварного сплава на основе системы железо-никель // 2610654

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам обработки железоникелевого сплава. Заявлен способ обработки инварного сплава на основе системы железо-никель. Способ включает нагрев до 830-850°С, охлаждение в воде, дополнительное охлаждение до температуры ниже начала γ→α превращения, нагрев до температуры начала обратного α→γ превращения, последующий нагрев до температуры конца α→γ превращения, затем нагрев со скоростью не менее 10°С/мин до температуры на 10÷100°С выше температуры конца α→γ превращения и охлаждение на воздухе. Последующий нагрев в области α→γ превращения проводят со скоростью 0,2÷3°С/мин. После охлаждения на воздухе проводят дополнительный нагрев в диапазоне температур 500-700°С и изотермическую выдержку от 15 мин до 10 ч с последующим охлаждением на воздухе. Обеспечивается понижение температуры начала мартенситного превращения Мн сплавов и расширение диапазона температур, в котором реализуются минимальный ≤3,5⋅10-6 К-1 и низкий 5÷7⋅10-6 К-1 коэффициент линейного расширения в зависимости от области применения сплава. 2 пр.

Способ получения высокопрочного проката аустенитной нержавеющей стали с наноструктурой // 2611252

Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к обработке металлов давлением, а именно к технологии получения высокопрочного проката аустенитной нержавеющей стали с нанокристаллической структурой, который может быть использован в качестве конструкционного материала. Способ изготовления проката включает горячую ковку при температуре 1373 К до истинной степени деформации ε=0,5 с последующим охлаждением в воде, полученные заготовки подвергают теплой прокатке в лист до истинной степени деформации ε=3 при температуре 473-673 К, которая исключает протекание мартенситного превращения. Технический результат заключается в получении проката аустенитной нержавеющей стали с нанокристаллической структурой и повышенными прочностными свойствами, предел текучести составляет более 1000 МПа. 2 ил., 1 табл.