Способ получения продукта для регенерации воздуха

Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха для систем жизнеобеспечения человека. Способ получения продукта для регенерации воздуха заключается во взаимодействии стабилизированного сульфатом магния раствора пероксида водорода и гидроксидов лития и калия с последующей дегидратацией полученного щелочного раствора пероксида водорода распылением его в токе сушильного агента. В раствор пероксида водорода после добавления сульфата магния вводят тетрабораты щелочных металлов, в качестве которых используют тетрабораты лития, натрия, калия или их смесь. Мольное соотношение исходных компонентов равно следующим величинам пероксид водорода/сульфат магния (H2O2/MgSO4)=450÷800; пероксид водорода/тетраборат щелочного металла (Н2О2/Ме2B4О7)=400÷700; пероксид водорода/гидроксид лития (H2O2/LiOH)=3,0÷15,0; пероксид водорода/гидроксид калия (Н2О2/КОН)=1,60÷2,00. Продукт для регенерации воздуха, полученный по изобретению, имеет высокую механическую прочность, обеспечивает высокую скорость процесса хемосорбции диоксида углерода, большее время защитного действия и снижение гидродинамического сопротивления дыханию пользователя при его эксплуатации в индивидуальных дыхательных аппаратах. 1 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл., 5 пр.

 

Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха на основе надпероксида калия, используемых в индивидуальных дыхательных аппаратах (ИДА).

Известен способ получения продукта для регенерации воздуха [патент РФ №2518610, МПК А62D 9/00, 2014 г. ], осуществляемый следующим образом. В раствор пероксида водорода (Н2О2) с концентрацией от 50 до 85% массовых при интенсивном перемешивании последовательно вводят сульфат магния (MgSO4), гидроксид лития (LiOH), галогениды щелочных металлов (MeHal) и гидроксид калия. В качестве галогенидов щелочных металлов используют хлориды лития, натрия, калия или их смесь. Гидроксид калия вводят в систему не менее чем через 30 минут после введения галогенидов щелочных металлов. Причем мольное соотношение исходных компонентов должно составлять следующие величины: H2O2/MgSO4=500÷1000; H2O2/LiOH=2,65÷11,78; KOH/MeHal=15÷105; Н2O2/КОН=1,68÷1,94. Для снижения кинетики процесса распада пероксида водорода добавление гидроксида калия проводят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 50°С. Полученный щелочной раствор пероксида водорода диспергируют форсункой в сушильную камеру в прямотоке сушильного агента, где происходит его дегидратация. Температуру сушильного агента варьируют в пределах от 120 до 300°С (предпочтительно 180÷230°С). Далее полученный продукт формуют различными способами для придания определенной геометрической формы (гранулы, блоки, таблетки и др.).

Однако продукт для регенерации воздуха, полученный известным способом, характеризуется недостаточно высокой механической прочностью. Низкая механическая прочность продукта для регенерации воздуха приводит к образованию большого количества мелкодисперсной фракции (пыли), образующейся при механическом истирании гранул продукта, вызванного вибрацией при постоянном ношении индивидуальных дыхательных аппаратов на теле пользователя (шахтеры, горноспасатели и представители ряда других профессий в силу специфики своего труда для обеспечения безопасной деятельности должны постоянно носить индивидуальные дыхательные аппараты). Наличие большого количества мелкодисперсной фракции регенеративного продукта в патроне индивидуального дыхательного аппарата при его эксплуатации приводит к высокому содержанию щелочных аэрозолей в регенерируемом воздухе, что негативно сказывается на здоровье пользователя.

Кроме того, наличие большого количества мелкодисперсной фракции приводит к уменьшению удельной поверхности транспортных пор продукта, что в дальнейшем осложняет процесс поглощения паров воды и диоксида углерода (основные процессы регенерации воздуха), снижает кинетику хемосорбционного процесса и приводит к увеличению гидродинамического сопротивления дыханию человека.

Задачей изобретения является разработка способа получения продукта для регенерации воздуха, имеющего улучшенные эксплуатационные характеристик при его работе в составе индивидуальных дыхательных аппаратов.

Технический результат заключается в получении продукта для регенерации воздуха, имеющего высокую механическую прочность, обеспечивающего высокую скорость процесса хемосорбции диоксида углерода и снижение гидродинамического сопротивления дыханию пользователя при его эксплуатации в индивидуальных дыхательных аппаратах.

Дополнительным техническим результатом является повышение экономичности и безопасности процесса.

Технический результат достигается тем, что в способе получения продукта для регенерации воздуха путем смешения раствора пероксида водорода с сульфатом магния и гидроксидами лития и калия с последующей дегидратацией полученного щелочного раствора пероксида водорода распылением его в токе сушильного агента в раствор пероксида водорода после его смешения с сульфатом магния вводят тетрабораты щелочных металлов.

При этом мольное соотношение исходных компонентов равно следующим величинам: пероксид водорода/сульфат магния (H2O2/MgSO4)=450÷800; пероксид водорода/тетраборат щелочного металла (Н2О2/Ме2В4O7)=400÷700; пероксид водорода/гидроксид лития (Н2О2/LiOH)=3,0÷15,0; пероксид водорода/гидроксид калия (Н2О2/КОН)=1,60÷2,00.

Предпочтительно в качестве тетраборатов щелочных металлов используют тетрабораты лития, натрия, калия или их смесь.

Гидроксид калия предпочтительно вводить в жидкую фазу примерно через 10÷15 минут после введения всех других компонентов.

Изобретение позволяет достигнуть заявленный технический результат по следующим обстоятельствам. Во-первых, введение в состав продукта для регенерации воздуха в указанном количестве тетраборатов щелочных металлов в результате совместной кристаллизации с остальными компонентами из жидкой фазы улучшает адгезионные свойства материала, что положительно сказывается на механической прочности получаемых из него гранул, блоков и др. Во-вторых, как хорошо известно специалистам, работающим в технике процессов хемосорбции, поглощение из газообразной фазы сорбата происходит в тонком слое жидкой фазы, образующейся на поверхности хемосорбентов. Часто лимитирующей стадией процессов хемосорбции является внутренняя диффузия молекул сорбата в объем жидкой фазы и образование в ней ионизированных молекул, вступающих в химические реакции. Присутствие в жидкой фазе в указанном количестве тетраборатов щелочных металлов приводит к снижению вязкости поверхностной пленки водного раствора, образующейся на поверхности продукта для регенерации воздуха, что приводит к усилению диффузионных процессов на границах раздела фаз, в жидкой фазе и повышению растворимости и ионизации реагирующих веществ в водном растворе поверхностной пленки. В результате за счет интенсификации массообменных процессов на границах газ - жидкость и жидкость - твердая фаза повышается кинетика процесса хемосорбции диоксида углерода продуктом для регенерации воздуха.

Следует также отметить, что полученный щелочной раствор пероксида водорода при температуре 25°С за 8 часов (продолжительность технологического цикла) теряет не более 0,35% активного кислорода, т.е. меньше, чем щелочной раствор пероксида водорода, приготовленный с использованием технологических приемов и соотношения компонентов, описанных в патенте РФ 2518610. Таким образом, здесь абсолютно уместно говорить об увеличении стабилизирующего влияния присутствующих в щелочном растворе пероксида водорода ионов на химическую устойчивость жидкой фазы и повышении безопасности процесса получения продукта для регенерации воздуха. Механизм стабилизации различных растворов пероксида водорода неизвестен [Г.А. Серышев. Химия и технология перекиси водорода. - Л.: Химия, - 1984. - С. 182]. Поэтому сложно однозначно оценить влияние того или иного иона или их ассоциатов, содержащихся в многокомпонентном растворе, на стабильность системы в целом. Нахождение стабилизатора для конкретной цели - задача, которая решается только эмпирическим путем. Но было отмечено, что в раствор пероксида водорода в первую очередь следует вводить сульфат магния, а после его растворения вводить в полученный раствор тетрабораты щелочных металлов.

Кроме того, использование тетраборатов щелочных металлов позволяет ускорить процесс приготовления щелочного раствора пероксида водорода, что положительно отражается на экономичности способа получения продукта для регенерации воздуха.

Способ получения продукта для регенерации воздуха осуществляют следующим образом. В раствор пероксида водорода с концентрацией от 50 до 85% массовых при интенсивном перемешивании вводят сульфат магния. После его полного растворения (примерно 1-3 минуты) в жидкую фазу вводят тетрабораты щелочных металлов, гидроксид лития и гидроксид калия. Гидроксид калия вводят в систему через 10÷15 минут после введения гидроксида лития. Мольное соотношение исходных компонентов должно составлять следующие величины: пероксид водорода/сульфат магния (H2O2/MgSO4)=450÷800; пероксид водорода/тетраборат щелочного металла (Н2О2/Ме2B4О7)=400÷700; пероксид водорода/гидроксид лития (Н2О2/LiOH)=3,0÷15,0; пероксид водорода/гидроксид калия (Н2О2/КОН)=1,60÷2,00. Для снижения кинетики процесса распада пероксида водорода добавление гидроксидов лития и калия проводят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. Полученный щелочной раствор пероксида водорода диспергируют форсункой в сушильную камеру в прямотоке предварительно декарбонизированного сушильного агента, где происходит его дегидратация. Используется типовая сушильная камера с форсункой. В качестве сушильного агента используют воздух или любой инертный газ, например азот. Декарбонизация сушильного агента проводится с помощью любого поглотителя диоксида углерода. Для уменьшения расхода сушильного агента его предварительно можно обезвоживать, пропуская через регенерируемые поглотители воды типа цеолита, силикагеля и др. Температуру сушильного агента варьируют в пределах от 120 до 300°С (предпочтительно 180÷220°С). По окончании дегидратации твердый продукт отделяют от газовой смеси с помощью обычного батарейного циклона и рукавного фильтра и собирают в специальный контейнер.

В примерах 1-5 приведены данные о получении заявляемым способом продукта для регенерации воздуха.

Пример 1

К 56,82 л водного 50% раствора пероксида водорода при непрерывном перемешивании добавляют 150 г сульфата магния (H2O2/MgSO4=800). После растворения MgSO4 примерно через 1 минуту в жидкую фазу вводят 425 г тетрабората лития (Н2O2/Ме2В4O7=400), затем 8 кг гидроксида лития (Н2O2/LiOH=3). Примерно через 15 минут после равномерного распределения всех введенных компонентов по объему жидкой фазы добавляют 31,1 кг твердого 90% гидроксида калия (Н2O2/КОН=2,0). Добавление КОН производят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. После этого раствор диспергируют через форсунку в сушильную камеру, в которую подают декарбонизованный осушенный воздух, нагретый до температуры 220°С. Расход раствора через форсунку составляет 155 мл/мин. Расход сушильного агента 970 кг/час. Получают 40,1 кг продукта, содержащего 66,4% КO2, 8,4% КОН, 15,7% Li2O2, 4,1% LiOH, 4,0% Н2O, 1,05% Li2В4O7 и 0,35% MgSO4.

Пример 2

К 51,7 л водного 50% раствора пероксида водорода при непрерывном перемешивании добавляют 210 г сульфата магния (H2O2/MgSO4=520). После растворения MgSO4 примерно через 1,5 минуты в жидкую фазу вводят 304 г тетрабората калия (Н2O2/Ме2В4O7=700), затем 4,37 кг гидроксида лития (Н2O2/LiOH=5). Примерно через 13 минут после равномерного распределения всех введенных компонентов по объему жидкой фазы добавляют 31,1 кг твердого 90% гидроксида калия (Н2O2/КОН=1,82). Добавление КОН производят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. Далее, как в примере 1. Получают 38,7 кг продукта, содержащего 72,5% КO2, 10,1% КОН, 9,5% Li2O2, 2,7% LiOH, 4,2% Н2O, 0,75% К2В4O7 и 0,25% MgSO4.

Пример 3

К 45,45 л водного 50% раствора пероксида водорода при непрерывном перемешивании добавляют 160 г сульфата магния (H2O2/MgSO4=600). После растворения MgSO4 примерно через 1,5 минуты в жидкую фазу вводят 270 г тетрабората натрия (Н2O2/Ме2В4O7=600), затем 1,28 кг гидроксида лития (Н2O2/LiOH=15). Примерно через 10 минут после равномерного распределения всех введенных компонентов по объему жидкой фазы добавляют 31,1 кг твердого 90% гидроксида калия (Н2O2/КОН=1,6). Добавление КОН производят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. Далее, как в примере 1. Получают 36,4 кг продукта, содержащего 78,7% КO2, 13,4% КОН, 2,8% Li2O2, 0,4% LiOH, 3,5% Н2O, 0,74% Na2B4O7 и 0,46% MgSO4.

Пример 4

К 27,23 л водного 85% раствора пероксида водорода при непрерывном перемешивании добавляют 167 г сульфата магния (H2O2/MgSO4=670). После растворения MgSO4 примерно через 2 минуты в жидкую фазу вводят 218 г тетрабората калия и 158 г тетрабората лития (H2O2/Me2B4O7=500), затем 3,19 кг гидроксида лития (Н2O2/ LiOH=7). Примерно через 14 минут после равномерного распределения всех введенных компонентов по объему жидкой фазы добавляют 31,1 кг твердого 90% гидроксида калия (Н2O2/КОН=1,86). Добавление КОН производят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. Далее, как в примере 1. Получают 37,9 кг продукта, содержащего 75,6% КO2, 12,0% КОН, 6,4% Li2O2, 1,4% LiOH, 3,3% Н2O, 0,85% Ме2В4O7 и 0,45% MgSO4.

Пример 5

К 48,9 л водного 50% раствора пероксида водорода при непрерывном перемешивании добавляют 230 г сульфата магния (H2O2/MgSO4=450). После растворения MgSO4 примерно через 3 минуты в жидкую фазу вводят 121,9 г тетрабората калия, 105,2 тетрабората натрия и 88,6 г тетрабората лития (Н2O2/Ме2В4O7=550), затем 2,06 кг гидроксида лития (Н2О2/LiOH=10). Примерно через 12 минут после равномерного распределения всех введенных компонентов по объему жидкой фазы добавляют 31,1 кг твердого 90% гидроксида калия (Н2О2/КОН=1,72). Добавление КОН производят таким образом, чтобы температура жидкой фазы не превышала 25°С. Далее, как в примере 1. Получают 36,6 кг продукта, содержащего 74,8% КO2, 12,7% КОН, 5,8% Li2O2, 0,8% LiOH, 4,4% Н2O, 0,83% Ме2В4O7 и 0,67% MgSO4.

Продукт для регенерации воздуха, полученный заявляемым способом, испытан в патроне серийного индивидуального дыхательного аппарата ШСС-Т (ТУ ВТ 8.154.000), используемого шахтерами и горноспасателями, на установке "Искусственные легкие". Перед проведением испытаний на установке "Искусственные легкие" аппараты ШСС-Т, снаряженные продуктом для регенерации воздуха, изготовленным по примерам 1-5, были подвергнуты вибрационной нагрузке, имитирующей непрерывное ношение ИДА на теле пользователя в течение 2 дней.

Испытания на установке "Искусственные легкие" проводили при следующих условиях:

легочная вентиляция 35,0±1, л/мин
объемная подача диоксида углерода 1,57±0,03, л/мин
влажность газовоздушной смеси, % 96-98
частота дыхания 20±0,5, мин-1
температура окружающей среды 20-25°С

Объемы кислорода и диоксида углерода указаны при 10°С и 101,3 кПа, легочная вентиляция - при 37°С и 101,3 кПа.

Для сравнения в тех же условиях (включая проведение вибрационных нагрузок) испытывался продукт для регенерации воздуха, специально изготовленный по способу, описанному в патенте РФ №2518610 (пример 4). Все продукты для регенерации воздуха имели форму гранул одинакового размера и плотности. Время защитного действия ИДА определяли как время от начала его работы до того момента, когда концентрация СO2 в потоке газовоздушной смеси на линии "вдоха" установки «Искусственные легкие» достигала 3%. Результаты испытаний представлены в таблице и на графиках Фиг. 1 и Фиг. 2. На Фиг. 1 представлена зависимость гидродинамического сопротивления дыханию пользователя от времени работы в патроне ИДА на линии вдоха. Кривая 1 на графике Фиг. 1 характеризует гидродинамического сопротивления дыханию пользователя при работе ИДА, снаряженного продуктом для регенерации воздуха, полученным по способу, описанному в патенте РФ №2518610. Кривая 2 на графике Фиг. 1 характеризует изменение данного параметра при работе ИДА, снаряженного продуктом для регенерации воздуха, полученным по изобретению. Поскольку для всех продуктов для регенерации воздуха, изготовленных по примерам 1-5, разница изменения данного параметра в единицу времени не превышает 5%, на графике (кривая 2) представлено изменение среднего значения гидродинамического сопротивления дыханию пользователя. На Фиг. 2 представлены кинетические кривые поглощения диоксида углерода различными продуктами для регенерации воздуха. Кривая 1 характеризует кинетику поглощения СO2 продуктом для регенерации воздуха, полученным по способу, описанному в примере 4 патента РФ №2518610. Кривая 2 характеризует кинетику поглощения СO2 продуктом для регенерации воздуха по изобретению. Поскольку для всех продуктов для регенерации воздуха, изготовленных по примерам 1-5, разница количества поглощенного диоксида углерода в единицу времени не превышает 5%, на фиг. 2 (кривая 2) представлено изменение среднего значения этого параметра.

Из представленных на графиках Фиг. 1 зависимостей можно сделать вывод, что продукт для регенерации воздуха, полученный по изобретению, обладает большей механической прочностью, чем продукт, изготовленный по патенту РФ №2518610. Это следует из того факта, что в момент запуска индивидуального дыхательного аппарата, снаряженного продуктом, изготовленным по патенту РФ №2518610, гидродинамическое сопротивление дыханию пользователя на 12-16 мм водяного столба выше вследствие образования при вибрационной нагрузке в патроне аппарата мелкодисперсной фракции, чем аналогичное значение для аппарата, снаряженного продуктом для регенерации воздуха, полученным по изобретению.

Как видно из представленных на Фиг. 2 графических данных, продукт для регенерации воздуха, полученный по изобретению, обладает более высокими кинетическими параметрами процесса хемосорбции диоксида углерода в сравнении с продуктом по патенту РФ №2518610. При этом по таким важным эксплуатационным характеристикам, как время защитного действия и степень отработки по диоксиду углерода (данные представлены в таблице), продукт для регенерации воздуха, полученный по изобретению, превосходит аналогичные показатели продукта по патенту РФ №2518610.

Перечисленные выше позитивные аспекты, связанные с процессом регенерации воздуха в патроне ИДА, обусловлены наличием в продукте для регенерации воздуха тетраборатов щелочных металлов и способом их введения в продукт, что приводит, во-первых, к повышению механической прочности гранул продукта, а во-вторых, к снижению вязкости поверхностной пленки водного раствора, образующейся на поверхности продукта. Это, в свою очередь, приводит к усилению диффузионных процессов на границах раздела фаз, в жидкой фазе и повышению растворимости и ионизации реагирующих веществ в водном растворе поверхностной пленки. В результате за счет интенсификации массообменных процессов на границах газ - жидкость и жидкость - твердая фаза повышается кинетика процесса хемосорбции диоксида углерода продуктом для регенерации воздуха. Это особенно актуально при эксплуатации продукта для регенерации воздуха в системах жизнеобеспечения человека в режиме высоких нагрузок, требующих быстрого удаления из газовой фазы значительного количества СO2.

Кроме того, присутствие в щелочном растворе пероксида водорода тетраборатов щелочных металлов и последовательность введения в жидкую фазу исходных компонентов позволяют сократить время приготовления щелочного раствора пероксида водорода и снизить в течение производственного цикла выделение атомарного кислорода, т.е. повысить безопасность и экономичность процесса.

1. Способ получения продукта для регенерации воздуха путем смешения раствора пероксида водорода с сульфатом магния и гидроксидами лития и калия с последующей дегидратацией полученного щелочного раствора пероксида водорода распылением его в токе сушильного агента, отличающийся тем, что в раствор пероксида водорода после его смешения с сульфатом магния вводят тетрабораты щелочных металлов, в качестве которых используют тетрабораты лития, натрия, калия или их смесь, при этом мольное соотношение исходных компонентов равно следующим величинам: пероксид водорода/сульфат магния (H2O2/MgSO4)=450÷800; пероксид водорода/тетраборат щелочного металла (H2O2/Me2B4O7)=400÷700; пероксид водорода/гидроксид лития (H2O2/LiOH)=3,0÷15,0; пероксид водорода/гидроксид калия (H2O2/KOH)=1,60÷2,00.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что гидроксид калия вводят в жидкую фазу через 10÷15 минут после введения всех других компонентов.



 

Похожие патенты:

Данное изобретение относится к способу обработки содержащегося в потоке отработанного газа диоксида углерода (CO2). С целью получения обогащенного углеродом продукта из содержащих органические вещества материалов и диоксида углерода (CO2), поток отработанного газа в сушильной и охлаждающей камере контактирует с увлажненным, пористым, силикатным материалом с добавлением гидроксида алюминия и/или оксидгидрата алюминия и/или необязательно другого металлического окисляющего средства с образованием основной, водной среды, при этом происходит дестабилизация диоксида углерода (CO2), и при этом поток отработанного газа охлаждается, причем количество добавляемого гидроксида алюминия и/или оксидгидрата алюминия регулируется с помощью непрерывного измерения значения pH, после чего водная среда поступает в следующую предварительную камеру, которая наполняется содержащим окисляемый щелочноземельный и/или тяжелый металл материалом, при этом происходит нейтрализация водной, содержащей ионизированный углерод среды, и образовавшийся оксид щелочноземельного и/или тяжелого металла выводится из предварительной камеры, а водная, содержащая ионизированный углерод среда затем поступает в наполненную состоящим из органического соединения углерода и/или содержащим органическое соединение углерода материалом главную камеру.

Изобретение относится к катализаторам окисления оксида углерода (II), перспективным для очистки отходящих газов, а именно к катализатору окисления оксида углерода, содержащему теллурид кадмия, легированный селенидом кадмия CdTe (CdSe).
Изобретение относится к материалам, предназначенным для осуществления адсорбционных процессов, в частности к адсорбентам для улавливания, концентрирования и хранения диоксида углерода (CO2) в составе отходящих газов теплоэнергетических установок, химических и металлургических производств, в биогазе.

Изобретение относится к способу секвестрации диоксида углерода из потоков текучих средств. Способ включает контактирование потока текучей среды с промывочным материалом в присутствии воды, в котором промывочный материал содержит первый компонент, содержащий источник оксида кальция и источник ионов щелочных металлов, и второй компонент, содержащий шлак, в котором имеются один или более химически активных силикатных соединений, причем первый компонент отличается от второго компонента и ионы щелочных металлов первого компонента способствуют повышению pH промывочного материала до около 9 или выше для увеличения скорости взаимодействия диоксида углерода с промывочным материалом.

Изобретение относится к удалению диоксида углерода и, кроме того, других загрязняющих веществ из потоков отходов. Способ удаления диоксида углерода, содержащегося в газовом потоке, включающий стадии: (a) получение гидроксида натрия в водной смеси; (b) смешение гидроксида натрия с диоксидом углерода, полученным из источника, с получением бикарбонатных продуктов или комбинации карбонатных и бикарбонатных продуктов в смеси; и (c) выделение указанных продуктов из смеси, тем самым удаляя диоксид углерода из твердого минерального продукта, который содержит 70 масс.

Изобретение относится к снижению выбросов СО2 в потоках газообразных продуктов сгорания и промышленным установкам для осуществления этого способа. Способ включает выработку потока газообразных продуктов сгорания, охлаждение потока газообразных продуктов сгорания с использованием теплообменника, сжатие потока газообразных продуктов сгорания, подачу рециклом первой части сжатого потока газообразных продуктов сгорания на стадию выработки и отделение СО2 от второй части сжатого потока газообразных продуктов сгорания с получением потока жидкого СO2 и потока газообразных продуктов сгорания, по существу не содержащего СO2.

Изобретение относится к способу очистки дымового газа, насыщенного диоксидом углерода, а также к котельной установке. Котельная установка для реализации способа очистки дымового газа, насыщенного диоксидом углерода, состоит из котла для сжигания топлива в присутствии газа, содержащего кислород, и системы газоочистки, обеспечивающей удаление части примесей из дымового газа, насыщенного диоксидом углерода, образованного в котле, а также устройства сжатия, обеспечивающего сжатие части дымового газа, насыщенного диоксидом углерода, из которого была удалена по меньшей мере часть примесей, и канала подачи диоксида углерода, обеспечивающего подачу по части сжатой части дымового газа, насыщенного диоксидом углерода, из которого была удалена часть примесей в одно устройство газоочистки для использования в нем в качестве рабочего газа.
Изобретение касается каталитической очистки выхлопных газов двигателей внутреннего сгорания. Заявлен состав для очистки выхлопных газов двигателей внутреннего сгорания на основе оксида церия, содержащий оксид ниобия, со следующими массовыми содержаниями: оксид ниобия от 2 до 20%; остальное оксид церия.

Изобретение относится к композиции для очистки выхлопных газов на основе церия, циркония и вольфрама. Предложенная композиция имеет следующие массовые содержания, выраженные в оксиде: оксид церия - от 5 до 30%, оксид вольфрама - от 2 до 17%, остальное - оксид циркония.

Изобретение относится к способу и установке очистки природного газа от диоксида углерода и сероводорода и может быть использовано в газоперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха, используемых в системах жизнеобеспечения человека при создании локальных дыхательных атмосфер.

Изобретение относится к составам химических веществ, используемых в изолирующих дыхательных аппаратах на химически связанном кислороде, и может быть использовано в производстве продуктов для регенерации воздуха на основе надпероксида калия.
Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха, используемых как в коллективных системах регенерации воздуха, так и в индивидуальных дыхательных аппаратах на химически связанном кислороде.

Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха, используемых как в коллективных системах регенерации воздуха, так и в индивидуальных дыхательных аппаратах на химически связанном кислороде.
Изобретение относится к области физиологии подводного плавания и может быть использовано с целью создания условий для жизнедеятельности подводников в период автономных походов подводных лодок (ПЛ).
Изобретение относится к способам получения продуктов для регенерации воздуха, используемых в системах жизнеобеспечения человека. Способ получения продукта для регенерации воздуха заключается во взаимодействии стабилизированного сульфатом магния раствора пероксида водорода и гидроксидов лития и калия с последующей дегидратацией полученного щелочного раствора пероксида водорода распылением его в токе сушильного агента.

Изобретение относится к способу получения продуктов для регенерации воздуха, используемых как в коллективных системах регенерации воздуха, так и в индивидуальных дыхательных аппаратах на химически связанном кислороде.

Изобретение относится к способам получения химических веществ, используемых в изолирующих дыхательных аппаратах и в системах регенерации воздуха, в частности к способам получения регенеративных продуктов на основе супероксида металла.

Изобретение относится к способу получения продуктов для регенерации воздуха на основе надпероксида калия, используемых в системах жизнеобеспечения человека (СЖО) на химически связанном кислороде.

Изобретение относится к составам химических веществ, используемых в изолирующих дыхательных аппаратах на химически связанном кислороде, и может быть использовано в производстве продуктов для регенерации воздуха на основе надпероксида калия.
Наверх