Способ и устройство для выделения метана из метановоздушных смесей

Изобретение относится к способу выделения метана из метановоздушной смеси, заключающемуся в сжатии метановоздушной смеси, разделении ее на метан и воздух и отборе метана. Способ характеризуется тем, что после сжатия метановоздушную смесь при давлении не менее 5 МПа пропускают через емкость, содержащую графеновую пемзу, где метан адсорбируется в порах графеновой пемзы, а воздух возвращают в исходный объем, причем после прекращения адсорбции проводят освобождение графеновой пемзы от метана в метановую магистраль путем снятия давления и повторяют цикл. Также изобретение относится к устройству. Предлагаемый способ позволяет эффективно выделять метан из газовых смесей за счет упрощения технологии процесса, в частности снижения массопереноса и давления разделения, а устройство позволяет повысить КПД путем передачи тепла от нагретых элементов к охлаждающимся. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 4 пр., 4 табл., 3 ил.

 

Изобретение относится к химической, нефтяной и газовой промышленности и может быть использовано в процессах разделения и очистки углеводородных газовых смесей, а также для каптирования шахтного метана, выделяющегося при отработке газоносных пластов полезных ископаемых, сбора метана от нетрадиционных источников - свалок, болот, ферм крупного рогатого скота и доведения содержания метана в метановоздушных смесях до уровня, пригодного для дальнейшего использования в качестве энергоносителя.

Известен способ (RU 2104990, 1994), согласно которому предварительно очищенную от механических примесей влаги метановоздушную смесь, например шахтный газ, подают на конверсию в присутствии водяного пара и катализатора конверсии, после которой газ, лишенный кислорода и содержащий CO, CO2 и H2, проходит теплообменники и осушитель и идет на обработку абсорбцией растворителем. Газ с уменьшенным количеством CO2 попадает в метанатор, в котором происходит образование бинарного газа, содержащего азот и метан. Осушенный в адсорберах газовый поток, пройдя ряд теплообменников и охлаждаясь, поступает на низкотемпературное разделение в ректификационную колонну. Из верхней части колонны выходит азот, а из нижней - практически метан. Недостатками данного способа являются повышенные энергозатраты, связанные с поддержанием низких температур.

Известен способ выделения метана из газовых смесей - подготовки углеводородного газа (RU 2460759, 2012), включающий ступенчатую сепарацию, охлаждение газа между ступенями сепарации, отделение углеводородного конденсата начальных ступеней сепарации, охлаждение его конденсатом последней низкотемпературной ступени сепарации и использованием в качестве абсорбента. Недостатками данного способа являются повышенные энергозатраты, связанные с поддержанием низких температур, необходимость предварительной осушки газовой смеси и использования термодинамического ингибитора - триэтиленгликоля для предотвращения образования гидратов.

Известен способ подготовки газа для беструбопроводного транспортирования (RU 2277121, 2006), включающий предварительную очистку газа от тяжелых углеводородов, получение газовых гидратов путем смешения очищаемого газа с водой в реакторе, непрерывного охлаждения и поддержания требуемых температур полученной смеси с одновременным поддержанием давления не ниже равновесного, необходимого для гидратообразования, подачу природного газа в реактор получения гидрата ведут из магистрали транспорта газа высокого давления, а непрерывное охлаждение осуществляют за счет пониженной температуры газа, прошедшего редуцирование, который после теплообмена возвращают в магистраль низкого давления. Главным недостатком данного метода являются повышенные энергозатраты, связанные с поддержанием низких температур.

Известен способ извлечения метана из метановоздушной смеси (RU 2302401, 2007), при котором компримированную метановоздушную смесь пропускают через водный раствор гидрохинона при давлении не менее 3 МПа и температуре не выше +2°С, где отделяют воздух с образованием клатратов метана с гидрохиноном, которые затем нагревают, после чего выделившийся из них метан направляют на утилизацию, а водный раствор гидрохинона повторно используют в цикле. Недостатком известного способа является необходимость использования расходных материалов и поддержания повышенного давления. Таким образом, данный способ недостаточно эффективен.

Наиболее близким к заявляемому способу является способ извлечения метана из метановоздушной смеси (RU 2500661, 2012) путем контактирования смеси с водным раствором циклического простого эфира концентрацией не выше 20 мол.% при температуре не выше 20°С и давлении до 3,0 МПа с получением конденсированной фазы, содержащей смешанные гидраты метана и циклического простого эфира, и газовой фазы, отделения газовой фазы, извлечения из конденсированной фазы метана с последующей рециркуляцией водного раствора циклического простого эфира на выделение. Предлагаемый способ позволяет выделять метан из газовых смесей за счет упрощения технологии процесса путем снижения давления разделения. Однако, как и в предыдущем способе, велик расход жидкого адсорбента.

Задачей изобретения является повышение эффективности способа выделения метана из газовых смесей.

Поставленная задача решается описываемым способом выделения метана из газовых смесей путем контактирования смеси с твердым адсорбентом типа графеновая пемза при давлении 5 МПа при обычных температурах.

Достигаемый технический результат заключается в повышении эффективности способа за счет повышения КПД и упрощения технологии процесса, в частности снижения периодичности техобслуживания и неприменения расходуемых материалов.

Способ заключается в следующем.

Разделение газовой смеси происходит в результате процесса адсорбции. При этом используют в качестве адсорбента графеновую пемзу (RU 2550176, 2013), имеющую химическое сродство к метану и избирательно его поглощающую из любых газовых смесей. Максимальное поглощение достигается при 4,4 МПа и составляет 470% к компримированному метану в том же объеме. Адсорбент характеризуется следующими параметрами: плотность адсорбента 0,1 кг/л, адсорбент насыщается метаном на 98% в течение 40 мин, и это время практически не зависит от сорбционной емкости того или иного сорта графеновой пемзы (Фиг. 1). За 10 мин адсорбент заполняется на 70%. Освобождение адсорбента от метана на 98% при снятии давления происходит менее чем за 1 мин. Срок действия адсорбента зависит от состава метановоздушной смеси, причем существуют различные сорта графеновой пемзы, нечувствительные к тем или иным загрязнителям, но имеющие различную адсорбционную способность. Поэтому требуется индивидуальный подбор в зависимости от условий работы. Наиболее стабильный сорт графеновой пемзы имеет наименьшую адсорбционную способность по метану, равную γ=0,26 кг метана на 1 кг адсорбента, срок его действия не менее 5000 часов. После чего его адсорбционная способность снижается, но он может быть восстановлен путем прогрева до 800°C при контролируемом доступе воздуха.

Способ осуществляется следующим образом.

В адсорбционную ловушку в виде герметичной емкости, заполненной графеновой пемзой (Фиг. 2, 2 - баллон первой ступени), из очищаемого объема подают при помощи компрессора (15) метановоздушную смесь под давлением не более 5 МПа со скоростью не более

,

где v - скорость закачки метановоздушной смеси, кг/мин; α=90 - размерный коэффициент; ρ - плотность метановоздушной смеси, кг/м3; d - удельная адсорбция, кг/кг; τ=10 - время, мин; V - объем баллона, л; P - давление в баллоне, МПа,

так, чтобы поток газа пронизывал весь объем графеновой пемзы и выпускался с другой стороны через многоходовый вентиль (3). При этих условиях осуществляется процесс адсорбции метана графеновой пемзой. После вентиля отходящую обедненную метаном метановоздушную смесь высокого давления подают на пневматический мотор (14), вращающий компрессор, где давление снижается до атмосферного, после чего выпускают через вентиль (10) и ресивер-глушитель (7) в очищаемый объем. Степень разделения газовой смеси контролируют с помощью газовой хроматографии или другого физико-химического метода анализа. При появлении в отходящей газовой магистрали более 2,5% метана останавливают закачку и производят выпуск метана в магистраль для метана (5) путем переключения многоходовых вентилей (3 и 4), а при необходимости дополнительного увеличения концентрации метана - в баллон второй ступени (6), также заполненный графеновой пемзой.

В последнем случае вход компрессора (15) отключают от очищаемого объема вентилем (16) и через пневмомотор (14) с помощью вентилей (3, 4 и 10) соединяют с дренажным выходом баллона второй ступени (6), а выход баллона первой ступени (2) соединяют с входом второй ступени (6) с помощью вентиля (8). Через 1 минуту производят обратное переключение и продолжают прокачку исходной метановоздушной смеси из очищаемого объема. Циклы переключения между первой и второй ступенями повторяют до тех пор, пока концентрация метана в отходящей метановоздушной смеси второй ступени не превысит заранее заданное пороговое значение (2,5%). После чего продолжают откачку очищаемого объема через баллон первой ступени и одновременно производят выпуск метана из баллона второй ступени в магистраль для метана.

Для указанного выше сорта графеновой пемзы с адсорбционной способностью 0,26 кг/кг и концентрации метана в очищаемом объеме менее 2,5% описанная технология и устройство (Фиг. 3) позволяют получить на выходе первой ступени (11) концентрацию метана 30%, а на выходе второй ступени (12) при использовании адсорбента с удельной поглощающей способностью 0,66 кг/кг - 70%. На Фиг. 3 зависимости концентраций метана от входного давления приведены относительно простого компримирования (13). При большей начальной концентрации соответственно растет и конечная концентрация.

Поскольку при работе компрессора и заполнении баллонов выделяется тепло, а при освобождении баллонов и работе пневматического мотора оно поглощается, все элементы устройства охватывают теплообменником, повышающим общий КПД устройства. Для компенсации потерь при работе и для запуска устройства используется дополнительный двигатель для компрессора, например электрический (9), либо предусматривается подача дополнительного сжатого воздуха через вентиль (1) от внешнего источника на пневматический мотор.

Пример 1

Предварительно откачанный на форвакуум баллон-ресивер емкостью 70 л заполняют через натекатель-расходомер метаном марки ВЧ производства ОАО «МГПЗ» чистотой 99,99% до давления 0,25 МПа и воздухом до давления около 10 МПа, затем определяют состав газа шахтным газоанализатором метана АМТ-03 с точностью ±0,1% и корректируют дополнительной подачей воздуха до концентрации метана 2,5%.

Баллон емкостью 1,3 л с двумя вентилями на противоположных сторонах, заполненный графеновой пемзой «тип 2» с адсорбционной емкостью по метану γ - 0,26 кг/кг, заполняют из баллона-ресивера газовоздушной смесью через натекатель со скоростью 0,7 л/мин в течение 10 мин. Через второй натекатель газ выпускают так, чтобы в измерительном баллоне поддерживалось постоянное давление 5 МПа. Затем газ в течение 1 мин полностью выпускают «на свечу» через газовый счетчик Гранд 4 с точностью ±2,5%, контролируя состав газовоздушной смеси газоанализатором метана АМТ-03 с точностью ±3%. Опыт повторяют 6 раз. Полученные значения приведены в табл. 1.

Пример 2

Способ проводят по примеру 1 за исключением того, что используется газомоторный метан по ГОСТ 27577-2000. Полученные значения приведены в табл. 2.

Пример 3

Способ проводят по примеру 2 за исключением того, что используется графеновая пемза «тип 5» и газомоторный метан по ГОСТ 27577-2000. Полученные значения приведены в табл. 2.

Пример 4

Способ проводят по примеру 1 за исключением того, что в качестве баллона-ресивера используется баллон, заполненный метаном по примеру 1, а в качестве измерительного баллона используют баллон емкостью 100 мл, предварительно заполненный графеновой пемзой «тип 5». Полученные значения приведены в табл.4.

Из приведенных примеров следует, что при использовании графеновой пемзы «тип 2» деградация адсорбционных свойств не происходит, тогда как графеновая пемза «тип 5» быстро деградирует. Графеновая пемза «тип 2» обеспечивает отбор метана из откачиваемого объема и повышение его концентрации от 2,5% до 32%, т.е. удаляет взрывоопасную газовую смесь [7]. В то же время при использовании графеновой пемзы «тип 5» в качестве второй ступени концентрирования метана ее свойства остаются стабильными и ее использование позволяет значительно повысить содержание метана в метановоздушной воздушной смеси вплоть до значений газомоторного топлива.

Таким образом, способ согласно изобретению позволяет выделять метан из различных газовых смесей при высокой степени его извлечения и концентрации.

ЧЕРТЕЖИ

Фиг. 1. Относительная скорость адсорбции метана графеновой пемзой.

Фиг. 2. Блок-схема устройства.

Фиг. 3. Изменение содержания метана в удаляемом воздухе.

1. Способ выделения метана из метановоздушной смеси, заключающийся в сжатии метановоздушной смеси, разделении ее на метан и воздух и отборе метана, отличающийся тем, что после сжатия метановоздушную смесь при давлении не менее 5 МПа пропускают через емкость, содержащую графеновую пемзу, где метан адсорбируется в порах графеновой пемзы, а воздух возвращают в исходный объем, причем после прекращения адсорбции проводят освобождение графеновой пемзы от метана в метановую магистраль путем снятия давления и повторяют цикл.

2. Устройство для извлечения метана из метановоздушной смеси, содержащее компрессор, разделитель газов в виде газовых баллонов и пневматический мотор, отличающееся тем, что каждый баллон с графеновой пемзой содержит 2 выпускных трубопровода с клапанами: 1-й трубопровод для выпуска сжатого воздуха в пневматический мотор, приводящий в движение компрессор, при адсорбции метана графеновой пемзой, 2-й трубопровод для выпуска метана в метановую магистраль при реадсорбции метана Графеновой пемзой.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для повышения концентрации метана обогащенную на первой ступени метановоздушную смесь периодически пропускают под указанным давлением через вторую ступень в виде емкости, заполненной адсорбентом графеновая пемза с большей поглотительной способностью, а компримированную метановоздушную смесь с выхода второй ступени подают на вход первой.

4. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что компрессор, емкости с адсорбентом и пневматический мотор снабжены теплообменником.

5. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что для компенсации механических потерь компрессор дополнительно приводится в движение внешним двигателем, например электрическим.

6. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что для компенсации механических потерь в пневматический мотор дополнительно подается сжатый воздух от внешнего источника.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу синтеза Фишера-Тропша. Способ синтеза Фишера-Тропша и рециркулирования отработанных газов из этого синтеза содержит:1) транспортировку произведенного газификацией биомассы сырого синтез-газа на установку синтеза Фишера-Тропша для синтеза Фишера-Тропша в присутствии катализатора на основе Fe или на основе Со, регулирование температуры реакции синтеза Фишера-Тропша на уровне между 150 и 300°С и давления реакции между 2 и 4 МПа (А) с целью производства жидкого углеводородного продукта и воды, которую отводят с установки синтеза Фишера-Тропша, 2) подачу отработанных газов с установки синтеза Фишера-Тропша на первый короткоцикловой адсорбер для извлечения водорода и регулирование чистоты водорода на уровне 80-99% об., 3) подачу отработанных газов со стадии 2) на второй короткоцикловой адсорбер для извлечения метана и регулирование чистоты метана на уровне 80-95% об., 4) возвращение части водорода, полученного на стадии 2), на стадию 1) для смешивания с сырым синтез-газом и преобразование конечного смешанного газа с целью регулирования соотношения водород/углерод сырого синтез-газа для синтеза Фишера-Тропша, и 5) подачу метана на стадии 3) на установку риформинга метана для риформинга с целью производства синтез-газа, имеющего высокое соотношение водород/углерод, транспортировку синтез-газа на стадию 1) для смешивания с сырым синтез-газом и преобразование конечного смешанного газа для регулирования соотношения водород/углерод сырого синтез-газа.

Изобретение относится к способу преобразования диоксида углерода в отходящем газе в природный газ с использованием избыточной энергии. Причем способ включает стадии, в которых: 1) выполняют трансформацию напряжения и выпрямление избыточной энергии, которая выработана из возобновляемого источника энергии, и которую затруднительно хранить или подключить к энергетическим сетям, направляют избыточную энергию в раствор электролита для электролиза воды в нем на Н2 и O2, и удаляют воду из Н2; 2) проводят очистку промышленного отходящего газа для отделения из него CO2, и очищают выделенный из него CO2; 3) подают Н2, генерированный на стадии 1), и CO2, отделенный на стадии 2), в оборудование для синтеза, включающее по меньшей мере два реактора со стационарным слоем, чтобы высокотемпературную газовую смесь с основными компонентами СН4 и водяным паром получить в результате высокоэкзотермической реакции метанирования между Н2 и CO2, причем первичный реактор со стационарным слоем сохраняют при температуре на входе 250-300°С, давлении реакции 3-4 МПа, и температуре на выходе 600-700°С; вторичный реактор со стационарным слоем сохраняют при температуре на входе 250-300°С, давлении реакции 3-4 МПа, и температуре на выходе 350-500°С; причем часть высокотемпературной газовой смеси из первичного реактора со стационарным слоем перепускают для охлаждения, удаления воды, сжатия и нагревания, и затем смешивают со свежими Н2 и CO2, чтобы транспортировать газовую смесь обратно в первичный реактор со стационарным слоем после того, как объемное содержания CO2 в ней составляет 6-8%; 4) используют высокотемпературную газовую смесь, генерированную на стадии 3), для проведения косвенного теплообмена с технологической водой для получения перегретого водяного пара; 5) подают перегретый водяной пар, полученный на стадии 4), в турбину для выработки электрической энергии, и возвращают электрическую энергию на стадию 1) для трансформации напряжения и выпрямления тока, и для электролиза воды; и 6) конденсируют и высушивают газовую смесь на стадии 4), охлажденную в результате теплообмена, до тех пор пока не будет получен природный газ с содержанием СН4 вплоть до стандартного.

Изобретение относится к системе, включающей: систему получения заменителя природного газа (ЗПГ), включающую: газификатор для производства синтез-газа, радиационный охладитель синтез-газа (РОС) для охлаждения синтез-газа посредством передачи тепла от синтез-газа текучей среде в пути потока, где РОС имеет длину от приблизительно 21,3 м (70 футов) до приблизительно 30,5 м (100 футов), и устройство метанирования для производства ЗПГ из синтез-газа.

Изобретение относится к способу получения газообразного метана из гидроксида метана, заключающемуся в переводе гидроксида метана в газообразное состояние. Способ характеризуется тем, что при переводе его в газообразное состояние, он проходит через электростатический сепаратор причем между осадительными и разрядными электродами электрофильтра установлены поверхности из изолирующего материала, на который под действием электрического поля собирается и конденсируется вода, выделяемая из газа при переходе его из гидроксида, а очищенный от воды газ поступает по трубопроводам на промежуточное хранилище или переработку, а вода стекает по поверхности, на которой конденсировалась в зону испарения гидроксида метана.

Изобретение относится к способу получения метана из атмосферного диоксида углерода. Способ характеризуется тем, что используют механическую смесь термически регенерируемого сорбента - поглотителя диоксида углерода, который представляет собой карбонат калия, закрепленный в порах диоксида титана, и имеет состав: мас%: K2CO3 - 1-40, TiO2 - остальное до 100, и фотокатализатора для процесса метанирования или восстановления выделяемого в процессе регенерации диоксида углерода состава: мас.%: Pt≈0,1-5 мас.%, CdS≈5-20 мас.%, TiO2 - остальное до 100, содержание фотокатализатора в смеси составляет 10-50 мас.%.
Изобретение может быть использовано в химической промышленности для тонкой очистки водородсодержащих газовых смесей от оксидов углерода путем их гидрирования до метана.

Изобретение относится к комплексу для доставки природного газа потребителю, включающему средство его трансформирования в газогидрат. Средство содержит реактор, сообщенный с источником газа и воды, средство охлаждения смеси воды и газа и средство поддержания давления в реакторе не ниже равновесного, необходимого для гидратообразования, средство отгрузки газогидрата в транспортное средство снабженное грузовыми помещениями, выполненными с возможностью поддержания термодинамического равновесия, исключающего диссоциацию газогидрата, и средство разложения газогидрата с получением газа.

Изобретение относится к способу подготовки природного газа для транспортирования, включающий получение газовых гидратов путем смешения газа с водой в реакторе непрерывного охлаждения и поддержания требуемых температур полученной смеси с одновременным поддержанием давления не ниже равновесного, необходимого для гидратообразования.

Изобретение относится к способу выделения метана из газовых смесей путем контактирования смеси с водным раствором циклического простого эфира концентрацией не выше 20% мол.

Изобретение относится к устройству для подготовки природного газа для транспортирования, включающему реактор, сообщенный с источником газа и воды, средство охлаждения смеси воды и газа и средство поддержания давления в реакторе не ниже равновесного, необходимого для гидратообразования.

Изобретение относится к способу синтеза Фишера-Тропша. Способ синтеза Фишера-Тропша и рециркулирования отработанных газов из этого синтеза содержит:1) транспортировку произведенного газификацией биомассы сырого синтез-газа на установку синтеза Фишера-Тропша для синтеза Фишера-Тропша в присутствии катализатора на основе Fe или на основе Со, регулирование температуры реакции синтеза Фишера-Тропша на уровне между 150 и 300°С и давления реакции между 2 и 4 МПа (А) с целью производства жидкого углеводородного продукта и воды, которую отводят с установки синтеза Фишера-Тропша, 2) подачу отработанных газов с установки синтеза Фишера-Тропша на первый короткоцикловой адсорбер для извлечения водорода и регулирование чистоты водорода на уровне 80-99% об., 3) подачу отработанных газов со стадии 2) на второй короткоцикловой адсорбер для извлечения метана и регулирование чистоты метана на уровне 80-95% об., 4) возвращение части водорода, полученного на стадии 2), на стадию 1) для смешивания с сырым синтез-газом и преобразование конечного смешанного газа с целью регулирования соотношения водород/углерод сырого синтез-газа для синтеза Фишера-Тропша, и 5) подачу метана на стадии 3) на установку риформинга метана для риформинга с целью производства синтез-газа, имеющего высокое соотношение водород/углерод, транспортировку синтез-газа на стадию 1) для смешивания с сырым синтез-газом и преобразование конечного смешанного газа для регулирования соотношения водород/углерод сырого синтез-газа.
Изобретение относится к способу получения потока алкилированного ароматического соединения из по меньшей мере частично необработанного потока способного к алкилированию ароматического соединения, содержащего каталитические яды, и потока алкилирующего агента, включающего следующие стадии: (а) контактирование указанного потока способного к алкилированию ароматического соединения, содержащего указанные каталитические яды, с обрабатывающей композицией в зоне обработки, отдельной от реакционной зоны алкилирования, в условиях обработки с целью удаления по меньшей мере части указанных каталитических ядов и получения обработанного отходящего потока, который включает обработанное способное к алкилированию ароматическое соединение и сниженное количество каталитических ядов, причем указанная обрабатывающая композиция представляет собой пористый кристаллический материал, который имеет отношение площади поверхности к объему, составляющее более 30 дюймов-1 (12 см-1), указанные условия оработки включают температуру от 30 до 300°С; (б) периодическую подачу потока алкилирующего агента в указанную зону обработки совместно с указанным по меньшей мере частично необработанным способным к алкилированию ароматическим соединением, чтобы достичь увеличения температуры, вызванного экзотермической реакцией между указанным алкилирующим агентом и указанным по меньшей мере частично необработанным способным к алкилированию ароматическим соединением в присутствии указанной обрабатывающей композиции при указанных условиях обработки, причем указанное увеличение температуры определяет степень старения указанной обрабатывающей композиции; причем периодическая подача алкилирующего агента означает, что алкилирующий агент подают в зону обработки с интервалами от 1 секунды до 24 часов или более, и затем прекращают подавать на периоды времени от 1 минуты до 15 суток или более; и (в) контактирование указанного обработанного способного к алкилированию ароматического соединения в указанном отходящем потоке и потока алкилирующего агента с каталитической композицией в указанной реакционной зоне алкилирования, отдельной от указанной зоны обработки, при по меньшей мере частично жидкофазных условиях каталитического превращения с получением алкилированного отходящего потока, который включает дополнительное количество алкилированного ароматического соединения, причем указанная каталитическая композиция включает пористый кристаллический материал, имеющий каркасный структурный тип, выбранный из группы, включающей FAU, BEA, MOR, MWW и их смеси, причем указанные по меньшей мере частично жидкофазные условия каталитического превращения включают температуру от 100 до 300°С, давление от 689 до 4601 кПа, молярное отношение обработанного способного к алкилированию ароматического соединения к алкилирующему агенту от 0,01:1 до 25:1 и массовую часовую объемную скорость подачи сырья (МЧОС), составляющую в расчете на алкилирующий агент от 0,5 до 500 ч-1.

Изобретение относится к способу получения возобновляемого полиизобутенового полимера, полиизобутеновому полимеру, полученному таким способом, способу получения возобновляемого изобутена высокой степени чистоты и способу получения одного или более олигомерных изоалкенов.
Изобретение относится к способу получения потока алкилированного ароматического соединения из по меньшей мере одного необработанного потока способного к алкилированию ароматического соединения, находящегося в жидкой фазе и содержащего каталитические яды, и потока алкилирующего агента, причем указанный необработанный поток способного к алкилированию ароматического соединения обрабатывают с целью снижения содержания каталитических ядов.

Изобретение относится к способу адсорбционного разделения компонента из потока, предпочтительно ароматических углеводородов. Поток исходного материала и поток десорбента вводят в два разных порта через две разные линии передачи вдоль камеры адсорбционного разделения с множеством слоев.

Изобретение относится к способу адсорбционного отделения компонента, преимущественно ароматического углеводорода, из сырьевого потока. Согласно способу поток сырья, содержащий преимущественно адсорбируемый компонент и не преимущественно адсорбируемый компонент, и поток десорбента вводят в два разных порта через две разные соответствующие линии передачи по направлению к камере адсорбционного разделения.

Изобретение относится к вариантам способа регулирования расхода одного или нескольких циркулирующих потоков и сохранения энергии при его/их перекачке. В свою очередь один из вариантов предусматривает использование в способе отделения при постоянном давлении адсорбированного соединения из потока сырья, который содержит два или больше химических соединений, путем адсорбционного разделения в псевдодвижущемся слое, находящемся в одной или нескольких камерах с несколькими слоями адсорбента, которые имеют множество точек доступа, где каждый поток сырья и поток десорбента вводятся внутрь, а поток экстракта, который содержит указанное адсорбированное соединение, и поток рафината каждый индивидуально выводятся из одной или нескольких камер с адсорбентом в ходе цикла переработки через сдвигающиеся индивидуальные точки доступа.

Изобретение относится к способу удаления примесей из потока углеводородов, содержащего по меньшей мере одно винилароматическое соединение. Один из вариантов способа включает: приведение в контакт углеводородного потока по меньшей мере с одним сорбентом, который адсорбирует по меньшей мере часть примесей из углеводородного потока с получением очищенного углеводородного потока; затем отделение очищенного углеводородного потока по меньшей мере от одного сорбента; далее предварительную обработку по меньшей мере одного сорбента до стадии контактирования, где стадия предварительной обработки представляет собой изготовление по меньшей мере одного сорбента, способного адсорбировать примеси; где стадия предварительной подготовки включает: a) промывку по меньшей мере одного сорбента растворителем, b) регулирование рН по меньшей мере одного сорбента, находящегося в растворителе до рН выше чем 10, c) деаэрирование по меньшей мере одного сорбента, находящегося в растворителе, d) удаление растворителя по меньшей мере из одного сорбента и e) сушку по меньшей мере одного сорбента, причем по меньшей мере один сорбент представляет собой глину.

Изобретение относится к установке для получения пара-ксилола, которая предполагает ряд возможных путей энергосбережения за счет осуществления обмена теплотой в пределах установки.

Изобретение относится к способу адсорбционного выделения одного соединения из смеси C8 ароматических углеводородов, а именно, пара-ксилола. Способ выделения пара-ксилола из смеси исходного сырья включает введение жидкости, содержащей нежелательный изомер, в контакт со слоем адсорбента, включающего кристаллы металлоорганической каркасной структуры, выбираемые из группы, состоящей из Al-MIL-53, Zn-MOF-5 и их смесей, и извлечение пара-ксилола из адсорбента.

Заявлены способ и устройство адсорбционного разделения газовой смеси посредством процесса адсорбции при переменном давлении и использовании вакуума, причем подлежащую разделению газовую смесь перед подачей в процесс адсорбции при переменном давлении и с использованием вакуума сжимают посредством по меньшей мере одного компрессора до давления адсорбции, а регенерацию адсорбера или адсорберов осуществляют посредством по меньшей мере одного вакуумного насоса.

Изобретение относится к способу выделения метана из метановоздушной смеси, заключающемуся в сжатии метановоздушной смеси, разделении ее на метан и воздух и отборе метана. Способ характеризуется тем, что после сжатия метановоздушную смесь при давлении не менее 5 МПа пропускают через емкость, содержащую графеновую пемзу, где метан адсорбируется в порах графеновой пемзы, а воздух возвращают в исходный объем, причем после прекращения адсорбции проводят освобождение графеновой пемзы от метана в метановую магистраль путем снятия давления и повторяют цикл. Также изобретение относится к устройству. Предлагаемый способ позволяет эффективно выделять метан из газовых смесей за счет упрощения технологии процесса, в частности снижения массопереноса и давления разделения, а устройство позволяет повысить КПД путем передачи тепла от нагретых элементов к охлаждающимся. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 4 пр., 4 табл., 3 ил.

Наверх