Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей



Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей
Алюминий-литиевые сплавы серии 2ххх, имеющие низкую разность прочностей

 


Владельцы патента RU 2598423:

АЛКОА ИНК. (US)

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изделиям из алюминиево-литиевых сплавов 2ххх, которые не чувствительны к наклепу. Изделие из алюминиевого сплава, полученное обработкой давлением, содержит, вес.%: от 2,75 до 5,0 Cu, от 0,2 до 0,8 Mg, причем значение отношения меди к магнию (Cu/Mg) составляет от 8,0 до 16, от 0,1 до 1,10 Li, от 0,30 до 2,0 Ag, от 0,40 до 1,5 Zn, ≤1,0 Mn и остальное - Al и примеси. Разность между первой величиной наклепа и второй величиной наклепа в первой части и во второй части изделия соответственно составляет по меньшей мере 0,5%, а разность прочностей между этими первой частью и второй частью составляет менее чем 8 ksi, при измерении в продольном направлении. Обработанные давлением изделия из алюминиевых сплавов характеризуются сочетанием высоких характеристик прочности и вязкости и низкой разности прочностей в пределах изделия. 2 н. и 33 з.п. ф-лы, 65 ил., 7 табл., 5 пр.

 

Перекрестная ссылка на родственные заявки

[001] Настоящая Международная заявка на патент испрашивает приоритет предварительной заявки на патент США № 61/323224, поданной 12 апреля 2010 года, озаглавленной «Алюминий-литиевые сплавы серии 2ХХХ, имеющие низкую разность прочностей», которая включена сюда по ссылке во всей своей полноте.

Предпосылки изобретения

[002] Термически упрочняемые алюминиевые сплавы, такие как алюминиевые сплавы серии 2ххх, могут быть подвергнуты термообработке на твердый раствор и искусственному старению для получения высокопрочных состояний поставки. Прочность может быть дополнительно повышена с помощью холодной обработки изделия давлением между стадиями термообработки на твердый раствор и искусственного старения. Однако некоторые виды обработанных давлением изделий могут быть неспособны реализовать равномерный наклеп вследствие формы изделия. Это обычно дает высокую разность прочностей в пределах конечного изделия. Например, как иллюстрировано на ФИГ. 1, полученное объемной штамповкой Al-Li-ое изделие в состоянии отпуска Т8 может иметь области 110, которые получают малый наклеп или вообще не получают его, тогда как области 120 подвергнуты наклепу. В свою очередь, области 110 могут иметь значительно более низкую прочность (например, ниже на 10 ksi (килофунтов на квадратный дюйм)), чем области 120. Одно решение проблемы разности прочностей в пределах таких изделий состоит в подвергании только менее прочного участка таких изделий из алюминиевых сплавов усиленному искусственному старению сравнительно с более прочным участком. Однако оно является непрактичным решением для промышленно производимых сплавов, поскольку все изделие из алюминиевого сплава в целом должно подвергаться старению в большой печи за один раз.

Сущность изобретения

[003] В общих чертах, настоящее изобретение относится к обработанным давлением изделиям из алюминий-литиевых сплавов 2ххх, которые достигают низкой разности прочностей в пределах таких изделий, и способам получения изделий из таких сплавов. В общем, раскрытые здесь обработанные давлением изделия из алюминий-литиевых сплавов 2ххх достигают низкой разности прочностей в пределах изделия, когда они содержат описываемые здесь легирующие элементы, а также имеют определенное соотношение меди к магнию.

[004] В общем, новые сплавы 2ххх содержат от примерно 2,75 до примерно 5,0 вес.% Cu, от примерно 0,2 до примерно 0,8 вес.% Mg, от примерно 0,1 до 1,10 вес.% Li, от 0,3 до примерно 2,0 вес.% Ag, от примерно 0,4 до 1,5 вес.% Zn, и вплоть до примерно 1,0 вес.% Mn, причем остальное составляют алюминий, необязательные второстепенные элементы и примеси. Сплавы в общем имеют соотношение меди к магнию (Cu/Mg) в диапазоне от примерно 6,1 до примерно 17. В некоторых вариантах воплощения сплав состоит, или по существу состоит, из этих легирующих ингредиентов, причем остальное составляют алюминий, необязательные второстепенные элементы и примеси.

[005] Обработанные давлением изделия, включающие такие сплавы, в общем достигают малой разности прочностей в пределах изделия, такой как разность прочностей не более 8 ksi в пределах обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава. Эти обработанные давлением изделия в общем подвергнуты термообработке на твердый раствор, холодной обработке давлением и искусственному старению. Холодная обработка давлением иногда известна как эффективное деформационное упрочнение при холодной обработке или наклеп (простоты ради называемое здесь «эффективной деформацией»). Вследствие холодной обработки давлением первая часть обработанного давлением изделия может реализовать первую величину наклепа (например, высокую величину наклепа), а вторая часть обработанного давлением изделия может реализовать вторую величину наклепа (например, низкую величину наклепа или даже отсутствие наклепа). Первая величина наклепа в общем является на по меньшей мере примерно 0,5% большей, чем вторая величина наклепа. Например, и с обращением теперь к ФИГ. 1, некоторые участки первой части 120 имеют высокую величину наклепа, обладая столь высокой эффективной деформацией, как примерно 0,15 (дюйм/дюйм). Напротив, некоторые участки второй части 110 в общем имеют столь низкую эффективную деформацию, как 0,0 (дюйм/дюйм), т.е. без наклепа. В других видах изделий могут реализоваться иные разности в величинах наклепа. При использовании раскрытых теперь составов сплавов можно обеспечить то, что разность прочностей между этими первыми частями и вторыми частями сокращается. В одном варианте воплощения разность прочностей между первой и второй частями составляет не более чем примерно 8,0 ksi. В других вариантах воплощения разность прочностей между первой и второй частями составляет не более чем примерно 7,5 ksi, или не более чем примерно 7,0 ksi, или не более чем примерно 6,5 ksi, или не более чем примерно 6,0 ksi, или не более чем примерно 5,5 ksi, или не более чем примерно 5,0 ksi, или не более чем примерно 4,5 ksi, или не более чем примерно 4,0 ksi, или не более чем примерно 3,5 ksi, или не более чем примерно 3,0 ksi, или не более чем примерно 2,5 ksi, или не более чем примерно 2,0 ksi, или не более чем примерно 1,5 ksi, или не более чем примерно 1,0 ksi, или не более чем примерно 0,5 ksi, или менее. В некоторых вариантах воплощения разность прочностей в пределах изделия является пренебрежимо малой.

[006] В некоторых вариантах воплощения первая часть может быть связана с частью обработанного давлением изделия, имеющей наивысшую величину наклепа. В этих вариантах воплощения вторая часть может быть связана с частью обработанного давлением изделия, имеющей наинизшую величину наклепа или самую низкую эффективную деформацию (например, без деформации). В этих вариантах воплощения разность прочностей в пределах всего обработанного давлением изделия в целом может составлять не более чем примерно 8 ksi, или менее, такую как любое из вышеуказанных значений разности прочностей.

[007] Низкая разность прочностей между первой и второй частями в общем достигается при кратковременных длительностях старения, таких как не более чем примерно 64 часа старения при температуре примерно 310°F, или при по существу эквивалентных температуре и продолжительности искусственного старения. Как ясно специалистам в этой области техники, температуры и/или длительности старения могут быть скорректированы на основе хорошо известных принципов и/или формул старения. Так, специалисты в этой области техники могли бы повышать температуру старения, но сокращать длительность старения, или наоборот, или только слегка изменять лишь один из этих параметров, и по-прежнему достигать того же результата, как и «не более чем 64 часа старения при температуре примерно 310°F». Есть многочисленные методы искусственного старения, в которых мог бы быть достигнут тот же результат, как и «не более чем 64 часа старения при температуре примерно 310°F», и поэтому все такие заменяющие методы старения здесь не перечислены, хотя они находятся в пределах объема настоящего изобретения. Использование фразы «или по существу эквивалентные температура и продолжительность искусственного старения», или фразы «или по существу эквивалентный метод», подразумевает включение всех таких заменяющих методов старения. Как может быть понятно, эти заменяющие этапы искусственного старения могут происходить на одной или множественных стадиях, и при одной или множественных температурах.

[008] В одном варианте воплощения низкая разность прочностей достигается при не более чем примерно 60 часах искусственном старении при температуре примерно 310°F, или по существу эквивалентном методе искусственного старения. В других вариантах воплощения низкая разность прочностей достигается при не более чем примерно 55 часах искусственного старения, или не более чем примерно 50 часах искусственного старения, или не более чем примерно 45 часах искусственного старения, или не более чем примерно 40 часах искусственного старения, или не более чем примерно 35 часах искусственного старения, или не более чем примерно 30 часах искусственного старения, или не более чем примерно 25 часах искусственного старения, или даже менее, при температуре примерно 310°F, или по существу эквивалентном методе искусственного старения.

[009] ФИГ. 58-62 иллюстрируют разнообразные условия старения для одного нового сплава, чтобы проиллюстрировать некоторые из тех условий старения, которые попадают в пределы объема «не более чем примерно 64 часа старения при температуре примерно 310°F, или по существу эквивалентных температуре и продолжительности искусственного старения». Состав этого нового сплава приведен ниже в Примере 5. ФИГ. 60 представляет кривую старения для этого нового сплава при 310°F. При 64 часах новый сплав реализует разность прочностей примерно 2,3 ksi. Новый сплав также реализует разность прочностей не более чем примерно 8 ksi около примерно 32 часов длительности старения. Таким образом, для этого конкретного сплава применимы любые длительности старения от примерно 32 часов до не более чем 64 часов при 310°F. При 270°F этот сплав достигает разности прочностей примерно 8 ksi спустя примерно 345 часов старения и разности прочностей примерно 2,3 ksi за время чуть меньше, чем примерно 500 часов старения, как показано на ФИГ. 58. При 290°F этот сплав достигает разности прочностей примерно 8 ksi спустя примерно 120 часов старения, и, вероятно, достигал бы разности прочностей примерно 2,3 ksi где-то через 225-250 часов старения, как показано на ФИГ. 59. При 330°F этот сплав достигает разности прочностей примерно 8 ksi спустя примерно 11 часов старения и разности прочностей примерно 2,3 ksi за примерно 22 часа старения, как показано на ФИГ. 61. При 350°F этот сплав достигает разности прочностей примерно 8 ksi спустя примерно 3 часа старения и разности прочностей примерно 2,3 ksi за примерно 8 часов старения, как показано на ФИГ. 62. Специалистам в этой области техники будет понятно, что для этого сплава существуют подобные взаимосвязи между необходимыми длительностями старения и температурами старения. Специалистам в этой области техники также будет понятно, что другие новые сплавы, находящиеся в пределах объема представленных здесь составов, могут реализовать иные кривые старения, нежели приведенные на ФИГ. 58-62, но специалист был бы способен без труда построить такие кривые старения для определения смыслового значения выражения «не более чем примерно 64 часа старения при температуре примерно 310°F, или по существу эквивалентных температуре и продолжительности искусственного старения» для таких новых сплавов других составов, например, аналогичным показанному выше образом.

[0010] Медь (Cu) включена в новый сплав и, в общем, в диапазоне от примерно 2,75 вес.% до примерно 5,0 вес.% Cu. Как иллюстрировано в нижеприведенных примерах, когда содержание меди падает ниже примерно 2,75 вес.% или превышает примерно 5,0 вес.%, сплав может не реализовать малой разности прочностей в пределах изделия, и/или может иметь низкую общую прочность. В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 3,0 вес.% Cu. В других вариантах воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 3,25 вес.% Cu, или по меньшей мере примерно 3,5 вес.% Cu, или по меньшей мере примерно 3,75 вес.% Cu. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 4,9 вес.% Cu. В других вариантах воплощения новый сплав может включать не более чем примерно 4,8 вес.% Cu, или не более чем примерно 4,7 вес.% Cu, или не более чем примерно 4,6 вес.% Cu, или не более чем примерно 4,5 вес.% Cu. В одном варианте воплощения новый сплав включает Cu в диапазоне от примерно 3,0 вес.% до примерно 4,7 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Cu с использованием вышеописанных пределов.

[0011] Магний (Mg) включен в новый сплав и, в общем, в диапазоне от примерно 0,2 вес.% до примерно 0,8 вес.% Mg. Как иллюстрировано в нижеприведенных примерах, когда содержание магния падает ниже примерно 0,2 вес.% или превышает примерно 0,8 вес.%, сплав может не реализовать малой разности прочностей в пределах изделия, и/или может иметь низкую общую прочность. В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,25 вес.% Mg. В других вариантах воплощения новый сплав может включать по меньшей мере примерно 0,3 вес.% Mg, или по меньшей мере примерно 0,35 вес.% Mg. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 0,70 вес.% Mg. В других вариантах воплощения новый сплав может включать не более чем примерно 0,60 вес.% Mg, или не более чем примерно 0,55 вес.% Mg, или не более чем примерно 0,5 вес.% Mg, или не более чем примерно 0,45 вес.% Mg. В одном варианте воплощения новый сплав включает Mg в диапазоне от примерно 0,20 вес.% до примерно 0,50 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Mg с использованием вышеописанных пределов.

[0012] Подобным образом, со свойствами сплава может быть связано соотношение меди к магнию (соотношение Cu/Mg) может быть отнесено. Например, когда соотношение Cu/Mg составляет менее чем примерно 6,1 или более чем примерно 17, сплав может не реализовать малой разности прочностей в пределах изделия, и/или может иметь низкую общую прочность. В одном варианте воплощения соотношение Cu/Mg в новом сплаве составляет по меньшей мере примерно 6,5. В других вариантах воплощения соотношение Cu/Mg в новом сплаве составляет по меньшей мере примерно 7,0, или по меньшей мере примерно 7,5, или по меньшей мере примерно 8,0, или по меньшей мере примерно 8,5, или по меньшей мере примерно 9,0. В одном варианте воплощения соотношение Cu/Mg в новом сплаве составляет не более чем примерно 16. В других вариантах воплощения соотношение Cu/Mg в новом сплаве составляет не более чем примерно 15, или не более чем примерно 14,5, или не более чем примерно 14,0, или не более чем примерно 13,5, или не более чем примерно 13,0, или не более чем примерно 12,5, или не более чем примерно 12,0. В одном варианте воплощения соотношение Cu/Mg составляет в диапазоне от примерно 8,0 до примерно 15,0. В еще одном варианте воплощения соотношение Cu/Mg составляет в диапазоне от примерно 8,5 до примерно 14,5. В еще одном дополнительном варианте воплощения соотношение Cu/Mg составляет в диапазоне от примерно 9,0 до примерно 12,5. Могут быть применены другие диапазоны соотношения Cu/Mg с использованием вышеописанных пределов.

[0013] Литий (Li) включен в новый сплав и, в общем, в диапазоне от примерно 0,1 вес.% до 1,10. Литий помогает снизить плотность изделия. Однако, как показано ниже, сплавы, которые содержат более 1,10 вес.%, могут не реализовать свойств нечувствительности к наклепу. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 1,05 вес.% Li. В других вариантах воплощения новый сплав может включать не более чем примерно 1,00 вес.% Li, или не более чем примерно 0,95 вес.% Li, или не более чем примерно 0,9 вес.% Li, или не более чем примерно 0,85 вес.% Li. Для достижения более низкой плотности новый сплав в общем включает по меньшей мере примерно 0,1 вес.% Li. В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,2 вес.% Li. В других вариантах воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,3 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,4 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,5 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,55 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,60 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,65 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,7 вес.% Li, или по меньшей мере примерно 0,75 вес.% Li. В одном варианте воплощения новый сплав включает Li в диапазоне от примерно 0,70 вес.% до примерно 0,90 вес.%. В еще одном варианте воплощения новый сплав включает Li в диапазоне от примерно 0,75 вес.% до примерно 0,85 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Li с использованием вышеописанных пределов.

[0014] Серебро (Ag) включено в новый сплав, и новые сплавы в общем включают по меньшей мере примерно 0,30 вес.% Ag. В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,35 вес.% Ag. В других вариантах воплощения новый сплав может включать по меньшей мере примерно 0,40 вес.% Ag, или по меньшей мере примерно 0,45 вес.% Ag. Ag может быть включено в сплав вплоть до предела его растворимости. Однако Ag может быть дорогостоящим, и тем самым новый сплав в общем включает не более чем примерно 2,0 вес.% Ag. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 1,5 вес.% Ag. В других вариантах воплощения новый сплав включает не более чем примерно 1,0 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,8 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,75 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,7 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,65 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,60 вес.% Ag, или не более чем примерно 0,55 вес.% Ag. В одном варианте воплощения новый сплав включает Ag в диапазоне от примерно 0,40 вес.% до примерно 0,60 вес.%. В еще одном варианте воплощения новый сплав включает Ag в диапазоне от примерно 0,45 вес.% до примерно 0,55 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Ag с использованием вышеописанных пределов.

[0015] Цинк (Zn) включен в новый сплав, и в общем новые сплавы включают по меньшей мере примерно 0,40 вес.% Zn. Как иллюстрировано в приведенных ниже примерах, когда содержание Zn падает ниже примерно 0,40 вес.%, сплав может не реализовать малой разности прочностей в пределах изделия, и/или может иметь низкую общую прочность. Предпочтительно, сплавы включают по меньшей мере примерно 0,50 вес.% Zn для реализации свойств более низкой разности прочностей (например, ≤5 ksi, ≤3 ksi, или ≤1 ksi, или менее) при более коротких длительностях старения (например, ≤50 часов старения). В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,55 вес.% Zn. В других вариантах воплощения новый сплав может включать по меньшей мере примерно 0,6 вес.% Zn, или по меньшей мере примерно 0,65 вес.% Zn, или по меньшей мере примерно 0,7 вес.% Zn, или по меньшей мере примерно 0,75 вес.% Zn. Zn может быть включен в сплав вплоть до предела его растворимости, однако содержание Zn в общем поддерживают ниже примерно 1,5 вес.% для ограничения его негативного влияния на плотность. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 1,4 вес.% Zn. В других вариантах воплощения новый сплав может включать не более чем примерно 1,3 вес.% Zn, или не более чем примерно 1,2 вес.% Zn, или не более чем примерно 1,1 вес.% Zn, или не более чем примерно 1,0 вес.% Zn, или не более чем примерно 0,9 вес.% Zn, или не более чем примерно 0,85 вес.% Zn. В одном варианте воплощения новый сплав включает Zn в диапазоне от примерно 0,70 вес.% до примерно 0,90 вес.%. В еще одном варианте воплощения новый сплав включает Zn в диапазоне от примерно 0,75 вес.% до примерно 0,85 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Zn с использованием вышеописанных пределов.

[0016] Марганец (Mn) может быть необязательно включен в новый сплав, и в количестве вплоть до 1,0 вес.%. В одном варианте воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,01 вес.% Mn. В других вариантах воплощения новый сплав включает по меньшей мере примерно 0,10 вес.% Mn, или по меньшей мере примерно 0,15 вес.% Mn, или по меньшей мере примерно 0,2 вес.% Mn, или по меньшей мере примерно 0,25 вес.% Mn. В одном варианте воплощения новый сплав включает не более чем примерно 0,8 вес.% Mn. В других вариантах воплощения новый сплав включает не более чем примерно 0,7 вес.% Mn, или не более чем примерно 0,6 вес.% Mn, или не более чем примерно 0,5 вес.% Mn, или не более чем примерно 0,4 вес.% Mn. В одном варианте воплощения новый сплав включает Mn в диапазоне от примерно 0,20 вес.% до примерно 0,40 вес.%. В еще одном варианте воплощения новый сплав включает Ag в диапазоне от примерно 0,25 вес.% до примерно 0,35 вес.%. Могут быть применены другие диапазоны содержания Mn с использованием вышеописанных пределов.

[0017] Как отмечено выше, новые сплавы в общем включают указанные легирующие ингредиенты, причем остальное составляют алюминий, необязательные второстепенные элементы и примеси. Используемый здесь термин «второстепенные элементы» означает такие элементы или материалы, иные, нежели перечисленные выше элементы, которые могут быть необязательно добавлены к сплаву, чтобы содействовать получению сплава. Примеры второстепенных элементов включают регулирующие структуру зерен элементы и способствующие литью добавки, такие как измельчающие зерно добавки и раскислители. Необязательные второстепенные элементы могут быть введены в сплав в совокупном количестве вплоть до 1,0 вес.%.

[0018] Используемый здесь термин «регулирующий структуру зерен элемент» означает элементы или соединения, которые представляют собой намеренные легирующие добавки, вводимые с целью формирования частиц второй фазы, обычно в твердом состоянии, для регулирования изменений структуры зерен в твердом состоянии во время термических процессов, таких как возврат и рекристаллизация. Для целей настоящей заявки на патент регулирующие структуру зерен элементы включают Zr, Sc, Cr, V и Hf, и это только некоторые примеры, но не включают Mn.

[0019] В производящей сплавы промышленности марганец может рассматриваться и как легирующий ингредиент, и как регулирующий структуру зерен элемент - марганец, удерживаемый в твердом растворе, может повышать некое механическое свойство сплава (например, прочность), тогда как марганец в дисперсной форме, т.е. в виде частиц (например, Al6Mn, Al12Mn3Si2 - иногда называемых дисперсоидами) может содействовать регулированию структуры зерен. Однако, поскольку Mn в настоящей заявке на патент охарактеризован отдельно своими собственными пределами содержания, он не входит в определение «регулирующих структуру зерен элементов» для целей настоящей заявки на патент.

[0020] Количество регулирующего структуру зерен материала, используемого в сплаве, в общем зависит от типа материала, используемого для регулирования структуры зерен, и/или способа получения сплава. В одном варианте воплощения регулирующий структуру зерен элемент представляет собой Zr, и сплав включает от примерно 0,01 вес.% до примерно 0,25 вес.% Zr. В некоторых вариантах воплощения Zr содержится в сплаве в диапазоне от примерно 0,05 вес.%, или от примерно 0,08 вес.%, до примерно 0,12 вес.%, или до примерно 0,15 вес.%, или до примерно 0,18 вес.%, или до примерно 0,20 вес.% Zr. В одном варианте воплощения Zr включен в сплав и содержится в диапазоне от примерно 0,01 вес.% до примерно 0,20 вес.% Zr. В еще одном варианте воплощения Zr включен в сплав и содержится в диапазоне от примерно 0,05 вес.% до примерно 0,15 вес.% Zr. Могут быть применены другие диапазоны содержания Zr с использованием вышеописанных пределов.

[0021] Скандий (Sc), хром (Cr) и/или гафний (Hf) могут быть включены в сплав в качестве заместителя (полностью или частично) для Zr, и тем самым могут быть включены в сплав в таких же или подобных количествах, как и Zr. В одном варианте воплощения регулирующий структуру зерен элемент представляет собой по меньшей мере один из Sc и Hf. Однако Sc и Hf могут быть дорогостоящими. Поэтому, в некоторых вариантах воплощения, новые сплавы не содержат Sc и Hf (т.е. включают менее 0,02 вес.% каждого из Sc и Hf).

[0022] Измельчающие зерно добавки представляют собой инокулянты, или зародышеобразователи, для затравки новых зерен во время затвердевания сплава. Одним примером измельчающей зерно добавки является пруток 3/8 дюйма, содержащий 96% алюминия, 3% титана (Ti) и 1% бора (В), где фактически весь бор присутствует в виде частиц тонко диспергированного TiB2. Во время литья этот пруток для измельчения зерна подают в поточном режиме в текущий в литейную яму расплавленный сплав с регулируемой скоростью. Количество измельчающей зерно добавки, включаемой в сплав, в общем зависит от типа материала, используемого для измельчения зерна, и от способа получения сплава. Примеры измельчающих зерно добавок включают Ti, связанный с В (например, TiB2) или углеродом (TiC), хотя могут быть применены и другие измельчающие зерно добавки, такие как лигатуры Al-Ti. В общем, измельчающие зерно добавки добавляют в количестве, составляющем от примерно 0,0003 вес.% до примерно 0,005 вес.% сплава, в зависимости от желательного размера зерен в состоянии после литья. В дополнение, Ti может быть добавлен в сплав отдельно в количестве вплоть до 0,03 вес.% для повышения эффективности действия измельчающей зерно добавки. Когда в сплав вводят Ti, он в общем присутствует в количестве от примерно 0,01 вес.%, или от примерно 0,03 вес.%, до примерно 0,10 вес.%, или до примерно 0,15 вес.%. В одном варианте воплощения алюминиевый сплав включает измельчающую зерно добавку, и эта измельчающая зерно добавка представляет собой по меньшей мере одно из TiB2 и TiC, где содержание Ti в вес.% в сплаве составляет от примерно 0,01 вес.% до примерно 0,1 вес.%.

[0023] Некоторые второстепенные элементы могут быть добавлены в сплав во время литья для сокращения или ограничения (и в некоторых ситуациях устранения) растрескивания слитка вследствие, например, оксидной складки, раковины и окисной плены. Эти типы второстепенных элементов в общем называются здесь раскислителями. Примеры некоторых раскислителей включают Са, Sr и Ве. Когда в сплав включают кальций (Са), он в общем присутствует в количестве вплоть до примерно 0,05 вес.%, или вплоть до примерно 0,03 вес.%. В некоторых вариантах воплощения Са содержится в сплаве в количестве примерно 0,001-0,03 вес.%, или примерно 0,05 вес.%, таком как 0,001-0,008 вес.% (или от 10 до 80 млн-1). Стронций (Sr) может быть включен в сплав в качестве заместителя для Са (полностью или частично), и поэтому может быть введен в сплав в таких же или подобных количествах, как и Са. Традиционно добавки бериллия (Ве) помогали снизить склонность слитка к растрескиванию, хотя из соображений охраны окружающей среды, здоровья и безопасности в некоторых вариантах воплощения сплава Ве по существу не содержится. Когда в сплав включают Ве, он в общем присутствует в количестве вплоть до примерно 20 млн-1.

[0024] Второстепенные элементы могут присутствовать в незначительных количествах или же могут присутствовать в значительных количествах, и могут придавать желательные или прочие характеристики сами по себе, без отклонения от описываемого здесь сплава, при условии, что сплав сохраняет описываемые здесь желательные характеристики. Однако должно быть понятно, что выход за пределы объема данного изобретения не должен быть/не может быть обусловлен всего лишь добавлением элемента или элементов в количествах, которые в остальном не влияли бы на желательные и достигнутые здесь сочетания свойств.

[0025] Как используемые здесь, примеси представляют собой такие материалы, которые могут присутствовать в новом сплаве в незначительных количествах вследствие, например, присущих алюминию свойств и/или выщелачивания при контакте с производственным оборудованием, помимо прочего. Примерами примесей, обычно присутствующих в алюминиевых сплавах, являются железо (Fe) и кремний (Si). Содержание Fe в новом сплаве в общем не должно превышать примерно 0,25 вес.%. В некоторых вариантах воплощения содержание Fe в сплаве составляет не более чем примерно 0,15 вес.%, или не более чем примерно 0,10 вес.%, или не более чем примерно 0,08 вес.%, или не более чем примерно 0,05 или 0,04 вес.%. Подобным же образом, содержание Si в новом сплаве в общем не должно превышать примерно 0,25 вес.%, и в общем является меньшим, чем содержание Fe. В некоторых вариантах воплощения содержание Si в сплаве составляет не более чем примерно 0,12 вес.%, или не более чем примерно 0,10 вес.%, или не более чем примерно 0,06 вес.%, или не более чем примерно 0,03 или 0,02 вес.%.

[0026] Новый сплав может по существу не содержать иных примесей, чем Fe и Si, что означает, что сплав содержит не более чем примерно 0,25 вес.% любого другого элемента, за исключением описанных выше легирующих элементов, необязательных второстепенных элементов, а также примесей Fe и Si. Кроме того, общее совокупное количество этих других элементов в сплаве не превышает примерно 0,5 вес.%. Присутствие других элементов за пределами этих количеств может влиять на базовые и новые свойства сплава, такие как его прочность, ударная вязкость и/или чувствительность к наклепу, в качестве лишь некоторых примеров. В одном варианте воплощения содержание каждого из этих других элементов в сплаве, по отдельности, не превышает примерно 0,10 вес.%, а общее совокупное количество этих других элементов в сплаве не превышает примерно 0,35 вес.%, или примерно 0,25 вес.%. В еще одном варианте воплощения содержание каждого из этих других элементов в сплаве, по отдельности, не превышает примерно 0,05 вес.%, а общее совокупное количество этих других элементов в сплаве не превышает примерно 0,15 вес.%. В еще одном варианте воплощения содержание каждого из этих других элементов в сплаве, по отдельности, не превышает примерно 0,03 вес.%, а общее совокупное количество этих других элементов в сплаве не превышает примерно 0,1 вес.%.

[0027] За исключением того, где оговорено иное, выражение «вплоть до», когда относится к количеству элемента, означает, что содержание элемента является необязательным и включает нулевое количество этого конкретного компонента состава. Если не оговорено иное, все процентные доли состава приведены в весовых процентах (вес.%).

[0028] В дополнение к низкой разности прочностей, обработанные давлением изделия, полученные из новых сплавов, могут реализовать высокую прочность. В одном варианте воплощения изделие достигает типичного продольного предела текучести при растяжении (TYS-0,2% смещения) по меньшей мере примерно 60 ksi, когда испытание проводят в соответствии со стандартом ASTM Е8 и В557. В других вариантах воплощения изделие достигает типичного TYS по меньшей мере примерно 62 ksi, или по меньшей мере примерно 64 ksi, или по меньшей мере примерно 66 ksi, или по меньшей мере примерно 68 ksi, или по меньшей мере примерно 70 ksi, или по меньшей мере примерно 72 ksi, или по меньшей мере примерно 74 ksi, или по меньшей мере примерно 76 ksi, или по меньшей мере примерно 78 ksi, или по меньшей мере примерно 80 ksi, или по меньшей мере примерно 82 ksi, или больше.

[0029] Изделия из сплавов также могут быть стойкими к коррозии, трещиностойкими, и/или иметь высокое сопротивление усталости, помимо прочих свойств. Например, в одном варианте воплощения обработанное давлением изделие может достигать вязкости разрушения KIC (при плоской деформации) по меньшей мере примерно 20 ksi√in в длинном поперечном направлении (L-T), когда испытание проводят в соответствии со стандартом ASTM Е399. В других вариантах воплощения обработанное давлением изделие может достигать вязкости разрушения KIC по меньшей мере примерно 21 ksi√in, или по меньшей мере примерно 22 ksi√in, или по меньшей мере примерно 23 ksi√in, или по меньшей мере примерно 24 ksi√in, или по меньшей мере примерно 25 ksi√in, или по меньшей мере примерно 26 ksi√in, или по меньшей мере примерно 27 ksi√in, или по меньшей мере примерно 28 ksi√in, или по меньшей мере примерно 29 ksi√in, или по меньшей мере примерно 30 ksi√in, или по меньшей мере примерно 31 ksi√in, или по меньшей мере примерно 32 ksi√in, или по меньшей мере примерно 33 ksi√in, или по меньшей мере примерно 34 ksi√in, или более, в длинном поперечном направлении (L-T).

[0030] В одном варианте воплощения обработанное давлением изделие может достигать вязкости разрушения, которая на по меньшей мере примерно 3% выше в состоянии отпуска Т8 относительно сравнимого изделия в состоянии отпуска Т6. В других вариантах воплощения обработанное давлением изделие может достигать вязкости разрушения, которая на по меньшей мере примерно 4% выше, или по меньшей мере примерно 6% выше, или по меньшей мере примерно 8% выше, или по меньшей мере примерно 10% выше, или по меньшей мере примерно 15% выше, или по меньшей мере примерно 20% выше, или по меньшей мере примерно 25% выше, или по меньшей мере примерно 30% выше, или по меньшей мере примерно 35% выше, или по меньшей мере примерно 40% выше, или более, в состоянии отпуска Т8 относительно сравнимого изделия в состоянии отпуска Т6.

[0031] Новые сплавы могут быть использованы во всех видах обработанных давлением изделий, но особенно применимы для тех видов обработанных давлением изделий, которые реализуют различие в наклепе в пределах изделия вследствие того, что различные части изделия подвергаются различным величинам наклепа, что приводит к переменной эффективной деформации в пределах изделия. Один пример известного из уровня техники изделия, имеющего переменную эффективную деформацию, показан на ФИГ. 1. Некоторые обработанные давлением изделия, которые могут реализовать переменный наклеп, включают, среди прочих, поковки, полученные ступенчатым прессованием и формованные вытяжкой изделия.

[0032] Кованые изделия в общем представляют собой изделия, полученные объемной штамповкой или ручной ковкой. Некоторые кованые изделия могут иметь первую часть, которая получает первую величину наклепа, и вторую часть, которая получает вторую, иную величину наклепа. Ранее кованые изделия из алюминий-литиевого сплава 2ххх могли реализовывать высокую разность прочностей в пределах изделия вследствие разницы в наклепе между первой и второй частями изделия. Однако, будучи полученными в соответствии с настоящим изобретением, такие кованые изделия из алюминий-литиевого сплава 2ххх могут реализовать малую разность прочностей в пределах изделия (т.е. являются нечувствительными к наклепу), как описано выше.

[0033] Полученные ступенчатым прессованием изделия представляют собой такие прессованные изделия, которые имеют переменный профиль вдоль их длины. Эти полученные ступенчатым прессованием изделия в общем имеют первую часть, имеющую первую площадь поперечного сечения, которая получает первую величину наклепа, и вторую часть, имеющую вторую площадь поперечного сечения, которая получает вторую величину наклепа (например, без наклепа). Подобно кованым изделиям, предшествующие полученные ступенчатым прессованием изделия из алюминий-литиевого сплава 2ххх могли реализовывать высокую разность прочностей в пределах вследствие разницы в наклепе между первой и второй частями изделия. Однако, будучи полученными в соответствии с настоящим изобретением, такие полученные ступенчатым прессованием изделия из алюминий-литиевого сплава 2ххх могут реализовать малую разность прочностей в пределах изделия, как описано выше.

[0034] Формованные вытяжкой изделия представляют собой изделия, где деталь (обычно лист или прессованный продукт) обтягивают вокруг штампа для придания остаточной деформации. Штамп сконструирован так, чтобы достигалась желательная форма. Некоторые формованные вытяжкой изделия могут иметь первую часть, которая получает первую величину наклепа, и вторую часть, которая получает вторую, иную величину наклепа. Предшествующие формованные вытяжкой изделия из алюминий-литиевого сплава 2ххх могли реализовывать высокую разность прочностей вследствие разницы в наклепе между первой и второй частями изделия. Однако, будучи полученными в соответствии с настоящим изобретением, такие формованные вытяжкой изделия могут реализовать малую разность прочностей в пределах изделия (т.е. являются нечувствительными к наклепу), как описано выше.

[0035] Новый сплав может быть получен в обработанном давлением виде и в надлежащем состоянии отпуска более или менее традиционными методами, некоторые примеры которых проиллюстрированы на ФИГ. 63-65. Как проиллюстрировано на ФИГ. 63, в качестве первой стадии (500) выбирают количество Cu, Mg, Li, Ag и Zn, вводимых в обработанное давлением изделие из алюминиевого сплава с переменной величиной наклепа, для достижения разности продольных прочностей не более 8 ksi в пределах обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава. Количества Cu, Mg, Li, Ag и Zn выбирают из вышеописанных диапазонов. При использовании описанных количеств легирующих ингредиентов полученное обработанное давлением изделие из сплава 2ххх+Li будет в общем достигать разности продольных прочностей не более 8 ksi в пределах обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава.

[0036] После стадии (500) выбора выполняют стадию (520) литья, где отливают слиток с выбранным составом, причем остальное составляют алюминий и примеси. Из слитка на стадии (540) получают обработанное давлением изделие из алюминиевого сплава. Обработанное давлением изделие из алюминиевого сплава может реализовать по меньшей мере примерно 0,5%-ую разность в наклепе, но разность продольных прочностей в пределах обработанного давлением изделия не более чем 8 ksi.

[0037] В отношении стадии (540) получения, и с обращением теперь к ФИГ. 64, после традиционных удаления поверхностного слоя, обтачивания или зачистки (если необходимо) и гомогенизации, слитки могут быть далее подвергнуты горячей обработке слитка давлением в полуфабрикат сплава (545), с последующей необязательной холодной пред-ТТР-обработкой давлением (550). Затем полуфабрикат может быть подвергнут термообработке на твердый раствор (ТТР) и закалке (555). После стадии (555) термообработки на твердый раствор и закалки полуфабрикат может быть подвергнут холодной пост-ТТР-обработке давлением (560) до по существу конечной формы, характерной для обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава. После холодной пост-ТТР-обработки давлением (560) все изделие может быть подвергнуто искусственному старению (565) (например, в большой печи), такому как при температуре 310°F в течение не более чем 64 часов, или по существу эквивалентному методу искусственного старения. Температуры искусственного старения для Al-Li-ых сплавов могут составлять от примерно 150°F до примерно 350°F, или, возможно, более высоких, с длительностью, регулируемой для достижения раскрытых здесь свойств нечувствительности к наклепу при по существу эквиваленте температуры примерно 310°F в течение не более чем 64 часов. Искусственное старение может происходить в одну или более стадий, при одной или более температурах, и в течение одного или более периодов времени.

[0038] Что касается упомянутой выше стадии (560) холодной пост-ТТР-обработки давлением, то эта стадия может привносить в изделие переменную величину наклепа (561) (например, по меньшей мере примерно 0,5%), как иллюстрировано на ФИГ. 65. В этом отношении холодная пост-ТТР-обработка давлением в общем включает растягивание и/или сжатие, такие как в виде операций ковки (562), ступенчатого прессования (563) и/или формования вытяжкой (564). В других вариантах воплощения холодная пост-ТТР-обработка давлением может включать прокатку. В одном варианте воплощения обработанное давлением изделие имеет первую часть, имеющую первую величину наклепа, которая является на по меньшей мере 1,0% более высокой, чем у второй части, имеющей вторую величину наклепа. В других вариантах воплощения первая величина наклепа является на по меньшей мере примерно 2,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 3,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 4,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 5,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 6,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 7,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 8,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 9,0% более высокой, или по меньшей мере примерно 10,0% более высокой, или более, чем у второй части, имеющей вторую величину наклепа. Чем выше величина наклепа, привнесенного в изделие, тем ближе должен быть состав сплава к предпочтительным соотношениям Cu/Mg и диапазонам Li, Ag и Zn, указанным выше.

[0039] Хотя настоящая технология была описана в отношении обработанных давлением изделий, имеющих переменный наклеп при холодной пост-ТТР-обработке давлением, предполагается, что описываемые здесь сплавы могут найти применение в ситуациях с в целом равномерным наклепом при холодной пост-ТТР-обработке давлением или же без холодной пост-ТТР-обработки давлением. Примеры таких изделий включают кованые колеса и детали шасси, а также катаные изделия (прокат), такие как лист, плита, и традиционные прессованные продукты.

[0040] Если не оговорено иное, к настоящей заявке применимы следующие определения:

[0041] «Обработанное давлением изделие из алюминиевого сплава» означает изделие из алюминиевого сплава, которое подвергнуто горячей обработке давлением после литья, и включает катаные изделия, такие как лист и плита, кованые изделия, прессованные изделия, полученные ступенчатым прессованием изделия и формованные вытяжкой изделия, помимо прочих.

[0042] «Кованое изделие из алюминиевого сплава» означает обработанное давлением изделие из алюминиевого сплава, которое получено либо объемной штамповкой, либо ручной ковкой.

[0043] «Термообработка на твердый раствор» означает подвергание алюминиевого сплава воздействию повышенной температуры с целью перевода растворенных(ого) веществ(а) в твердый раствор.

[0044] «Холодная обработка давлением» означает обработку изделия из алюминиевого сплава давлением при температурах, которые не считаются температурами горячей обработки давлением, в общем ниже примерно 250°F.

[0045] «Искусственное старение» означает подвергание алюминиевого сплава воздействию повышенной температуры с целью выделения растворенных(ого) веществ(а). Искусственное старение может происходить в одну или множество стадий, которые могут включать переменные температуры и/или длительности воздействия.

[0046] «Разность прочностей не более чем примерно ХХ ksi в пределах обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава», где ХХ представляет собой численное значение не более 8, означает, что продольный предел текучести при растяжении характерной первой части обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава составляет не более чем на примерно ХХ ksi больше, чем продольный предел текучести при растяжении характерной второй части обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава, где различие в наклепе между первой и второй частями составляет по меньшей мере примерно 0,5%. Характерные части обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава не включают поверхности, которые впоследствии удаляются (например, обработкой резанием), или поверхностные рекристаллизованные слои, помимо прочих, как известно специалистам в этой области техники. Нехарактерные части обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава не входят в определение разности прочностей 8 ksi.

[0047] Продольное направление означает направление, связанное с основным направлением зернограничного течения, развиваемого во время горячей обработки давлением обработанного давлением изделия из алюминиевого сплава. Обработанное давлением изделие в общем имеет основное направление зернограничного течения в преобладающем направлении горячей обработки давлением. Например, катаное изделие в общем имеет основное направление зернограничного течения в направлении прокатки, а прессованное изделие в общем имеет основное направление зернограничного течения в направлении прессования.

[0048] Эти и другие аспекты, преимущества и новые признаки этой новой технологии изложены отчасти в нижеследующем описании и станут очевидными специалистам в этой области техники после ознакомления с нижеследующими описанием и фигурами, или могут быть выяснены в ходе практической реализации одного или более вариантов воплощения технологии, предусмотренной настоящим изобретением.

Краткое описание чертежей

[0049] ФИГ. 1 иллюстрирует подвергнутое холодной обработке давлением согласно уровню техники кованое изделие из алюминий-литиевого сплава 2ххх.

[0050] ФИГ. 2-9 представляют собой кривые старения, соответствующие сплавам Примера 1.

[0051] ФИГ. 10 представляет собой график, иллюстрирующий различие в прочности в состояниях отпуска Т8-Т6 для различных сплавов Примера 1.

[0052] ФИГ. 11-31 представляют собой кривые старения, соответствующие сплавам Примера 2.

[0053] ФИГ. 32 представляет собой график, иллюстрирующий влияние соотношения Cu/Mg для различных сплавов.

[0054] ФИГ. 33 представляет собой график, иллюстрирующий разность прочностей в состояниях отпуска Т8-Т6 в отношении сплавов Примера 1 и Примера 2.

[0055] ФИГ. 34 представляет собой график, иллюстрирующий влияние Zn для различных сплавов.

[0056] ФИГ. 35 представляет собой график, иллюстрирующий влияние Ag для различных сплавов.

[0057] ФИГ. 36а-36с представляют собой графики, иллюстрирующие влияние уровней Cu и Mg для различных сплавов.

[0058] ФИГ. 37-49 представляют собой кривые старения, соответствующие сплавам Примера 3.

[0059] ФИГ. 50-51 представляют собой графики, иллюстрирующие влияние Ag для различных сплавов Примера 3.

[0060] ФИГ. 52-53 представляют собой графики, иллюстрирующие влияние Li для различных сплавов Примера 3.

[0061] ФИГ. 54-55 представляют собой графики, иллюстрирующие влияние Zn для различных сплавов Примера 3.

[0062] ФИГ. 56 представляет собой кривую старения, соответствующую сплавам Примера 4.

[0063] ФИГ. 57-62 представляют собой кривые старения, соответствующие сплавам Примера 5.

[0064] ФИГ. 63-65 представляют собой блок-схемы, иллюстрирующие разнообразные способы получения обработанных давлением изделий из алюминиевых сплавов в соответствии с настоящей заявкой на патент.

Подробное описание изобретения

[0065] Теперь будут более подробно рассмотрены сопроводительные чертежи, которые по меньшей мере содействуют иллюстрированию разнообразных применимых вариантов воплощения новой технологии, предусмотренной настоящим изобретением.

Пример 1 - Испытание в кокиле с вертикальным разъемом сплавов 2ххх, содержащих Li и Ag

[0066] Восемь алюминиевых сплавов с разнообразными составами отливают в кокиль с вертикальным разъемом, до конечных размеров 1,375 дюйма×4 дюйма×11 дюймов. Состав каждого из сплавов приведен ниже в Таблице 1. Все значения указаны в весовых процентах.

Таблица 1
Состав сплавов Примера 1
Сплав Cu Mg Zn Li
1 4,66 0,39 0,04 0,74
2 3,95 0,46 -- 0,74
3 3,54 0,57 -- 0,77
4 4,11 0,46 -- 0,94
5 3,96 0,47 -- 0,72
6 4,45 0,43 0,86 0,81
7 3,63 0,57 0,85 0,78
8 3,95 0,66 0,86 0,81

Все эти сплавы также содержат примерно 0,3-0,4 вес.% Mn, примерно 0,5 вес.% Ag, примерно 0,01-0,03 вес.% Ti, примерно 0,11-0,14 вес.% Zr, 0-0,11 вес.% V, менее чем примерно 0,04 вес.% Si и менее чем примерно 0,06 вес.% Fe, причем остальное составляют алюминий и примеси (например, ≤0,05 вес.% любого другого элемента, и ≤0,15 вес.% в целом всех других элементов).

[0067] После литья сплавы гомогенизируют, подогревают, подвергают горячей прокатке до толщины 0,2 дюйма, термообработке на твердый раствор и закалке. Затем каждый лист разрезают пополам, причем один кусок каждого листа оставляют в состоянии сразу после закалки, тогда как другую половину каждого листа подвергают растягиванию (примерно 3%). Затем все листы подвергают искусственному старению, после которого листы в состоянии сразу после закалки находятся в состоянии отпуска Т6, а подвергнутые растягиванию листы находятся в состоянии отпуска Т8. Для всех листов и в обоих состояниях отпуска изготавливают продольные заготовки. После по меньшей мере 4 дней естественного старения заготовки подвергают искусственному старению при температуре 310°F в течение примерно 16, 24, 40, 64 и 96 часов. Испытание на растяжение для каждого сплава в состоянии отпуска Т6 и Т8 проводят в соответствии со стандартом ASTM В557. Кривые старения для каждого сплава в состоянии отпуска Т6 и Т8 проиллюстрированы на ФИГ. 2-9. Различие в прочности между состояниями отпуска Т6 и Т8 является показателем разности прочностей в пределах изделия.

[0068] Состояние отпуска Т8 относится к изделию, которое подвергнуто термообработке на твердый раствор, холодной обработке давлением и затем искусственному старению, и применимо к изделиям, которые подвергают холодной обработке давлением для повышения прочности, или в которых эффект наклепа при выравнивании или рихтовке проявляется в пределах механических свойств. Для целей сплавов в состоянии отпуска Т8-типа, испытанных в этом Примере 1, состояние отпуска Т8 относилось к изделию, которое имело примерно 3% наклеп в форме растяжения. Однако специалистам в этой области техники будет понятно, что существуют многочисленные вариации состояния отпуска Т8 и что настоящая заявка применима ко всем таким вариациям состояния отпуска Т8.

[0069] Состояние отпуска Т6 относится к изделию, которое подвергнуто термообработке на твердый раствор и затем искусственному старению, и применимо к изделиям, которые не подвергнуты холодной обработке давлением после термообработки на твердый раствор, или в которых эффект наклепа при выравнивании или рихтовке может не проявляться в пределах механических свойств. Для целей сплавов в состоянии отпуска Т6-типа, испытанных в этой заявке, состояние отпуска Т6 относилось к изделию, которое не было подвергнуто холодной обработке давлением. Однако специалистам в этой области техники будет понятно, что существуют многочисленные вариации состояния отпуска Т6 и что настоящая заявка применима ко всем таким вариациям состояния отпуска Т6.

[0070] Как проиллюстрировано на ФИГ. 7 и 10, сплав 6 достигает малой разности (≤8 ksi) продольного предела текучести при растяжении (TYS-0,2% смещения) за не более чем примерно 40 часов старения. После 40 часов старения разница в прочности между состояниями отпуска Т8 и Т6 для сплава 6 составляет лишь примерно 2,7 ksi, что гораздо меньше, чем для других сплавов, как приведено ниже в Таблице 2. Это может быть обусловлено соотношением Cu/Mg в сочетании с количеством Zn в сплаве.

Таблица 2
Свойства сплавов Примера 1
Сплав Cu:Mg ∆TYS (40 час) ∆TYS (64 час) Прочие
1 11,9 10,35 4,15 Нет Zn
2 8,6 8 4,25 Нет Zn
3 6,2 12,75 10,6 Нет Zn+
мало Cu
4 8,9 8,8 7,65 Нет Zn
5 8,4 8,2 3,4 Нет Zn
6 10,3 2,7 2,2 --
7 6,4 9,65 4,6 --
8 6 16 9,8 --

[0071] Сплав 6 имеет соотношение Cu/Mg примерно 10,3 и включает примерно 0,8 вес.% Zn. Сплав 7, который содержит примерно такое же количество Li и Zn, как сплав 6, но имеет соотношение Cu/Mg примерно 6,4, не достигает малой разности прочностей за не более чем примерно 40 часов старения, но достигает малой разности прочностей за не более чем примерно 64 часов старения (4,6 ksi). Сплав 8, который содержит примерно такое же количество Li и Zn, как сплав 6, и имеет соотношение Cu/Mg примерно 6, не достигает малой разности прочностей при старении даже в течение 96 часов. Эти результаты указывают на то, что соотношение Cu:Mg по меньшей мере примерно 6,1, а предпочтительно - по меньшей мере примерно 6,5, в сочетании с повышенными уровнями Zn и/или Cu, могут обеспечивать получение обработанных давлением изделий, имеющих низкую разность продольного TYS и при искусственном старении в течение не более чем примерно 64 часов.

Пример 2 - Дополнительное испытание в кокиле с вертикальным разъемом сплавов 2ххх, содержащих Li, Zn и Ag

[0072] В кокиле с вертикальным разъемом отливают двадцать один алюминиевый сплав с разнообразными составами. Состав каждого из сплавов приведен ниже в Таблице 3. Все значения указаны в весовых процентах.

Таблица 3
Состав сплавов Примера 2
Сплав Cu Mg Cu/Mg Cu+Mg Прочие
A 2,03 0,67 3,03 2,7 --
B 2,21 0,37 5,97 2,58 --
C 2,35 0,23 10,22 2,58 --
D 2,42 0,14 17,29 2,56 --
E 3,04 0,76 4 3,8 --
F 3,29 0,54 6,09 3,83 --
G 3,54 0,33 10,73 3,87 --
H 3,61 0,21 17,19 3,82 --
I 3,94 0,64 6,16 4,58 --
J 4,28 0,41 10,44 4,69 --
K 4,23 0,25 16,92 4,48 --
L 3,51 0,33 10,64 3,84 Нет Zn
M 3,53 0,34 10,38 3,87 0,31% Zn
N 3,37 0,54 6,24 3,91 0,31% Zn
O 3,67 0,21 17,48 3,88 0,31% Zn
P 3,56 0,34 10,47 3,9 0,13% V
Q 2,40 0,38 6,32 2,78 1,1% Li
R 2,48 0,14 17,71 2,62 1,06% Li
S 2,52 0,14 18 2,66 1,43% Li
T 3,55 0,33 10,76 3,88 Нет Ag
U 4,56 0,49 9,31 5,05 0,13% V

Если не оговорено иное, все эти сплавы также содержали примерно 0,2-0,3 вес.% Mn, примерно 0,5 вес.% Ag, примерно 0,87 вес.% Li, примерно 0,8 вес.% Zn, примерно 0,01-0,03 вес.% Ti, примерно 0,11-0,14 вес.% Zr, менее чем примерно 0,04 вес.% Si и менее чем примерно 0,06 вес.% Fe, причем остальное составляли алюминий и примеси (например, ≤0,05 вес.% любого другого элемента, и ≤0,15 вес.% в целом всех других элементов). Сплав U подобен Сплаву 6 Примера 1. После литья все сплавы были обработаны подобно Примеру 1 для испытания различия в прочности между состояниями отпуска Т6 и Т8. Их результаты проиллюстрированы на ФИГ. 11-36.

[0073] Как проиллюстрировано на ФИГ. 17, 19, 20, 31 и 33, сплавы G, I, J и U достигают малой разности (≤8 ksi) в продольном пределе текучести при растяжении (TYS) при старении не более чем примерно 40 часов, достигая различия в прочности между состояниями отпуска Т8 и Т6 лишь примерно 1,7 ksi, 5,25, 0 ksi и 1,9 ksi соответственно. Все эти сплавы имеют соотношение Cu/Mg от примерно 6,1 до примерно 11. Все эти сплавы также содержат по меньшей мере примерно 3,0 вес.% Cu, по меньшей мере примерно 0,3 вес.% Mg, примерно 0,8 вес.% Li, примерно 0,5 вес.% Ag, примерно 0,3 вес.% Mn и примерно 0,8 вес.% Zn. Эти сплавы также обладают относительно высокой общей прочностью, причем сплавы I, J и U имеют TYS по меньшей мере примерно 80 ksi, а сплав G имеет TYS примерно 72 ksi.

[0074] Сплавы, которые не имеют соотношения Cu/Mg в по меньшей мере примерно 6,1, могут не достигать малой разности прочностей. Это проиллюстрировано Сплавами А, В, Е, F и Q, в частности, Сплавом F, а также на ФИГ. 11-12, 15-16, 27 и 32. Сплав F содержит подобные количества легирующих ингредиентов, как Сплав G, за исключением того, что он содержит примерно 0,54 вес.% Mg, что придает ему соотношение Cu/Mg примерно 6,1. Сплав F не достигает малой разности прочностей за не более чем примерно 40 часов старения, но достигает малой разности прочностей за не более чем примерно 64 часа старения, имея разность прочностей примерно 6,9 ksi.

[0075] Сплавы, которые имеют соотношение Cu/Mg более чем примерно 15, могут не достигать малой разности прочностей, и/или могут не иметь высокой прочности. Это иллюстрировано Сплавами D, H, K, O, R и S, в особенности Сплавами Н и К, а также на ФИГ. 14, 18, 21, 25, 28, 29 и 32. Сплав Н содержит подобные количества легирующих ингредиентов, как сплав G, за исключением того, что он содержит примерно 0,21 вес.% Mg, что придает ему соотношение Cu/Mg примерно 17,2. Сплав Н не достигает малой разности прочностей между состояниями отпуска Т8 и Т6 за не более чем примерно 40 часов искусственного старения, имея разность прочностей примерно 10 ksi. Сплав Н достигает малой разности прочностей (примерно 5,4 ksi) за не более чем примерно 64 часа старения, но имеет более низкую прочность, чем подобные сплавы, которые имеют соотношение Cu/Mg не более чем примерно 15. Сплав К содержит подобные количества легирующих ингредиентов, как Сплав J, за исключением того, что он содержит примерно 0,25 вес.% Mg, что придает ему соотношение Cu/Mg примерно 16,9. Сплав К не достигает малой разности прочностей между состояниями отпуска Т8 и Т6 за не более чем примерно 40 часов или 64 часа искусственного старения, имея разность прочностей примерно 12 ksi и 8,5 ksi соответственно.

[0076] Как показано, Сплав Н достигает малой разности прочностей (примерно 5,4 ksi) за не более чем примерно 64 часа старения. Таким образом, в некоторых вариантах воплощения сплавы, подобные Сплаву Н, могут быть благоприятными в некоторых обстоятельствах, несмотря на их потенциально более низкую общую прочность. Так, в некоторых вариантах воплощения могут быть применимыми сплавы, имеющие столь высокое соотношение Cu/Mg, как примерно 16 или 17.

[0077] Сплавы, которые не содержат достаточных количеств Cu и/или Mg, могут не достигать хороших прочностных свойств. Это проиллюстрировано Сплавами А-D и F, в особенности Сплавами С и F, а также на ФИГ. 11-14, 16 и 32. Сплав С, который имеет соотношение Cu/Mg примерно 10,22, но содержит только примерно 2,35 вес.% Cu и 0,23 вес.% Mg, имеет низкую прочность (менее чем примерно 57 ksi). Сплав С также не достигает малой разности прочностей между состояниями отпуска Т8 и Т6 за не более чем примерно 40 часов или 64 часа искусственного старения, имея разность прочностей примерно 14 ksi и примерно 11 ksi соответственно. Сплав F имеет подобное соотношение Cu/Mg, как Сплав I, но содержит меньше Cu и Mg. Сплав F дольше достигает малой разности прочностей и при более низкой прочности сравнительно со Сплавом I.

[0078] Сплавы, которые не содержат достаточного количества Zn, могут не достигать хороших прочностных свойств. Это проиллюстрировано Сплавами L-O, в особенности Сплавами L и М, а также на ФИГ. 22-25 и 34. Сплавы L и М имеют подобные легирующие ингредиенты, как Сплав G, но в Сплаве L нет Zn, а Сплав М имеет 0,31 вес.% Zn. Сплав L не достигает малой разности прочностей между состояниями отпуска Т8 и Т6 за не более чем примерно 40 часов искусственного старения, имея разность прочностей примерно 8,65 ksi, но реализует малую разность прочностей за не более чем примерно 64 часа старения, достигая разности прочностей примерно 7 ksi. Однако сплав L имеет более низкую прочность, чем подобные сплавы, содержащие Zn. Сплав М, содержащий примерно 0,3 вес.% Zn, достигает малой разности прочностей (примерно 0,65 ksi) за не более чем примерно 64 часа старения и достигает разности прочностей примерно 8,45 ksi за не более чем примерно 40 часов старения. Эти данные указывают, что для достижения малой разности прочностей могут быть использованы меньшие количества Zn (например, столь низкие, как примерно 0,1 вес.%), если должны быть применены более длительные периоды старения. Однако новые сплавы должны в общем включать по меньшей мере 0,50 вес.% Zn, чтобы последовательно достигать хороших свойств разности прочностей, как показано ниже в других примерах.

[0079] Сплавы, которые не содержат достаточного количества Ag, могут не достигать хороших прочностных свойств. Это проиллюстрировано Сплавом Т и на ФИГ. 30 и 35. Сплав Т содержит легирующие ингредиенты, подобные Сплаву G, но не содержит Ag. Сплав Т не достигает малой разности прочностей между состояниями отпуска Т8 и Т6 за не более чем примерно 40 часов или 64 часа искусственного старения, имея разность прочностей примерно 15 ksi и примерно 13,55 ksi соответственно.

[0080] На основе вышеизложенного составлены ФИГ. 36а-36с. Как проиллюстрировано на ФИГ. 36а, предполагается, что уровни меди от примерно 2,75 до примерно 5 вес.% и уровни магния от примерно 0,2 до примерно 0,8 вес.% дают обработанные давлением изделия из алюминиевого сплава (например, кованые, полученные ступенчатым прессованием и формованные вытяжкой), которые реализуют малую разность прочностей (например, ≤8 ksi) в пределах таких изделий, и с типичным продольным пределом текучести по меньшей мере примерно 60 ksi, при условии, что соотношение меди к магнию составляет в диапазоне от примерно 6,1 до примерно 17. Эта малая разность прочностей обычно реализуется за не более чем примерно 64 часа искусственного старения и может быть реализована за не более чем примерно 40 часов искусственного старения, или менее. ФИГ. 36b и 36с представляют предпочтительные и более предпочтительные соотношения Cu:Mg и минимальные уровни прочности соответственно. Такие обработанные давлением изделия должны включать Li, Ag, Zn и, необязательно, могут включать Mn, как описано выше. К сплаву могут быть добавлены Cu, Mg, Ag, Mn и/или Zn, а также необязательные второстепенные элементы, в количестве вплоть до предела их растворимости, при условии, что это не оказывает вредного влияния на вышеописанные свойства разности прочностей, или прочие желательные свойства. Количество примесей должно быть ограничено, как указано выше.

Пример 3 - Дополнительное испытание в кокиле с вертикальным разъемом сплавов 2ххх, содержащих Li, Zn и Ag

[0081] Выполняют дополнительное испытание в кокиле с вертикальным разъемом. В виде отливок в таком кокиле получают тринадцать алюминиевых сплавов разных составов. Состав каждого из сплавов приведен ниже в Таблице 4. Все значения указаны в весовых процентах.

Таблица 4
Состав сплавов Примера 3
Сплав Cu Mg Cu+Mg Cu/Mg Прочие
I 3,89 0,30 4,19 12,97 --
II 3,85 0,36 4,21 10,69 0,41 вес.% Ag
III 3,89 0,36 4,25 10,81 0,31 вес.% Ag
IV 3,89 0,35 4,24 11,11 0,12 вес.% Ag
V 3,84 0,35 4,29 10,97 0,50 вес.% Li
VI 3,89 0,35 4,34 11,11 0,88 вес.% Li
VII 3,94 0,36 4,30 10,94 1,10 вес.% Li
VIII 3,95 0,36 4,31 10,97 1,20 вес.% Li
IX 3,94 0,36 4,30 10,94 1,00 вес.% Zn
X 3,85 0,36 4,21 10,69 0,60 вес.% Zn
XI 3,93 0,36 4,29 10,92 0,39 вес.% Zn
XII 4,05 0,36 4,41 11,25 0,4 вес.% Ag
1,03 вес.% Zn
XIII 3,91 0,35 4,26 11,17 0,29 вес.% Ag
1,01 вес.% Zn

[0082] Если не оговорено иное, все эти сплавы также содержали примерно 0,2-0,3 вес.% Mn, примерно 0,5 вес.% Ag, примерно 0,8 вес.% Li, примерно 0,8 вес.% Zn, примерно 0,01-0,03 вес.% Ti, примерно 0,11-0,14 вес.% Zr, менее чем примерно 0,04 вес.% Si и менее чем примерно 0,06 вес.% Fe, причем остальное составляли алюминий и примеси (например, ≤0,05 вес.% любого другого элемента, и ≤0,15 вес.% в целом всех других элементов). После литья все сплавы были обработаны подобно Примеру 1 для испытания разности в прочности между состояниями отпуска Т6 и Т8, за исключением того, что, в отличие от Примера 1, изделия в состоянии отпуска Т8 были получены как с 3%, так и 6% наклепом для каждого сплава. Испытаны механические свойства, и результаты проиллюстрированы на ФИГ. 37-55.

[0083] Как показано на ФИГ. 37-40 и 50-51, новые сплавы должны включать по меньшей мере примерно 0,30 вес.% Ag для способствования достижению хороших свойств разности прочностей. Сплавы I-II с 0,50 вес.% и 0,41 вес.% Ag способны достигать малой (хорошей) разности прочностей. Сплав IV с 0,12 вес.% Ag неспособен достигать малой разности прочностей. Сплав III с 0,31 вес.% Ag достигает низкой разности прочностей после 64 часов старения в отношении изделия с 3% наклепом (CW), но не в отношении изделия с 6% CW. Как показано на ФИГ. 48-49, может быть затруднительным достижение хороших свойств разности прочностей для сплавов, имеющих низкое содержание Ag, даже при повышенном содержании Zn. Эти результаты показывают, что сплавы должны включать по меньшей мере примерно 0,30 вес.% Ag, а, в некоторых случаях, по меньшей мере примерно 0,35 вес.% Ag, или больше, для достижения хороших свойств разности прочностей. Например, может быть применимым диапазон, ориентированный на значение около 0,5 вес.% Ag (например, от 0,40 до 0,60 вес.% Ag).

[0084] Как показано на ФИГ. 37, 41-44 и 52-53, новые сплавы должны включать не более чем 1,10 вес.% Li для способствования достижению хороших свойств разности прочностей. Все сплавы I и V-VII содержат менее 1,10 вес.% Li и достигают свойств низкой разности прочностей. Сплав VIII содержит 1,20 вес.% Li, но достигает свойств низкой разности прочностей, и, фактически, достигает значительно худших свойств разности прочностей. Сплав V содержит 0,54 вес.% Li и достигает свойств низкой разности прочностей. Эти результаты указывают на то, что сплавы могут включать Li в диапазоне от примерно 0,10 вес.% до 1,10 вес.% Li, предпочтительно в диапазоне от примерно 0,5 до примерно 1,0 вес.% Li, или в более узком диапазоне, ориентированном на значение около 0,80 вес.% Li, для достижения хороших свойств.

[0085] Как показано на ФИГ. 37, 45-47 и 54-55, новые сплавы должны включать по меньшей мере 0,4 вес.% Zn, а предпочтительно - по меньшей мере 0,50 вес.% Zn, для способствования достижению хороших свойств разности прочностей. Сплав XI, имеющий 0,39 вес.% Zn, достигает свойств низкой разности прочностей, но не столь же хороших, как Сплавы I, IX и Х, которые имеют 0,6 вес.%, 0,8 вес.% и 1,0 вес.% Zn. Эти результаты указывают на то, что, когда сплавам требуются более короткие длительности старения и/или более низкие разности прочностей, необходимо использовать Zn в диапазоне от 0,5 до 1,0 вес.%, или в более узком диапазоне, ориентированном на значение около 0,80 вес.% Zn.

Пример 4 - Дополнительное испытание в кокиле с вертикальным разъемом сплавов 2ххх, содержащих Li и Ag

[0086] Выполняют дополнительное испытание в кокиле с вертикальным разъемом. В виде отливок в кокиле с вертикальным разъемом получают три алюминиевых сплава разных составов. Состав каждого из сплавов приведен ниже в Таблице 5. Все значения указаны в весовых процентах.

Таблица 5
Состав сплавов Примера 4
Alloy Cu Mg Cu+Mg Cu/Mg Прочие
AA 3,83 0,34 4,17 11,26 1,09 вес.% Li 0,49 вес.% Ag 0,51 вес.% Zn
BB 3,81 0,34 4,15 11,21 1,06 вес.% Li 0,25 вес.% Ag 0,52 вес.% Zn
CC 3,98 0,35 4,33 11,37 1,09 вес.% Li 0,12 вес.% Ag 0,52 вес.% Zn

[0087] Если не оговорено иное, все эти сплавы также содержали примерно 0,2-0,3 вес.% Mn, примерно 0,01-0,03 вес.% Ti, примерно 0,11-0,14 вес.% Zr, менее чем примерно 0,04 вес.% Si и менее чем примерно 0,06 вес.% Fe, причем остальное составляли алюминий и примеси (например, ≤0,05 вес.% любого другого элемента, и ≤0,15 вес.% в целом всех других элементов). После литья все сплавы были обработаны подобно Примеру 1 для испытания разности в прочности между состояниями отпуска Т6 и Т8, за исключением того, что, в отличие от Примера 1, изделия в состоянии отпуска Т8 были получены с 1,5% наклепом для каждого сплава и методом двухстадийного искусственного старения, причем вторую стадию проводили при 320°F.

[0088] Испытаны механические свойства, и результаты проиллюстрированы на ФИГ. 56. Данные на момент 0 часов старения соответствуют состоянию сразу после закалки и растягивания. Все остальные данные относятся ко второй стадии искусственного старения при 320°F. Результаты для Сплава АА указывают, что могут потребоваться более высокие количества Zn, когда сплав включает литий вблизи верхнего предела в 1,10 вес.% Li. Даже если Сплав АА подвергали старению при более высокой температуре, чем в предшествующих примерах, достижение разности прочностей 8 ksi занимало у сплава более длительный эквивалентный период времени. Сплавы BB и CC показывают, что содержание Ag необходимо поддерживать выше 0,3 вес.%, а предпочтительно выше 0,35 или 0,4 вес.%, для достижения хороших свойств разности прочностей.

Пример 5 - Испытание изделий, полученных объемной штамповкой

[0089] Отливают два слитка, имеющих состав, перечисленный ниже в Таблице 6. Слитки подвергают гомогенизации. Затем слитки распиливают на мелкие заготовки. Эти заготовки подвергают серии операций объемной штамповки, включающей высадку заготовки в состоянии сразу после литья, предварительную штамповку и операцию окончательной обработки. Все операции горячего формования осуществляют между 700-900°F. Затем кованые детали подвергают термообработке на твердый раствор и закалке. Затем половину этих кованых деталей подвергают искусственному старению для получения образцов в состоянии отпуска Т6. Остальные кованые детали подвергают холодной обработке давлением с 6%-ной деформацией путем сжатия, а затем искусственному старению, получая образцы в состоянии отпуска Т852.

Таблица 6
Состав сплавов Примера 5
Сплав Cu Mg Cu+Mg Cu/Mg
DF-1 3,51 0,33 3,84 10,64
DF-2 4,09 0,38 4,47 10,76

[0090] Все эти сплавы также содержали примерно 0,3 вес.% Mn, примерно 0,5 вес.% Ag, примерно 0,8 вес.% Li, примерно 0,8 вес.% Zn, примерно 0,03 вес.% Ti, примерно 0,12 вес.% Zr, менее чем примерно 0,04 вес.% Si и менее чем примерно 0,06 вес.% Fe, причем остальное составляли алюминий и примеси (например, ≤0,05 вес.% любого другого элемента, и ≤0,15 вес.% в целом всех других элементов).

[0091] Механические свойства испытывают в состояниях отпуска Т6 и Т8, причем изделие в состоянии отпуска Т8 имеет примерно 6% наклепа, результаты которого проиллюстрированы на ФИГ. 57 и 60. Поковки достигают свойств низкой разности прочностей. Сплав DF-1 достигает разности прочностей менее 3 ksi всего за 40 часов старения. Сплав DF-2 достигает разности прочностей менее 2 ksi всего за 40 часов старения, причем изделия в состоянии отпуска Т6 и Т8 достигают по существу эквивалентной прочности иногда между 40 и 64 часами старения. Результаты указывают, что могли быть получены поковки, имеющие более высокие разности величин наклепа, и с меньшей или пренебрежимо малой разностью прочностей.

[0092] Также испытывают свойства вязкости сплавов, результаты чего приведены ниже в Таблице 7.

Таблица 7
Свойства прочности-вязкости сплавов Примера 5
Сплав/состояние отпуска Старение Прочность L TYS (ksi) Вязкость L-T KIC (ksi√in)
DF-1 (T6) 40 час и 310F 77,5 21,4
64 час и 310F 80,5 21,3
DF-1 (T8) 40 час и 310F 82,6 23,2
64 час и 310F 82,8 22,2
DF-2 (T6) 40 час и 310F 75,1 26,7
64 час и 310F 78,6 21,4
DF-2 (T8) 40 час и 310F 78,2 34,4
64 час и 310F 76,8 28,3

[0093] Эти данные показывают, что в обработанных давлением изделиях из алюминиевого сплава может быть достигнуто хорошее сочетание прочности-вязкости и с низкой разностью прочностей в пределах таких изделий.

[0094] Хотя выше были подробно описаны разнообразные варианты воплощения настоящего изобретения, очевидно, что специалистам в этой области техники придут на ум модификации и адаптации этих вариантов воплощения. Однако следует четко понимать, что такие модификации и адаптации находятся в пределах смысла и объема настоящего изобретения.

1. Изделие из алюминиевого сплава, полученное обработкой давлением, содержащее, вес.%:
от 2,75 до 5,0 Cu;
от 0,2 до 0,8 Mg;
причем значение отношения меди к магнию (Cu/Mg) составляет от 8,0 до 16;
от 0,1 до 1,10 Li;
от 0,30 до 2,0 Ag;
от 0,40 до 1,5 Zn;
≤1,0 Mn; и
остальное - Al и примеси,
при этом разность между первой величиной наклепа и второй величиной наклепа в первой части и во второй части изделия соответственно составляет по меньшей мере 0,5%, а разность прочностей между этими первой частью и второй частью составляет менее чем 8 ksi, при измерении в продольном направлении.

2. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав дополнительно содержит элементы-раскислители в виде Са или Sr, регулирующие структуру зерна элементы в виде Zr, Cr, V или Hf или измельчающие зерно элементы в виде Ti или В.

3. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,35 вес.% Ag.

4. Изделие по п. 3, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,70 вес.% Zn.

5. Изделие по п. 4, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,4 вес.% Ag.

6. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит не более 1,05 вес.% Li.

7. Изделие по п. 5, отличающееся тем, что сплав содержит не более 1,00 вес.% Li.

8. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит не более 0,95 вес.% Li.

9. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит не более 0,90 вес.% Li.

10. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит не более 0,85 вес.% Li.

11. Изделие по п. 6, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,2 вес.% Li.

12. Изделие по п. 7, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,3 вес.% Li.

13. Изделие по п. 8, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,4 вес.% Li.

14. Изделие по п. 9, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,5 вес.% Li.

15. Изделие по п. 10, отличающееся тем, что сплав содержит по меньшей мере 0,55 вес.% Li.

16. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,70 до менее 0,90 вес.% Li.

17. Изделие по п. 1, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,75 до 0,85 вес.% Li.

18. Изделие по п. 17, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,40 до 0,60 вес.% Ag.

19. Изделие по п. 18, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,45 до 0,55 вес.% Ag.

20. Изделие по п. 19, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,70 до 0,90 вес.% Zn.

21. Изделие по п. 20, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,75 до 0,85 вес.% Zn.

22. Изделие по п. 21, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,20 до 0,40 вес.% Mn.

23. Изделие по п. 22, отличающееся тем, что сплав содержит от 0,25 до 0,35 вес.% Mn.

24. Способ получения изделия из алюминиевого сплава по любому из пп. 1-23, включающий:
(a) литье слитка алюминиевого сплава, имеющего состав по любому из пп. 1-23;
(b) горячую обработку слитка давлением в полуфабрикат из алюминиевого сплава, необязательно с последующей холодной обработкой давлением;
(c) термообработку на твердый раствор и закалку полуфабриката из алюминиевого сплава;
(d) холодную обработку давлением полуфабриката из алюминиевого сплава до получения, по существу, конечной формы изделия из алюминиевого сплава и обеспечения упомянутой первой части изделия из алюминиевого сплава, имеющей первую величину наклепа, и упомянутой второй части изделия из алюминиевого сплава, имеющей вторую величину наклепа;
(e) искусственное старение изделия из алюминиевого сплава.

25. Способ по п. 24, отличающийся тем, что холодная обработка давлением включает ступенчатое прессование, ковку или формовку вытяжкой.

26. Способ по п. 24, отличающийся тем, что холодная обработка давлением включает растяжение.

27. Способ по п. 24, отличающийся тем, что холодная обработка давлением включает сжатие.

28. Способ по п. 24, отличающийся тем, что холодная обработка давлением включает прокатку.

29. Способ по п. 24, отличающийся тем, что разность прочностей не более 8 ksi в продольном направлении изделия из алюминиевого сплава обеспечивают путем искусственного старения в течение не более 64 часов при температуре примерно 310°F.

30. Способ по п. 29, отличающийся тем, что разность между первой величиной наклепа и второй величиной наклепа составляет по меньшей мере примерно 2,0%.

31. Способ по п. 30, отличающийся тем, что разность прочностей между первой частью и второй частью составляет не более чем примерно 5 ksi.

32. Способ по п. 30, отличающийся тем, что разность прочностей между первой частью и второй частью составляет не более чем примерно 3 ksi.

33. Способ по п. 32, отличающийся тем, что разность между первой величиной наклепа и второй величиной наклепа составляет по меньшей мере 3,0%.

34. Способ по п. 29, отличающийся тем, что разность прочностей в пределах всего изделия из алюминиевого сплава составляет не более 8 ksi.

35. Способ по п. 34, отличающийся тем, что обработка давлением представляет собой ступенчатое прессование, ковку или формовку вытяжкой.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к порошковой металлургии. Способ получения порошка квазикристаллического материала системы Al-Cu-Fe включает перемешивание порошков алюминия, меди и железа при соотношении компонентов, соответствующем области существования квазикристаллической фазы сплава системы Al-Cu-Fe, нагрев полученной смеси в камере в бескислородной атмосфере с последующим измельчением спека до получения порошка заданной дисперсности.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термически упрочняемым сплавам на основе алюминия, а именно к способу деформационно-термической обработки высокопрочных сплавов системы Al-Cu-Mg, используемых в качестве конструкционных материалов для деталей авиакосмической техники и транспортного машиностроения.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу термомеханической обработки полуфабрикатов из Al-Cu-Mg-Ag сплавов для дальнейшей формовки из них объемных деталей сложной формы, применяемых в авиакосмической технике и транспортном машиностроении.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к деформируемым сплавам на основе алюминия, и может быть использовано при получении изделий, работающих в диапазоне температур до 350°С.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к алюминиево-медным сплавам, содержащим ванадий. Заявлен алюминиевый сплав, состоящий из, вес.%: Cu 3,3-4,1, Mg 0,7-1,3, V 0,01-0,16, Mn 0,01-0,7, 0,01-0,25 по меньшей мере одного регулирующего зеренную структуру элемента, выбранного из группы, состоящей из Zr, Sc, Cr и Hf, Zn вплоть до 1,0, Ag вплоть до 0,6, Fe вплоть до 0,25 и Si вплоть до 0,25, алюминий, другие элементы и примеси - остальное.

Изобретение относится к алюминиево-медно-литиевым сплавам, имеющим улучшенное сочетание свойств, и продуктам из них, таким как стрингер и лонжерон самолета. Продукт из деформируемого алюминиевого сплава состоит из: 3,6-4,0 вес.% Cu, 1,1-1,2 вес.% Li, 0,4-0,55 вес.% Ag, 0,25-0,45 вес.% Mg, 0,4-0,6 вес.% Zn, 0,2-0,4 вес.% Mn и 0,05-0,15 вес.% Zr, остальное составляют алюминий и второстепенные элементы и примеси.

Изобретение относится к продуктам из алюминиевых сплавов и способам их изготовления. .

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано в точном приборостроении и машиностроении, в частности при термической обработке листовых заготовок из алюминиевого сплава Д16 перед дальнейшим изготовлением из них деталей высокоточных приборов, например рам, корпусов, крышек, стенок, плат и др.

Изобретение относится к способу изготовления изделия и изделию, полученному указанным способом, из деформируемого алюминиевого сплава серии АА2000, обладающего повышенными прочностью и вязкостью разрушения и пониженной скоростью роста усталостных трещин и имеющего состав в мас.%: Cu от 4,4 до 5,5, Mg от 0,3 до 1,0, Fe<0,20%, Si<0,20, Zn от 0,10 до 0,40 и Mn от 0,15 до 0,35 в качестве элемента-дисперсоидообразователя в сочетании с Ag от 0,2 до 0,8 и, необязательно, одним или более из элементов-дисперсоидообразователей, выбранных из группы, состоящей из: Zr<0,5, Sc<0,7, Cr<0,4, Hf<0,3, Ti<0,4, V<0,4, остальное - алюминий и другие примеси или случайные элементы, при этом содержание Mg и Cu соответствует соотношению -1,1[Mg]+5,38 [Cu] 5,5.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при термической стабилизации размеров высокоточных деталей. .

Изобретение может быть использовано при получении паяных конструкций из алюминия и его сплавов. Припой содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: кремний 5-13, медь 1-13,5, цинк 2-10, никель 0,5-4,5, олово 0,1-0,3, по меньшей мере один элемент из группы, включающей стронций 0,001-0,2, натрий 0,001-0,2, титан 0,001-0,1, ванадий 0,001-0,2, по меньшей мере один элемент, выбранный из группы кобальт 0,001-0,8, молибден 0,001-0,8, бериллий 0,001-0,1, алюминий остальное.

Изобретение относится к порошковой металлургии. Способ получения порошка квазикристаллического материала системы Al-Cu-Fe включает перемешивание порошков алюминия, меди и железа при соотношении компонентов, соответствующем области существования квазикристаллической фазы сплава системы Al-Cu-Fe, нагрев полученной смеси в камере в бескислородной атмосфере с последующим измельчением спека до получения порошка заданной дисперсности.

Изобретение относится к массивным изделиям из деформируемого алюминиевого сплава серии 2ххх. Изделие из алюминиевого сплава, полученное обработкой давлением и имеющее конечную толщину по меньшей мере 25,4 мм, выполнено из алюминиевого сплава, содержащего, в вес.%: от 3,00 до 3,80 Cu, от 0,05 до 0,35 Mg, от 0,975 до 1,385 Li, причем -0,3×Mg-0,15Cu+1,65≤Li≤-0,3×Mg-0,15Cu+1,85, от 0,05 до 0,20 Zr, от 0,20 до 0,50 Zn, от 0,10 до 0,50 Mn, вплоть до 0,12 Si, вплоть до 0,15 Fe, вплоть до 0,15 Ti, вплоть до 0,05 любой примеси, при сумме примесей, не превышающей 0,15, остальное - алюминий.

Изобретение может быть использовано при получении паяных конструкций из алюминия и его сплавов. Припой содержит компоненты в следующем соотношении, мас.

Изобретение может быть использовано при получении паяных конструкций из алюминия и его сплавов. Припой содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: кремний 8-13, медь 0,1-10, германий 1,5-8, железо 0,5-3, хром 0,1-2,1, марганец 0,5-3, кобальт 0,001-0,8, молибден 0,001-0,8, стронций 0,001-0,2, бериллий 0,001-0,1, титан 0,001-0,1, натрий 0,001-0,2 и ванадий 0,001-0,2, алюминий остальное.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к деформируемым наноструктурным сплавам на основе алюминия, содержащим медь и марганец, и может быть использовано для получения изделий, работающих при повышенных температурах.
Изобретение относится к области металлургии сплавов, в частности деформируемых термически упрочняемых алюминиевых сплавов системы Al-Cu-Mg-Ag, предназначенных для использования в качестве высокопрочных конструкционных материалов в авиационно-космической промышленности.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к высокопрочным сплавам пониженной плотности с повышенной вязкостью разрушения на основе системы алюминий-медь-литий, и может быть использовано для изготовления элементов конструкций в авиакосмической промышленности, таких как лонжероны, балки, шпангоуты и т.д.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокоресурсным деформируемым термически упрочняемым свариваемым алюминиевым сплавам пониженной плотности с высокими характеристиками вязкости разрушения и прочности, в частности системы Al - Cu - Li, используемым в качестве конструкционных материалов в изделиях авиакосмической техники.

Изобретение относится к области цветной металлургии, а именно к производству фасонных отливок из сплава на основе алюминия, применяемых в качестве нагруженных деталей, длительно работающих при температурах до 300°C в авиационной, автомобильной и других отраслях промышленности.
Наверх