Способ сварки комбинацией дуг



Способ сварки комбинацией дуг
Способ сварки комбинацией дуг
Способ сварки комбинацией дуг
Способ сварки комбинацией дуг
Способ сварки комбинацией дуг

 


Владельцы патента RU 2598715:

Автономная некоммерческая организация "Головной Аттестационный Центр по сварочному производству Средне-Волжского Региона" (RU)

Изобретение относится к области сварочной техники, а именно к способу дуговой сварки на металлические изделия сплавов с особыми свойствами, и может использоваться для получения соединений с разделкой кромок. Для сварки полюса одного источника постоянного тока подключают к электродам. Отрицательный полюс второго источника питания постоянного тока подключают к изделию, а положительный - к одному из электродов. Скорости подачи электродов выбирают соответствующими скорости их расплавления. Скорость подачи отрицательного электрода выбирают равной скорости его расплавления в дуге прямой полярности. Скорость подачи положительного электрода выбирают равной скорости его расплавления в дуге обратной полярности. Способ позволяет повысить производительность расплавления электродного металла и в широких пределах варьировать долю участия основного металла в металле шва и его химический состав. Технический результат изобретения заключается в повышении устойчивости и стабильности горения дуг, в возможности независимого регулирования проплавления основного и электродного металлов. 3 з.п. ф-лы, 5 ил., 3 пр.

 

Изобретение относится к области сварки и может использоваться для получения соединений с разделкой кромок и наплавки слоев с особыми свойствами.

Известен способ плазменной дуговой сварки, по которому к неплавящемуся электроду подключают отрицательный полюс сварочного источника питания, а к изделию его положительный полюс, используют плавящийся электрод, подключаемый к положительному полюсу источника питания, отрицательный полюс которого подключают к неплавящемуся электроду и зажигают дугу прямого действия прямой полярности между неплавящимся электродом и изделием и дугу косвенного действия между неплавящимся и плавящимся электродами (см. статью И.Е. Тавер, М.Х. Шоршорова «Сварка стали двойной плазменной струей», Сварочное производство, 1971 г, №10, с. 26-28).

Способ осуществляется с помощью комбинации дуг прямого и косвенного действия.

Способ позволяет с высокой степенью независимости регулировать отдельно производительность расплавления основного и дополнительного металла. Недостатком способа является ограничение производительности расплавления дополнительного металла из-за того, что один электрод является неплавящимся, а плавящийся является анодом дуги, в этом случае скорость расплавления электрода минимальная.

Известен также способ дуговой сварки трехфазной дугой с двумя плавящимися электродами в среде углекислого газа, по которому два электрода одинакового диаметра подаются в зону сварки (См. статью Г.М. Сюкасева, И.П. Никонова «Влияние режима сварки трехфазной дугой в CO2 на геометрию шва». - Совершенствование технологии сварочного производства. Свердловск, Изд-во УПИ, 1975, 132 с. С. 54-58).

Трехфазная дуга также является комбинацией дуг косвенного и прямого действия. Этот способ принят за прототип.

Недостатком способа является низкая стабильность процесса сварки, обусловленная постоянным чередованием дуг трехфазного факела. В каждый момент могут гореть одновременно не более двух дуг.

Полярность дуг меняется с частотой переменного тока. Это приводит к нестабильности возникновения активных пятен дуги на изделии и электродах, нестабильности плазменных потоков и давления дуги, к снижению концентрации теплового потока в дуге и нестабильности геометрических характеристик сварочного шва. Кроме того, дуги переменного тока обладает низкой устойчивостью по отношению к повторным зажиганиям при смене полярности.

В предлагаемом способе сварки комбинацией дуг к двум плавящимся электродам и изделию постоянно подключают полюсы от источников питания.

В отличие от прототипа, полюса одного источника питания постоянного тока подключают к электродам, отрицательный полюс второго источника постоянного тока подключают к изделию, а положительный полюс второго источника тока подключают к электроду, к которому подключен положительный полюс первого источника тока и скорости подачи электродов назначают, соответствующими значениям коэффициентов расплавления электродов в дугах прямой и обратной полярностей, причем скорость подачи электрода, подключенного к отрицательному полюсу источника тока выбирают соответствующей коэффициенту расплавления плавящегося катода в дуге прямой полярности, а скорость подачи электрода, подключенного к положительным полюсам источников тока выбирают соответствующей коэффициенту расплавления плавящегося электрода-анода в дуге обратной полярности.

Диаметры плавящихся электродов могут отличаться друг от друга. Электрод большего диаметра может подключаться как к положительному полюсу источников питания, так и к отрицательному.

Химические составы плавящихся электродов также могут отличаться друг от друга.

На фиг. 1 представлена схема подключения источников питания к электродам одинакового диаметра, на фиг. 2 - схема подключения источников питания к электродам разного диаметра, когда отрицательный полюс второго источника питания подключен к электроду, большего диаметра, на фиг. 3 - схема подключения источников питания к электродам разного диаметра, когда отрицательный полюс источника подключен к электроду меньшего диаметра, на фиг. 4 - зависимости коэффициентов расплавления для плавящегося электрода в дуге под флюсом обратной полярности, на фиг. 5 - зависимости коэффициентов расплавления для плавящегося электрода в дуге под флюсом прямой полярности.

На фиг. 1-3 показаны два сварочных источника питания постоянного тока ИП1 и ИП2, и два механизма подачи сварочных электродов Эл. 1 и Эл. 2. На фиг. 1 показаны электроды одинакового диаметра, на фиг. 2 электрод меньшего диаметра Эл2 подключен к положительному полюсу источника питания, а электрод большего диаметра Эл1 подключен к отрицательному полюсу источника питания. На фиг. 3 электрод меньшего диаметра Эл1 подключен к отрицательному полюсу источника питания, а электрод Эл2 большего диаметра подключен к положительному полюсу источника питания.

На фиг. 4 приведены зависимости коэффициента расплавления электродов различного диаметра от тока для обратной полярности дуги. Цифры на графиках обозначают диаметр электродной проволоки в мм.

На фиг. 5 приведены зависимости коэффициента расплавления электродов различного диаметра от тока для прямой полярности дуги. Цифры на графиках также обозначают диаметр электродной проволоки в мм.

Расположение на изделии отрицательного полюса источника питания обеспечивает высокую проплавляющую способность дуги, а также очистку изделия от окисных пленок, например, при сварке в аргоне алюминиевых сплавов. Расположение на плавящихся электродах положительного и отрицательного полюсов второго источника питания позволит обеспечить гибкое регулирование их скоростей подачи и высокую производительность расплавления электродных проволок.

Возможность гибкого регулирования токов дуг в электродах и изделии позволит в широких пределах изменять долю электродного металла в металле шва. Использование проволок различного диаметра и химического состава в сочетании с регулированием токов дуг позволит значительно расширить технологические возможности регулирования химического состава шва.

Известно, что коэффициент расплавления электродной проволоки в дуге прямой и обратной полярностей существенно отличаются друг от друга. При одинаковом диаметре коэффициент расплавления существенно выше, когда электрод является катодом (фиг. 4, 5). С уменьшением диаметра электрода и увеличением тока дуги коэффициент расплавления увеличивается. Поэтому при подключении источника к электродам по предлагаемому способу для сохранения длины дуги их необходимо подавать с различной скоростью, соответствующей значениям коэффициентов расплавления.

Кривые для прямой полярности располагаются выше, чем аналогичные для обратной полярности. Следовательно, производительность расплавления электрода-катода дуги выше, чем электрода-анода. (Все зависимости приводятся в книге под ред. Акулова А.И. «Технология и оборудование сварки плавлением», М.: Машиностроение, 1977, с. 189).

Для расчетов коэффициентов расплавления можно воспользоваться известными зависимостями коэффициентов расплавления электродных проволок при дуговой автоматической сварке под флюсом при нулевом вылете электрода.

Для дуги постоянного тока обратной полярности согласно литературным данным коэффициент расплавления не зависит от тока

при сварке дугой постоянного тока прямой полярности

при сварке дугой переменного тока

Размерность αр0 -г/(А·час), тока дуги в амперах, диаметр электрода в мм.

Анализ приведенных в литературе зависимостей для полного, с учетом нагрева вылета, коэффициентов расплавления от тока дуги дал следующую зависимость приращения коэффициента расплавления от нагрева вылета

Значения Δαв не зависят от полярности дуги.

Скорость расплавления электрода Vэ связана с коэффициентом расплавления αр выражением

где ρ - плотность материала электрода, г/см3, J - плотность тока на электроде, А/см2. Если размерность коэффициента расплавления в этом случае г/(А·с), то скорости расплавления см/с.

Общую производительность наплавки валика, можно определить по уравнению

где Fн - площадь поперечного сечения наплавляемого валика, Vc - скорость сварки, Ψп - коэффициент потерь на угар и разбрызгивание, Jк - плотность тока на электроде-катоде, Ja - плотность тока на электроде-аноде, Fк - площадь сечения электрода-катода, Fa - площадь сечения электрода-анода. Поскольку Jк·Fк=Iк - ток на электроде-катоде, Ja·Fa=Ia - ток на электроде-аноде, то произведение тока на коэффициент расплавления дают производительности расплавления электродов

Ток в положительном электроде Iа равен сумме токов в отрицательном электроде и изделии

Долю участия φк электродного металла электрода-катода в наплавленном металле валика можно представить в виде

Тогда, доля участия φа электродного металла электрода-анода в наплавленном металле валика

Содержание какого-либо химического элемента в смеси двух электродных проволок (без учета химических реакций) будет определяться выражением

где Сэк - содержание данного элемента в электроде-катоде, Сэа - содержание этого же элемента в электроде-аноде.

Поскольку значения φк φа зависят от тока и диаметра электрода, то и содержание элемента в наплавленном металле будет зависеть от этих параметров (фиг. 4, 5).

Пример 1

Проводили автоматическую наплавку под слоем флюса на пластину из стали 20 толщиной 15 мм по предлагаемому способу. Скорость наплавки Vc = 18 м/час = 0,5 см/с. Использовались электродные проволоки диаметром 2 мм. Ток дуги «изделие - электрод-анод», измеренный в цепи изделия составлял Iи=150 А. Ток дуги «электрод-катод - электрод анод», измеренный в цепи электрода-катода составил Iк=250 А. Ток в электроде-аноде, измеренный в цепи анода Iа=400 А. Предварительно для электрода-катода в дуге прямой полярности на данном токе Iк=250 А была определена скорость его плавления, которая составила 4,7 см/с. Аналогично была определена скорость расплавления электрода-анода при токе Iа=400 А, которая составила 6,5 см/с. Для первого отрицательного электрода использовали электродную проволоку Св-06Н3 по ГОСТ 2246. Содержание никеля в проволоке 3%. Для второго положительного электрода использовали электродную проволоку Св-06X14 по ГОСТ 2246. Содержание хрома в проволоке 14%. Производительность расплавления электрода-катода составила Пк=1,15 г/с, электрода-анода Па=1,59 г/с. Расчетная доля участия металла катода в наплавленном металле, определенная по соотношению скоростей подачи проволок φк=0,42, анода φа=0,58. Расчетное содержание никеля в наплавленном металле определяли Ni=0,42·3=1,26%. Расчетное содержание хрома в наплавленном металле Cr=0,58·14=8,1%.

При зажигании дуг комбинированного действия электроды подавались с предварительно установленными скоростями с помощью двух механизмов подачи проволоки. Скорости подачи проволок задавались постоянными, что обеспечивало их саморегулирование при колебаниях длин дуг. По макрошлифу определили площадь поперечного сечения наплавленного металла Fн=0,67 см2, площадь проплавления основного металла Fо=0,13 см2. Доля участия основного металла в металле шва Ψо=0,163. Расчетное содержание никеля в шве Сш(Ni) определяли по формуле (11)

Сш(Ni)=(1-Ψоэ(Ni),

где Cэ(Ni) - содержание никеля в электродной проволоке.

Оно составило, при отсутствии никеля в основном металле

Сш(Ni)=(1-0,163)1,26=1,05%.

Аналогично определили расчетное содержание хрома в шве

Сш(Cr)=(1-0,163)8,1=6,8%.

За счет обеспечения высокой доли участия электродного металла в металле шва способ позволил получить высокое содержание никеля и хрома в наплавленном металле с помощью проволок, содержащих каждая только один из этих элементов. За счет использования сочетания различных проволок и регулировки режимов можно получать практически любой заданный состав шва.

Пример 2

Проводили наплавку при параметрах, указанных в примере 1. Изменили подключение полюсов источника по отношению к проволокам различного химического состава. К проволоке с содержанием никеля 3% подключили анод, а к проволоке с содержанием хрома 14% - катод.

Расчетное содержание никеля в наплавленном металле определяли Ni=0,58·3=1,7%. Расчетное содержание хрома в наплавленном металле Cr=0,42·14=5,9%.

Расчетное содержание никеля в шве определяли по формуле (11). Оно составило, при отсутствии никеля в основном металле,

Сш(Ni)=(1-0,163)1,7=1,42%.

Расчетное содержание хрома в шве

Сш(Cr)=(1-0,163)5,9=4,9%.

За счет изменения подключения полярностей к проволокам разного химического состава удается существенно изменить содержание легирующих элементов в шве.

Пример 3

Проводили автоматическую наплавку под слоем флюса на пластину из стали 20 толщиной 15 мм по предлагаемому способу. Скорость наплавки Vc = 18 м/час = 0,5 см/с. Использовались электродные проволоки разного диаметра 2 мм и 3 мм. Катодом служила проволока диаметром 3 мм, анодом - диаметром 2 мм. Ток дуги «изделие - электрод-анод», измеренный в цепи изделия составлял Iи=150 А. Ток дуги «электрод-катод - электрод анод», измеренный в цепи электрода-катода составил Iк=250 А. Ток в электроде-аноде, измеренный в цепи анода Iа=400 А. Предварительно для электрода-катода в дуге прямой полярности на данном токе Iк=250 А была определена скорость его плавления, которая составила 1,68 см/с. Аналогично была определена скорость расплавления электрода-анода при токе Iа=400 А, которая составила 6,5 см/с. В проволоке-катоде содержание никеля 3%, в проволоке-аноде содержание хрома 14%. Производительность расплавления электрода-катода, определенная по скорости его подачи, составила Пк=0,92 г/с, электрода-анода Па=1,59 г/с. Расчетная доля участия металла катода в наплавленном металле φк=0,37, анода φа=0,63. Расчетное содержание никеля в наплавленном металле определяли Ni=0,37·3=1,1%. Расчетное содержание хрома в наплавленном металле Cr=0,63·14=8,8%.

При зажигании дуг комбинированного действия электроды подавались с предварительно установленными скоростями с помощью двух механизмов подачи проволоки. Скорости подачи проволок задавались постоянными, что обеспечивало их саморегулирование при колебаниях длин дуг. По макрошлифу определили площадь поперечного сечения наплавленного металла Fн=0,69 см2, площадь проплавления основного металла Fо=0,13 см2. Доля участия основного металла в металле шва Ψо=0,18. Расчетное содержание никеля в шве определяли по формуле (11). Оно составило при отсутствии никеля в основном металле

Сш(Ni)=(1-0,18)1,1=0,9%.

Расчетное содержание хрома в шве

Сш(Cr)=(1-0,18)8,8=7,2%.

Способ может быть осуществлен с помощью стандартных сварочных источников питания дуги постоянного тока и двух подающих механизмов электродной проволоки с независимым и плавным регулированием скорости подачи. Следовательно, способ обладает промышленной применимостью.

1. Способ дуговой сварки, включающий сварку двумя плавящимися электродами, подключенными каждый к источнику питания, комбинацией дуг прямого и косвенного действия, причем дугу косвенного действия зажигают между упомянутыми плавящимися электродами, отличающийся тем, что используют источники питания постоянного тока, причем отрицательный полюс одного из источников питания постоянного тока подключают к одному из электродов, а отрицательный полюс другого из источников питания постоянного тока - к изделию, положительный полюс первого и второго источника тока подключают ко второму электроду, при этом скорость подачи электрода, подключенного к отрицательному полюсу источника тока, выбирают соответствующим коэффициенту расплавления плавящегося электрода в дуге прямой полярности, а скорость подачи электрода, подключенного к положительным полюсам источников тока, выбирают соответствующей коэффициенту расплавления плавящегося электрода - анода в дуге обратной полярности.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что диаметр электрода, подключенного к отрицательному полюсу источника тока, выбирают больше диаметра положительного электрода.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что диаметр электрода, подключенного к отрицательному полюсу источника тока, выбирают меньше диаметра положительного электрода.

4. Способ по одному из пп. 1-3, отличающийся тем, что используют электроды разного химического состава.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области сварочных систем. Система включает в себя сварочный источник питания и по меньшей мере один сварочный компонент, которые оснащены схемами цифровой связи для синхронизации и согласования заданий, связанных со сварочной операцией.

Изобретение относится к способу дуговой сварки таврового соединения. Полку тавра располагают в горизонтальной плоскости, а стенку перпендикулярно полке.

Изобретение относится к сварным соединениям металлических элементов с угловым швом и способам их образования. Образуют по меньшей мере один наплавленный валик (32), обеспечивающий жесткость соединения, дуговой сваркой на поверхности по меньшей мере одного из металлических элементов в дополнение к угловому шву (3).

Изобретение относится к способу многопроходной автоматической аргонодуговой сварки изделий из низколегированной стали перлитного класса толщиной более 30 мм и может быть использовано в энергетическом машиностроении, при изготовлении, монтаже и ремонте ответственных металлических конструкций и трубопроводов.
Изобретение относится к сварочному производству, в частности к сварке конструкций из легированных сталей и цветных металлов. Способ включает подачу в зону сварки защитного газа в виде монооксида углерода, подачу электродной проволоки, возбуждение дуги и сварку.

Изобретение может быть использовано при изготовлении тонкостенных осесимметричных сварных оболочек с утолщенными кромками и приваренными к ним кольцами, работающих под высоким давлением.

Изобретение относится к горелке для дуговой сварки плавящимся электродом в среде защитных газов. Горелка содержит корпус, в осевом продольном отверстии которого установлен направляющий токоподводящий тракт для плавящегося электрода в виде проволоки, сопло, камеру для охлаждения корпуса, камеру для защитного газа с каналами для его истечения в сопло и токоподводящий наконечник.

Изобретение относится к автоматической сварке и наплавке неповоротных кольцевых стыков труб. Модуль содержит направляющий пояс, подвижную орбитальную каретку, установленную на направляющем поясе с возможностью перемещения вдоль направляющего пояса.

Изобретение относится к сварочному аппарату и способу дуговой сварки расходуемыми проволоками. Аппарат содержит первый трубчатый токоподвод (2) для направления первого расходуемого электрода (4) к сварочной ванне (6) и передачи сварочного тока к первому расходуемому электроду (4) и второй трубчатый токоподвод (10) для направления второго расходуемого электрода (12) к упомянутой сварочной ванне (6) и передачи сварочного тока ко второму расходуемому электроду (12).

Изобретение относится к механизированной дуговой сварке плавящимся электродом в среде защитных газов. Защитный газ вводят через ниппель и осевой канал инжектора в смесительную камеру.

Изобретение относится к области сварочного производства и может быть использовано для мониторинга связанных со сваркой заданий. Система содержит контроллер и подключенный к нему датчик для регистрации связанных со сваркой заданий, таких как время, затрачиваемое на шлифование свариваемых деталей, время, затрачиваемое на пескоструйную обработку свариваемых деталей, время, затрачиваемое на загрузку свариваемых деталей, время, затрачиваемое на ожидание предварительного или последующего нагрева свариваемых деталей, время, затрачиваемое на установку свариваемых деталей.

Изобретение относится к области сварочных систем. Система включает в себя сварочный источник питания и по меньшей мере один сварочный компонент, которые оснащены схемами цифровой связи для синхронизации и согласования заданий, связанных со сварочной операцией.

Изобретение относится к сварочному производству и может быть использовано в способах дуговой сварки. Способ сварки реализуется в результате использования источника питания со сложной формой вольт-амперной характеристики (ВАХ), имеющей по меньшей мере один рабочий участок, описываемый дробно-рациональной функцией.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для регулирования выходной мощности резонансных источников питания сварочной дуги. Cпособ регулирования выходного тока резонансного источника питания сварочной дуги: первоначально настраивают схему управления так, чтобы частота переключения верхнего силового ключа и нижнего силового ключа равнялась резонансной частоте нагруженного последовательного колебательного контура, задают необходимое значение выходного тока и частоту переключения верхнего силового ключа и нижнего силового ключа, равную резонансной частоте нагруженного последовательного колебательного контура, устанавливают количество включений верхнего силового ключа относительно количества включений нижнего ключа за определенное количество периодов колебаний колебательного контура.

Изобретение относится к машиночитаемому носителю информации системы веб-конфигурации, способу настройки сварочной системы и системе веб-конфигурации для настройки сварочной системы.

Изобретение относится к области сварки, в частности к устройству для определения качества поверхности шва, и может быть использовано при проведении измерительного контроля качества сварных швов, получаемых наплавкой пайкой или любым известным способом сварки, в процессе образования которых присутствует жидкая фаза материала шва, кристаллизующаяся в поле сил тяжести, оценке качества сварочных материалов и сварочного оборудования.

Изобретение относится к модулю управления сварочным аппаратом, способу сварки методом MIG/MAG и сварочной системе. Модуль (100) предназначен для управления сварочным аппаратом с использованием рабочей точки на синергической характеристической кривой, представляемой на дисплее, характеризующей выбранный способ сварки, построенной при помощи совокупности графиков изменения параметров сварки, содержащих по меньшей мере одну характеристическую кривую (111), построенную на основании соотношения между переменной x параметров сварки и переменной y параметров сварки.

Изобретение относится к области дуговой сварки и может быть использовано преимущественно в орбитальной сварке неповоротных стыков трубопроводов. Способ включает сварку корневого шва, заполняющих и облицовочных швов стыков с колебаниями неплавящегося электрода поперек шва.

Изобретение относится к системе для сварки, нагревательной индукционной системе и способу нагрева с использованием системы для сварки. Нагревательная индукционная система (34), используемая в системе для сварки, включает в себя катушку (36) индукционного нагрева, расположенную рядом со сварочной горелкой или установкой для плазменной резки (16).

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в импульсном сварочном источнике питания. Техническим результатом является обеспечение быстрого реагирования на быстро происходящие события в сварочной дуге, возникающие с интервалами времени менее 1 мс.

Изобретение относится к способу и устройству сварки плавлением деталей и может быть использовано во всех отраслях промышленности при сварке плавлением по щелевой разделке деталей большой толщины. Осуществляют вертикальную сварку плавлением по щелевой разделке. Разделку выполняют одинаковой по ширине на всей длине свариваемого стыка независимо от толщины свариваемых деталей с использованием гребенок, выводного кармана и выводной планки, которые предварительно приваривают к свариваемым деталям. Устройство содержит вертикальные направляющие для перемещения ходовой тележки, механизм возвратно-поступательного перемещения сварочной горелки. Водоохлаждаемая формирующая подкладка устанавливается с помощью клиньев под гребенки стыкового соединения. Сварочная головка содержит газозащитную приставку с формирующим водоохлаждаемым ползуном и механизмом его поджима. В результате обеспечивается возможность осуществлять вертикальную сварку без предварительной механической обработки кромок свариваемых деталей и без предварительной ручной сварки корня сварного шва с получением высокого качества сварных швов. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.
Наверх