Способ разложения алюминатных растворов при переработке нефелинового сырья


 


Владельцы патента RU 2599295:

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" (RU)

Изобретение относится к области химии и цветной металлургии и может быть использовано при переработке низкокачественного алюминийсодержащего сырья, в том числе нефелинов, методом спекания. Предложенный способ включает деление раствора после первой стадии обескремнивания на содощелочную и содовую ветви, при этом раствор в содощелочной ветви подвергают декомпозиции и карбонизации, а в содовой ветви раствор после глубокого обескремнивания подвергают карбонизации. Согласно изобретению разложение алюминатного раствора в содощелочной и содовой ветви выполняется путем декомпозиции, с последующей карбонизацией растворов газами содержащими СО2, обеспечивающими снижение концентрации каустической щелочи в растворе со скоростью на уровне 10 г/л·ч, до достижения требуемой концентрации углекислой щелочи и степени разложения алюминатного раствора. Техническим результатом изобретения является увеличение среднего диаметра частиц продукционного гидроксида алюминия и снижение выхода фракции менее 45 мкм при комплексной переработке нефелинового концентрата, а также формирование механически устойчивой структуры осадка, исключающей повышенное измельчение частиц глинозема в процессе кальцинирующего обжига. 1 ил., 12 пр.

 

Изобретение относится к области химии и цветной металлургии и может быть использовано при переработке низкокачественного алюминийсодержащего сырья, в том числе нефелинов методом спекания.

Известен способ извлечения металлов из металлсодержащих отработанных катализаторов на основе оксидов алюминия и/или кремния (патент RU 2075526, опубл. 20.03.1997 г.), включающий выделение гидроксида алюминия из алюминатного раствора в присутствии затравочного гидроксида алюминия последовательно карбонизацией и декомпозицией, фильтрацию, промывку гидроксида алюминия и его последующую кальцинацию, отличающийся тем, что на стадию карбонизации вводят затравочный гидроксид алюминия с содержанием класса минус 45 мкм в количестве 80-100%, и затравочное отношение поддерживают в пределах 0,02-0,25 ед., кроме того, при карбонизации вводят модификатор роста кристаллов. К недостаткам данного способа относится повышенное содержание пылящей фракции глинозема минус 45 мкм после кальцинации осадка гидроксида алюминия вследствие формирования относительно непрочной радиально-лучистой структуры кристаллических агрегатов гидроксида алюминия.

Недостаток способа связан с необходимостью приготовления и введения кальций содержащего модификатора, с которым в конечный продукт вносится нежелательное для процесса электролитического получения алюминия количество оксида кальция.

Известен способ переработки глиноземсодержащего сырья (патент RU №2361815, опубл. 27.08.2007 г.), включающий выщелачивание сырья, содержащего глинозем, с получением алюминатного раствора, отделение его от красного шлама и направление алюминатного раствора на декомпозицию в присутствии затравки с получением маточного раствора и осадка, содержащего гидроксид алюминия и его направление на кальцинацию с получением глинозема, отличающийся тем, что в качестве затравки используется глинозем, полученный после операции кальцинации, причем количество затравочного алюминия в глиноземе, направляемом в качестве затравки, составляет 35-425 г/дм3.

Недостатком является недостаточно высокая полнота разложения алюминатных растворов, невозможность получения растворов, пригодных для производства содопродуктов, а также получения гидроксида алюминия и глинозема с пониженным содержанием пылящей фракции минус 45 мкм.

Известен способ разложения алюминатных растворов карбонизацией (патент RU №2305101, опубл. 27.08.2007 г.), включающий смешение их с газами, содержащими СО2 в присутствии затравки гидроксида алюминия, отделение жидкости от частиц образовавшегося в процессе кристаллизации гидроксида алюминия и последующую переработку его на глинозем, отличающийся тем, что в качестве затравки в процесс вводится гидроксид алюминия, содержащий не менее 75% частиц размером более 40 мкм при затравочном отношении от 0,05 до 0,4 ед.

Недостатком является то, что в процессе интенсивной карбонизации происходит формирование осадка гидроксида алюминия относительно непрочной радиально-лучистой структуры, которая в процессе кальцинирующего обжига подвергается разрушению с образованием значительного количества пылящей фракции минус 45 мкм, а также невозможность использования этого процесса для регенерации каустической щелочи и ее возврата на стадию выщелачивания алюминатного спека.

Известен способ декомпозиции алюминатных растворов (патент RU №2231497, опубл. 27.06.2004 г.), включающий перемешивание алюминатного раствора при температуре 45-70°C в присутствии затравки гидроксида алюминия и модифицирующей добавки, отделение маточного раствора от гидроксида алюминия. При этом в качестве модифицирующей добавки используют карбонат лития, вводимый в количестве от 0,10 до 0,30% на массу получаемого осадка гидроксида алюминия.

Недостатком является сохранение относительно невысокой степени разложения алюминатных растворов, которая определяется равновесием в системе Na2O-Al2O3-H2O, а также незначительное укрупнение мелких фракций от 2,5 мкм до 7,1 мкм, что не позволяет получить осадки гидроксида алюминия с низким содержанием пылящих фракций минус 45 мкм.

Известен способ разложения алюминатных растворов карбонизацией путем обработки газами (Справочник металлурга по цветным металлам. Производство глинозема. М.: Металлургия, 1970. С. 163), содержащими CO2, в присутствии затравки гидроксида алюминия, разделения жидкой фазы и частиц образовавшегося в процессе разложения растворов осадка гидроксида алюминия с последующей фильтрацией и промывкой твердой фазы и ее переработкой на глинозем.

Недостатком данного способа является получение гидроксида алюминия с большим (до 40-45%) содержанием мелких частиц (фракция минус 45 мкм).

Известен способ декомпозиции алюминатных растворов (патент USA №3906084 от 21.09.1971 г.), включающий введение в пульпу модификатора роста кристаллов - тонкоизмельченного карбоната кальция. Данный способ позволяет повысить содержание фракций +45 мкм за счет укрупнения мелких фракций.

Недостатком является заметное снижение скорости разложения алюминатных растворов за счет пассивирующего воздействия соединений кальция при сохранении ограничений налагаемых на полноту разложения растворов равновесием в системе Na2O-Al2O3-H2O. Также нежелательным последствием введения модификатора роста является повышенное содержание соединений кальция в глиноземе, которое приводит к его накоплению в электролите алюминиевых электролизеров и необходимости соответствующей корректировки его состава, непредусмотренной применяемой в настоящее время технологией.

Известен способ получения гидроксида алюминия (авторское свидетельство СССР №1644452, опубл. 27.09.1998 г.), включающий введение в алюминатный раствор затравочного гидроксида алюминия, подачу полученной суспензии в батарею декомпозеров, выдержку суспензии при перемешивании с последующим выводом и разделением ее на затравочный и продукционный гидроксид алюминия, подачу затравочного гидроксида алюминия в виде суспензии в алюминатный раствор, фильтрацию продукционного гидроксида алюминия, разбавление промывной водой и классификацию. Мелкий гидроксид алюминия используют в виде затравки, а крупный отфильтрованный гидроксид алюминия промывают и выводят из процесса.

К недостаткам относится невысокая степень разложения растворов, ограниченная растворимостью оксида алюминия в системе Na2O-Al2O32О, повышенное содержание пылящих фракций минус 45 мкм и ограниченная применимость в условиях производства глинозема способом спекания из-за потребности этого способа в малощелочном содовом растворе, поступающем на приготовление шихты и выделение содопродуктов.

Известен способ разложения алюминатных растворов (Лайнер А.И. и др. Производство глинозема. Москва, Издательство Металлургия, 1978, с. 191-192), принятый за прототип, полученных при переработке нефелинового сырья, включающий деление раствора на содощелочную и содовую ветви, при этом раствор в содощелочной ветви подвергают карбонизации и декомпозиции, а в содовой ветви раствор после глубокого обескремнивания подвергают карбонизации, вводя в качестве затравки гидроксид алюминия, полученный в содощелочной ветви, затем полученный в содовой ветви гидроксид алюминия промывают, фильтруют и направляют на кальцинацию.

Недостаток способа, заключается в получении осадка гидроксида алюминия с низким средним диаметром частиц, имеющих механически непрочную радиально-лучистую структуру и повышенное содержание фракции минус 45 мкм. При кальцинирующем обжиге гидроксида алюминия происходит разрушение радильно-лучистых агрегатов с образованием дополнительного количества частиц глинозема пылящей фракции минус 45 мкм, что хорошо известно из практики реализации этого способа при переработке нефелинового сырья.

Техническим результатом является увеличение среднего диаметра частиц продукционного гидроксида алюминия и снижение выхода фракции менее 45 мкм при комплексной переработке нефелинового концентрата, а также формирование механически устойчивой структуры осадка, исключающей повышенное измельчение частиц глинозема в процессе кальцинирующего обжига.

Технический результат достигается тем, что разложение алюминатного раствора в содощелочной и содовой ветви выполняется путем декомпозиции, длительность которой составляет от 3 до 4 часов при начальной концентрации затравки от 120 до 130 г/л и температуре процесса от 60 до 80°C с последующей карбонизацией растворов газами, содержащими CO2, обеспечивающими снижение концентрации каустической щелочи в растворе со скоростью на уровне 10 г/л·час, до достижения требуемой концентрации углекислой щелочи и степени разложения алюминатного раствора.

Способ поясняется следующей фигурой:

фиг. 1 - таблица результатов разложения алюминатных растворов.

Способ осуществляется следующим образом. Раствор, полученный после выщелачивания алюминатного спека при переработке нефелинового сырья, поступает на первую стадию обескремнивания с последующим делением потока алюминатного раствора на две части. Одна часть поступает в содощелочную ветвь, где алюминатный раствор смешивается с затравочным гидроксидом алюминия до достижения его концентрации от 120 до 130 г/л и полученная пульпа в режиме перемешивания выдерживается при температуре от 60 до 80°С в течение от 3 до 4 часов. Данный температурный режим и концентрация затравочного гидроксида алюминия обеспечивают разложение алюминатного раствора с образованием механически устойчивой крупноблочной структуры осадка, формирование которой осуществляется в условиях предельно допустимого для этого процесса пересыщения раствора по концентрации Al2O3 отнесенного к единице поверхности затравки. После декомпозиции раствор подвергается карбонизации газами, содержащими СО2. Скорость подачи газа должна обеспечивать изменение концентрации каустической щелочи в растворе на уровне 10 г/л·час. После достижения требуемого уровня концентрации углекислой щелочи и степени разложения алюминатного раствора, полученная пульпа поступает на дальнейшую переработку с отделением гидроксида алюминия от раствора, его промывку, фильтрацию и кальцинацию. Вторая часть раствора поступает в содовую ветвь после глубокого обескремнивания, где раствор перерабатывается с соблюдением требований аналогичных для содощелочной ветви, но процесс карбонизации осуществляется до достижения требуемого уровня концентрации углекислой щелочи, отвечающего задачам содовой ветви, связанным с последующим выделением содопродуктов.

Технический результат подтвержден серией опытов, выполненных по следующей методике:

- приготовление алюминатного раствора, максимально близкого по составу к производственному, который имеет каустический модуль не ниже 1,45 при концентрации Al2O3 на уровне 90 г/л и эквивалентной концентрации каустической щелочи по Na2Oк около 80 г/л, с кремниевым модулем на уровне 400 и 5000 единиц, что отвечает составам раствора после первой стадии обескремнивания и после глубокого обескремнивания;

- нагрев приготовленного алюминатного раствора до температуры 50÷80°С, ввод затравочного гидроксида алюминия до концентрации 75÷475 г/л и выдержка полученной пульпы в режиме перемешивания на протяжении от 3 до 5 часов, что обеспечивает режим их самопроизвольного разложения, т.е. декомпозиции;

- карбонизация полученного после декомпозиции раствора со скоростью снижения концентрации каустической щелочи на уровне 10 г/л·час в течение 6÷8 часов, а затем фильтрация полученной пульпы гидроксида алюминия, промывка осадка дистиллированной водой при температуре 60°С и сушка осадка гидроксида алюминия при температуре 60°С до постоянной массы.

- определение показателей разложения алюминатных растворов по данным изменения концентрации Al2O3 в растворе и количеству полученного гидроксида алюминия. Эквивалентная концентрация каустической (Na2Oк) и углекислой (Na2Оугл) щелочи, а также концентрация Al2O3 в растворе определялись по результатам химического анализа с использованием известных отраслевых методик, применяемых в практике глиноземного производства. Фракционный состав осадка гидроксида алюминия, выход фракции минус 45 мкм и средний медианный диаметр частиц определялись по результатам лазерного анализа с использованием анализатора размера частиц HoribaLA-950.

Экспериментально полученные результаты разложения алюминатных растворов с использованием описанной методики представлены в таблице (фиг. 1). Для диапазона технологических параметров, соответствующих указанным в заявляемом способе выход частиц гидроксида алюминия крупностью менее 45 мкм находится в интервале от 13,4 до 2,4%, а средний диаметр частиц составляет от 67,06 до 76,20 мкм, не зависимо от величины кремниевого модуля раствора.

Заявляемый способ позволяет повысить качество получаемого гидроксида алюминия и глинозема за счет увеличения среднего диаметра частиц и снижения выхода пылящих фракций крупностью менее 45 мкм. При этом обеспечивается получение частиц гидроксида алюминия крупноблочной структуры, устойчивой к самоизмельчению в процессе кальцинирующего обжига, что с запасом обеспечивает при переработке нефелинового сырья возможность получения 100% глинозема марки ГК (глинозем крупнозернистый) по ГОСТ 30558-98 с содержанием частиц размером менее 45 мкм в количестве не более 25%.

Способ разложения алюминатных растворов при переработке нефелинового сырья, включающий деление раствора после первой стадии обескремнивания на содощелочную и содовую ветви, при этом раствор в содощелочной ветви подвергают декомпозиции и карбонизации, а в содовой ветви раствор после глубокого обескремнивания подвергают карбонизации, отличающийся тем, что разложение алюминатного раствора в содощелочной и содовой ветви выполняется путем декомпозиции, длительность которой составляет от 3 до 4 часов при начальной концентрации затравки от 120 до 130 г/л и температуре процесса от 60 до 80°С, с последующей карбонизацией растворов газами, содержащими СО2, обеспечивающими снижение концентрации каустической щелочи в растворе со скоростью на уровне 10 г/л·ч до достижения требуемой концентрации углекислой щелочи и степени разложения алюминатного раствора.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к металлургической промышленности, в частности к области гидрометаллургии благородных металлов, и может быть использовано для извлечения золота из упорного сырья.

Изобретение относится к обработке богатых кальцием промышленных отходов. Способ обработки включает экстракцию ионов кальция из суспензии богатых кальцием гранулярных частиц указанных отходов и водного нитрата аммония с образованием богатой кальцием первой фракции и тяжелой второй фракции.
Изобретение относится к способу переработки окисленных никелевых руд. Способ включает сульфатизирующий обжиг с использованием серной кислоты с получением сульфатного огарка.

Изобретение относится к металлургии цветных металлов. Способ переработки сульфидного никелевого сырья включает обжиг шихты, содержащей сульфидное никелевое сырье и хлорид натрия, при температуре 350-400°С с доступом кислорода в течение 1,5-2 ч и выщелачивание полученного огарка водой при температуре до 100°С.

Изобретение относится к способу кучного выщелачивания золота из исходного сырья в виде золотосодержащих упорных руд и техногенного минерального сырья. Способ включает агломерацию исходного сырья путем добавки к нему связующего материала, формирование штабеля, выщелачивание золота путем подачи в штабель раствора выщелачивающего реагента, рециркуляцию рабочих растворов, сбор продуктивных растворов и выделение из них золота.

Изобретение относится к металлургии. Способ химического обогащения полиметаллических марганецсодержащих руд включает дробление и размол руды, который ведут до крупности минус 0,125, автоклавное выщелачивание присутствующих в руде элементов путем смешивания ее с 18%-ным раствором хлористого железа в соотношении 1:9 с последующим нагревом до температуры 475-500 K в течение 3 часов.

Изобретение относится к технологии извлечения скандия из различных видов сырья и техногенных отходов и может быть использовано для избирательного извлечения скандия из отходов производства алюминия (красные шламы), титана (отработанные расплавы), диоксида титана (гидролизная серная кислота или солянокислые раствора), циркония, олова, вольфрама, урана.

Изобретение относится к гидрометаллургической переработке золотосодержащих упорных руд и техногенного минерального сырья и предназначено для извлечения золота из них.

Изобретение относится к способу добычи ванадия, никеля и молибдена из остатков очистки тяжелой сырой нефти. Способ включает пиролиз и сжигание остатков при температурах до 900°C для образования золы.
Изобретение относится к технологии выделения редкоземельных элементов (РЗЭ) из природных фосфорсодержащих концентратов. Монацитовый концентрат обрабатывают при нагревании серной кислотой c получением спека, содержащего сульфаты редкоземельных элементов.

Изобретение относится к оборудованию гидрометаллургических производств и может быть использовано при получении гидроксида алюминия из насыщенных алюминатных растворов.
Изобретение может быть использовано в химической промышленности. В процессе гидрохимической переработки алюмосиликатного сырья проводят автоклавное выщелачивание красных шламов ветви Байера в высокомодульном алюминатном растворе в присутствии известьсодержащей добавки.

Изобретение относится к области химии. Боксит перерабатывают по способу Байера, согласно которому: а) готовят бокситовую руду, b) её выщелачивают, получают пульпу, содержащую раствор, обогащенный растворенным глиноземом, и красный шлам, с) раствор отделяют от красного шлама; d) раствор, обогащенный оксидом алюминия, приводят в сильно неравновесное состояние пересыщения обычно путем охлаждения и разбавления и в него вводят частицы тригидрата глинозема для декомпозиции, т.е.
Изобретение относится к способу переработки бокситов на глинозем. Способ включает размол боксита в оборотном растворе, выщелачивание, сгущение с получением алюминатного раствора и красного шлама, промывку красного шлама, декомпозицию алюминатного раствора с получением гидроокиси алюминия и маточного раствора, выпарку маточного раствора с получением оборотного раствора и кальцинацию гидроокиси алюминия с получением глинозема.
Изобретение относится к области цветной металлургии. .

Изобретение относится к области цветной металлургии. .
Изобретение относится к области цветной металлургии. .
Изобретение относится к области химии. .
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к технологии производства глинозема из глиноземсодержащего сырья. .

Изобретение относится к способу получения паравольфрамата аммония из вольфрамового концентрата. Способ включает автоклавное содовое выщелачивание вольфрамового концентрата, регенерацию содового раствора и возвращение его на выщелачивание, концентрирование вольфрама с помощью ионного обмена на твердом анионите, регенерацию анионита десорбцией и получение паравольфрамата аммония из десорбата. Ионный обмен проводят на анионите АВ-17-8 в хлоридной форме в два этапа. На первом этапе раствор после выщелачивания направляют на извлечение карбонат-иона в фазу анионита, а из фазы анионита в регенерируемый содовый раствор, направляемый на автоклавное выщелачивание. Затем обедненный по карбонат-иону раствор направляют на извлечение вольфрамат-иона в фазу анионита, а из фазы анионита - в водный раствор, пригодный для кристаллизации паравольфрамата аммония». Техническим результатом является выделение вольфрама из вольфрамового концентрата с высокой степенью извлечения, небольшое количество стадий, возможность регенерации вскрывающего реагента, отсутствие пожароопасных органических веществ, простота аппаратурного оформления. 1 ил., 1 пр.
Наверх