Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора



Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора
Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора
Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора
G01N29/36 - Исследование или анализ материалов с помощью ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн; визуализация внутреннего строения объектов путем пропускания через них ультразвуковых или звуковых волн через предметы (G01N 3/00-G01N 27/00 имеют преимущество; измерение или индикация ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн вообще G01H; системы с использованием эффектов отражения или переизлучения акустических волн, например акустическое изображение G01S 15/00; получение записей с помощью способов и устройств, аналогичных используемым в фотографии, но с использованием ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн G03B 42/06)

Владельцы патента RU 2599602:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" (RU)

Использование: для измерения глубины скважин посредством ультразвукового локационного устройства. Сущность изобретения заключается в том, что способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора включает излучение, прием ультразвуковых сигналов и измерение временных интервалов между излученным и принятым ультразвуковыми сигналами на двух частотах с разными периодами с последующей их коррекцией. Дополнительно проводят измерение временного интервала, в котором мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала первой частоты превышает пороговый уровень, и по длительности этого временного интервала определяют корректирующий временной интервал, который используют для определения временной координаты начала принятого ультразвукового сигнала первой частоты и последующего определения расстояния до отражающей поверхности путем умножения скорости распространения ультразвука в контролируемой среде на половину этого полученного временного интервала. Технический результат: снижение погрешности измерений при волноводном распространении ультразвуковых сигналов. 2 ил.

 

Изобретение относится к ультразвуковым локационным устройствам, используемым для измерения глубины скважин в горнодобывающей промышленности, судоходстве и других отраслях народного хозяйства.

Известен способ компенсации погрешностей ультразвукового уровнемера (RU 2389982 С1, МПК G01F 23/28 (2006.01), опубл. 20.05.2010), включающий излучение ультразвукового сигнала, его прием, измерение временного интервала между двумя сигналами, его преобразование в цифровой код, измерение не менее трех временных интервалов, в которых мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала превышает пороговый уровень. По величине порогового значения и изменению длительности этих временных интервалов определяют временную координату начала ответного сигнала и используют ее при расчете расстояния до отражающей поверхности путем умножения скорости распространения ультразвука в контролируемой среде на измеренный временной интервал.

Недостатком этого способа является низкая точность и стабильность измерения, обусловленная изменением формы принятого ультразвукового сигнала при волноводном распространении, вследствие чего длительность измеренных трех временных интервалов может изменяться немонотонно, например длительность третьего временного интервала может оказаться меньше длительности первого временного интервала, или длительности всех измеренных временных интервалов могут оказаться одинаковыми. Это приводит к невозможности определения временной координаты начала принятого ультразвукового сигнала.

Известен способ компенсации погрешностей акустических локационных уровнемеров (RU 2544310 С1, МПК G01N 29/36, опубл. 20.03.2015), выбранный в качестве прототипа, в котором излучение, прием ультразвуковых сигналов и измерение временных интервалов между излученным и принятым ультразвуковым сигналами производят на двух частотах с разными периодами, затем производят сравнение этих временных интервалов и их коррекцию в соответствии с выражением:

,

где Т1 - период колебаний ультразвуковой волны первой частоты,

Т2 - период колебаний ультразвуковой волны второй частоты,

i - номер коррекции,

Δt1 - первый измеренный временной интервал,

Δt2 - второй измеренный временной интервал, полученное значение временного интервала (Δt1-i·T1) используют при определении расстояния до отражающей поверхности.

Недостатком известного способа является низкая точность измерения, обусловленная невозможностью определения фазы срабатывания порогового устройства, которое может изменяться от 0 до π/4.

Задачей изобретения является создание способа, обеспечивающего снижение погрешности измерений при волноводном распространении ультразвуковых сигналов.

Поставленная задача решена за счет того, что способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора, также как в прототипе, включает излучение, прием ультразвуковых сигналов и измерение временных интервалов между излученным и принятым ультразвуковым сигналами на двух частотах с разными периодами, сравнение этих временных интервалов и их коррекцию в соответствии с выражением:

,

где Т1 - период колебаний ультразвуковой волны первой частоты,

Т2 - период колебаний ультразвуковой волны второй частоты,

i - номер коррекции,

Δt1 - первый измеренный временной интервал,

Δt2 - второй измеренный временной интервал, определение временного интервала Δ t 1 ' = ( Δ t 1 i T 1 ) и расстояния до отражающей поверхности.

Согласно изобретению после приема ультразвукового сигнала первой частоты проводят измерение временного интервала t, в котором мгновенное значение амплитуды принятого сигнала первой частоты превышает пороговый уровень. Определяют корректирующий временной интервал в соответствии с выражением:

t к = ( T 1 2 t ) / 2 ,

где t - временной интервал, в котором мгновенное значение амплитуды принятого сигнала ультразвуковой волны первой частоты превышает пороговый уровень. После получения значения временного интервала Δ t 1 ' = ( Δ t 1 i T 1 ) определяют временную координату начала принятого сигнала ультразвуковой волны первой частоты в соответствии с выражением:

t 0 = Δ t 1 ' t к ,

которую используют для определения расстояния до отражающей поверхности.

За счет измерения временного интервала, в котором мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала первой частоты превышает пороговый уровень, появилась возможность определения корректирующего временного интервала и последующего определения временной координаты начала принятого ультразвукового сигнала первой частоты, что позволило компенсировать погрешность измерения ультразвукового локатора.

Предложенный способ позволяет определить расстояние до отражающей поверхности с погрешностью не более λ/8, так как срабатывание порогового устройства (компаратора) происходит на первой четверти периода принятого ультразвукового сигнала первой частоты, максимальное значение которого соответствует λ/4, а учет фазы срабатывания порогового устройства позволяет уменьшить погрешность еще в два раза до λ/8.

На фиг. 1 представлена схема устройства для осуществления предлагаемого способа.

На фиг. 2 представлена диаграмма, иллюстрирующая предлагаемый способ.

Устройство, реализующее предлагаемый способ, содержит блок управления 1 (БУ), соединенный с первым 2 (Г1) и вторым 3 (Г2) генераторами (фиг.1). Выход первого генератора 2 (Г1) соединен с первым излучателем 4 (И1), выход второго генератора 3 (Г2) соединен со вторым излучателем 5 (И2). Первый приемник 6 (П1) соединен с первым усилителем 7 (У1), выход которого связан с входом первого порогового устройства 8 (ПУ1). К другому входу первого порогового устройства 8 (ПУ1) подключен источник опорного напряжения 9 (ИОН). Выход первого порогового устройства 8 (ПУ1) подключен к входу первого блока измерения временного интервала 10 (БИВИ1) и к входу первого блока формирования временного интервала 11 (БФВИ1), к другому входу которого подключен блок управления 1 (БУ). Выход первого блока формирования временного интервала 11 (БФВИ1) подключен к входу второго блока измерения временного интервала 12 (БИВИ2), выход которого подключен к блоку управления 1 (БУ). Выход первого блока измерения временного интервала 10 (БИВИ1) подключен к блоку управления 1 (БУ). Второй приемник 13 (П2) соединен со вторым усилителем 14 (У2), выход которого связан с входом второго порогового устройства 15 (ПУ2), к другому входу которого подключен источник опорного напряжения 9 (ИОН). Выход второго порогового устройства 15 (ПУ2) подключен к входу второго блока формирования временного интервала 16 (БФВИ2), к другому входу которого подключен блок управления 1 (БУ). Выход второго блока формирования временного интервала 16 (БФВИ2) подключен к входу третьего блока измерения временного интервала 17 (БИВИ3), выход которого подключен к блоку управления 1 (БУ). Блок управления 1 (БУ) подключен к блоку индикации 18 (БИ).

Блок управления 1 (БУ) может быть выполнен на микроконтроллере ATMEGA16. Генераторы 2 (Г1) и 3 (Г2) могут быть выполнены по схеме с разрядом накопительной емкости на тиристорах типа КУ104Г. Излучатели 4 (И1) и 5 (И2), приемники 6 (П1) и 13 (П2) могут быть изготовлены из любой пьезокерамики, например ЦТС-19. Усилители 7 (У1) и 14 (У2) могут быть выполнены на операционных усилителях, например К544УД2. В качестве пороговых устройств 8 (ПУ1) и 15 (ПУ2) можно использовать компараторы К521СА3. Блоки формирования временного интервала 11 (БФВИ1) и 16 (БФВИ2) могут быть выполнены на стандартных микросхемах К1554ТМ2. Блоки измерения временного интервала 10 (БИВИ1), 12 (БИВИ2) и 17 (БИВИ3) могут быть выполнены на стандартных микросхемах, например К1554ИЕ7. Источник опорного напряжения 9 (ИОН) выбран типовым REF 192 фирмы ANALOG DEVICES в стандартном включении. Блок индикации 18 (БИ) выполнен на семисегментных индикаторах типа DA56-11SRWA.

В качестве примера рассмотрим определение расстояния предлагаемым способом. В трубе длиной 250 см, заполненной водой, были установлены излучатели 4 (И1) и 5 (И2), а также приемники 6 (П1) и 13 (П2). На противоположном конце трубы был закреплен отражатель. Частота ультразвуковых сигналов первого излучателя 4 (И1) и первого приемника 6 (П1) составляла 600 кГц, соответственно длина волны λ1=2,5 мм, а период колебаний Т1=1,67 мкс. Частота ультразвуковых сигналов второго излучателя 5 (И2) и второго приемника 13 (П2) составляла 900 кГц, соответственно длина волны λ2=1,67 мм, а период колебаний Т2=1,11 мкс.

Блок управления 1 (БУ) вырабатывал сигнал запуска для первого генератора 2 (Г1), этим же сигналом первый блок формирования временного интервала 11 (БФВИ1) устанавливался в состояние логической единицы. Первый генератор 2 (Г1) возбуждал первый излучатель 4 (И1), который излучал ультразвуковые сигналы с периодом Т1. Излученный ультразвуковой сигнал распространялся по контролируемой среде и принимался первым приемником 6 (П1), усиливался первым усилителем 7 (У1) и поступал на вход первого порогового устройства 8 (ПУ1). На второй вход первого порогового устройства 8 (ПУ1) подавалось напряжение U1 от источника опорного напряжения 9 (ИОН). Как только напряжение на выходе первого усилителя 7 (У1) превысило напряжение U1, выход первого порогового устройства 8 (ПУ1) переключился в состояние логической 1, которая сбросила первый блок формирования временного интервала 11 (БФВИ1) в состояние логического нуля (точка t1 на фиг.2). Таким образом, на выходе первого блока формирования временного интервала 11 (БФВИ1) получился сигнал, длительность которого равна времени

Δt1=t1-t0,

где t0 - начальный момент времени излучения ультразвукового сигнала.

Этот сигнал поступил во второй блок измерения временного интервала 12 (БИВИ2). Данные о длительности второго временного интервала поступили в блок управления 1 (БУ). Кроме того, логическая 1 на выходе первого порогового устройства 8 (ПУ1) разрешила работу первого блока измерения временного интервала 10 (БИВИ1) (точка t1 на фиг. 2). Как только напряжение на выходе первого усилителя 7 (У1) стало меньше напряжения U1 (точка t3 на фиг. 2), выход первого порогового устройства 8 (ПУ1) переключился в состояние логического 0, который остановил работу первого блока измерения временного интервала 10 (БИВИ1). Данные с первого блока измерения временного интервала 10 (БИВИ1) поступили в блок управления 1 (БУ), который вычислил корректирующее значение:

t к = ( T 1 2 t ) / 2 ,

где T1 - период колебаний ультразвуковой волны первой частоты,

t - временной интервал, в котором мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала первой частоты превышает пороговый уровень.

Затем блок управления 1 (БУ) выработал сигнал запуска для второго генератора 3 (Г2), этим же сигналом второй блок формирования временного интервала 16 (БФВИ2) установился в состояние логической 1. Второй генератор 3 (Г2) возбудил второй излучатель 5 (И2), который излучил ультразвуковые сигналы с периодом Т2. Излученный ультразвуковой сигнал распространился по той же контролируемой среде и был принят вторым приемником 13 (П2), усилился вторым усилителем 14 (У2) и поступил на вход второго порогового устройства 15 (ПУ2). На второй вход второго порогового устройства 15 (ПУ2) подавалось напряжение U1 от источника опорного напряжения 9 (ИОН). Как только напряжение на выходе второго усилителя 14 (У2) превысило напряжение U1, выход второго порогового устройства 15 (ПУ2) переключился в состояние логической 1, которая сбросила второй блок формирования временного интервала 16 (БФВИ2) в состояние логического 0 (точка t2 на фиг. 2). Таким образом, на выходе второго блока формирования временного интервала 16 (БФВИ2) получился сигнал, длительность которого равна времени

Δt2=t2-t0,

Этот сигнал поступил в третий блок измерения временного интервала 17 (БИВИ2). Данные о длительности третьего временного интервала поступили в блок управления 1 (БУ).

Временные интервалы между излученными и принятыми ультразвуковыми сигналами, измеренные блоками измерения временных интервалов 12 (БИВИ2) и 17 (БИВИ3), имели длительности

Δt1=328,7 мкс,

Δt2=326,8 мкс.

Блок управления 1 (БУ) осуществил первую коррекцию этих временных интервалов в соответствии с выражением:

где T1 - период колебаний ультразвуковой волны первой частоты,

Т2 - период колебаний ультразвуковой волны второй частоты,

i - номер коррекции,

- первый скорректированный временной интервал,

- второй скорректированный временной интервал.

После этого блок управления 1 (БУ) осуществил сравнение результатов коррекции:

После коррекции по формулам (1) и (2) получили следующий набор значений:

.

В результате получили значение, превышающее четверть периода ультразвуковых колебаний.

Блок управления 1 (БУ) осуществил вторую коррекцию этих временных интервалов:

После второй коррекции (i=2) получили значение, превышающее четверть периода ультразвуковых колебаний.

Блок управления 1 (БУ) осуществил третью коррекцию этих временных интервалов:

.

После третьей коррекции (i=3) получили разность времен первого и второго интервала, которая меньше четверти периода ультразвуковых сигналов первой частоты.

Временной интервал, в котором мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала первой частоты превышает пороговый уровень, измеренный блоком измерения временного интервала 11 (БИВИ1), имел длительность:

t=0,4 мкс.

Затем блок управления и индикации 1 (БУ) определил длительность корректирующего временного интервала в соответствии с выражением:

.

После этого блок управления 1 (БУ) определил временную координату начала принятого сигнала ультразвуковой волны первой частоты:

Используя эту временную координату, блок управления 1 (БУ) определил расстояние до отражателя h и передал данные в блок индикации 18 (БИ) для отображения.

h=С·t0/2=1500·333,48*10-6/2=250,11 см,

где С - скорость распространения ультразвука в воде.

Ошибка измерения уровня Δh составила:

Δh=250-250,11=0,11 мм.

Таким образом, экспериментально установлено, что погрешность измерения расстояния до отражателя составила λ/22.

Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора, при котором излучение, прием ультразвуковых сигналов и измерение временных интервалов между излученным и принятым ультразвуковыми сигналами производят на двух частотах с разными периодами, производят сравнение этих временных интервалов и их коррекцию в соответствии с выражением:
,
где T1 - период колебаний ультразвуковой волны первой частоты,
Т2 - период колебаний ультразвуковой волны второй частоты,
i - номер коррекции,
Δti - первый измеренный временной интервал,
Δt2 - второй измеренный временной интервал, определяют значение временного интервала Δ t 1 ' = ( Δ t 1 i T 1 ) и расстояние до отражающей поверхности, отличающийся тем, что после приема ультразвукового сигнала первой частоты, проводят измерение временного интервала t, в котором мгновенное значение амплитуды принятого сигнала первой частоты превышает пороговый уровень, и определяют корректирующий временной интервал в соответствии с выражением:
t к = ( T 1 2 t ) / 2 ,
где t - временной интервал, в котором мгновенное значение амплитуды принятого сигнала ультразвуковой волны первой частоты превышает пороговый уровень, а после получения значения временного интервала Δ t 1 ' = ( Δ t 1 i T 1 ) определяют временную координату начала принятого сигнала ультразвуковой волны первой частоты в соответствии с выражением:
t 0 = Δ t 1 ' t к ,
которую используют для определения расстояния до отражающей поверхности.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к средствам механизации и автоматизации технологических операций при проведении неразрушающего контроля объектов промышленного производства или транспорта, например сварных швов ЖД цистерн и их креплений (хомутов).

Использование: для компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора. Сущность изобретения заключается в том, что устройство компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора содержит два независимых канала, каждый из которых содержит генератор ультразвуковых сигналов, подключенный к излучателю, и последовательно соединенные приемник, усилитель, пороговое устройство, блок формирования временного интервала, блок измерения временного интервала.

Использование: для проверки работоспособности и калибровки внутритрубных инспекционных приборов на трубопроводном испытательном полигоне, а также для профилеметрии, толщинометрии и определения положения трубопровода.

Изобретение относится к геофизическим, в частности сейсмоакустическим, методам исследований и может быть использовано для калибровки характеристик сейсмоакустических преобразователей.

Изобретение относится к геофизическим, в частности сейсмоакустическим, устройствам исследований и может быть использовано для контроля характеристик преобразователей, применяющихся при мониторинге различных технических объектов.

Использование: для моделирования операций неразрушающего контроля в реальных условиях с использованием синтетических сигналов. Сущность изобретения заключается в том, что измеряют контролируемые параметры, связанные с положением зонда в пространстве, и генерируют связанные с контролируемыми параметрами синтетические сигналы, соответствующие операции неразрушающего контроля, при этом указанное генерирование синтетических сигналов частично обусловлено конфигурацией, генерируемой генератором конфигурации, которая представляет собой виртуальный макет конструкции, и устанавливают соответствие между контролируемыми параметрами и синтетическими сигналами.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для температурной компенсации в устройстве CMUT. Устройства CMUT используют во многих применениях, например, ультразвукового формирования изображения и измерения давления.

Изобретения относятся к медицинской технике, а именно к средствам применения ультразвука для бережного и быстрого нагревания образца. Способ анализа образца с использованием ультразвукового преобразователя состоит в управлении ультразвуковым преобразователем по меньшей мере на двух частотах, включающих в себя основную частоту и по меньшей мере одну альтернативную частоту, причем ультразвуковой преобразователь приводится в работу на основной частоте для генерации ультразвуковых волн, которые подлежат передаче внутрь образца, и на одной из альтернативных частот для генерации тепла в ультразвуковом преобразователе вследствие поглощения электрической мощности ультразвукового преобразователя, причем тепло используется для нагревания образца вследствие проводимости тепла, генерируемого в ультразвуковом преобразователе.

Использование: для измерения коэффициента затухания ультразвуковых волн (УЗВ) в различных средах. Сущность изобретения заключается в том, что на первую поверхность образца устанавливают первый преобразователь, совмещенно подключенный к дефектоскопу, измеряют амплитуду второго донного импульса, устанавливают на противоположной поверхности образца соосно первому второй преобразователь, не подключенный к дефектоскопу, измеряют амплитуду первого донного импульса, подключают второй преобразователь к дефектоскопу взамен первого, не меняя положения преобразователей относительно контролируемого образца, измеряют амплитуду первого донного импульса, снимают с образца первый преобразователь, измеряют амплитуду второго донного импульса и по соотношению измеренных амплитуд судят о величине коэффициента затухания.

Использование: для определения формы индикатрисы рассеяния дефекта при ультразвуковом контроле. Сущность: заключается в том, что выполняют регистрацию пространственной огибающей эхо-сигналов от дефекта по точкам с известными координатами х точки выхода луча ПЭП и вычисляют нормированную функцию огибающей, которая связана с формой индикатрисы рассеяния, пространственную огибающую рассчитывают по времени прихода эхо-сигналов в произвольных точках.

Использование: для настройки чувствительности рельсового ультразвукового дефектоскопа. Сущность изобретения заключается в том, что настройку чувствительности ведут не по образцовым изделиям с искусственно созданными дефектами, а по конструктивным элементам дефектоскопируемого рельсового пути. Технический результат: обеспечение возможности настройки чувствительности рельсового ультразвукового дефектоскопа постоянно в процессе дефектоскопии рельсового пути, а также обеспечение возможности повышения качества и скорости настройки чувствительности рельсового ультразвукового дефектоскопа. 2 ил.

Изобретение относится к области спектроскопии конденсированных сред и фотоакустического анализа материалов. Оптоакустический объектив содержит звукопровод с кольцевым пьезоэлектрическим преобразователем на одном его торце, акустической линзой на другом его торце и сквозным цилиндрическим каналом в центральной части, и оптоволокно, размещенное в цилиндрическом канале, а также переходное устройство, снабженное боковым штуцером для введения иммерсионной жидкости. Один конец переходного устройства закреплен в канале со стороны пьезоэлектрического преобразователя, а второй снабжен уплотняющей втулкой для герметизации оптоволокна. Диаметр канала и внутренний диаметр переходного устройства превышают диаметр оптоволокна на величину, обеспечивающую прохождение иммерсионной жидкости от штуцера к акустической линзе. Технический результат - обеспечение подачи иммерсионной жидкости непосредственно к области сканирования через канал в звукопроводе оптоакустического объектива, упрощение конструкции, возможность изменять глубину зондирования и область фокусировки лазерного излучения во время исследования. 3 з.п. ф-лы, 4 ил.

Использование: для определения упругих свойств детали с изогнутой поверхностью. Сущность изобретения заключается в том, что выполняют излучение пучков ультразвуковых волн в направлении точки падения на поверхность детали таким образом, чтобы генерировать волны в упомянутой детали, при этом, зная толщину d1 детали в упомянутой точке падения в первом направлении D1, перпендикулярном к касательной плоскости в этой точке, и толщину d2 во втором направлении D2, образующем определенный угол α относительно первого направления, осуществляют первое измерение времени t1, необходимого передаваемым продольным волнам для прохождения расстояния d1 от упомянутой точки падения, второе измерение времени t2, необходимого передаваемым поперечным волнам для прохождения расстояния d2 от упомянутой точки падения, определяют модуль Юнга и/или коэффициент Пуассона материала на основании продольной VL=d1/t1 и поперечной VT=d2/t2 скоростей. Технический результат: обеспечение возможности неразрушающего контроля деталей, имеющих изогнутые формы. 6 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к динамической локализации дефекта в дефектном изделии, полученном ковкой. Система локализации дефекта содержит средства обработки для моделирования операции ковки при помощи численного решения уравнений с получением набора моделей формования изделия, средства ввода для предоставления указанному средству обработки данных относительно дефекта в изделии, средства обработки для добавления к первой модели из набора отметчика дефекта и средства визуализации для отслеживания во времени отметчика дефекта. Отслеживание ведут на основе первой отмеченной модели ретроспективно или в перспективе. В результате обеспечивается возможность диагностировать распределение дефекта внутри изделия. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 6 ил.

Использование: для обнаружения и анализа отложений в системе, вмещающей жидкость. Сущность изобретения заключается в том, что способ включает: испускание, на первой стадии, ультразвуковым преобразователем ультразвукового испускаемого сигнала в направлении отражающего участка, регистрацию, на второй стадии, регистрирующим средством ультразвукового отраженного сигнала, полученного в результате отражения ультразвукового испускаемого сигнала в области отражающего участка, определение, на третьей стадии, распределения времени пробега регистрируемого ультразвукового отраженного сигнала в зависимости от заданной переменной и анализ, на четвертой стадии, распределения с целью выявления по меньшей мере частичного осаждения отложений на отражающем участке. Технический результат: обеспечение возможности обнаружить отложения и провести различие между разными типами отложений с более высокой точностью и с меньшей зависимостью от рабочих условий. 3 н. и 15 з.п. ф-лы, 8 ил.

Использование: для обнаружения дефектов в стенке трубопровода. Сущность изобретения заключается в том, что с помощью ультразвуковых преобразователей возбуждают импульсы упругой волны в перекачиваемой по трубопроводу жидкости под заданным углом к внутренней поверхности трубопровода по ходу перемещения дефектоскопа и против перемещения дефектоскопа через равные интервалы пройденного пути, анализируют эхо-импульсы из стенки трубопровода, амплитуды которых превысили заданный пороговый уровень, при этом измеряют время регистрации наибольшего эхоимпульса после каждого возбуждения ультразвукового преобразователя, а дефект считают зарегистрированным, если в течение не менее чем в трех последовательных возбуждениях ультразвукового преобразователя, излучающего ультразвуковые импульсы по ходу движения дефектоскопа, время регистрации эхо-импульса постоянно уменьшается, или у ультразвукового преобразователя, излучающего против хода движения дефектоскопа, время регистрации эхо-импульса постоянно увеличивается. Технический результат: повышение достоверности обнаружения дефектов. 1 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение может быть использовано для измерения уровня границы жидкостей с разными плотностями и электропроводностями, диэлектрическими проницаемостями от 1,5 единиц, границы жидкость - осадок на предприятиях нефтегазовой отрасли в атомной энергетике. Техническим результатом является обеспечение возможности измерения уровня границы раздела жидкостей в емкости и повышение точности данного измерения. Технический результат достигается способом, заключающимся в том, что в устройство контроля и сигнализации заносят данные о высоте емкости с жидкостями или жидкостью с осадком, посредством радарного уровнемера измеряют расстояние до жидкости с меньшей плотностью, передают информацию в устройство контроля и сигнализации, запускают цикл измерения, при котором рассчитывают величину опускания ультразвукового датчика ниже уровня менее плотной жидкости, опускают настроенный на скорость распространения звука в менее плотной жидкости ультразвуковой датчик, посылают ультразвуковой сигнал от ультразвукового датчика и принимают сигнал, отраженный от более плотной жидкости или осадка, вычисляют уровень границы раздела жидкостей в емкости вычитанием из высоты емкости расчетной величины опускания ультразвукового датчика и измеренного им расстояния от него до границы раздела менее плотной жидкости и более плотной жидкости или осадка, сохраняют и выводят данные на внешние устройства. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области исследования материалов с помощью ультразвуковых волн акустическими контрольно-измерительными приборами и может быть использовано при неразрушающем контроле материалов и изделий в различных областях промышленности. Управляемый аттенюатор ультразвукового дефектоскопа содержит Г-образный аттенюатор 1, содержащий входной переменный резистор 2, резистор 3 и аналоговый ключ 4, подключенный к управляемому калиброванному усилителю 5. Управляемый калиброванный усилитель 5 содержит управляемый усилитель 6, выходы которого подключены к согласующему устройству 7, подключенному к управляемому усилителю 8. Выходы управляемого усилителя 8 соединены с устройством 9 управления и измерения, которое соединено со входом управления усилителем 6, со входом управления усилителем 8, аналоговым ключом 4 и дисплеем 10. Технический результат заключается в улучшении достоверности контроля дефектов деталей за счет повышения разрешающей способности дефектоскопа при определении размеров дефектов и их расположения. 1 ил.

Изобретение относится к области медицины, в частности к области онкологии и урологии, и касается способа выбора отделов предстательной железы для пункции при диагностике рака предстательной железы. Сущность способа заключается в том, что определяют значение специфического антигена в плазме крови, рассчитывают показатель относительной плотности простатического антигена. Далее проводят ультразвуковое исследование предстательной железы в В-режиме, определяют объем и структуру предстательной железы, проводят измерения и записи допплерометрических характеристик кровотока. Определяют вероятностный показатель онкологического процесса по формулеM=0,06PSA+0,65DPSA+0,17PSV-0,003VolPr+0,04RI-0,05PI-2,67, где M - вероятностный показатель онкологического процесса в каждом из участков; PSA - значение показателя простатического специфического антигена, нг/мл; DPSA - относительная плотность простатического специфического антигена, нг/мл/см3; PSV - пиковая систолическая скорость кровотока, см/с; VolPr - объем предстательной железы, см3; RI - индекс резистентности сосудов; PI - пульсационный индекс. Дополнительные биопсийные вколы производят в участках, где M>0,721. 3 табл., 3 пр.

Группа изобретений относится к средствам диагностики целостности корпуса оборудования. Технический результат – повышение точности определения потерь целостности корпуса оборудования. Предложен способ, согласно которому в технологической установке принимают первую последовательность измерений импеданса корпуса клапана в ответ на первую частоту, сохраняют указанную первую последовательность измерений импеданса, принимают вторую последовательность измерений импеданса корпуса клапана в ответ на вторую частоту, сохраняют указанную вторую последовательность измерений импеданса, сравнивают первую и вторую последовательности измерений импеданса и генерируют указание о потере целостности корпуса клапана, если первая последовательность измерений импеданса отклонена от второй последовательности измерений импеданса. 3 н. и 20 з.п. ф-лы, 3 ил.

Использование: для измерения глубины скважин посредством ультразвукового локационного устройства. Сущность изобретения заключается в том, что способ компенсации погрешности измерения ультразвукового локатора включает излучение, прием ультразвуковых сигналов и измерение временных интервалов между излученным и принятым ультразвуковыми сигналами на двух частотах с разными периодами с последующей их коррекцией. Дополнительно проводят измерение временного интервала, в котором мгновенное значение амплитуды принятого ультразвукового сигнала первой частоты превышает пороговый уровень, и по длительности этого временного интервала определяют корректирующий временной интервал, который используют для определения временной координаты начала принятого ультразвукового сигнала первой частоты и последующего определения расстояния до отражающей поверхности путем умножения скорости распространения ультразвука в контролируемой среде на половину этого полученного временного интервала. Технический результат: снижение погрешности измерений при волноводном распространении ультразвуковых сигналов. 2 ил.

Наверх