Реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов c3-c5



Реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов c3-c5
Реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов c3-c5
Реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов c3-c5

 


Владельцы патента RU 2601002:

Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" (RU)

Изобретение относится к области нефтехимии, в частности к реакторам дегидрирования парафиновых углеводородов С35 в соответствующие олефиновые углеводороды. Реактор с кипящим слоем мелкозернистого катализатора содержит вертикальный цилиндрический корпус, патрубок ввода паров сырья, соединенный с распределителем сырья в нижней части корпуса реактора, патрубки вывода контактного газа, ввода и вывода циркулирующего катализатора, секционирующие решетки с возрастающим по высоте реактора свободным сечением, разделяющие кипящий слой катализатора на секции, при этом между нижней секционирующей решеткой и распределителем сырья установлена успокоительная решетка, которая имеет свободное сечение больше, чем свободное сечение нижней секционирующей решетки, и составляющее более 25 и менее 90% от сечения корпуса, при этом расстояние от этой решетки до нижней секционирующей решетки составляет 0,5-2,0 высоты секции над нижней секционирующей решеткой. Изобретение обеспечивает увеличение производительности реактора и улучшение показателей дегидрирования. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 7 пр.

 

Изобретение относится к области нефтехимии, в частности к реакторам для дегидрирования парафиновых углеводородов С35 в соответствующие олефиновые углеводороды, используемые для получения основных мономеров синтетического каучука, а также при производстве полипропилена, метилтретичнобутилового эфира и других.

Известен реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов с кипящим слоем мелкозернистого катализатора, содержащий вертикальный цилиндрический корпус и секционирующие решетки, установленные по высоте кипящего слоя на одинаковом расстоянии друг от друга. Катализатор циркулирует в системе реактор-регенератор и проходит реактор сверху вниз противоточно к поднимающемуся снизу вверх потоку паров сырья («Промышленность синтетического каучука», Москва, ЦНИИТЭНефтехим, 1968, №2, стр. 8. Р.К. Михайлов, А.Н. Бушин «Совместное дегидрирование бутана и изопентана в кипящем слое мелкозернистого катализатора»).

Однако в этом реакторе секционирующие решетки имеют одинаковое свободное сечение, что определяет неравномерное распределение катализатора по секциям реактора и низкие показатели дегидрирования - выходы олефинов на пропущенное и разложенное сырье.

Наиболее близким по технической сущности является реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов С35 с кипящим слоем мелкозернистого катализатора, содержащий вертикальный цилиндрический корпус, секционирующие решетки с возрастающим по высоте реактора свободным сечением, разделяющие слой катализатора на секции, патрубок ввода паров сырья, соединенный с распределителем сырья, расположенным в нижней части корпуса реактора, и патрубки вывода контактного газа, ввода и вывода циркулирующего катализатора (патент RU 2156161, МПК B01J 8/04, С07С 5/333, опубл. 20.09.2000).

В указанном реакторе нижняя решетка имеет свободное сечение, составляющее 10-30% от сечения корпуса, а верхняя - 20-60%.

Применяемые в реакторе секционирующие решетки с указанным свободным сечением работают в эффективном режиме, близком к режиму «захлебывания» при противоточном движении циркулирующего через реактор катализатора и газа (паров сырья). Кроме того, для улучшения работы нижней части кипящего слоя катализатора в пространстве между нижней решеткой и отпарной секцией реактора предлагается:

- использование в качестве распределителя сырья трубчатого распределителя, снабженного патрубками, направленными вниз, и имеющего в центре свободное сечение, составляющее 0,25-4,00 сечения отпарной секции. Устанавливают такой распределитель на расстоянии от отпарной секции, составляющем 0,5-3,0 высоты нижней секции кипящего слоя катализатора.

- или устанавливают дополнительный трубчатый распределитель сырья на расстоянии 0,5-2,0 высоты нижней секции от основного распределителя. Использование для этого распределителя, снабженного направленными вниз патрубками и перекрывающего все сечения корпуса реактора.

В результате использования двух последних конструктивных решений происходит сокращение застойных зон в области распределителя, улучшение работы отпарной секции, улучшение распределения газа по сечению реактора.

Конструкция известного реактора устраняет недостатки приведенного выше аналога, однако в свою очередь характеризуется относительно низкой производительностью, невысокими показателями дегидрирования и низкой величиной межремонтных пробегов, во многом связанными с неэффективной работой верхних и нижних секционирующих решеток и закоксовыванием нижней части реактора (постепенным заполнением нижней части реактора монолитным коксом).

Известен реактор (патент RU 2301107, МПК B01J 8/04, С07С 5/333, опубл. 20.06.2007), в котором свободное сечение секционирующих решеток возрастает по высоте реактора до величины свободного сечения верхней решетки 60-90%, при этом реактор содержит патрубки ввода циркулирующего катализатора и стояки циклонов, торцы которых оборудованы пылевыпускными клапанами, расположенными в верхней части кипящего слоя в пространстве между верхней секционирующей решеткой и уровнем кипящего слоя.

Однако возникающие при этом возможности увеличения производительности реактора не оправдывают значительного снижения показателей дегидрирования (выходов олефинов) вследствие того, что на верхних секционирующих решетках этого реактора невозможно осуществление эффективного режима «захлебывания».

Задачей настоящего изобретения является увеличение производительности реактора и показателей дегидрирования.

Для решения этой задачи предлагается реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов С35 с кипящим слоем мелкозернистого катализатора, содержащий вертикальный цилиндрический корпус, патрубок ввода паров сырья, соединенный с распределителем сырья в нижней части корпуса реактора, патрубки вывода контактного газа, ввода и вывода циркулирующего катализатора, секционирующие решетки с возрастающим по высоте реактора свободным сечением, разделяющие кипящий слой катализатора на секции, в котором между нижней секционирующей решеткой и распределителем сырья установлена успокоительная решетка, которая имеет свободное сечение больше, чем свободное сечение нижней секционирующей решетки, и составляющее более 25 и менее 90% от сечения корпуса, при этом расстояние от этой решетки до нижней секционирующей решетки составляет 0,5-2,0 высоты секции над нижней секционирующей решеткой.

Кроме того, секционирующие решетки в реакторе могут быть установлены группами по 2-6 решеток, при этом решетки в каждой группе имеют одинаковое свободное сечение, которое возрастает от группы к группе по высоте реактора.

Одновременно над верхней секционирующей решеткой может быть установлена успокоительная решетка, которая имеет свободное сечение больше, чем свободное сечение верхней секционирующей решетки, и составляющее более 35 и менее 90% сечения корпуса, при этом расстояние от этой решетки до верхней секционирующей решетки составляет 1,0-3,0 высоты секции под верхней секционирующей решеткой.

Особенностью известных реакторов с кипящим слоем мелкозернистого катализатора, разделенным секционирующими решетками на секции, является наличие в кипящем слое трех зон: основная реакционная зона в средней части слоя с секционирующими решетками, зона между распределителем газа (паров сырья) и нижней секционирующей решеткой и зона между верхней секционирующей решеткой и поверхностью кипящего слоя в реакторе. Высота зоны между распределителем сырья и нижней секционирующей решеткой определяется необходимостью размещения в ней опорных устройств для крепления секционирующих решеток и обеспечения возможности проведения монтажно-ремонтных работ в нижней части реактора в зоне расположения распределителя сырья (доступ через люк и т.д.). Высота указанного пространства существенно возрастает с увеличением мощности (диаметра) реакторов и достигает в реакторах большой единичной мощности нескольких метров.

Верхняя зона (над верхней секционирующей решеткой до поверхности кипящего слоя реактора) также имеет большую высоту и содержит значительное количество катализатора вследствие необходимости размещения в ней клапанов пылеспускных стояков циклонов и патрубков ввода «горячего» циркулирующего катализатора.

Таким образом, большая часть катализатора в известных реакторах находится в малоэффективных зонах со свободным неорганизованным кипящим слоем. Зона же с интенсивным тепломассообменом, в которой кипящий слой организован секционирующими решетками, содержит лишь 50-60% от всего катализатора в реакторе (в пространстве от распределителя сырья до поверхности кипящего слоя).

При свободном сечении нижней секционирующей решетки в известном реакторе 10-30%, работающей в режиме, близком к режиму «захлебывания» при противотоке твердой и газовой фаз, под этой решеткой образуется газовая подушка значительных размеров. При этом в нижней части реактора, в пространстве между распределителем и нижней решеткой, образуется неорганизованный кипящий слой со свободной поверхностью. Происходит разрыв кипящего слоя.

Для свободного, неорганизованного кипящего слоя больших размеров характерно неоднородное кипение мелкодисперсного катализатора с образованием больших пузырей и канальных проскоков газовой фазы. Как следствие, это приводит к возникновению в объеме кипящего слоя застойных участков по катализатору и газу, значительным пульсациям давления в слое, локальным колебаниям уровня кипящего слоя в сечении аппарата и выбросам больших количеств катализатора в надслоевое пространство.

Применительно к условиям работы известного реактора дегидрирования указанные особенности неорганизованного кипящего слоя в нижней части реактора являются причиной низкого тепломассообмена и застойных явлений в этой части кипящего слоя, а также нарушения работы нижних решеток реактора под воздействием выбросов больших масс катализатора из свободного кипящего слоя нижней части реактора в объем газовой подушки нижней секционирующей решетки. Все это снижает уровень показателей дегидрирования, приводит к закоксовыванию нижней части реактора и, как следствие, сокращает период межремонтных пробегов установки (за счет увеличения длительности капитальных ремонтов и внеплановых остановок), уменьшая ее производительность.

Неорганизованный кипящий слой над верхней секционирующей решеткой, содержащий большое количество катализатора, обладает низким тепломассообменом и при значительных колебаниях уровня нарушает устойчивую работу верхних секционирующих решеток реактора, что также снижает показатели дегидрирования.

В предлагаемом реакторе установка под нижней секционирующей решеткой успокоительной решетки с повышенным свободным сечением (больше свободного сечения нижней секционирующей решетки) в сочетании с указанным расстоянием от этой решетки до нижней секционирующей решетки позволяет сократить пульсации давления в нижней части кипящего слоя, стабилизировать работу распределителя сырья и вышерасположенных секционирующих решеток в реакторе. При этом повышается равномерность распределения катализатора и газа в сечении реактора при их противоточном движении вдоль оси аппарата, улучшается тепломассообмен, сокращаются застойные явления, тепловые и концентрационные неравномерности в кипящем слое. В результате увеличиваются показатели дегидрирования (выход олефинов на пропущенное и разложенное сырье), уменьшается унос катализатора из кипящего слоя и снижаются потери катализатора в производстве за счет более равномерного кипящего слоя в предлагаемом реакторе, уменьшается коксообразование в нижней части реактора, снижается образование коксовых монолитных отложений в реакторе, деформирующих внутренние устройства реактора вплоть до полного их разрушения (решетки, распределители газовых потоков, опорные конструкции и др.) и нарушающих гидродинамический режим реактора. При этом соответственно увеличивается межремонтный пробег реактора и его производительность.

Работа успокоительной решетки в указанном диапазоне свободного сечения наиболее эффективна вследствие обеспечения устойчивого режима работы секционирующих решеток. Указанная решетка позволяет максимально приблизится к наиболее эффективному режиму захлебывания секционирующих решеток. При свободном сечении успокоительной решетки, равном или меньшем свободного сечения нижней секционирующей решетки, режим работы успокоительной решетки переходит в режим захлебывания, при этом резко возрастает высота газовой подушки, а катализатор «подвешивается», прекращая циркуляцию. При свободном сечении успокоительной решетки выше 90% ее влияние на процесс становится малозаметным.

Установка секционирующих решеток группами при одинаковом свободном сечении решеток в группах и при возрастании указанного сечения от группы к группе по высоте реактора существенно упрощает конструкцию реактора.

Установка над верхней секционирующей решеткой успокоительной решетки с указанным свободным сечением и расстоянием до верхней секционирующей решетки также улучшает показатели дегидрирования за счет стабилизации и повышения эффективности работы верхних секционирующих решеток. Эта успокоительная решетка существенно уменьшает пульсации уровня кипящего слоя, пульсации давления, тепловые и концентрационные неравномерности в верхней части реактора.

Эффективность нижней и верхней успокоительных решеток наиболее значимо проявляется в указанном диапазоне расстояний до секционирующих решеток (высот расположения успокоительных решеток).

На фиг. 1 изображена схема предлагаемого реактора. Реактор имеет корпус 1, трубопроводы и патрубки для ввода 2 и вывода 3 циркулирующего катализатора, ввода сырья 4 и вывода контактного газа 5. Реактор также содержит распределитель сырья 6. Кипящий слой катализатора в реакторе с уровнем 7 разделен на секции секционирующими решетками (нижняя решетка - 9 и верхняя - 10). При этом нижняя секционирующая решетка может иметь свободное сечение, составляющее 10-30% от сечения корпуса, а верхняя - 20-60%. Между распределителем сырья 6 и нижней секционирующей решеткой 9 установлена успокоительная решетка 11 со свободным сечением 25-90%, при этом расстояние «А» от успокоительной решетки до нижней секционирующей решетки 9 составляет 0,5-2,0 высоты нижней секции «В». Над верхней секционирующей решеткой 10 установлена успокоительная решетка 12 со свободным сечением 35-90%. При этом расстояние от верхней секционирующей решетки до успокоительной «С» составляет 1,0-3,0 высоты верхней секции «D». Секции содержат зоны кипящего слоя 8 и газовые подушки 13. Реактор имеет отпарную секцию 14 с трубопроводом подачи в нее инертного газа 15, сепарационную зону (надслоевое пространство реактора) 16, в которой расположены циклоны для очистки контактного газа перед выходом его из реактора через патрубок 5. В пространстве между распределителем сырья 6 и нижней успокоительной решеткой 11 расположен монтажный люк 17.

Реактор работает следующим образом.

Испаренные парафиновые углеводороды (сырье) подаются в реактор по трубопроводу и патрубку 4 через распределитель 6. В отпарную секцию 14 по трубопроводу 15 подается инертный газ на отпарку от углеводородов отходящего из реактора катализатора. В нижней части реактора (между распределителем 6 и успокоительной решеткой 11) пары сырья смешиваются с поднимающимися из отпарной секции газами отпарки и далее поднимаются по кипящему слою катализатора, проходят последовательно нижнюю успокоительную решетку 11, секционирующие решетки и верхнюю успокоительную решетку 12, попадая затем в сепарационную зону 16.

Подвод тепла для обеспечения эндотермической реакции дегидрирования производится циркулирующим через регенератор катализатором. Отрегенерированный и подогретый катализатор поступает из регенератора по трубопроводу 2 в кипящий слой над верхней успокоительной решеткой 12 и далее проходит секции реактора с кипящим слоем катализатора противоточно поднимающимся парам сырья, постепенно охлаждаясь в ходе осуществления эндотермической реакции дегидрирования, и через отпарную секцию 14 по трубопроводу и патрубок 3 в закоксованном, восстановленном и охлажденном виде возвращается в регенератор на выжиг кокса, окисление и подогрев. При этом формируется температурный профиль реактора с увеличением температуры от зоны кипящего слоя реактора, располагаемой между распределителем и нижней успокоительной решеткой, до зоны кипящего слоя над верхней успокоительной решеткой.

Контактный газ дегидрирования после обеспыливания в циклонах сепарационной зоны 16 по трубопроводу 5 направляется на охлаждение и извлечение полученных олефиновых углеводородов.

Изобретение иллюстрируется следующими примерами при проведении процесса дегидрирования парафиновых углеводородов.

Примеры 1-5

Дегидрирование изобутана в изобутилен осуществляют на алюмохромовом катализаторе АОК-73-24, полученном пропиткой микросферического оксида алюминия, содержащем Cr2O3 - 15 мас. %.

Испытания проводились на заводской установке, диаметр реактора составляет 4,6 м, диаметр регенератора - 5,0 м. Высота реактора - 28 м. Количество секционирующих решеток в реакционной зоне реактора - 12 шт. Свободное сечение нижней секционирующей решетки - 23%. Свободное сечение верхней секционирующей решетки - 40%.

Объемная скорость подачи сырья - 165 час-1, температура над верхней решеткой - 575°С.

Примеры 6-7

Дегидрирование изопентана в изоамилены осуществляют на алюмохромовом катализаторе АОК-73-24, полученном пропиткой микросферического оксида алюминия, содержащем Cr2O3 - 15 мас. %.

Испытания проводились на заводской установке. Диаметр реактора составляет 5,1 м. Диаметр регенератора - 5,1 м. Высота реактора - 22 м. Количество секционирующих решеток в реакционной зоне реактора - 12 шт. Свободное сечение нижней секционирующей решетки - 20%. Свободное сечение верхней секционирующей решетки - 30%.

Объемная скорость подачи сырья - 120 час-1, температура над верхней решеткой - 550°С.

Результаты работы предлагаемого реактора представлены в таблице 1.

Как видно из приведенных в таблице данных, использование успокоительных решеток с заявляемыми параметрами позволяет (примеры №№1-3 и 6) существенно увеличить показатели дегидрирования парафиновых углеводородов - выходы олефинов на пропущенное и разложенное сырье и производительность реактора - по сравнению с показателями, достигаемыми в прототипе (пример 7), а также при использовании успокоительных решеток с параметрами, отличающимися от заявленных (примеры 4 и 5).

Увеличение производительности реактора (количества получаемых олефинов) происходит за счет увеличения выходов олефинов, а также снижения количества образующегося в реакторе кокса, снижения масштаба разрушений в реакторе из-за отложений кокса и, соответственно, снижения длительности капитальных ремонтов реактора и исключения внеплановых его остановок.

Техническим результатом заявленного изобретения является увеличение производительности реактора и улучшение показателей дегидрирования (увеличение выходов олефинов на пропущенное и разложенное сырье), уменьшение уноса катализатора из кипящего слоя и снижение потерь катализатора в производстве за счет более равномерного кипящего слоя в предлагаемом реакторе, уменьшение коксообразование в нижней части реактора, снижение образования коксовых монолитных отложений в реакторе, деформирующих внутренние устройства реактора вплоть до полного их разрушения (решетки, распределители газовых потоков, опорные конструкции и др.) и нарушающих гидродинамический режим реактора. При этом соответственно увеличивается межремонтный пробег реактора и его производительность.

1. Реактор для дегидрирования парафиновых углеводородов С35 с кипящим слоем мелкозернистого катализатора, содержащий вертикальный цилиндрический корпус, патрубок ввода паров сырья, соединенный с распределителем сырья в нижней части корпуса реактора, патрубки вывода контактного газа, ввода и вывода циркулирующего катализатора, секционирующие решетки с возрастающим по высоте реактора свободным сечением, разделяющие кипящий слой катализатора на секции, отличающийся тем, что между нижней секционирующей решеткой и распределителем сырья установлена успокоительная решетка, которая имеет свободное сечение больше, чем свободное сечение нижней секционирующей решетки, и составляющее более 25 и менее 90% от сечения корпуса, при этом расстояние от этой решетки до нижней секционирующей решетки составляет 0,5-2,0 высоты секции над нижней секционирующей решеткой.

2. Реактор по п. 1, отличающийся тем, что секционирующие решетки в реакторе установлены группами по 2-6 решеток, при этом решетки в каждой группе имеют одинаковое свободное сечение, которое возрастает от группы к группе по высоте реактора.

3. Реактор по любому из пп. 1 и 2, отличающийся тем, что над верхней секционирующей решеткой установлена успокоительная решетка, которая имеет свободное сечение больше, чем свободное сечение верхней секционирующей решетки, и составляющее более 35 и менее 90% сечения корпуса, при этом расстояние от этой решетки до верхней секционирующей решетки составляет 1,0-3,0 высоты секции под верхней секционирующей решеткой.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к органической химии, а именно к процессам дегидрирования с образованием неароматических соединений, содержащих двойные углерод-углеродные связи, каталитическим способом, и может быть использовано при производстве сырья, используемого в технологии производства линейных алкилбензолов.

Изобретение относится к области нефтехимии, в частности к установке получения олефиновых или изоолефиновых С3-С5 углеводородов дегидрированием парафиновых или изопарафиновых С3-С5 углеводородов.

Изобретение относится к способу получения 1-бутена и производного 1,3-бутадиена. Способ включает следующие стадии: a) неокислительное каталитическое дегидрирование исходного газового потока, содержащего н-бутан, водород, другие низкокипящие побочные компоненты и высококипящие продукты, причем образуется смесь продуктов, содержащая непревращенный н-бутан, 1-бутен, оба 2-бутена, 1,3-бутадиен, водород, другие низкокипящие побочные компоненты и высококипящие продукты, b) выделение водорода, других низкокипящих компонентов и высококипящих продуктов, причем получают смесь продуктов, содержащую н-бутан, 1-бутен, оба 2-бутена и 1,3-бутадиен, c) превращение части полученного на стадии b) 1,3-бутадиена в его производное, d) выделение полученного на стадии c) производного 1,3-бутадиена, e) селективное гидрирование 1,3-бутадиена, не превращенного на стадии c) в его производное, до 1-бутена, f) дистилляционное выделение 1-бутена из полученного на стадии e) углеводородного потока, причем остается остаточный поток.

Изобретение относится к способу получения изопрена на железооксидных катализаторах в адиабатическом реакторе дегидрированием изоамиленов с подачей пара в слои катализатора.

Изобретение относится к протонпроводящей мембране, содержащей катализатор дегидрирования и смешанный оксид металлов формулы (II) где молярное отношение а:b составляет от 4,8 до 6, предпочтительно от 5,3 до 6, с находится в интервале от 0 до 0,5b, и у является таким числом, что формула (II) является незаряженной, например 0≤y≤1,8.

Изобретение относится к двум вариантам способа получения моноолефинов. Один из вариантов включает стадии, на которых разделяют углеводородное подаваемое исходное сырье на первую фракцию углеродосодержащих соединений, содержащих не более 5 атомов углерода, и вторую фракцию соединений, имеющих меньшее давление паров в сопоставлении с давлением паров первой фракции; селективно гидрируют диены и/или ацетилены из первой фракции с образованием соответствующих моноолефинов; превращают парафины из первой фракции с образованием соответствующих моноолефинов в потоке конверсии и осуществляют контактное охлаждение подвергнутых превращению моноолефинов из потока конверсии при использовании потока жидкого углеводорода, содержащего примеси, при этом примеси имеют меньшее давление паров в сопоставлении с давлением паров соединений в первой фракции; где диены и/или ацетилены из первой фракции подвергают селективному гидрированию перед превращением парафинов из первой фракции с образованием моноолефинов и после выделения первой фракции из углеводородного подаваемого исходного сырья.

Изобретение относится к двум вариантам способа дегидрирования углеводорода. Один из вариантов содержит стадию подачи потока сырья, содержащего по меньшей мере один углеводород, над катализатором, содержащим каталитически активную углеродную фазу.

Изобретение относится к способу получения изопрена каталитическим дегидрированием изоамиленов в адиабатическом реакторе в присутствии железооксидного катализатора при температуре 580-630°C и разбавлении сырья водяным паром.

Изобретение относится к способу дегидрирования алканов с выравниванием состава продукта. При этом газообразный поток вещества, содержащий алканы, пропускают в непрерывном режиме через слой катализатора, расположенный в от двух до 10 соединенных последовательно реакторах адиабатического, аллотермического или изотермического типа или в их комбинации, посредством чего образуется газовый поток, который содержит олефин, водород и непрореагировавший алкан, при этом по меньшей мере один реактор является адиабатическим, в который подают кислород.

Изобретение относится к применению катализатора, содержащего монолит и слой катализатора, для дегидрогенизации алканов до алкенов или ароматизации при дегидрогенизации.

Изобретение относится к способу селективного удаления газообразных продуктов реакции из газообразной системы, включающей реагенты и продукты, при проведении химических реакций, таких как синтез аммиака, метанола и т.д., и реакторам для проведения способа.

Изобретение относится к области химического машиностроения, а именно к каталитическому реактору для получения синтез-газа, который может быть использован в качестве инициирующих водородных добавок к основному топливу в двигатели внутреннего сгорания и в газотурбинных двигателях.

Изобретение относится к способу и устройству для окисления реагентов в водной реакционной среде с использованием газообразного молекулярного кислорода. Способ окисления материала в окислительном реакторе, включающем внешний циркуляционный контур, имеющий приспособление для увеличения давления во внешнем контуре, включает стадии: a) измерение концентрации кислорода в реакторе, b) выведение объема водной среды из реактора и измерение концентрации кислорода в этом объеме, c) введение кислорода в объем в растворенном виде и обеспечение достаточным временем пребывания для достижения желательного концентрации кислорода, где количество введенного кислорода определяют путем измерения растворенного кислорода в реакторе и его давления и измерения плотности объема и концентрации кислорода в незаполненном объеме, d) введение объема обратно в реактор при повышенном давлении и через устройство Вентури в жидкостный распределитель, e) образование циркуляционной схемы в реакторе, в результате чего повышенная концентрация кислорода поддерживается в водной среде в нижней части реактора, и где внешний циркуляционный контур поддерживают под давлением во время проведения стадий c), d) и е).

Изобретение относится к сернокислотному производству и может быть использовано для утилизации отходящих сернистых газов предприятий цветной металлургии. Исходный сернистый газ с содержанием SO2 0,5-1,2 об.% нагревают в теплообменнике до температуры 250-300°С.

Изобретение относится к способу синтеза метанола в изотермических реакторах. Способ включает получение питающего потока свежего газа при риформинге или газификации, подачу свежего газа в замкнутую систему синтеза, конверсию свежего газа в метанол в каталитической среде, при этом тепло напрямую отводят из каталитической среды, в результате среда является изотермической, конденсацию метанола, при этом получают жидкий метанол-сырец и рециркулирующий газ, который направляют в рециркуляционную систему в замкнутой системе синтеза, причем каталитическая среда включает множество изотермических каталитических слоев, часть питающего потока свежего газа смешивают с рециркулирующим газом, при этом получают газообразную смесь свежего газа и рециркулирующего газа и часть газообразной смеси направляют между первым и вторым каталитическим слоем среды, газообразную смесь свежего газа и рециркулирующего газа смешивают с потоком, выходящим из первого каталитического слоя, при этом получают питающий поток второго каталитического слоя.

Изобретение относится к каталитической системе, подходящей для проведения частичного каталитического окисления при малой продолжительности контакта, для получения синтез-газа и, возможно, водорода.

Системы и устройства для перемешивания, охлаждения и распределения многофазных текучих смесей в реакторе, при этом внутриреакторное устройство настоящего изобретения обеспечивает не только улучшенное перемешивание и распределение текучей среды по поверхности каждого лежащего ниже слоя катализатора, но также имеет другие преимущества, включающие: уменьшенную высоту смесительной тарелки; облегченное техническое обслуживание, сборку и разборку; сниженную материалоемкость при производстве.

Изобретение относится к системам и устройству для контакта и распределения многофазной текучей среды. Распределяющее текучую среду устройство для реактора включает сопловую тарелку, множество каналов, прикрепленных и проходящих вертикально от верхней поверхности сопловой тарелки, и сопло для распределения текучей среды, расположенное в каждом канале.

Изобретение относится к реактору для парциального окисления углеводородного сырья. Реактор включает внешний корпус со средством вывода продуктов реакции из реактора и с хотя бы одним средством ввода сырья или компонентов сырья в размещенную внутри реактора с зазором с внешним корпусом катализаторную гильзу, заполненную катализатором и включающую средства вывода продуктов из ее нижней части.

Изобретение относится к области гетерогенного катализа, а именно каталитическому мультиканальному реактору для проведения гетерогенных реакций, сопровождающихся эндотермическим тепловым эффектом, например паровой конверсии углеводородов с целью получения водородсодержащего газа.
Наверх