Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью



Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью
Высококремнистые двухфазные стали с улучшенной пластичностью

 


Владельцы патента RU 2601037:

АРСЕЛОРМИТТАЛЬ ИНВЕСТИГАСЬОН И ДЕСАРРОЛЛО С.Л. (ES)

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению листа двухфазной стали, используемому в автомобильной промышленности. Горячекатаный лист из двухфазной стали, содержащей 0,1-0,3 мас.% С, 1,5-2,5 мас.% Si, 1,75-2,5 мас.% Mn, подвергают отжигу при температуре от 750 до 875°C. Закаливают полученный отожженный лист в воде при температуре от 400 до 420°C и осуществляют его перестаривание при температуре от 400 до 420°C для превращения мартенсита в указанном горячекатаном стальном листе в отпущенный мартенсит и получения структуры листа, содержащей феррит и отпущенный мартенсит. Лист обладает пределом прочности при растяжении по меньшей мере 980 МПа и общим удлинением по меньшей мере 15%. 6 з.п. ф-лы, 7 ил., 4 табл.

 

Перекрестная ссылка на родственные заявки

Эта заявка испрашивает приоритет на основании 35 U.S.С.119 (е) по предварительной заявке US №61/ 629757, поданной 28 ноября 2011.

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение в целом относится к двухфазным (DP) сталям. Более конкретно, настоящее изобретение относится к DP стали с высоким содержанием кремния в диапазоне 0,5-3,5% масс. Более конкретно, настоящее изобретение относится к DP стали с высоким содержанием Si с улучшенной пластичностью за счет непрерывного отжига охлаждением водой.

Известный уровень техники

В связи с ростом использования высокопрочных сталей в автомобильной промышленности существует растущий спрос на сталь с повышенной прочностью без потери пластичности. Двухфазные (DP) стали являются обычным выбором, поскольку они обеспечивают хороший баланс прочности и пластичности. Поскольку в недавно разработанных сталях объемная доля мартенсита продолжает увеличиваться, еще больше увеличивая прочность, пластичность становится ограничивающим фактором. Кремний является предпочтительным легирующим элементом, потому что было найдено, что кривая прочность-пластичность сдвигается вверх и вправо в DP сталях. Однако кремний образует оксиды, которые могут вызвать проблемы с адгезией цинковых покрытий, что требует снизить до минимума содержание кремния при достижении требуемых механических свойств.

Таким образом, в известном уровне техники существует потребность в DP сталях с конечным пределом прочности при растяжении, большем или равном около 980 МПа и общим удлинением большем или равном около 15%.

Краткое изложение существа изобретения

Настоящее изобретение относится к двухфазной стали (мартенсит+феррит). Предел прочности при растяжении двухфазной стали составляет, по меньшей мере, 980 МПа, и общее удлинение, по меньшей мере, 15%. Общее удлинение двухфазной стали также может составлять, по меньшей мере, 18%. Предел прочности при растяжении двухфазной стали также может составлять, по меньшей мере, 1180 МПа.

Двухфазная сталь может содержать 0,5-3,5% масс. Si и более предпочтительно 1,5-2,5% масс. Si. Двухфазная сталь может дополнительно включать 0,1-0,3% масс. С, более предпочтительно 0,14-0,21% масс. С и наиболее предпочтительно менее 0,19% масс. С, например около 0,15% масс. С. Двухфазная сталь также может дополнительно включать 1-3% масс. Μn, более предпочтительно 1,75-2,5% масс. Μn и наиболее предпочтительно около 1,8-2,2% масс. марганца.

Двухфазная сталь может дополнительно включать 0,05-1% масс. Аl, 0,005-0,1% масс. общего содержания одного или нескольких элементов, выбранных из группы, состоящей из Nb, Ti и V, и 0-0,3% масс. Мо.

Краткое описание чертежей

Фиг. 1A и 1B представляют зависимость ТЕ от TS для 0,15C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi и 0,20C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi с изменяющимся содержанием кремния 1,5-2,5% масс;

Фиг. 2A и 2B представляют SEM микрофотографии 0,2% С сталей, имеющих сходные TS около 1300 МПа при двух уровнях содержания Si. 2A - при 1,5% Si и 2B - при 2,5% Si;

Фиг. 3A и 3B представляют SEM микрофотографии горячих полос при CTs 580°С и 620°С, соответственно, на которых можно различить микроструктуру сталей;

Фиг. 4A и 4B представляют зависимость предела прочности при растяжении (TS и YS) и ТЕ соответственно от температуры отжига (AT) с температурой охлаждающей газовой струи (GJC) 720°С и температурой перестаривания (OA) 400°С;

Фиг. 5A-5D являются SEM микрофотографиями образцов, отожженных при: 5A=750°С, 5B=775°С, 5C=800°С и 5D=825°С, показывающими микроструктуру отожженных образцов;

Фиг. 6A-6E представляют зависимость механических свойств при растяжении от температуры отжига образцов таблицы 4А;

Фиг. 6F представляют зависимость ТЕ от TS для образцов таблицы 4А;

Фиг. 7А-7E представляют зависимость механических свойств при растяжении от температуры отжига образцов таблицы 4В; и

Фиг. 7F представляют зависимость ТЕ от TS для образцов таблицы 4В.

Подробное описание изобретения

Настоящее изобретение относится к семейству сталей с двухфазной (DP) микроструктурой (феррит+мартенсит). Стали имеют минимальное содержание или отсутствие остаточного аустенита. Стали изобретения имеют уникальное сочетание высокой прочности и пластичности. Механические свойства при растяжении согласно настоящему изобретению предпочтительно предусматриваются для многих стальных изделий. Один такой продукт имеет предел прочности при растяжении (UTS)≥980 МПа с общим удлинением (ТЕ)≥18%. Другой такой продукт будет иметь UTS≥1180 МПа и ТЕ≥15%.

В широком смысле сплав имеет состав (% масс.), включающий С: 0,1-0,3; Μn: 1-3, Si: 0,5-3,5; Αl: 0,05-1, необязательно Mo: 0-0,3, Nb, Ti, V: 0,005-0,1 в сумме, остальное железо и неизбежные примеси, такие как S, Ρ и N. Более предпочтительно содержание углерода составляет 0,14-0,21% масс. и предпочтительно менее 0,19% масс. для хорошей свариваемости. Наиболее предпочтительно содержание углерода составляет около 0,15% масс. сплава. Содержание марганца более предпочтительно составляет 1,75-2,5% масс. и наиболее предпочтительно около 1,8-2,2% масс. Содержание кремния более предпочтительно составляет 1,5-2,5% масс.

Примеры

WQ-CAL (линия непрерывного отжига с водяным охлаждением) используют для производства мартенситных сталей на малолегированной основе и сталей DP марок из-за его уникальной производительности водяного охлаждения. Таким образом, авторы настоящего изобретения сконцентрировались на DP микроструктуре при использовании WQ-CAL. В DP сталях феррит и мартенсит преимущественно соответственно регулируют пластичность и прочность. Таким образом, для одновременного достижения высокой прочности и пластичности требуется упрочнение и феррита и мартенсита. Добавление Si эффективно повышает прочность феррита и облегчает использование меньшей доли мартенсита для создания того же уровня прочности. Следовательно, пластичность в DP сталях улучшается. Поэтому DP стали с высоким содержанием Si выбраны в качестве основы металлургического концепции.

Для того чтобы проанализировать металлургические эффекты DP сталей с высоким содержанием Si, лабораторные опыты с различными количествами Si были произведены вакуумной индукционной плавкой. Химический состав исследованных сталей приведен в таблице 1. Первые шесть сталей на основе 0,15C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb с содержанием Si в диапазоне 0-2,5% масс. Остальные включают 0,2% С с 1,5-2,5% масс. Si. Следует отметить, что хотя эти стали содержат 0,15% масс. Мо, добавление Мо не требуется для получения DP микроструктуры с использованием WQ-CAL. Таким образом, Мо является необязательным элементом в семействе сплавов настоящего изобретения.

После горячей прокатки при FT 870°С и СТ 580°С обе стороны горячих полос механически зачищают для удаления обезуглероженных слоев перед холодной прокаткой с обжатием около 50%. Материалы с максимальной твердостью отжигают в соляной ванне при высокой температуре от 750 до 875°С в течение 150 секунд, быстро переносят в резервуар с водой с последующим отпуском термообработкой при 400/420°С в течение 150 секунд. Высокая температура перестаривания была выбрана, чтобы улучшить раздачу отверстий и сгибаемость сталей. Два JIS-T испытания на растяжение проводят для каждого условия. Фиг. 1A и 1B представляют зависимость ТЕ от TS для 0,15С-1,8Мn-0,15Mo-0,02Nb-XSi и 0,20C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi с различным содержанием кремния 1,5-2,5% масс. Фиг. 1A и 1B представляют эффект добавления Si на баланс между пределом прочности при растяжении и полным удлинением. Увеличение содержания Si явно повышает пластичность с тем же пределом прочности при растяжении для сталей с 0,15% С и 0,20% С.Фиг. 2A и 2B являются SEM микрофотографиями 0,2% С сталей, имеющих сходные TS около 1300 МПа при двух содержаниях Si, 2A - с 1,5% масс. Si и 2B - с 2,5% масс. Si. Фиг. 2A и 2B подтверждают, что чем выше содержание Si, тем больше доля фракции феррита с тем же пределом прочности при растяжении (TS около 1300 МПа). Кроме того, результаты РФА не выявляют остаточного аустенита в отожженных сталях, что приводит к отсутствию ТРИП эффекта при добавлении Si.

Характеристики отжига сталей с содержанием 2,5% Si

Поскольку 0,2% С стали с 2,5% масс. Si обеспечивают пригодные механические свойства при растяжении, как показано на фиг.1, выполняют дальнейший анализ 0,2% масс. С и 2,5% масс. Si стали.

Горячая/холодная прокатка

Два режима горячей прокатки с различной температурой намотки (СТ) 580 и 620°С и одной конечной температурой прокатки (FT) 870°С осуществляют с использованием 0,2% масс. С и 2,5% масс. Si стали. Механические свойства при растяжении полученных горячих полос приведены в таблице 2. Более высокая СТ приводит к более высокому YS, более низкому TS и лучшей пластичности. Более низкая СТ способствует формированию бейнита (бейнитный феррит), что приводит к более низкому YS, более высокому TS и более низкому ТЕ. Однако основная микроструктура состоит из феррита и перлита при обоих СТ. Фиг. 3A и 3B являются SEM микрофотографиями горячих полос при СТ 580°С и 620°С соответственно, на которых можно различить микроструктуру сталей. Однако отсутствуют серьезные проблемы с нагрузкой стана холодной прокатки, так как при обе СТ имеют более низкую прочность, чем GA DP Т980. Кроме того, добавление Мо не требуется для получения DP микроструктуры с использованием WQ-CAL. Композиция без Мо снижает прочность горячей полосы во всех диапазонах СТ. После механической зачистки для удаления обезуглероженных слоев, горячие полосы подвергают холодной прокатке с обжатием около 50% на лабораторном стане холодной прокатки.

Отжиг

Моделирование отжига проводят для сталей с максимальной твердостью, полученных из горячих полос с СТ 620°С, используя солевую ванну. Материалы с максимальной твердостью отжигают при различных температурах от 775 до 825°С в течение 150 секунд с последующей обработкой при 720°С в течение 50 секунд, чтобы моделировать охлаждение газовой струей, и затем быстро охлаждают водой. Затем проводят перестаривание закаленных образцов при 400°С в течение 150 секунд. Высокая ОAT 400°С выбрана, чтобы улучшить раздачу отверстия и сгибаемость. Фиг. 4A и 4B представляют прочностные свойства при растяжении (TS как и YS) и ТЕ соответственно в зависимости от температуры отжига (AT) при температуре охлаждения газовой струей (GJC) 720°С и температуре перестаривания (OA) 400°С. YS и TS повышаются с ростом AT за счет ТЕ. Температура отжига 800°С с GJC 720°С и ОАТ 400°С может давать сталь с YS около 950 МПа, TS около 1250 МПа и ТЕ около 16%. Следует отметить, что эта композиция может давать различные марки стали при различных уровнях TS 980-1270 МПа: 1) YS=800МПа, TS=1080МПа и ТЕ=20%; и 2) YS=1040МПа, TS=1310МПа и ТЕ =15% (см. таблицу 3). Фиг. 5А-5D являются SEM микрофотографиями образцов, отожженных при: 5A=750°С, 5B=775°С, 5С=800°С и 2D=825°С, показывающими микроструктуру отожженных образцов. Образец, отожженный при 750°С, по-прежнему содержит нерастворенный цементит в полностью рекристаллизованной ферритной матрице, что приводит в высоким ТЕ и YPE. Начиная с AT 775°С получается двухфазная микроструктура феррита и отпущенного мартенсита. Образец, обработанный при AT 800°С, содержит долю мартенсита около 40%, и TS составляет около 1180 МПа; аналогичный современной промышленной DP стали с TS 980 с более низким содержанием Si, которая также содержит около 40% мартенсита. Можно ожидать потенциальное сочетание более высоких TS и ТЕ в DP сталях с высоким содержанием Si, обрабатываемых при AT 825°С и выше. Проводят испытания на раздачу отверстия (НЕ) и загиб на 90° на образцах, отожженных при 800°С. Раздача отверстия и сгибаемость в среднем составляют 22% (стандартное откл. 3% и на основе 4 испытаний) и 1,1 r/t соответственно.

Таблица 4А представляет прочностные характеристики сплавов настоящего изобретения основной формулы 0,15C-1,8Mn-Si-0,02Nb-0,15Mo с различным содержанием Si 1,5-2,5% масс. Холоднокатаные листы сплава отжигают при различных температурах 750-900°С и проводят перестаривание при 200°С.

Таблица 4 В представляет прочностные характеристики сплавов настоящего изобретения основной формулы 0,15C-1,8Mn-Si-0,02Nb-0,15Mo с различным содержанием Si 1,5-2,5% масс. Холоднокатаные листы сплава отжигают при различных температурах 750-900°С и проводят перестаривание при 420°С.

Фиг. 6A-6E представляют зависимость прочностных характеристик в зависимости от температуры отжига образцов таблицы 4А. Фиг. 6F представляют зависимость ТЕ от TS образцов таблицы 4А.

Фиг. 7A-7E представляют зависимость прочностных характеристик в зависимости от температуры отжига образцов таблицы 4 В. Фиг. 7F представляют зависимость ТЕ от TS образцов таблицы 4 В.

Как можно видеть, прочность (TS, как и YS) увеличивается с увеличением температуры отжига для температур перестаривания и 200 и 420°С. Также удлинение (и ТЕ, и UE) уменьшается с ростом температуры отжига для температур перестаривания и 200 и 420°С. С другой стороны, раздача отверстия (НЕ), по всей вероятности, не зависит заметным образом от температуры отжига, но повышение температуры OA, по-видимому, в некоторой степени увеличивает среднее значение НЕ. Наконец, различные температуры OA, по всей вероятности, не влияют на зависимость ТЕ от ТС.

Следует понимать, что сделанное раскрытие представлено в виде подробных осуществлений, описанных с целью полного раскрытия настоящего изобретения, и что такие детали не следует интерпретировать как ограничивающие объем притязаний этого изобретения, представленный и определенный прилагаемой формулой изобретения.

1. Способ производства двухфазного стального листа, имеющего микроструктуру, содержащую феррит и отпущенный мартенсит, и обладающего пределом прочности при растяжении по меньшей мере 980 МПа, общим удлинением по меньшей мере 15%, при этом способ включает стадии, на которых:
обеспечивают двухфазный горячекатаный стальной лист, имеющий микроструктуру, содержащую феррит и мартенсит, композиция стали которого включает:
0,1-0,3 мас.% С;
1,5-2,5 мас.% Si;
1,75-2,5 мас.% Mn;
отжигают указанный горячекатаный лист при температуре от 750 до 875°C;
закаливают его в воде при температуре от 400 до 420°C; и
перестаривают указанный стальной лист при указанной температуре от 400 до 420°C для превращения мартенсита в указанном горячекатаном стальном листе в отпущенный мартенсит.

2. Способ по п. 1, в котором композиция стали двухфазного горячекатаного стального листа включает 1,8-2,2 мас.% Mn.

3. Способ по п. 1, в котором композиция стали двухфазного горячекатаного стального листа включает 0,05-1 мас.% Al.

4. Способ по п. 1, в котором композиция стали двухфазного горячекатаного стального листа включает 0,005-0,1 мас.% в сумме одного или несколько элементов, выбранных из группы, состоящей из Nb, Ti и V.

5. Способ по п. 1, в котором композиция стали двухфазного горячекатаного стального листа включает 0-0,3 мас.% Мо.

6. Способ по п. 1, в котором двухфазный стальной лист имеет предел прочности при растяжении по меньшей мере 1180 МПа.

7. Способ по п. 1, в котором двухфазный стальной лист имеет коэффициент раздачи отверстия 19-25%.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению нетекстурированной кремнистой стали для сердечников роторных устройств и электростатических машин.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению холоднокатаного стального листа, используемого в автомобилестроении. Лист изготовлен из стали, содержащей, в мас.%: C: от более чем 0,150 до 0,300, Si: от 0,010 до 1,000, Mn: от 1,50 до 2,70, P: от 0,001 до 0,060, S: от 0,001 до 0,010, N: от 0,0005 до 0,0100, Al: от 0,010 до 0,050 и необязательно один или несколько из следующих элементов: B: от 0,0005 до 0,0020, Mo: от 0,01 до 0,50, Cr: от 0,01 до 0,50, V: от 0,001 до 0,100, Ti: от 0,001 до 0,100, Nb: от 0,001 до 0,050, Ni: от 0,01 до 1,00, Cu: от 0,01 до 1,00, Ca: от 0,0005 до 0,0050 и РЗМ: от 0,0005 до 0,0050, остальное Fe и неизбежные примеси.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению горячештампованной стали, используемой в автомобилестроении. Сталь содержит, в мас.%: C: от более чем 0,150 до 0,300, Si: от 0,010 до 1,000, Mn: от 1,50 до 2,70, P: от 0,001 до 0,060, S: от 0,001 до 0,010, N: от 0,0005 до 0,0100, Al: от 0,010 до 0,050 и необязательно один или несколько из следующих элементов: B: от 0,0005 до 0,0020, Mo: от 0,01 до 0,50, Cr: от 0,01 до 0,50, V: от 0,001 до 0,100, Ti: от 0,001 до 0,100, Nb: от 0,001 до 0,050, Ni: от 0,01 до 1,00, Cu: от 0,01 до 1,00, Ca: от 0,0005 до 0,0050 и РЗМ: от 0,0005 до 0,0050, остальное Fe и неизбежные примеси.

Изобретение относится к изготовлению листа. Для получения стального листа с мартенситной структурой, в которой средний размер реек меньше 1 микрометра, средний коэффициент удлинения реек составляет от 2 до 5, предел упругости - более 1300 МПа, предел прочности превышает (3220(C)+958) мегапаскалей, где (С) содержание углерода в мас.%, поставляют полуфабрикат из стали, содержащей, мас.%: 0,15≤С≤0,40; 1,5%≤Mn≤3%; 0,005≤Si≤2; 0,005≤Al≤0,1; 1,8≤Cr≤4; 0≤Mo≤2, при этом 2,7≤0,5(Mn)+(Cr)+3(Mo)≤5,7; S≤0,05; Р≤0,1, и необязательно: 0≤Nb≤0,050; 0,01≤Ti≤0,1; 0,0005≤В≤0,005; 0,0005≤Са≤0,005, остальное железо и неизбежные примеси.

Изобретение относится к высокопрочному стальному листу, используемому в автомобилестроении. Лист выполнен из стали, содержащей в мас.%: С от 0,075 до 0,30, Si от 0,30 до 2,5, Mn от 1,3 до 3,5, Р от 0,001 до 0,03, S от 0,0001 до 0,01, Al от 0,080 до 1,50, N от 0,0001 до 0,01, О от 0,0001 до 0,01, железо и неизбежные примеси остальное.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному гальванизированному погружением стальному листу, используемому в автомобилестроении. Стальной лист содержит базовый стальной лист и сформированный на его поверхности гальванизацией погружением слой покрытия с обеспечением толщины листа, равной от 0,6 до 5,0 мм.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному гальванизированному стальному листу, используемому в автомобилестроении. Сталь содержит, мас.%: С от 0,075 до 0,30, Si от 0,30 до 2,50, Mn от 1,30 до 3,50, Р от 0,001 до 0,05, S от 0,0001 до 0,01, Al от 0,005 до 1,50, N от 0,0001 до 0,01, О от 0,0001 до 0,01, железо и неизбежные примеси остальное.

Изобретение относится к сварной стальной детали и способу ее изготовления. Заготовка детали получена сваркой встык, по меньшей мере, одного первого и одного второго листа.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству листа из текстурированной электротехнической стали для сердечников трансформаторов, электрических машин и электрогенераторов.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному, горячегальванизированному холоднокатаному стальному листу, используемому в автомобильной промышленности.

Изобретение относится к области металлургии. Для получения листа текстурированной электротехнической стали со стабильными низкими потерями в железе способ изготовления листа включает горячую прокатку стального сляба, содержащего, мас.%: C 0,001-0,10, Si 1,0-5,0, Mn 0,01-0,5, Al менее 0,0100, каждый из S, Se, O и N не более 0,0050, Fe и неизбежные примеси - остальное, однократную, или двукратную, или многократную холодную прокатку полученного горячекатаного листа, при необходимости промежуточный отжиг между ними до конечной толщины, отжиг первичной рекристаллизации полученного холоднокатаного листа, нанесение отжигового сепаратора и окончательный отжиг, при этом в зоне 550-700°C в процессе нагрева отжига первичной рекристаллизации проводят быстрый нагрев при средней скорости нагрева 40-200°C/с, а в какой либо зоне температур от 250 до 550°C скорость нагрева составляет не более 10°C/с в течение 1-10 секунд.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой плотности магнитного потока и отличной производительности при низких затратах получают сляб в машине непрерывного литья из стали, содержащей, в мас.

Изобретение относится к области металлургии. Для сокращения потерь W17/50 Вт/кг в сердечнике используют сляб, имеющий заданный состав, содержащий Sn от 0,02 до 0,20 мас.% и Р от 0,010 до 0,080 мас.%.

Изобретение относится к области металлургии. Для улучшения магнитных свойств стали осуществляют нагрев стального сляба, содержащего, в мас.

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано для изготовления конструкционных элементов и элементов безопасности наземных транспортных средств из листа катаной стали.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения стойкости листа к замедленному разрушению, повышения его предела прочности, адгезии гальванического покрытия, удлинения и раздаваемости отверстий стальной лист на своей поверхности имеет слой гальванического покрытия и выполнен из стали, содержащей, в мас.%: C 0,05-0,40, Si 0,5-3,0 и Mn 1,5-3,0, Р в пределах 0,04 или менее, S в пределах 0,01 или менее, N в пределах 0,01 или менее, Al в пределах 2,0 или менее, O в пределах 0,01 или менее, Fe и неизбежные примеси, микроструктура стального листа содержит феррит, бейнит, по объемной доле, 30% или больше отпущенного мартенсита и 8% или больше аустенита, при этом предел прочности стального листа составляет 980 МПа или больше, при этом слой гальванического покрытия имеет оксид, содержащий, по меньшей мере, один химический элемент, выбранный из Si, Mn и Al, а в сечении в направлении по толщине листа, включая стальной лист и слой гальванического покрытия доля площади проекции оксида составляет 10% или больше.

Изобретение относится к области металлургии. Для снижения магнитных потерь в железе W17/50 (Вт/кг) по всей длине конечного рулона получают сляб из текстурированной электротехнической стали, содержащей, в мас.%: С 0,001 - 0,10, Si 1,0-5,0, Μn 0,01-0,5, Al раств.

Изобретение относится к способу получения электротехнических текстурированных стальных лент или листов, в котором температуру тонкого сляба, изготовленного из стали с содержанием мас.%: Si 2-6,5%, С 0,02-0,15%, S 0,01-0,1%, Cu 0,1-0,5%, при этом соотношение между процентными содержаниями меди и серы %Cu/%S составляло более 4, Mn до 0,1%, при этом соотношение между процентными содержаниями марганца и серы Mn/S составляло менее 2,5, и необязательно N, Al, Ni, Cr, Mo, Sn, V, Nb.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения магнитных свойств и качества покрытия листа из текстурированной электротехнической стали способ включает горячую прокатку стального сляба, содержащего, в мас.%: C 0,001-0,10, Si 1,0-5,0, Mn 0,01-1,0, по меньшей мере, один элемент из S и Se 0,01-0,05 в сумме, раств.
Изобретение относится к черной металлургии, конкретно к производству высокопроницаемой электротехнической изотропной стали, используемой для изготовления магнитопроводов электрических машин.

Изобретение относится к области индукционного нагрева стального листа. Для предотвращения коробления независимо от наличия или отсутствия фиксирующих роликов стального листа способ нагрева стального листа включает предварительный нагрев центральной части по ширине стального листа электромагнитной катушкой индукционного нагрева, имеющей выпуклую форму, проецируемую на поверхность стального листа в сторону ввода быстро нагреваемого непрерывно перемещающегося стального листа, в результате чего изотерма стального листа при нагреве имеет выпуклую форму в сторону ввода, так что формируется большая складка на стальном листе, и также предлагает устройство нагрева, используемое в этом способе.
Наверх