Способ определения температуры эксплуатации элементов котельного оборудования

Изобретение относится к области энергетического машиностроения и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, при разработке энергетического оборудования и исследовании новых марок сталей. В способе подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину температуры эксплуатации. Подготовленные образцы подвергают двум процедурам термоциклирования, на основе которых вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования. Такой способ позволит сократить время определения оптимальной температуры эксплуатации котельного оборудования. 4 ил.

 

Изобретение относится к области энергетического машиностроения и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, в проектных и научно-исследовательских организациях при разработке энергетического оборудования и исследовании новых марок сталей.

В настоящее время выбор температуры эксплуатации элементов котельного оборудования, изготовленного из известных и наиболее часто используемых видов сталей, осуществляется согласно рекомендациям РД 10-249-98 «Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды» (таблица 1.3 «Допустимая температура наружной поверхности с учетом продуктов сгорания») из условия жаростойкости сталей как главной характеристики, определяющей ее работоспособность.

Под температурой эксплуатации элемента котельного оборудования понимают среднюю температуру стенки материала, из которого он изготовлен.

Известен способ определения температуры эксплуатации сталей на основе их жаростойкости (ГОСТ 6130-71 «Металлы. Методы определения жаростойкости»), выбранный в качестве прототипа, в котором подготавливают не менее трех образцов элемента котельного оборудования, измеряют их толщину и массу. Образцы загружают в печь с заданной температурой, нагревают и выдерживают их не менее 5000 часов (для срока службы стали 100000 часов), периодически извлекая для измерений толщины и массы. Глубину проникновения коррозии (hгл или h г л ' ) определяют по формулам:

где S0 - толщина образца до испытания, мм;

S1 - толщина образца после испытания, мм;

hол, h о л ' - максимальные толщины подокисного слоя, обедненного легирующими элементами, мм;

hл, h л ' - максимальные глубины локальной коррозии, мм;

h′ - глубина равномерной коррозии, мм.

Результаты измерений при различных температурах испытаний графически обрабатывают в логарифмических координатах: время - глубина проникновения коррозии. На основе полученных зависимостей определяют оптимальную рабочую температуру эксплуатации.

Недостатком метода является длительное время проведения единичного испытания.

Задача - сокращение времени на определение оптимальной температуры эксплуатации котельного оборудования.

Поставленная задача достигается тем, что в способе подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину температуры эксплуатации. Подготовленные образцы подвергают первому термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». Затем для ускоренного старения эти же образцы подвергают второму термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования.

За безопасные диапазоны температур приняты интервалы зависимости «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», в пределах которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры.

Диапазон температур, в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки уменьшается с ростом температуры, сопровождается отрицательной ползучестью, приводящей к процессу термоусталостного разрушения и исчерпанию несущей способности элемента котельного оборудования. Соответственно эксплуатация в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Особенностью работы элементов котельного оборудования является нестационарность теплового режима, что приводит к возникновению значительных градиентов температур (±50°C) во время эксплуатации [Вайнман А.Б., Школьникова Б.Э., Смиян О.Д., Жабров А.В. Механизмы и причины «нетрадиционных» повреждений труб пароперегревателей котлов энергоблоков сверхкритического давления // Электрические станции. - 2010. - №7. - Стр. 21, 4-й абзац]. Наличие диапазона температур, в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки резко увеличивается с ростом температуры, приведет к возникновению циклических экстремальных напряжений знакопеременного характера и последующему разрушению. Соответственно эксплуатация элемента котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования выбирают на основе определения общего безопасного диапазона температур по результатам первого и второго термоциклов и с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов - ±50°C.

Под термоциклированием подразумевают нагрев до определенной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждение до комнатной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол, а затем повторение этой последовательности действий с повышением температуры в каждом цикле нагрева.

Коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки определяют по формуле:

где - параметр элементарной кристаллической решетки образца при температуре ti;

- параметр элементарной кристаллической решетки для холодного состояния образца предыдущего термоцикла;

ti - температура термоциклирования;

ti-1 - температура предыдущего термоцикла;

- среднее значение параметров элементарной кристаллической решетки образца.

В таблице 1 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 во время первого термоциклирования.

В таблице 2 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 во время второго термоциклирования.

В таблице 3 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 во время первого термоциклирования.

В таблице 4 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 во время второго термоциклирования.

На фиг. 1 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 от температуры при первом термоциклировании.

На фиг. 2 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 от температуры при втором термоциклировании.

На фиг. 3 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 от температуры при первом термоциклировании.

На фиг. 4 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 от температуры при втором термоциклировании.

Описание поясняется следующими примерами.

Пример 1. Подготавливают образец экранной трубы (32×5 мм) из стали Ст 10 в виде шлифа размером 15×30×5 мм, подвергают его первому термоциклированию (последовательно нагревают до 100, 215, 300, 400, 500, 550, 600, 650, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 12°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 1). Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки -температура» (фиг. 1).

Затем для ускоренного старения этот же образец подвергают второму термоциклированию (последовательно нагревают до 100, 200, 300, 400, 500, 640, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 12°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 2). Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 2).

По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования следующим образом.

На основе результатов первого термоциклирования (фиг. 1) выделяют 5 диапазонов температур: 100-300°C (T1-1-T1-3), 300-400°C (Т1-31-4), 400-500°C (Т1-41-5), 500-600°C (Т1-51-7) и 600-700°C (Т1-71-9).

В диапазонах температур 100-300°C (T1-1-T1-3), 400-500°C (T1-4-T1-5) и 600-700°C (Т1-71-9) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 500-600°C (T1-5-T1-7) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 11,3·10-6 до 20,6·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазон температур 300-400°C (Т1-31-4), в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасный для первого термоцикла.

На основе результатов второго термоциклирования (фиг. 2) выделяют 4 диапазона температур: 100-200°C (T2-1-T2-2), 200-400°C (Т2-22-4), 400-640°C (Т2-42-6) и 640-700°C (Т2-62-7).

В диапазонах температур 100-200°C (T2-1-T2-2) и 640-700°C (Т2-62-7) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 400-640°C (Т2-42-6) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 15,9·10-6 до 23,1·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазон температур 200-400°C (Т2-22-4) принимают за безопасный для второго термоцикла, так как изменение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов в этом диапазоне укладывается в погрешность измерений.

Общим безопасным диапазоном температур для двух термоциклов является 300-400°C.

При этом величина температуры эксплуатации экранной трубы из стали Ст 10 с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов котельного оборудования (±50°C) составляет 350°C.

Полученное значение температуры подтверждается опытом эксплуатации элементов котельного оборудования из стали Ст 10, согласно которому данная сталь используется в котлостроении для изготовления экранов в топочной камере котлоагрегата, штамповок, поковок, трубопроводов котлов высокого давления для длительной работы при температурах, не превышающих 350°C [Стали и сплавы для высоких температур: Справ, изд. В 2-х кн. Кн. 1. / С.Б. Масленков, Е. А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - С. 50].

Пример 2. Подготавливают образец трубы экономайзера (32×5 мм) из стали Ст 20 в виде шлифа размером 15×30×5 мм, подвергают его первому термоциклированию (последовательно нагревают до температуры 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 637, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 10°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 3). Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 3).

Затем для ускоренного старения этот же образец подвергают второму термоциклированию (последовательно нагревают до температуры 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 650, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 10°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 4). Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 4).

По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования следующим образом.

На основе результатов первого термоциклирования (фиг. 3) выделяют 6 диапазонов температур: 100-200°C (T3-1-T3-3), 200-250°C (Т3-33-4), 250-350°C (Т3-43-6), 350-450°C (Т3-63-8), 450-500°C (Т3-83-9) и 500-700°C (T3-9-T3-12).

В диапазонах температур 100-200°C (Т3-13-3), 250-350°C (Т3-43-6) и 500-700°C (Т3-93-12) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести.

Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 450-500°C (Т3-83-9) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 14,6·10-6 до 20,4·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазоны температур 200-250°C (Т3-33-4) и 350-450°C (Т3-63-8), в которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасные для первого термоцикла.

На основе результатов второго термоциклирования (фиг.4) выделяют 7 диапазонов температур: 100-150°C (Т4-14-2), 150-200°C (Т4-24-3), 200-250°C (Т4-34-4), 250-300°C (Т4-44-5), 300-400°C (Т4-54-7), 400-450°C (Т4-74-8) и 450-700°C (Т4-84-10).

В диапазонах температур 100-150°C (Т4-14-2), 250-300°C (Т4-44-5) и 400-450°C (Т4-74-8) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 200-250°C (Т4-34-4) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 11,9·10-6 до 15,4·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазоны температур 150-200°C (Т4-24-3), 300-400°C (Т4-54-7) и 450-700°C (T4-8-T4-10), в которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасные для второго термоцикла.

Общим безопасным диапазоном температур для двух термоциклов является 350-400°C.

При этом величина температуры эксплуатации труб экономайзера из стали Ст 20 с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов котельного оборудования (±50°C) составляет 375°C.

Опыт эксплуатации стали Ст 20 [Стали и сплавы для высоких температур: Справ. изд. В 2-х кн. Кн. 1. / С.Б. Масленков, Е. А. Масленкова. -М.: Металлургия, 1991. - С. 54], применяемой для изготовления труб пароперегревателей, коллекторов и трубопроводов котлов высокого давления, показывает, что для длительной службы температура ее эксплуатации не должна превышать 350°C.

Согласно [РД 10-249-98 «Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды», таблица 1.3 «Допустимая температура наружной поверхности с учетом продуктов сгорания»] температура наружной стенки элемента котельного оборудования, изготовленного из стали Ст 20, не должна превышать 450-500°C. При этом температура среды, находящейся внутри труб экономайзеров и экранных поверхностей, обычно равна температуре насыщения пара - 310-320°C. Таким образом, температура эксплуатации, равная средней температуре, составляет 380-410°C, что подтверждает полученное значение 375°C.

Способ определения температуры эксплуатации элементов котельного оборудования, в котором подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину рабочей температуры эксплуатации, отличающийся тем, что подготовленные образцы подвергают первому термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки, результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», затем для ускоренного старения эти же образцы подвергают второму термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки, результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», по двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину рабочей температуры эксплуатации элемента котельного оборудования.



 

Похожие патенты:

Использование: для косвенного контроля характеристик качества (размера и различных свойств) металлических полуфабрикатов (ленты, проволоки, труб, профиля и т.д.) и регулирования режимов деформации в случае, если та или иная характеристика качества не соответствует требуемым ограничениям.

Использование: для оценки состава двухкомпонентных твердых растворов в нанодисперсных материалах, включающих, в частности, наноразмерные частицы: Pt-Ru, Pt-Rh, Fe-Co, Pd-Ru, Pd-Rh, Pd-H, Hf-O.

Использование: для обследования оборудования, содержащего неправильные поверхности, сжатые пространства и другие труднодоступные места, на основании регистрации обратнорассеянного проникающего излучения.

Использование: для регистрации обратнорассеянного проникающего излучения. Сущность изобретения заключается в том, что система обследования с обратным рассеянием с изменяемыми геометрическими характеристиками содержит матрицу датчиков излучения, включающую один или большее количество датчиков обратнорассеянного излучения.

Изобретение используется для контроля качества многослойных сверхпроводников в процессе изготовления. Сущность изобретения заключается в том, что в процессе изготовления ленточного сверхпроводника исследуемые поверхности облучают световым потоком и регистрируют параметры отраженного светового потока, по которым определяют показатели преломления слоев.

Использование: для контроля технологии при изготовлении полупроводниковых метаморфных гетероструктур. Сущность изобретения заключается в том, что регистрируют кривые дифракционного отражения в режиме θ/2θ-сканирования от различных кристаллографических плоскостей, измеряют угловое положения пика от выбранной малой области эпитаксиального слоя с градиентом химического состава и вычисляют параметры решетки в различных направлениях на основе измеренных брэгговских углов, при эпитаксиальном росте слоя с градиентом химического состава в заранее произвольно выбранной малой области этого слоя формируется монокристаллический слой с однородным составом толщиной 50-100 нм, дающий отчетливый пик на кривых дифракционного отражения и не вносящий дополнительной упругой деформации.

Использование: для определения плотности путем облучения контролируемого вещества потоком квантов источника электромагнитного излучения. Сущность изобретения заключается в том, что определяют плотность путем облучения контролируемого вещества потоком квантов источника электромагнитного излучения, регистрации обратно рассеянного излучения, использования интенсивности счета детектора излучения и калибровочного графика, при этом измеряют интенсивность счета детектора излучения и интенсивность счета мониторного детектора при различной глубине погружения защитного экрана, определяют нормированную интенсивность счета детектора излучения, находят пространственное распределение плотности контролируемого вещества путем сравнения зависимости нормированной интенсивности счета детектора излучения от глубины погружения защитного экрана с калибровочными графиками нормированной интенсивности счета детектора излучения от глубины погружения защитного экрана, полученными для контролируемого вещества при различных распределениях его плотности по глубине.

Изобретение относится к области медицинской техники и предназначено для внутриполостной гамма-лучевой терапии злокачественных новообразований. Комплекс содержит средство для размещения больного, источник излучения, размещенный в средстве для его хранения, средство для перемещения источника излучения из средства для его хранения в выбранный канал облучения и его возврата по выполнении сеанса облучения и средства контроля и управления.

Использование: для контроля атомно-молекулярного и надмолекулярного строения целлюлозы в исходном состоянии и после различных физико-химических воздействий. Сущность изобретения заключается в том, что образцы целлюлозных объектов изготавливают в форме плоскопараллельных пластинок или прессованных таблеток и устанавливают в держателе так, чтобы в геометрии на отражение оси волокон были параллельны отражающим плоскостям, а в геометрии на просвет - перпендикулярны, что дает возможность определить толщину и длину элементарной фибриллы соответственно.

Изобретение относится к медицинской технике, а именно к устройству компьютерной томографии. Устройство содержит канал сканирования, стационарный источник рентгеновского излучения, размещенный вокруг канала сканирования и содержащий множество фокальных пятен излучения и множество стационарных детекторных модулей, размещенных вокруг канала сканирования и расположенных напротив источника рентгеновского излучения.

Использование: для регистрации нарушений в изделии. Сущность изобретения заключается в том, что направляют рентгеновские лучи веерного типа на изделие вдоль по меньшей мере одного направления, в котором часть рентгеновских лучей веерного типа отражается от изделия; региструют отраженные рентгеновские лучи веерного типа от изделия вдоль по меньшей мере одного направления и выполняют запись интенсивности регистрируемых отраженных высокоэнергетичных волн, после чего формируют одномерное изображение изделия из регистрируемых отраженных высокоэнергетичных волн. Технический результат: обеспечение возможности повышения скорости получения данных о нарушениях в изделии. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 4 ил.

Использование: для изгиба кристалла-монохроматора. Сущность изобретения заключается в том, что устройство для изгиба кристалла-монохроматора включает основание, выполненное с возможностью устанавливать его в гнездо гониометра, кристалл-монохроматор, выполненный в виде пластины, кристаллодержатель с неподвижными опорами, на которые может опираться пластина кристалла-монохроматора, подвижную каретку с отверстиями для размещения подвижных опор, которые могут соприкасаться с пластиной кристалла-монохроматора и обеспечивать изгиб кристалла при своем перемещении, рычаг со стержнем, закрепленный подвижно на основании кристаллодержателя, выполненный с возможностью касания каретки и боковой поверхности копира, который представляет собой тело вращения, ось которого имеет возможность смещения относительно оси вращения основания устройства с помощью юстировочного устройства. Технический результат: упрощение конструкции управления изгибом кристалла-монохроматора. 5 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано лабораториями неразрушающего контроля, проектными и научно-исследовательскими организациями для диагностики трещинообразования в конструкционных материалах и прогнозирования состояния предразрушения конструкции. Сущность: осуществляют операции деформирования, построения графической зависимости и установления состояния предразрушения. Для этого из конструкционного изделия подготавливают эталон, подвергают его циклическому деформированию и на основе возникающего при этом изменения параметра элементарной кристаллической решетки определяют значения внутренних напряжений I рода . Строят графическую зависимость изменения внутренних напряжений I рода от давления циклического деформирования Pi, по которой определяют поле безопасных напряжений, значение максимального напряжения и момент прорастания трещины . Вычисляют параметр состояния предразрушения Kс.п.. Затем из наиболее вероятной по условию эксплуатации зоны разрушения конструкционного изделия изготавливают образец, в котором определяют значение внутренних напряжений I рода . Сравнивают отношение значения внутренних напряжений I рода к значению максимального напряжения с параметром состояния предразрушения Kс.п., устанавливая возможность дальнейшей эксплуатации конструкционного изделия. Технический результат: возможность установления состояния предразрушения конструкционного изделия, работающего как в установившихся, так и в нестационарных тепловых режимах. 2 табл., 2 ил.

Использование: для неразрушающего контроля термодеформационной обработки полуфабрикатов из двухфазных титановых сплавов на перегрев. Сущность изобретения заключается в том, что выбирают место контроля и строят градуировочную кривую для каждого вида полуфабрикатов, получают дифракционный спектр методом рентгеновской съемки и выполняют обработку результатов для каждого контролируемого полуфабриката, причем в качестве места контроля выбирают деформированный во время последней операции термодеформационной обработки участок поверхности с преимущественным течением материала параллельно поверхности со степенью деформации не менее 10% и не более 50% с удаленным газонасыщенным слоем, в качестве градуировочной кривой используют зависимость соотношения интенсивностей дифракционных линий α-фазы L1=(101) или L1=(110) и L2=(002) от температуры Т (Т - разность температуры полного полиморфного превращения (Тпп) и температуры нагрева под деформацию (Тн)), а о перегреве вышезаданной технологией температуры судят по значению отношения интенсивностей дифракционных линий L1 и L2 выше, чем на градуировочной кривой для верхнего предела диапазона температур нагрева. Технический результат: обеспечение возможности неразрушающего экспресс-контроля термодеформационной обработки полуфабрикатов из двухфазных титановых сплавов на перегрев. 1 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл.

Использование: для диагностики римановой кривизны решетки нанотонких кристаллов. Сущность изобретения заключается в том, что способ диагностики римановой кривизны решетки нанотонких кристаллов включает получение электронно-микроскопического изображения нанотонкого кристалла в светлом поле, получение микроэлектронограммы от кристалла, микродифракционное исследование нанотонкого кристалла, анализ ротационного искривления решетки нанотонкого кристалла, при этом на электронно-микроскопическом изображении нанотонкого кристалла выбирают физическую точку M и двумерное направление, для этого выбирают пару - нелинейный изгибной экстинкционный контур и соответствующий ему рефлекс на микроэлектронограмме, испытывающий азимутальное размытие; проводят диагностику римановой геометрии решетки нанотонкого кристалла в данной точке M и данном двумерном направлении, задаваемом бивектором (а, b) - парой неколлинеарных векторов, исходящих из одной точки, совпадающей с центром микроэлектронограммы, полученной от нанотонкого кристалла, расположенных в плоскости микроэлектронограммы, где вектор b соответствует размытому рефлексу, путем совместного анализа пары - нелинейного изгибного экстинкционного контура, присутствующего на электронно-микроскопическом изображении кристалла в темном поле, и соответствующего ему рефлекса на микроэлектронограмме от кристалла, для установления непрерывности азимутального размытия рефлекса и непрерывности соответствующего ему изгибного контура, затем проводят диагностику римановой кривизны решетки нанотонкого кристалла путем определения численного значения римановой кривизны решетки нанотонкого кристалла в данной точке М и данном двумерном направлении, задаваемом бивектором (а, b), по определенной формуле. Технический результат: обеспечение возможности надежного, точного и экспрессного способа диагностики римановой кривизны решетки нанотонкого кристалла. 6 ил., 4 табл.

Использование: для юстировки образца в рентгеновском дифрактометре. Сущность изобретения заключается в том, что используют калибровочное приспособление, которое предварительно устанавливают на место держателя образца с возможностью микрометрических перемещений в плоскости, параллельной экваториальной плоскости гониометра. С помощью измерителя линейных перемещений определяют аналитическую зависимость изменения расстояния между точкой на поверхности калибровочного приспособления и лежащей в экваториальной плоскости гониометра на оси детектора или источника рентгеновского излучения выбранной фиксированной точкой, от угла сканирования; из полученной зависимости вычисляют координаты главной оси гониометра, совмещают ось калибровочного приспособления с главной осью гониометра; производят повторные измерения, сравнивают значения амплитуды с допустимыми значениями и в случае соответствия значений допустимым калибровочное приспособление удаляют и устанавливают держатель с образцом. Учитывая показания измерителя линейных перемещений, совмещают плоскость образца с главной осью гониометра при помощи подвижки держателя образца вдоль оси, параллельной экваториальной плоскости гониометра. Технический результат: повышение воспроизводимости дифрактометрических измерений и точности юстировки образца при снижении затрат времени на проведение этих операций. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.

Использование: для неразрушающего способа рентгеноструктурного контроля и может использоваться для оценки технического состояния ремонтных деталей газотурбинного двигателя (ГТД) из титановых сплавов в лабораторных и заводских условиях. Сущность изобретения заключается в том, что выполняют снятие рентгенограммы с контролируемой детали на предполагаемой поверхности разрушения, определение параметра, зависящего от наработки детали, и сравнение его с предельным значением, при этом в качестве параметра, зависящего от наработки детали, используют параметр площади фона рентгеновского спектра Sф, определяемый по заданной зависимости. Технический результат: увеличение производительности технологического процесса контроля деталей ГТД неразрушающим способом. 4 ил.

Использование: для контроля вещественного состава пульпообразных материалов. Сущность изобретения заключается в том, что экспериментально, с источником меньшей энергии, в окне энергетического спектра меньшей энергии, устанавливают ряд аналитических связей интенсивности рассеянного материалом гамма-излучения от вещественного состава и плотности материала эталонов, для чего используют в качестве эталонов набор материала известного вещественного состава и плотности. По полученному на эталонах ряду аналитических зависимостей связи интенсивности рассеянного эталонами гамма-излучения с вещественным составом и плотностью устанавливают аналитическую связь коэффициентов полученного ряда аналитических зависимостей от плотности эталонов. Экспериментально с источником большей энергии гамма-квантов, в окне энергетического спектра большей энергии, устанавливают связь интенсивности рассеянного исследуемым материалом гамма-излучения от плотности материала эталонов, для чего используют набор материала эталонов разной плотности, затем, на материале неизвестного вещественного состава и плотности в окне энергетического спектра большей энергии, регистрируют рассеянное излучение источника большей энергии. По результатам этих измерений и полученной ранее связи интенсивности рассеянного исследуемым материалом гамма-излучения от плотности материала эталонов оценивают плотность материала неизвестного состава, а по ранее полученной связи коэффициентов уравнений с плотностью устанавливают коэффициенты уравнений связи интенсивности рассеянного гамма-излучения малой энергии с вещественным составом, а для оценки вещественного состава, в окне энергетического спектра малой энергии, регистрируют интенсивность гамма-излучения малой энергии. По этим результатам, а также установленным коэффициентам уравнений связи интенсивности рассеянного гамма-излучения с вещественным составом пульпообразных продуктов оценивают его вещественный состав. Способ может быть применен для одновременной оценки вещественного состава и плотности материального потока пульпообразных продуктов. Технический результат: повышение достоверности контроля вещественного состава пульпообразных материалов. 1 табл., 4 ил.

Изобретение относится к аналитической химии и может быть использовано для определения происхождения пищевого этилового спирта. Cущность способа заключается в том, что используют детекторное устройство типа «электронный нос», матрицу которого формируют из 8 сенсоров на основе пьезокварцевых резонаторов объёмных акустических волн с базовой частотой колебаний 10,0 МГц с разнохарактерными пленочными сорбентами на электродах, для стабилизации покрытий для нехроматографических фаз применяют подложку из углеродных нанотрубок, покрытия массива селективные: к спиртам – полиэтиленгликоль адипинат, ПЭГА; к высшим спиртам, кетонам, эфирам - полиэтиленгликоль себацинат и полиэтиленгликоль ПЭГ-2000; к сложным эфирам – полиэтиленгликоль фталат, ПЭГФ; к серосодержащим соединениям, эфирам – Тритон Х-100, ТХ-100; к кислотам, воде, спиртам – дициклогексан-18-6,краун-эфир ( ДЦГ18К6/УНТ); к фенольным и другим ароматическим соединениям – триоктилфосфиноксид (ТОФО/УНТ); к кетонам – пчелиный клей (ПчК). Пробы каждого образца объемом 10,0 см3 помещают в стерильный стеклянный пробоотборник, выдерживают при температуре 20 ± 1 оС в герметичном сосуде с полимерной мягкой мембраной, 1 см3 равновесной газовой фазы отбирают шприцем и вводят в ячейку детектирования, фиксируют частоту колебаний пьезокварцевых резонаторов в течение 2 мин с интервалом 1 с. Графически формируют суммарный аналитический сигнал в виде «визуальных отпечатков» максимумов и с помощью программного обеспечения прибора аналитические сигналы сравнивают между собой и с эталонными «визуальными отпечатками», полученными при анализе качественных образцов, устанавливая степень их различия и схожести. Если степень сходства с каким-либо эталоном из базы данных составляет более 95 %, то делают вывод, что исследуемый образец изготовлен из того же сырья, что и этанол, если степень сходства составляет 90 - 95%, считают, что анализируемый этанол изготовлен из сырья с отличающимися от эталона свойствами либо выработан с технологическими нарушениями, если степень соответствия менее 90%, исследуемый образец сравнивается с эталоном спирта из другого сырья. Использование способа позволяет с высокой точностью определить подлинность анализируемых спиртных напитков. 1 табл., 2 ил., 1 пр.

Изобретение относится к медицинской технике, а именно к рентгенографическим средствам формирования изображения методом фазового контраста. Система содержит рентгеновский источник, детектор с множеством детектирующих полосок, расположенных в первом направлении детектора, при этом каждая детектирующая полоска содержит множество пикселей, расположенных во втором направлении детектора, фазовую дифракционную решетку, множество дифракционных решеток анализаторов, содержащих щели. Рентгеновский источник и детектор выполнены с возможностью сканирующего перемещения относительно объекта в первом направлении. Дифракционные решетки анализатора расположены между рентгеновским источником и детектором, и каждая из множества дифракционных решеток анализатора расположена в связи с соответствующей детектирующей полоской, с щелями дифракционных решеток, расположенными во втором направлении. Щели дифракционных решеток детектирующих полосок смещены одна относительно другой во втором направлении. Использование изобретения позволяет уменьшить погрешности и повысить соотношение сигнал/шум при применении фазового контраста в рентгенографии. 17 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области энергетического машиностроения и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, при разработке энергетического оборудования и исследовании новых марок сталей. В способе подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину температуры эксплуатации. Подготовленные образцы подвергают двум процедурам термоциклирования, на основе которых вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования. Такой способ позволит сократить время определения оптимальной температуры эксплуатации котельного оборудования. 4 ил.

Наверх